JP3188474B2 - 再構成可能、ズーム可能、旋回可能な、楕円ビームアンテナ - Google Patents
再構成可能、ズーム可能、旋回可能な、楕円ビームアンテナInfo
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- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
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Description
を通して、および/またはこのサブリフレクタまたはメ
インリフレクタの軸運動を通して、ビーム幅および偏波
に対するいかなる変動もなしに楕円ビーム(図2)の回
転を達成し、および/またはこの同じビームを、円形の
拡大された楕円(ズーム効果)、もしくはもとのビーム
とこの円形との間の中間楕円形(ビーム形の変化、図3
a、3b)に再構成することを達成する、ダブルリフレク
タマイクロ波アンテナ(グレゴリー式アンテナ系に属す
るものとして分類され得る)である。さらに、別のサブ
リフレクタプロファイルを通して、その円形ビームを他
の円形ビームに広げること(ズーム)も可能である(図
3c)。
人工衛星もしくは宇宙ステーションまたは地上レーダシ
ステムにおける使用のための再構成可能アンテナの適用
分野の属する。
広げることおよび面積×利得の積を広げること、 (d) 面積×利得の積の変動なしに、円形ビームから
楕円形ビームへ(およびその逆へ)変換する可能性、で
ある。
アンテナに対し利用可能である。他の機能は、それらの
うちの第1のものとともに、およびそのように保証され
る、より大きな柔軟性の結果、役割の品質を落とさない
と考えられるアンテナのタイプの能力によってのみ原理
上設定される組合せにおいて、非常に望ましい。上述し
たことに対する機能(b)、(c)および(d)の実用
的実現例は以下の要件を満たすべきである: (I) アンテナの寸法および質量の最小限の増大、 (II) 大質量の移動がないこと、 (III) イルミネータの移動がないこと(高パワーレ
ベルがある場合には望ましくない)、 (IV) イルミネータの内部パーツが移動しないこと
(これは、相互変調積を生成するかもしれないため、望
ましくない)、 (V) アクチュエータの最大限の信頼性および単純
性、最小限の数、 (VI) 整列誤差および熱暴走に対する最低限の感度。
よって、および実用可能な限りにおいて照明系または大
質量の動きを避けるよう試みることによって、再構成性
機能を達成し得る研究解決法に至る。ここに提案される
解決法はこれらの要件を満たす。
タに典型的な電気的放射特性を伴う、一定のビーム幅ま
たは可変の輪郭を有する旋回可能な楕円形ビームを実現
し得るアンテナ構成(図1)からなる。これら後者は、
高いアンテナローブ効率性、低い直交偏波値およびサイ
ドローブとして定義され得る。
る動作環境における二重偏波能力を有するオンボード通
信衛星アンテナとして用いるための本質的な要件であ
る。ここに記載される発明の革新的局面は、既知のグレ
ゴリー式アンテナの分類と比べると、以下のとおりであ
る。
タの回転;メインリフレクタおよび/またはサブリフレ
クタ自体の移行)は、過去においては一度も示唆されな
ければ実現されてもいない。これは、従来のグレゴリー
式光学素子はたとえばサブリフレクタの回転を斟酌しな
いからである。
される方法は、サブリフレクタの単純な回転を通して共
偏波および直交偏波構成要素の電気的放射特性を実際に
一定に保つビームの回転を可能にする。電界の向きは回
転中は変わらないことも注目される。これは、多数の同
時のビームを含む動作環境内におけるアンテナの動作に
とって本質的な特徴である。
リフレクタの回転を所定の軸に沿ってさらなる付加的な
回転(サブリフレクタおよび/またはメインリフレクタ
の移行)と組合せるその能力にあり、これは、そのビー
ム自体の任意の所望の向きに対し、固定されるビームの
グレゴリー式のもののそれらに匹敵する効率性、偏波純
度およびサイドローブを伴って、開始楕円形ビームの顕
著な再構成能力を与える。特に、この動きでは、軸の任
意の向きに対して楕円形ビームの主軸の比を漸進的に変
えること、または円形ビームのそれに徐々に成形される
楕円形カバー範囲を得ることが可能である。
アンテナは、ダブルリフレクタグレゴリー式光学素子の
グループに属する。これらの光学素子は、高いカバー範
囲効率性、低いサイドローブを与え、いくつかの幾何学
的関係が満たされる場合には、サイズおよび質量がそれ
らの衛星搭載設置に適合する状態なら、非常に高い偏波
純度を与える(これらのタイプのアンテナは実際にはイ
ンテルサットVIII衛星に搭載されるよう適合される)。
図4に示されるグレゴリー式光学素子系に属する。これ
らの光学系は、メインリフレクタ3、サブリフレクタ2
および好適なフィード1等の、ここに提案されるアンテ
ナをなす同じ要素(運動および面のプロファイルを除
く)によって構成される。
始まる(図4を参照して、サブリフレクタ2は楕円形で
あり、リフレクタ3は放物型である)。図4に示される
最大純度に対する幾何学的要件が満たされると、これら
の面は極端に低い直交偏波レベルをもたらす。この条件
は、サブリフレクタ2の楕円面の離心率eが図4に示さ
れる角βfとβsとの幾何学的関係を満足させる場合に
満たされる。この図では、βfは、楕円形サブリフレク
タ2の焦点の1つと一致する点7に位相中心があるイル
ミネータ1の対称軸9と伝播軸Zとの間の角である。角
βsは、そのような軸9と、その楕円の両方の焦点の交
わる軸10との間の角である。
得られる楕円であり、一方この発明の光学素子(図1)
は点7および8と交わる軸の周りでの回転によっては得
られないサブリフレクタ面を有することは注目される。
得る。楕円形ビーム輪郭が必要とされる場合、図4の標
準的な光学素子から始まって広く採用される手順は、数
値的に、およびこのアップセットシステムから引出され
る偏波純度に関する電気的劣化を許容するよう、サブリ
フレクタ面2および/またはメインリフレクタ3を成形
することにある。
通常は許容可能である。
クタを旋回させることによる楕円形ビームの回転をもた
らすことはできない。
ンテナのタイプにおいて、ビームの輪郭の回転ならびに
/または再構成および/もしくは拡大(ズーム)に関す
るビームの再構成を斟酌するような、現在の解決法は実
際にはない。
は、ビームリポインティング、つまり2軸アクチュエー
タのシステムを通して±11゜の錐(静止軌道衛星から
の、地球の有用な視野)内で通常行なわれる機能である
ということは事実である。
場合、成形されるアンテナビームを得るために通常採用
されるシステムは、別の分類およびタイプのアンテナに
属する。
面に位置される、2つのフィードアレイが用いられる。
このような系は後側リフレクタおよび前側リフレクタを
有する。前側リフレクタは、図27における例として示さ
れる前側シェルの誘電体面上に線形金属ストリップを適
用することによって実現される。後側リフレクタは、中
実であってもよく、または前側リフレクタのストリップ
に直交するストリップでグリッドを与えられてもよい。
(側面図)は、この光学システムの3つの主な立面を与
える。
るフィード1のグループの概略的アウトラインが、Yに
沿った偏波に対するイルミネータ1′の対応するグルー
プとともに与えられる。グリッドを与えられた前面リフ
レクタ3は偏波Xに対して感度を有し、後側リフレクタ
3′(中実またはグリッド)は偏波Yに対して感度を有
する。
いて、およびそうでない場合にはサービスカバー範囲上
に放射されるであろう直交偏波構成要素における他のリ
フレクタの空間フィルタ処理効果の恩恵において、動作
することである。
算器および/または位相シフタを通して変更することが
できるマイクロ波構成要素を含むビーム形成ネットワー
クにより通常励起される。
基づく上述の技術は、ここでは興味の対象ではない別の
分類のアンテナ系に属し、というのも、我々が考慮して
いるものは、同じメインリフレクタ開口を有するマルチ
フィードアンテナと比べてより電気的性能を達成する自
由度の光学系を利用し得る、極端に単純かつ軽量の再構
成可能な単一フィードアンテナであるからである。
れることなくかつそれら図面を参照し、例示としてのみ
与えられる実施のその現在の好ましい形態を参照して、
この発明を説明する: 図1:提案される光学系のジオメトリ。それは以下の要
求を含む: 1 フィード; 2 サブリフレクタ; 3 メインリフレクタ; 4 楕円形ビームを回転させるために、サブリフレクタ
が周りを回転する軸A−A; 5 ビーム再構成のためにサブリフレクタがそれに沿っ
て移行する軸B−B; 6 (軸B−Bに沿っての移行に対する代替例として)
ビームの再構成のためにメインリフレクタをそれに沿っ
て移行する軸C−C; 7 フィード1の位相中心に対応する幾何学的な点; 8 メインリフレクタ3の焦点; 9 フィード1の対称軸; 20 フィード1からの光線カバー範囲がサブリフレクタ
2による反射をたどる火点または疑似焦点(このような
軌跡はメインリフレクタ3の焦点8と一致する)。
1)を示すデカルト軸の3つの組。
その可能な向きの概略的なアウトライン。
逆への、概略的再構成。
トライン。
ン。
式光学系の従来的ジオメトリ。これは以下を含む: 1 フィード; 2 サブリフレクタ; 3 メインリフレクタ; 7 フィード1の位相中心に対応する幾何学的な点; 8 メインリフレクタの焦点; 9 イルミネータ1の対称軸; 10 サブリフレクタ面(楕円形)の対称の回転軸; 21 メインリフレクタの焦点と一致するサブリフレクタ
の第1の焦点; 22 サブリフレクタの第2の焦点。
対称面における最大偏波純度状態を示す、提案される光
学系のジオメトリの詳細。これは以下を含む: 1 フィード; 2 球面プロファイルを有するサブリフレクタ; 3 放物型メインリフレクタ; 4 サブリフレクタ回転軸; 7 フィード1の位相中心; 8 メインリフレクタ3の焦点; 9 フィード1の対称軸; 11 球面サブリフレクタが属する球の中心; 12 フィード1の対称軸9の、サブリフレクタ2の面と
の交差部; 13 サブリフレクタの球面の幾何学的延長; 14 点16における球の幾何学的延長上の反射後の方向
(−Z)に沿った無限からの光線の方向; 15 点16における球に対する垂線を表わす軸; 16 軸Zの、球面13の幾何学的延長との交点; 20 フィード1からの光線カバー範囲がサブリフレクタ
2による反射をたどる火軌跡または疑似焦点(このよう
な軌跡はメインリフレクタ3の焦点8と一致する)。
た光学系の最終的なジオメトリの詳細。これは以下を含
む: 1 フィード; 2 成形されたサブリフレクタ; 3 成形されたメインリフレクタ; 4 サブリフレクタの回転軸; 5 サブリフレクタの移行軸; 6 メインリフレクタの移行軸; 17 成形されたサブリフレクタの第1の対称面; 18 成形されたサブリフレクタの第2の対称面(第1の
ものに垂直である)。
下を含む: 1 フィード; 2 球面サブリフレクタ; 7 フィード1の位相中心; 8 メインリフレクタの焦点; 11 サブリフレクタが属する球の中心; 13 球面サブリフレクタの幾何学的延長; 21 フィード光線カバー範囲がサブリフレクタによる反
射をたどる点(これはメインリフレクタの焦点と一致す
る)。
タよりも大きい曲率を有する楕円形プロファイルを有す
る成形されたサブリフレクタ。これは以下を含む: 1 フィード; 2 楕円形プロファイルを有するサブリフレクタ; 7 フィード1の位相中心; 8 メインリフレクタの焦点; 11 球13の中心; 13 サブリフレクタのもとの球面プロファイル; 20 フィード1の光線カバー範囲がサブリフレクタ2に
よる反射をたどる点; 21 楕円形プロファイルを伴うサブリフレクタの第1の
焦点; 22 楕円形プロファイルを有するサブリフレクタの第2
の焦点; 23 楕円形サブリフレクタの幾何学的延長。
リフレクタのそれよりも小さい曲率を有する楕円形プロ
ファイルを有する成形されたサブリフレクタ。これは以
下を有する; 1 フィード; 2 楕円形プロファイルを有するサブリフレクタ; 7 フィード1の位相中心; 8 メインリフレクタの焦点; 11 球13の中心; 13 サブリフレクタのもとの球面プロファイル; 20 フィード1の光線カバー範囲がサブリフレクタ2に
よる反射をたどる点; 21 楕円形プロファイルを伴うサブリフレクタ2の第1
の焦点; 22 楕円形プロファイルを有するサブリフレクタ2の第
2の焦点; 23 楕円形サブリフレクタの幾何学的延長。
ビームのズーム能力を示すための、例1および例2に関
連する光学系の最初のジオメトリ。これは以下を含む: 1 フィード; 2 サブリフレクタ; 3 放物型メインリフレクタ; 4 サブリフレクタが周りを回転する軸; 5、6 メインリフレクタまたはサブリフレクタがそれ
に沿って移行する一致する軸; F メインリフレクタ3の焦点距離; D メインリフレクタ3の伝播方向に沿って投影された
直径; C メインリフレクタの頂点からそのリフレクタ自体の
下側端縁までの距離; d サブリフレクタの直径。
す、最初の球面リフレクタを有する図8のアンテナの共
偏波放射パターン。各レベルの値は図に示される。
示す、最初の球面リフレクタを有する図8のアンテナの
直交偏波放射パターン。各レベルの値は図に示される。
サブリフレクタを伴う図8のアンテナの共偏波放射パタ
ーン、サブリフレクタの回転角:0゜。これは等方性の値
を参照するdBiでのイソレベルを示す。各レベルの値は
図に示される。
サブリフレクタを有する図8のアンテナの直交偏波放射
パターン。サブリフレクタ回転角:0゜。これは共偏波図
のピークに関するdBでのイソレベルを示す。各レベルの
値は図に示される。
サブリフレクタを有する図8のアンテナの共偏波放射パ
ターン、サブリフレクタ回転角:45゜。これは、等方性
の値を参照するdBiでのイソレベルを示す。各レベルの
値は図に示される。
サブリフレクタを有する図8のアンテナの直交偏波放射
パターン、サブリフレクタ回転角:45゜。これは、共偏
波図のピークに関するdBでのイソレベルを示す。各レベ
ルの値は図に示される。
サブリフレクタを有する図8のアンテナの共偏波放射パ
ターン、サブリフレクタの回転角:90゜。これは、等方
性の値を参照するdBiでのイソレベルを示す。各レベル
の値は同図に示される。
ブリフレクタを有する図8のアンテナの直交偏波パター
ン。サブリフレクタ回転角:90゜。これは、共偏波パタ
ーンのピークに関連するdBでのイソレベルを示す。各レ
ベルの値は同図に示される。
に成形されるサブリフレクタを有し、50mmのそのサブリ
フレクタの移行を伴う、図8のアンテナの共偏波放射パ
ターン、サブリフレクタ回転角:0゜。これは、等方性の
値を参照するdBiでのイソレベルを示す。各レベルの値
は同図に与えられる。
成形されるサブリフレクタを有し、そのサブリフレクタ
の50mm移行を伴う、図8のアンテナの直交偏波放射パタ
ーン。サブリフレクタの回転角:0゜。これは、共偏波パ
ターンのピークに関するdBでのイソレベルを示す。各レ
ベルの値は同図に与えられる。
成形されるサブリフレクタを有し、そのサブリフレクタ
の50mm移行を伴う、図8のアンテナ共偏波放射パター
ン、同回転角:45゜。これは、等方性の値を参照するdBi
でのイソレベルを示す。各レベルの値は、同図に示され
る。
ブリフレクタを有する図8のアンテナの直交偏波放射パ
ターン。サブリフレクタ移行:50mm、回転角:45゜。これ
は、共偏波パターンのピークに比較されるdBでのイソレ
ベルを示す。各レベルの値は同図に示される。
の成形されるサブリフレクタを有する図8のアンテナの
共偏波放射パターン。サブリフレクタは50mmだけ移行さ
れかつ90゜回転される。これは、等方性の値を参照する
dBiでのイソレベルを示す。各レベルの値は同図に示さ
れる。
に成形されるサブリフレクタを有する図8のアンテナの
直交偏波放射パターン。サブリフレクタ移行は50mmであ
り、回転角は90゜である。これは、共偏波パターンのピ
ークに関するdBでのイソレベルを示す。各レベルの値は
同図に示される。
に成形されるサブリフレクタおよび100mm移行されるメ
インリフレクタを有する図8のアンテナ共偏波放射パタ
ーン。サブリフレクタの向きは0゜である。これは、等
方性の値を参照するdBiでのイソレベルを示す。各レベ
ルの値は同図に示される。
成形されるサブリフレクタおよび100mm移行されるメイ
ンリフレクタを有する図8のアンテナの直交偏波放射パ
ターン。サブリフレクタの向き:0゜。これは、共偏波ピ
ーク値に比較してのdBでのイソレベルを示す。各レベル
の値は同図に示される。
に成形されるサブリフレクタおよび100mm移行されるメ
インリフレクタを有する図8のアンテナ共偏波放射パタ
ーン。サブリフレクタの向き:45゜。これは、等方性の
値を参照するdBiでのイソレベルを示す。各レベルの値
は同図に示される。
に成形されるサブリフレクタおよび100mm移行されるメ
インリフレクタを有する図8のアンテナの直交偏波放射
パターン。サブリフレクタの向き:45゜。これは、共偏
波パターンのピークに比較してdBでのイソレベルを示
す。各レベルの値は同図に示される。
に成形されるサブリフレクタおよび100mm移行されるメ
インリフレクタを有する図8のアンテナの共偏波放射パ
ターン。サブリフレクタの向き:90゜。これは、等方性
の値を参照するdBiでのイソレベルを示す。各レベルの
値は同図に示される。
に成形されるサブリフレクタおよび100mm移行されるメ
インリフレクタを有する図8のアンテナの直交偏波放射
パターン。サブリフレクタの向き:90゜。これは、共偏
波パターンのピークに比較してのdBでのイソレベルを示
す。各レベルの値は同図に示される。
形に成形されるサブリフレクタ、およびメインリフレク
タの−50mm移行を伴う、図8のアンテナの共偏波放射パ
ターン。サブリフレクタの向き:0゜。これは、等方性の
値を参照するdBiでのイソレベルを示す。各レベルの値
は同図に示される。
形に成形されるサブリフレクタ、およびメインリフレク
タの−50mm移行を伴う、図8のアンテナの直交偏波放射
パターン。サブリフレクタの向き:0゜。これは、共偏波
パターンのピークに比較してのdBでのイソレベルを示
す。各レベルの値は同図に示される。
形に成形されるサブリフレクタ、およびメインリフレク
タの−50mm移行を伴う、図8のアンテナの共偏波放射パ
ターン。サブリフレクタの向き:45゜。これは、等方性
の値を参照するdBiでのイソレベルを示す。各レベルの
値は同図に示される。
形に成形されるサブリフレクタ、およびメインリフレク
タの−50mm移行を伴う、図8のアンテナの直交偏波放射
パターン。サブリフレクタの向き:45゜。これは、共偏
波パターンのピークに比較してのdBでのイソレベルを示
す。各レベルの値は同図に示される。
形に成形されるサブリフレクタ、およびメインリフレク
タの−50mm移行を伴う、図8のアンテナの共偏波放射パ
ターン。サブリフレクタの向き:90゜。これは、等方性
の値を参照するdBiでのイソレベルを示す。各レベルの
値は同図に示される。
形に成形されるサブリフレクタ、およびメインリフレク
タの−50mm移行を伴う、図8のアンテナの直交偏波放射
パターン。サブリフレクタの向き:90゜。これは、共偏
波パターンのピークに比較してのdBでのイソレベルを示
す。各レベルの値は同図に示される。
る対称サブリフレクタを有する図8のアンテナの共偏波
放射パターン。サブリフレクタの軸位置:公称(円形の
被拡大ビーム)。これは、等方性の値を参照するdBiで
のイソレベルを示す。各レベルの値は同図に示される。
る対称サブリフレクタを有する図8のアンテナの直交偏
波放射パターン。サブリフレクタの軸位置:公称(円形
被拡大ビーム)。これは、共偏波パターンのピークに比
較してのdBでのイソレベルを示す。各レベルの値は同図
に示される。
る対称サブリフレクタを有する図8のアンテナの共偏波
放射パターン。サブリフレクタの軸位置:+60mm(円形
拡大ビーム)。これは、等方性の値を参照するdBiにお
けるイソレベルを示す。各レベルの値は同図に示され
る。
る対称サブリフレクタを有する図8のアンテナの直交偏
波放射パターン。サブリフレクタの軸位置:+60mm(円
形拡大ビーム)。これは、ピーク共偏波パターンに比較
してのdBでのイソレベルを示す。各レベルの値は同図に
示される。
ラメータを示す正準グレゴリー式光学素子。これは以下
を含む: 1 フィード; 2 楕円形サブリフレクタ; 3 放物型メインリフレクタ; 6 ビームを広げるためにメインリフレクタの移行がそ
れに沿って行なわれる軸; 7 フィード1の位相中心; 8 放物型メインリフレクタ3の焦点; 9 フィード1の対称軸; 10 サブリフレクタ面(楕円形)の回転対称軸; 21 サブリフレクタの楕円形の第1の焦点; 22 サブリフレクタの楕円形の第2の焦点; 24 メインリフレクタ3の伝播軸(またはZ軸); F 放物型リフレクタ3の焦点距離; D メインリフレクタ3の直径(伝播の方向に沿って投
影される); C1 リフレクタ3の頂点からそのリフレクタ自体の下側
端縁までの距離; C サブリフレクタ2の2つの焦点間の距離; e 楕円形サブリフレクタ2の離心率; β 軸10と軸24との間の角; βs 軸10と軸9との間の角。
レクタを有する図24のアンテナの放射パターン。メイン
リフレクタはその公称位置にあり、サブリフレクタは公
称位置にある。ビームのピークに関するdBでのイソレベ
ルを示す共偏波図。各レベルの値は同図に示される。
レクタを有する図24のアンテナの放射パターン。メイン
リフレクタは軸6に沿ってサブリフレクタの方向へ128m
m移行される。ビームのピークに関するdBでのイソレベ
ルを示す共偏波図。各レベルの値は同図に横側に示され
る。
ー。これは以下を含む: 1 偏波Xに関するフィード(またはフィードのアレ
イ); 1′ 偏波Yに関するフィード(またはフィードのアレ
イ); 3 偏波Xに対し感度を有する(または反射性のある)
グリッド面; 3′ 偏波Yに対し感度を有する中実またはグリッド
面。
ビームを回転させることのできるグレゴリ式デュアルグ
リッドリフレクタ系のジオメトリー。これは以下を含
む: 1 偏波Xのためのフィード; 1′ 偏波Yのためのフィード; 2 フィード1に関するサブリフレクタ; 2′ フィード1′に関するサブリフレクタ; 3 偏波Xに対し感度を有するグリッド面; 3′ 偏波Yに対し感度を有するグリッド(または中
実)面; 4 フィード1に関するサブリフレクタの回転軸; 4′ フィード1′に関するサブリフレクタの回転軸。
て、サブリフレクタおよび/またはメインリフレクタの
移行の自由度を示す。これは以下のものを含む。
タを移行させる軸B−B; 6 (B−Bに沿っての移行の代替例として)ビームの
再構成のためにそれに沿ってメインリフレクタを移行さ
せる軸C−C; 7 フィード1の位相中心に対応する幾何学上の点; 8 メインリフレクタの焦点; 9 フィード1の対称軸; 10 サブリフレクタ表面(楕円面)の回転対称軸; 21 メインリフレクタの焦点と一致するサブリフレクタ
の第1の焦点; 22 サブリフレクタの第2の焦点。
て説明する。提案される光学系は、質的には図1におい
て示される。この図はまた、面の動きに関係のある軸を
も示す。図1を参照して、アンテナの光学素子は次のも
のを含む。
ベルの直交偏波)を備えるフィード1。このようなフィ
ードはその位相中心を点7で示される。
称面(図6参照)を有する表面を備える、成形されたサ
ブリフレクタ2。この回転軸は、フィード1の軸9とメ
インリフレクタ3のオフセット軸(軸B−B)との間の
角度を二等分する。
クタ3。
クタをこの軸のまわりで回転させると、楕円ビーム(図
2)の回転を達成することが可能となる。
クタをこの軸に沿って移行させ、この運動をサブリフレ
クタの回転と組合せると、初期の楕円ビーム(図3a、3
b)を再構成することが可能である。
は、現時点で発明者らによって好ましいとされているこ
の発明のバージョンに伴う、アンテナビームを再構成す
るためのサブリフレクタの代わりに、メインリフレクタ
をそれに沿ってシフトさせるための代替的な軸である。
このバージョンでは、軸5および6はメインリフレクタ
のオフセット軸と一致するが、より一般的には、これら
は異なっていてもよい。3つの独立したモータを備える
バージョンでは、すべての運動は、楕円状ビームの回
転、同じ楕円状ビームのより広いものへのズーム、およ
び/またはアンテナビームを再構成して、円形ビーム
(図3a)を達成すべく徐々に短くされ得る長軸を備えた
楕円状ビームにすることを達成するために、用いること
ができる。再構成は2つの運動のみを介してでも可能で
あるが、表面の移行についての軌跡の限界は異なったも
のとなり、性能は類似しているが同一ではない。
技術を採用している。図5は、開始ジオメトリを示す。
イルミネータ1の位相中心7は、サブリフレクタ2を発
生する球体13の中心に関して適切に変位される。
特性を保証するようなものであり、これは軸9が軸方向
−Zにおいて無限から入来するソース光線のために球体
13の幾何学的拡張によって(点16で)反射される光線14
と一致する場合にもたらされる。
対する垂直線15と、フィードの軸が垂直線15と形成する
角度に等しい角度を、形成しなければならない。球体表
面における走査特性は、球体の中心(点7)の外側に位
置付けられたフィードの光線をほぼ点20においてコリメ
ートするようなものであり、この点20はメインパラボリ
ックリフレクタ3における焦点8と一致する。
かに収差のあるシステムを実現することが可能であり、
その結果二次的レベルにおいてほぼ円形の対称的な放射
パターンがもたらされる。
収差を回復するため、メインリフレクタ3が、メインリ
フレクタ出力において完璧に焦点を合わせられ、対称的
である円形ビームを達成すべく適切に成形される。
ード1の軸9および球状のサブリフレクタ2の交点によ
り形成される点12とを通過する軸4のまわりで回転させ
ることにより、幾何学上の観点からは何も変化していな
いため、二次的放射パターンの不変性がもたらされる。
して、二次的放射パターンにおいて必要とされる非対称
を発生させることである。同じ光学系を表わす図6を参
照して、サブリフレクタ2の成形は、反射するサブリフ
レクタ表面と主面17および18との対称性を維持すること
により達成される。
の回転軸4に沿って交差する。上に示した設計上の原理
を重視することで、その元々の回転対称軸4に関しての
サブリフレクタ2のいかなる任意の回転についても、ア
ンテナの二次的放射パターンにおいて等しい回転が起こ
るということが、確実に良好な近似値で達成される。
または軸6に沿ってのメインリフレクタの起こり得る移
行(これらは実際にはメインリフレクタのオフセット角
と一致する)により、ビームの再構成およびズーム機能
も確実なものとなり得る。
性を図6における主面17、18に関して保ち、数値的に行
なわれる。しかしながら、数多くの可能性をより強調す
るには、サブリフレクタにおけるさまざまな可能なプロ
ファイルを図7に示したように分析的かつ質的な態様で
表わすことが最良である。
かわるジオメトリを明らかにするため、図7aを再び示
す。このような図7aを参照して、フィード1の位相中心
7は球状サブリフレクタ2が属する球体13の中心11に関
して変位される。
いてコリメートされ、この点20は実際にはメインリフレ
クタの焦点8と一致する。球体13における幾何学上の拡
張も、同じ図面を明確にするために同じ図面で示され
る。
の部分が、2つの異なる種類の楕円状プロファイルを得
るように分析的に成形されるであろう様を示す。
が球状サブリフレクタよりも大きい曲率半径で成形され
る場合を示す。図7bを参照して、フィード1における位
相中心7を去る光線はここで、(焦点21および22を備え
る)楕円状サブリフレクタ2上での、元々の点8とは異
なる点20への反射に従って集められ、その焦点を点8に
保つ、メインリフレクタの必要とされる非対称的照明を
達成する。
楕円状プロファイルを備えるサブリフレクタ2の場合を
示す。この場合、フィード1の位相中心7を離れる光線
は、今回はサブリフレクタ自体の表面2により近い点20
において、サブリフレクタ2上での反射に従い、コリメ
ートされる。
ファイルのタイプに従い2つの主面17および18に沿って
異なっていてもよいので、サブリフレクタのレベルで生
成された非対称性は、メインリフレクタによる反射に従
う必要とされる楕円状ビームを発生すべく活用されても
よいことが明らかであるように思われる。浮上する3つ
の異なった可能性は、分析的に楕円状および円形のカバ
ー範囲のための成形における主要なタイプを包含してい
る。
メインリフレクタを(簡単にするため)成形しないこと
によって得られる実際的な例として、各動きに従って得
られる再構成の典型的な性能および機能を示す。
順を行なわれておらず、かつ表面プロファイルが最大限
にまで利用されていないため、示されている性能は実質
的に改良され得るものである。図8における最初のパラ
メータを備える2つの例が提案される。第1の例は楕円
状ビームにおける回転、ズームおよび再構成能力を示す
ことを目的とする。第2の場合はそうではなく円形ビー
ムのズームの能力を示すことが目的である。
構成性。
1および6で既に示されているものと同じタイプであ
り、同じ素子を含む。
る。フィード1、サブリフレクタ2、メインリフレクタ
3、サブリフレクタ回転軸4およびメインまたはサブリ
フレクタ移行軸5(ここでは一致しているものと仮定さ
れる)である。
る球体の等式を規定する数値を表わす。メインリフレク
タは放物線状であって、図8に示す幾何学的データを備
える。
ーンは、等方性の値に関連してdBiでイソレベルの観点
から図9aに示す。
図9bに、共偏波のピーク値に正規化されたdBにおけるイ
ソレベルにより示す(レベルの値は、図の横に示す)。
偏波ビーム(メインリフレクタは簡単にするため成形さ
れていない)および初期の光学系に対応する直交偏波の
低い値(共偏波のピークと比較して<−37dB)である。
パラメータを通じて分析的に成形される。すなわち、A
=570mm、B=640mm、C=570mmである。それぞれ0
゜、45゜、および90゜で軸4のまわりで回転されるサブ
リフレクタの3つのポジションについて得られる放射パ
ターンが、図10、11および12に示される。既に図9に示
されている、等方性と比較されるイソレベルを通じての
デシベルにおける同じ表現も、共偏波についてこれらの
図面(図10a、11a、12a)に採用されている。それらの
直交偏波の値は、既に図9で採用されている相対的なデ
シベルにおける同じ表現で、図10b、11b、および12bに
おいても示される。
タの表面に対する分析的な成形が頼りにされているにも
かかわらず、共偏波楕円状ビームの回転に対する実質的
な不変性を示すものである。さらに、直交偏波レベルは
(最初の数値と並ぶ)極めて低い値に保たれる。これら
の特性により、衛星に搭載されるアンテナを、1つまた
はそれ以上の同時に活性であるビームを備える動作的環
境内で偏波を再利用して用いることが可能となる。
示されている)の楕円状ビームのズーミングの例を、こ
こで軸5に沿っての図8におけるメインリフレクタ3ま
たはサブリフレクタ2の移行とともに示す。楕円状ビー
ムは拡張されて公称1.9゜×4.3゜のカバー範囲を達成す
る。
ンリフレクタ3に向かっての(図8における)軸5に沿
っての50mmの距離にわたるその移行と結合することによ
り得られる楕円状ビームのズーム効果を示す。
に分析されたサブリフレクタの3つの回転のための共偏
波および直交偏波成分の放射パターンを示す。
他の示されている共偏波パターンのために用いられてき
た等方性レベルに関してのデシベルによる同じ表現で、
共偏波の放射パターンを示す。
の旋回可能な楕円状ビームについて既に示されているも
のと同じくそれぞれ0゜、45゜および90゜である。
応する直交偏波の値を示す。表現は、既に他の示されて
いる直交偏波パターンについてなされた共偏波のピーク
に関してのデシベルによるものである。
能は極度に制御された直交偏波値において元々のビーム
の初期直交偏波と並んで楕円状ビームにおける良好な回
転の不変性を伴って実現されていることが明らかである
と思われる。
代わりに軸5に沿って図8のメインリフレクタを移行さ
せることによって得ることができる。図8の軸5に沿っ
て100mmだけメインリフレクタ3を移行させることによ
り得られる結果は、同じ3つの配向(0゜、45゜、90
゜)についてそれぞれ図16、17および18に示される。特
定的には、16aおよび16bは、dBiにおける共偏波放射パ
ターン(等方性に関しての絶対値)、およびサブリフレ
クタにおける配向0゜についての(共偏波のピークに関
連のdBにおけるレベルでの)直交偏波を示す。同じ表現
がしたがって図17aおよび17bでは45゜の回転について、
図18aおよび18bではサブリフレクタの90゜のポジション
について提供される。
こるかが、サブリフレクタのいかなる配向についても、
極度に低い直交偏波値で見られる。
ブリフレクタまたはメインリフレクタの移行と回転を結
合することにより図8の同じ光学系から得られるであろ
う。しかしながらこれは、既に点(1b)で示された楕円
状ビームの拡張に用いられたものとは反対方向における
ものである。
に示されており、これらはサブリフレクタの3つの配向
について、以前たどったのとは反対の方向に50mmだけ軸
5に沿って図8のメインリフレクタ3を移行させること
によって得られる二次的レベルにおける放射パターンを
示すものである。特定的には、図19aは図8の軸4のま
わりでのサブリフレクタの配向0゜についての共偏波パ
ターンの等方性の値に関するdBiにおけるイソレベルを
示す。図19bは共偏波のピークに関連のdBレベルで直交
偏波の対応する放射パターンを示す。
て図20aおよび20bに示される。90゜のサブリフレクタの
配向に関する場合が、最後に図21aおよび21bで示され、
ここではそれぞれ共偏波および直交偏波放射パターンが
示される。これらの図は、どのような楕円状ビームの配
向についても、公称の楕円状ビームを連続的に、初期値
よりも小さい短軸と長軸との比率を備える楕円状ビーム
に再構成するための動きの能力をはっきりと示すもので
ある。特定的には、極端な例としては、図19a、20aおよ
び21aで円として示される円形ビームを得ることが可能
である。
ではサブまたはメインリフレクタの軸5に沿っての移行
を介して円形ビームを拡張(ズーム)することの可能性
を示すべく分析的に変形される。この例については、サ
ブリフレクタのパラメータは次のとおりである。すなわ
ち、A=B=640mm、C=570mmである。対応する初期の
放射パターンは、図22a(共偏波)および22b(直交偏
波)で示されている。
の−3dBにおけるビーム幅をそなえる。より特定的に
は、図22aは絶対値が等方性に関連する状態でdBiにおい
て共偏波パターンを示し、一方で図22bはdBにおけるレ
ベルが共偏波に関連した直交偏波パターンを示す。メイ
ンリフレクタ3の方向における、図8の軸5に沿っての
60mmのサブリフレクタの移行の効果は、図23に示され
る。見てとられるように、図23aに示される共偏波放射
パターンは、−3dBの3.2゜におけるビーム幅に到達する
ため拡張されている。
クタ3の焦点を適切に最適化するか、同じリフレクタの
表面を数値的に成形するかによって改善され得る。
が示され、一方図23bは共偏波のピークに関連するイソ
レベル値をdBで示す。軸5に沿ってサブリフレクタ2に
向い図8のメインリフレクタ3を移行させることにより
同様な拡張効果(またはズーム)を得ることが可能であ
る。
にとって非常に満足のいくものである放射特性を維持す
るので、システムは周波数の再利用を伴いかつ1つ以上
のビームが同時に動作する衛星に搭載されたアンテナと
して用いられ得る。
される可能性の例示として理解されるべきものであり、
詳細な設計において得ることのできる効果的な性能とし
てとられるべきではない。
レゴリー式光学素子とさえも優秀な性能を伴って両立可
能なものである。そのジオメトリは既に図4で示されて
おり、図24に基づいても示される。
拡張機能は、図24の軸6に沿ってのメインリフレクタの
移行を介して示される。これはこの例自体において考慮
される正準光学素子の幾何学上のパラメータを提供する
ものである。公称の照射パターンは図25aに示される。
これらの図はアンテナピークに関連のイソレベルをdBで
示す。−3dBにおけるビーム幅は2゜である。
mだけリフレクタを移行させることにより得られた−3dB
における3.2゜に拡張されたビームを示す。特筆すべき
なのは、ビームの円形の対称性およびサイドローブの非
常に低い値を維持することができるということである。
ここでは示していない)は、有用なカバー範囲領域内に
おいて極めて低いレベルに保たれる(共偏波の局所的な
値に関して−34dB)ので、このシステムは周波数が再利
用される衛星に搭載されたアンテナとして用いられても
よい。
の移行と両立するものであるが、実際に好ましいとされ
るのは後者であるということに注意されたい。なぜな
ら、その方が拡張された円形ビームの電気的性能をより
よく最適化するように思われるからである。
長されてよい。特定的には、サブリフレクタの回転によ
る、楕円状ビームの回転のグリッドを与えられた光学素
子(図27セクション4に記載)への延長が可能であり、
それにより図28に示されるような2つのサブリフレクタ
の導入が示唆される。この図を参照して、以下のアイテ
ムが認識され得る。
れたメインフロントリフレクタ3; (f) 偏波Yに関連のグリッドを与えられた(または
中実である)メインリアリフレクタ3′; (g) フィード1に関連のサブリフレクタ2における
回転軸4。この軸のまわりでサブリフレクタ2を回転さ
せることにより、軸Xに沿って偏波を伴う楕円状ビーム
の回転を得ることが可能である。
ける回転軸4′。この軸のまわりでサブリフレクタ2′
を回転させることにより、軸Yに沿って偏波を伴なう楕
円状ビームの回転を得ることが可能である。
断基準は、既に述べたものと同じであるということが注
目されるべきである。サブリフレクタを回転させるとい
うアイデアは、いかなるタイプのダブルグリッドのリフ
レクタにも可能である。この光学系に固有の利点は主に
2つある。
ることのできるものよりもはるかに大きい偏波純度値を
備える旋回可能な楕円状カバー範囲を得ることが可能で
ある。このような値はグリッドを与えられたリフレクタ
に典型的なものである。
つの独立的な楕円状のカバー範囲(1つはX偏波のため
のもの、もう1つはY偏波のためのもの)を得ることが
可能である。
学素子に適用してもよい。特定的には、メインまたはサ
ブリフレクタの移行による、円形のものから円形のもの
への、および楕円状のものから楕円状のものへのビーム
拡張への延長は、既に見てきたように、標準的な表面を
備えた従来のグレゴリー式光学素子(図4および図24で
図示)に適用可能である。
クタと放物線メインリフレクタとを含んでいてもよい。
図24を参照して、軸6に沿ってのサブリフレクタまたは
メインリフレクタの移行により、上述のような円形ビー
ムのズーム機能を優れた共偏波および直交偏波の性能で
得ることができる。
とにより(二焦点パラボリックリフレクタ)、または等
価的に数字を用いる方法により、図24に示したのと同じ
アンテナから楕円状ビームを得ることが可能である。
メインリフレクタ3を移行させることにより、楕円状ビ
ームのズームおよび/または再構成を達成することが可
能である。
のアンテナのサブリフレクタを単純に回転させることを
通じて、電界の配向およびビームの形状を回転中不変の
ままに保ちながら放射パターンの回転を得ることが可能
である。
状カバー範囲パターンの回転がサブリフレクタの表面を
回転させることにより得られる表面の成形。この回転は
現時点では既知のグレゴリー式アンテナシステムとは両
立しない。
てサブリフレクタまたはメインリフレクタを移行させる
ことを通じてのビームの拡張(ズーム)および/または
再構成性機能との両立性。
り、楕円状ビームの配向がどのようなものであろうと
も、楕円状ビームを回転させること、ズームすること、
および楕円状のビームから円形のビームに再構成するこ
とが可能となる。
は組合せられた移行であって、これによりビームが回転
しない場合でも、円形ビームをかなりのファクタ(≧2:
1)で拡張された別の円形ビームにズームさせること、
または楕円状ビームを別の拡張された楕円状ビームにズ
ームさせることが可能となる。また、楕円状ビームを
(楕円状ビームの短軸に近い直径を備える)円形ビーム
に再構成すること、または最初に得られていたものに対
して90゜に配向された楕円状ビームに再構成することが
可能となる。
回転がなくてもズームを得ることが可能であるというこ
と。
ブリフレクタを通じてグリッドを与えられた光学素子で
楕円状ビームの回転を得ることが可能であるというこ
と。
のアンテナなどのダブルオフセットリフレクタ型のアン
テナに典型的な放射電気性能との両立性である。これら
の性能は効率の高いビームと極めて低い直交変波および
サイドローブレベルとに要約することができる。
以上の同時に活性であるビームを伴う動作的環境内にお
いて偏波の再利用を伴って衛星に搭載されたアンテナと
して用いられ得ることが保証される。ここに記載したア
ンテナ構成と両立可能であり、かつツイン型直交軸モー
タを備えるアンテナ全体の回転など既に知られている方
法を通じて、またはいかなる選択された点のまわりにお
いてもメインリフレクタのみを独立的に回転させること
を通じて実現され得るビーム走査機能は、特許請求の対
象とはならない。
Claims (9)
- 【請求項1】楕円状ビームを発生するグレゴリー式のダ
ブルリフレクタのマイクロ波アンテナであって、 フィードと、 メインリフレクタと、 成形された表面と、2つの直交する対称面とを有するサ
ブリフレクタとを備え、前記2つの直交する対称面はサ
ブリフレクタ軸に沿って交差し、 前記サブリフレクタは、アンテナの楕円状ビームを回転
させながら、発生したビームの電界の配向を、交差する
偏波を実質的に伴うことなく実質的に維持するように前
記サブリフレクタ軸のまわりに回転可能であり、前記ア
ンテナの発生したビームを再構成するために少なくとも
1つの前記メインリフレクタはメインリフレクタ軸に沿
って移行可能でありかつ前記サブリフレクタはサブリフ
レクタの移行軸に沿って移行可能である、マイクロ波ア
ンテナ。 - 【請求項2】少なくとも1つの前記メインリフレクタお
よび前記サブリフレクタはアンテナの発生した楕円状ビ
ームを拡張するように移行可能である、請求項1に記載
のアンテナ。 - 【請求項3】少なくとも1つの前記メインリフレクタお
よび前記サブリフレクタは発生した楕円状ビームの長軸
および短軸の比率を変化させるように移行可能である、
請求項1に記載のアンテナ。 - 【請求項4】前記メインリフレクタは、2つの偏波感知
性リフレクタを含み、かつ前記サブリフレクタは、各々
関連するフィードを有する2つのリフレクタを含む、請
求項1に記載のアンテナ。 - 【請求項5】楕円状ビームを発生するグレゴリー式のダ
ブルリフレクタのマイクロ波アンテナであって、 フィードと、 メインリフレクタと、 サブリフレクタ軸のまわりに回転可能なサブリフレクタ
とを備え、 前記メインリフレクタは、メインリフレクタ移行軸に沿
って移行するように配置され、かつ前記サブリフレクタ
はアンテナのビームを拡張しかつ再構成するように回転
可能である、マイクロ波アンテナ。 - 【請求項6】フィードと、サブリフレクタと、メインリ
フレクタとを有するグレゴリー式のダブルリフレクタの
マイクロ波アンテナによって発生した楕円状ビームを回
転させかつ再構成する方法であって、 前記アンテナの楕円状ビームを回転させながら、交差す
る偏波を実質的に伴うことなくビームの電界の配向およ
び形状を実質的に維持するように、サブリフレクタ回転
軸のまわりにサブリフレクタを回転させるステップと、 前記アンテナのビームを再構成するようにメインリフレ
クタの移行軸に沿って前記メインリフレクタを移行させ
るステップとを備える、方法。 - 【請求項7】前記移行させるステップは、前記楕円状ビ
ームを拡張するステップを含む、請求項6に記載の方
法。 - 【請求項8】前記移行させるステップは、前記楕円状ビ
ームの長軸と短軸との比率を変化させるステップを含
む、請求項6に記載の方法。 - 【請求項9】前記メインリフレクタは、2つの偏波感知
性リフレクタを含み、かつ前記サブリフレクタは2つの
リフレクタを含み、各サブリフレクタは関連するフィー
ドを有する、請求項6に記載の方法。
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