JP3184462B2 - 摺動部材 - Google Patents
摺動部材Info
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- JP3184462B2 JP3184462B2 JP24009996A JP24009996A JP3184462B2 JP 3184462 B2 JP3184462 B2 JP 3184462B2 JP 24009996 A JP24009996 A JP 24009996A JP 24009996 A JP24009996 A JP 24009996A JP 3184462 B2 JP3184462 B2 JP 3184462B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐摩耗性・耐久性
に優れた摺動部材に関する。
に優れた摺動部材に関する。
【０００２】
【従来の技術】摺動部材の一例として挙げられるピスト
ンシリンダでは、ピストンがシリンダ内を繰り返し運動
すると、そのシリンダ内壁を摺動するピストンパッキン
が摩耗して次第に漏れが生じることとなる。また、摩擦
抵抗が大きいためにスティックスリップ現象が生じた
り、ピストンシリンダを長期放置するとシリンダ内の潤
滑切れによってピストンパッキンとシリンダが固着し、
かじりが発生する等の問題があった。そこで、従来から
このような繰り返し行われる摺動に対して耐摩耗性を高
めるために、各種表面処理が施されているが、その一例
として特公平７―３９５８４号公報に掲載されたものが
ある。
ンシリンダでは、ピストンがシリンダ内を繰り返し運動
すると、そのシリンダ内壁を摺動するピストンパッキン
が摩耗して次第に漏れが生じることとなる。また、摩擦
抵抗が大きいためにスティックスリップ現象が生じた
り、ピストンシリンダを長期放置するとシリンダ内の潤
滑切れによってピストンパッキンとシリンダが固着し、
かじりが発生する等の問題があった。そこで、従来から
このような繰り返し行われる摺動に対して耐摩耗性を高
めるために、各種表面処理が施されているが、その一例
として特公平７―３９５８４号公報に掲載されたものが
ある。
【０００３】当該公報には、例えばシリンダ等の摺動面
部にポリテトラフルオロエチレン（以下、「ＰＴＦＥ」
という）が分散されたＮｉ―Ｐメッキ層を形成し、更に
その層上に重ねてＰＴＦＥ層を形成するものが開示され
ている。即ち、摺動面にＰＴＦＥが分散されたＮｉ―Ｐ
メッキ層を形成しただけのものでは耐摩耗性に十分では
なく、摺動面部で初期に発生する凝着摩耗により滑りが
悪くなるといった問題点を解決すべく二層に形成したも
のである。具体的には、アルミニウム合金等に形成した
Ｎｉ―Ｐメッキ層の第一層と、第一層のＮｉ―Ｐメッキ
層を３５０〜４５０度で約１時間熱処理して形成する
か、ＰＴＦＥと溶剤等よりなる塗料をコーティングして
形成した第二層とからなるものである。一方、自動車用
ワイパーに見られるように、従来からゴム材表面には塩
素化処理を施すハロゲン化処理が行われ、摩擦係数の低
減安定化、摩耗量の低減化が図られている。
部にポリテトラフルオロエチレン（以下、「ＰＴＦＥ」
という）が分散されたＮｉ―Ｐメッキ層を形成し、更に
その層上に重ねてＰＴＦＥ層を形成するものが開示され
ている。即ち、摺動面にＰＴＦＥが分散されたＮｉ―Ｐ
メッキ層を形成しただけのものでは耐摩耗性に十分では
なく、摺動面部で初期に発生する凝着摩耗により滑りが
悪くなるといった問題点を解決すべく二層に形成したも
のである。具体的には、アルミニウム合金等に形成した
Ｎｉ―Ｐメッキ層の第一層と、第一層のＮｉ―Ｐメッキ
層を３５０〜４５０度で約１時間熱処理して形成する
か、ＰＴＦＥと溶剤等よりなる塗料をコーティングして
形成した第二層とからなるものである。一方、自動車用
ワイパーに見られるように、従来からゴム材表面には塩
素化処理を施すハロゲン化処理が行われ、摩擦係数の低
減安定化、摩耗量の低減化が図られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、摺動部にゴム
材を有する従来の摺動部材では、摩擦抵抗の低減や耐摩
耗性について満足のいくものでなかった。即ち、後述す
る実験で示すように従来の摺動部材には、摺動面にＰＴ
ＦＥが分散されたＮｉ―Ｐメッキ層を施しただけのも
の、又はゴム材表面にハロゲン化処理を施しただけのも
のでは、摺動部の摩擦抵抗が大きく耐摩耗性にも劣る結
果となった。
材を有する従来の摺動部材では、摩擦抵抗の低減や耐摩
耗性について満足のいくものでなかった。即ち、後述す
る実験で示すように従来の摺動部材には、摺動面にＰＴ
ＦＥが分散されたＮｉ―Ｐメッキ層を施しただけのも
の、又はゴム材表面にハロゲン化処理を施しただけのも
のでは、摺動部の摩擦抵抗が大きく耐摩耗性にも劣る結
果となった。
【０００５】そこで、本発明は、摩擦係数の小さい、耐
摩耗性に優れた摺動部材を提供することを目的とする。
摩耗性に優れた摺動部材を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の摺動部材は、ニ
トリルゴム表面にハロゲン化処理が施された摺動体と、
ポリテトラフルオロエチレンが分散されたＮｉ―Ｐ複合
メッキが施されたゴム材からなる前記摺動体が摺動する
金属製の摺動面との組み合わせからなり、摺動面に施さ
れたＮｉ―Ｐ複合メッキをテフロン粒子がゲル状になる
３００乃至３５０度の温度で熱処理することを特徴とす
る。また、本発明の摺動部材は、摺動体が、ピストンに
嵌合されたピストンパッキンであり、摺動面が、シリン
ダの内壁面であることが望ましい。
トリルゴム表面にハロゲン化処理が施された摺動体と、
ポリテトラフルオロエチレンが分散されたＮｉ―Ｐ複合
メッキが施されたゴム材からなる前記摺動体が摺動する
金属製の摺動面との組み合わせからなり、摺動面に施さ
れたＮｉ―Ｐ複合メッキをテフロン粒子がゲル状になる
３００乃至３５０度の温度で熱処理することを特徴とす
る。また、本発明の摺動部材は、摺動体が、ピストンに
嵌合されたピストンパッキンであり、摺動面が、シリン
ダの内壁面であることが望ましい。
【０００７】
【発明の実施の形態】次に、本発明にかかる摺動部材の
一実施の形態として例えばピストンシリンダ等が挙げら
れるが、本実施の形態のピストンシリンダ及び当該摺動
部材に関する実験及びその結果について以下に説明す
る。先ず、シリンダ内壁面に潤滑性メッキを形成する。
本実施の形態での潤滑性メッキには、ＰＴＦＥ分散Ｎｉ
―Ｐ複合メッキを施す。ＰＴＦＥ分散Ｎｉ―Ｐ複合メッ
キ層は、ＰＴＦＥ粒子を適当に分散させたＮｉ―Ｐメッ
キ液で母材であるアルミニウム合金にメッキ処理を施す
ことにより形成できる。メッキ方法自体は、無電解メッ
キが簡便であり、母材に直接施してもよいが、密着性を
確実なものとするには被処理部を脱脂、酸洗いした後、
或は更に亜鉛置換メッキ処理した後、上記メッキ液に所
望の厚さのメッキ層が得られるまで浸漬すればよい。ま
た、電解析出法でもよい。
一実施の形態として例えばピストンシリンダ等が挙げら
れるが、本実施の形態のピストンシリンダ及び当該摺動
部材に関する実験及びその結果について以下に説明す
る。先ず、シリンダ内壁面に潤滑性メッキを形成する。
本実施の形態での潤滑性メッキには、ＰＴＦＥ分散Ｎｉ
―Ｐ複合メッキを施す。ＰＴＦＥ分散Ｎｉ―Ｐ複合メッ
キ層は、ＰＴＦＥ粒子を適当に分散させたＮｉ―Ｐメッ
キ液で母材であるアルミニウム合金にメッキ処理を施す
ことにより形成できる。メッキ方法自体は、無電解メッ
キが簡便であり、母材に直接施してもよいが、密着性を
確実なものとするには被処理部を脱脂、酸洗いした後、
或は更に亜鉛置換メッキ処理した後、上記メッキ液に所
望の厚さのメッキ層が得られるまで浸漬すればよい。ま
た、電解析出法でもよい。
【０００８】ＰＴＦＥ分散Ｎｉ―Ｐ複合メッキ層を更に
３００〜３５０度で１〜２時間で熱処理する。熱処理前
のメッキ層の断面は、図１に示すようにニッケルリン合
金１内にテフロン粒子２が分散されており、また表面に
もテフロン粒子が吸着している。そして、熱処理によっ
て、表面に吸着している溶融温度が３２７度のテフロン
粒子が、ゲル状になって互いに融合する。そして、同時
に表面に吸着しているテフロン粒子とニッケルリン合金
内のテフロン粒子とが融合する。これによって、アルミ
ニウム合金表面には、テフロン粒子が三次元的に融合し
た密着性の良い潤滑性メッキ膜が形成される。
３００〜３５０度で１〜２時間で熱処理する。熱処理前
のメッキ層の断面は、図１に示すようにニッケルリン合
金１内にテフロン粒子２が分散されており、また表面に
もテフロン粒子が吸着している。そして、熱処理によっ
て、表面に吸着している溶融温度が３２７度のテフロン
粒子が、ゲル状になって互いに融合する。そして、同時
に表面に吸着しているテフロン粒子とニッケルリン合金
内のテフロン粒子とが融合する。これによって、アルミ
ニウム合金表面には、テフロン粒子が三次元的に融合し
た密着性の良い潤滑性メッキ膜が形成される。
【０００９】一方、シリンダ内を摺動するピストンには
摺動シールであるピストンパッキンが摺動面に嵌合され
ているが、本実施の形態ではそのピストンパッキンをハ
ロゲン化処理を行う。ピストンパッキンは、リング状の
ニトリルゴムによって形成され、そのゴム表面にハロゲ
ン化処理を施す。ハロゲン化処理は、リング状のニトリ
ルゴムを塩素などのハロゲンガスを充満した密閉容器内
に所定時間セットしたり、あるいは次亜塩素酸ナトリウ
ムの水溶液などのハロゲン化処理液内に所定時間浸漬さ
せることなどによって行う。このようにして形成された
ピストンシリンダでは、潤滑性メッキの施されたシリン
ダ内壁面には、Ｎｉ―Ｐ複合メッキが形成され、ハロゲ
ン化処理されたリング状のニトリルゴムからなるピスト
ンパッキンには、８ミクロンのハロゲン処理層が形成さ
れる。
摺動シールであるピストンパッキンが摺動面に嵌合され
ているが、本実施の形態ではそのピストンパッキンをハ
ロゲン化処理を行う。ピストンパッキンは、リング状の
ニトリルゴムによって形成され、そのゴム表面にハロゲ
ン化処理を施す。ハロゲン化処理は、リング状のニトリ
ルゴムを塩素などのハロゲンガスを充満した密閉容器内
に所定時間セットしたり、あるいは次亜塩素酸ナトリウ
ムの水溶液などのハロゲン化処理液内に所定時間浸漬さ
せることなどによって行う。このようにして形成された
ピストンシリンダでは、潤滑性メッキの施されたシリン
ダ内壁面には、Ｎｉ―Ｐ複合メッキが形成され、ハロゲ
ン化処理されたリング状のニトリルゴムからなるピスト
ンパッキンには、８ミクロンのハロゲン処理層が形成さ
れる。
【００１０】次に、このように形成された摺動部材の耐
摩耗性について行った実験結果について以下に説明す
る。本実験では、図２に示すように回転するディスク試
験片１１にピン試験片１２の先端を摺接することによっ
て、両者の間に生じる摩擦係数の変化につて観察してみ
た。この場合、次の表１に示すようにアルミニウム合金
のディスク試験片１１及びニトリルゴムのピン試験片１
２に４パターンの処理を施した実験を行った。ディスク
試験片１１は直径８０ｍｍの円盤であり、ピン試験片は
直径５ｍｍの円柱棒である。
摩耗性について行った実験結果について以下に説明す
る。本実験では、図２に示すように回転するディスク試
験片１１にピン試験片１２の先端を摺接することによっ
て、両者の間に生じる摩擦係数の変化につて観察してみ
た。この場合、次の表１に示すようにアルミニウム合金
のディスク試験片１１及びニトリルゴムのピン試験片１
２に４パターンの処理を施した実験を行った。ディスク
試験片１１は直径８０ｍｍの円盤であり、ピン試験片は
直径５ｍｍの円柱棒である。
【００１１】
【表１】
【００１２】４パターンの処理を施したディスク試験片
１１及びピン試験片１２は、両者に所定の処理を施した
本発明にかかる実施例１、実施例２（以下、「パターン
Ｄ」、「パターンＥ」という）と、従来のものに見られ
る一方のみに所定の処理を施した比較例１、比較例２
（以下、「パターンＢ」、「パターンＣ」という）とに
区別した。また、参考例として、何の処理も行わない参
考例（以下、「パターンＡ」という）を示した。このパ
ターンＡは、具体的には表１に示すように、各パターン
で使用されるアルミニウム合金そのもののディスク試験
片１１と硬度７０のニトリルゴムそのもののピン試験片
１２である。また、パターンＢは、ピン試験片１２にの
み前記ハロゲン処理が施される一方、パターンＣは、デ
ィスク試験片１１にのみ前記ＰＴＦＥ分散Ｎｉ―Ｐ複合
メッキが施したものである。更に、パターンＤ及びパタ
ーンＥは、ともに両試験片に前記ＰＴＦＥ分散Ｎｉ―Ｐ
複合メッキとハロゲン化処理が施したものであるが、特
にパターンＥのディスク試験片１１には、熱処理温度を
３３０度、処理時間を２時間として定めたＰＴＦＥ分散
Ｎｉ―Ｐ複合メッキ処理を施したものである。
１１及びピン試験片１２は、両者に所定の処理を施した
本発明にかかる実施例１、実施例２（以下、「パターン
Ｄ」、「パターンＥ」という）と、従来のものに見られ
る一方のみに所定の処理を施した比較例１、比較例２
（以下、「パターンＢ」、「パターンＣ」という）とに
区別した。また、参考例として、何の処理も行わない参
考例（以下、「パターンＡ」という）を示した。このパ
ターンＡは、具体的には表１に示すように、各パターン
で使用されるアルミニウム合金そのもののディスク試験
片１１と硬度７０のニトリルゴムそのもののピン試験片
１２である。また、パターンＢは、ピン試験片１２にの
み前記ハロゲン処理が施される一方、パターンＣは、デ
ィスク試験片１１にのみ前記ＰＴＦＥ分散Ｎｉ―Ｐ複合
メッキが施したものである。更に、パターンＤ及びパタ
ーンＥは、ともに両試験片に前記ＰＴＦＥ分散Ｎｉ―Ｐ
複合メッキとハロゲン化処理が施したものであるが、特
にパターンＥのディスク試験片１１には、熱処理温度を
３３０度、処理時間を２時間として定めたＰＴＦＥ分散
Ｎｉ―Ｐ複合メッキ処理を施したものである。
【００１３】このような各パターンの実験結果を図３に
示した。図３は、横軸を動作回数としてディスク試験片
１１の回転数を示し、縦軸に摩擦係数を示したグラフで
ある。そこで、先ず各パターンによる初期状態の摩擦係
数が、パターンＡでは約１．１と高いのに対し、パター
ンＢ〜Ｅではほぼ半分以下の値を示すことがわかるが、
その中でも本発明にかかる実施例１，２を示すパターン
Ｄ，Ｅでは極めて低い摩擦係数を示すことがわかる。従
って、両者をそれぞれアルミニウム合金にＰＴＦＥ分散
Ｎｉ―Ｐ複合メッキしニトリルゴムをハロゲン化処理す
ることは、摩擦係数の低下に大きく起因するといえる。
特に、パターンＥの条件でメッキ処理した場合には、よ
り摩擦係数を低下させる効果を得ることがわかった。こ
れは、熱処理温度の条件が、前述したように分散してい
るテフロン粒子がゲル状になり、アルミニウム合金表面
に分散したテフロン粒子が溶けて形成される潤滑性メッ
キ膜の摩擦係数を低減させるのに効果が大きいといえ
る。
示した。図３は、横軸を動作回数としてディスク試験片
１１の回転数を示し、縦軸に摩擦係数を示したグラフで
ある。そこで、先ず各パターンによる初期状態の摩擦係
数が、パターンＡでは約１．１と高いのに対し、パター
ンＢ〜Ｅではほぼ半分以下の値を示すことがわかるが、
その中でも本発明にかかる実施例１，２を示すパターン
Ｄ，Ｅでは極めて低い摩擦係数を示すことがわかる。従
って、両者をそれぞれアルミニウム合金にＰＴＦＥ分散
Ｎｉ―Ｐ複合メッキしニトリルゴムをハロゲン化処理す
ることは、摩擦係数の低下に大きく起因するといえる。
特に、パターンＥの条件でメッキ処理した場合には、よ
り摩擦係数を低下させる効果を得ることがわかった。こ
れは、熱処理温度の条件が、前述したように分散してい
るテフロン粒子がゲル状になり、アルミニウム合金表面
に分散したテフロン粒子が溶けて形成される潤滑性メッ
キ膜の摩擦係数を低減させるのに効果が大きいといえ
る。
【００１４】そして、パターンＡを除くパターンＢ〜Ｅ
の試験片について、ディスク試験片１１を回転させて動
作回数に応じて変化する摩擦係数の値を検出した。この
場合、パターンＣ以外のパターンＢ，Ｄ，Ｅでは、ピン
試験片１２の接触面のハロゲン粒子がなくなるまで実験
を行い、パターンＣについてはそれに対応するまでの実
験を行った。その結果、ピン試験片１２にのみハロゲン
化処理したパターンＢ及びディスク試験片１１にのみメ
ッキ処理したパターンＣは、いずれも１０4 回転を過ぎ
たころから摩擦係数値が急激に上昇した。そして、パタ
ーンＢでは、ピン試験片１２のハロゲン化層が消耗し、
パターンＣでは、ディスク試験片１１のテフロン粒子が
減少してパターンＡでの摩擦係数値を越えてしまった。
このとき、図３のグラフからもわかるように、ディスク
試験片１１表面にメッキ層処理を施したパターンＣの方
が耐久性に優れていることが確認できた。
の試験片について、ディスク試験片１１を回転させて動
作回数に応じて変化する摩擦係数の値を検出した。この
場合、パターンＣ以外のパターンＢ，Ｄ，Ｅでは、ピン
試験片１２の接触面のハロゲン粒子がなくなるまで実験
を行い、パターンＣについてはそれに対応するまでの実
験を行った。その結果、ピン試験片１２にのみハロゲン
化処理したパターンＢ及びディスク試験片１１にのみメ
ッキ処理したパターンＣは、いずれも１０4 回転を過ぎ
たころから摩擦係数値が急激に上昇した。そして、パタ
ーンＢでは、ピン試験片１２のハロゲン化層が消耗し、
パターンＣでは、ディスク試験片１１のテフロン粒子が
減少してパターンＡでの摩擦係数値を越えてしまった。
このとき、図３のグラフからもわかるように、ディスク
試験片１１表面にメッキ層処理を施したパターンＣの方
が耐久性に優れていることが確認できた。
【００１５】一方、ディスク試験片１１にメッキ処理、
ピン試験片１２にハロゲン化処理を施したパターンＤ，
Ｅの場合には、摩擦係数が小さいためピン試験片１２の
ハロゲン化処理されたハロゲン化層が摩耗しにくく、デ
ィスク試験片１１の動作回数の増加に対して摩擦係数は
緩やかに上昇し、耐摩耗性が向上したことがわかる。こ
の場合、摩擦係数の上昇にともなってパターンＤとパタ
ーンＥとの値の差が開いていくことが確認できた。従っ
て、同じくディスク試験片１１にＰＴＦＥ分散Ｎｉ−Ｐ
メッキ及びピン試験片１２にハロゲン化処理を施したも
のであっても、ＰＴＦＥ分散Ｎｉ―Ｐ複合メッキ処理を
熱処理温度を３３０度、処理時間を２時間とした条件で
行ったパターンＥの場合が、耐摩耗性についてより効果
の高いものであることがここでも確認できた。
ピン試験片１２にハロゲン化処理を施したパターンＤ，
Ｅの場合には、摩擦係数が小さいためピン試験片１２の
ハロゲン化処理されたハロゲン化層が摩耗しにくく、デ
ィスク試験片１１の動作回数の増加に対して摩擦係数は
緩やかに上昇し、耐摩耗性が向上したことがわかる。こ
の場合、摩擦係数の上昇にともなってパターンＤとパタ
ーンＥとの値の差が開いていくことが確認できた。従っ
て、同じくディスク試験片１１にＰＴＦＥ分散Ｎｉ−Ｐ
メッキ及びピン試験片１２にハロゲン化処理を施したも
のであっても、ＰＴＦＥ分散Ｎｉ―Ｐ複合メッキ処理を
熱処理温度を３３０度、処理時間を２時間とした条件で
行ったパターンＥの場合が、耐摩耗性についてより効果
の高いものであることがここでも確認できた。
【００１６】次に、ＰＴＦＥ分散Ｎｉ―Ｐ複合メッキ処
理の熱処理温度を変化させた場合の摩擦係数及びゴム摩
耗量の変化について行った実験結果について記す。図４
は、熱処理温度に対応する摩耗係数及びゴム摩耗量に関
するグラフを示したものである。本実験は、前記実験と
同様にディスク試験片１１とピン試験片１２とを使用
し、ピン試験片１２は、ニトリルゴムにハロゲン化処置
を施したものとし、ディスク試験片１１には、その表面
に施すＰＴＦＥ分散Ｎｉ―Ｐ複合メッキの処理温度を変
化させた。そして、ディスク試験片１１を１０万回回転
させた後の摩擦係数及びゴム摩耗量について検出した。
理の熱処理温度を変化させた場合の摩擦係数及びゴム摩
耗量の変化について行った実験結果について記す。図４
は、熱処理温度に対応する摩耗係数及びゴム摩耗量に関
するグラフを示したものである。本実験は、前記実験と
同様にディスク試験片１１とピン試験片１２とを使用
し、ピン試験片１２は、ニトリルゴムにハロゲン化処置
を施したものとし、ディスク試験片１１には、その表面
に施すＰＴＦＥ分散Ｎｉ―Ｐ複合メッキの処理温度を変
化させた。そして、ディスク試験片１１を１０万回回転
させた後の摩擦係数及びゴム摩耗量について検出した。
【００１７】その結果、図４のグラフに示すように摩擦
係数及びゴム摩耗量の両者が、ほぼ３３０度の温度で熱
処理した場合に最低値を示すことが明らかになった。こ
れは、ゲル状になったテフロン粒子が互いに融合し、同
時にテフロン粒子とニッケルリン合金内のテフロン粒子
とが融合することによって、アルミニウム合金表面に分
散したテフロン粒子が溶けた潤滑性メッキ膜が表面をな
めらかにするためであると考えられ、また、テフロン粒
子が互いに融合することでテフロン粒子の脱落が少なく
なるため、摩耗量も大幅に低減したと考えられる。
係数及びゴム摩耗量の両者が、ほぼ３３０度の温度で熱
処理した場合に最低値を示すことが明らかになった。こ
れは、ゲル状になったテフロン粒子が互いに融合し、同
時にテフロン粒子とニッケルリン合金内のテフロン粒子
とが融合することによって、アルミニウム合金表面に分
散したテフロン粒子が溶けた潤滑性メッキ膜が表面をな
めらかにするためであると考えられ、また、テフロン粒
子が互いに融合することでテフロン粒子の脱落が少なく
なるため、摩耗量も大幅に低減したと考えられる。
【００１８】従って、本実施の形態では、前記パターン
Ｄ，Ｅの関係によって表面処理が施されたピストンシリ
ンダ等の摺動部材を形成する。即ち、ピストンに嵌合す
るピストンパッキンにハロゲン化処理を施し、シリンダ
内壁面にＰＴＦＥ分散Ｎｉ―Ｐ複合メッキ層を形成すれ
ば、摺動面の摩擦係数の低下により耐摩耗性が向上する
ことはもちろん、ピストンシリンダの問題の一つである
スティックスリップ現象の防止が可能となる。また、ピ
ストンシリンダを長期放置しておいた場合でも、シリン
ダ内の潤滑切れによる始動時のかじりを防止することが
でき、安全性の面でも効果を発揮するものである。更
に、摩擦抵抗の減少により、推力効率の向上にも起因す
ることとなった。
Ｄ，Ｅの関係によって表面処理が施されたピストンシリ
ンダ等の摺動部材を形成する。即ち、ピストンに嵌合す
るピストンパッキンにハロゲン化処理を施し、シリンダ
内壁面にＰＴＦＥ分散Ｎｉ―Ｐ複合メッキ層を形成すれ
ば、摺動面の摩擦係数の低下により耐摩耗性が向上する
ことはもちろん、ピストンシリンダの問題の一つである
スティックスリップ現象の防止が可能となる。また、ピ
ストンシリンダを長期放置しておいた場合でも、シリン
ダ内の潤滑切れによる始動時のかじりを防止することが
でき、安全性の面でも効果を発揮するものである。更
に、摩擦抵抗の減少により、推力効率の向上にも起因す
ることとなった。
【００１９】なお、本発明は、上記実施の形態のものに
限定されるわけではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で
様々な変更が可能である。例えば、上記実施の形態で示
した実験例では、アルミニウム合金表面にＰＴＦＥを分
散粒子としたＮｉ−Ｐ複合メッキ処理を施したが、分散
粒子にはＰＴＦＥ以外にも窒化ホウ素やフッ化黒鉛であ
ってもよい。また、例えば、耐久性をさらに向上させる
ために、摺動部にテフロン系グリスを塗布するようにし
てもよい。
限定されるわけではなく、その趣旨を逸脱しない範囲で
様々な変更が可能である。例えば、上記実施の形態で示
した実験例では、アルミニウム合金表面にＰＴＦＥを分
散粒子としたＮｉ−Ｐ複合メッキ処理を施したが、分散
粒子にはＰＴＦＥ以外にも窒化ホウ素やフッ化黒鉛であ
ってもよい。また、例えば、耐久性をさらに向上させる
ために、摺動部にテフロン系グリスを塗布するようにし
てもよい。
【００２０】
【発明の効果】本発明は、ニトリルゴム表面にハロゲン
化処理が施された摺動体と、ポリテトラフルオロエチレ
ンが分散されたＮｉ―Ｐ複合メッキが施されたゴム材か
らなる摺動体が摺動する金属製の摺動面とを組み合わせ
たことによって、摩擦係数の小さい、耐摩耗性に優れた
摺動部材を提供することが可能となった。また、本発明
は、摺動面に施されたＮｉ―Ｐ複合メッキをテフロン粒
子がゲル状になる３００乃至３５０度の温度で熱処理し
たことで、より摩擦係数の小さい、耐摩耗性に優れた摺
動部材を提供することが可能となった。
化処理が施された摺動体と、ポリテトラフルオロエチレ
ンが分散されたＮｉ―Ｐ複合メッキが施されたゴム材か
らなる摺動体が摺動する金属製の摺動面とを組み合わせ
たことによって、摩擦係数の小さい、耐摩耗性に優れた
摺動部材を提供することが可能となった。また、本発明
は、摺動面に施されたＮｉ―Ｐ複合メッキをテフロン粒
子がゲル状になる３００乃至３５０度の温度で熱処理し
たことで、より摩擦係数の小さい、耐摩耗性に優れた摺
動部材を提供することが可能となった。
【図１】ニッケルリン合金内にテフロン粒子が分散され
た状態を示した図である。
た状態を示した図である。
【図２】本発明にかかる摺動部材の耐久性の実験を示し
た斜視図である。
た斜視図である。
【図３】本発明にかかる摺動部材の耐久性の実験結果を
グラフに示した図でる。
グラフに示した図でる。
【図４】Ｎｉ―Ｐ複合メッキの熱処理温度に対応する摩
擦係数とゴム摩耗量をグラフに示した図である。
擦係数とゴム摩耗量をグラフに示した図である。
１ ニッケルリン合金 ２ テフロン粒子 １１ ディスク試験片 １２ ピン試験片
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２５Ｄ 15/02 Ｃ２５Ｄ 15/02 Ｊ // Ｃ１０Ｎ 10:16 20:00 40:02 50:08 (56)参考文献 特開 平３−174494（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−173472（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−219894（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−81269（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−277868（ＪＰ，Ａ) 実開 昭56−31546（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C10M 103/00 - 103/06 C09K 3/10 F16J 1/00 - 1/24 F16J 9/00 - 9/28 C10N 40:02
Claims (2)
- 【請求項１】 ニトリルゴム表面にハロゲン化処理が施
された摺動体と、ポリテトラフルオロエチレンが分散さ
れたＮｉ―Ｐ複合メッキが施されたゴム材からなる前記
摺動体が摺動する金属製の摺動面との組み合わせからな
り、 前記摺動面に施されたＮｉ−Ｐ複合メッキをテフロン粒
子がゲル状になる３００乃至３５０度の温度で熱処理す
ることを特徴とする摺動部材。 - 【請求項２】 請求項１に記載の摺動部材において、 前記摺動体が、ピストンに嵌合されたピストンパッキン
であり、前記摺動面が、シリンダの内壁面であることを
特徴とする摺動部材。
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|---|---|---|---|
| JP24009996A JP3184462B2 (ja) | 1996-09-11 | 1996-09-11 | 摺動部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24009996A JP3184462B2 (ja) | 1996-09-11 | 1996-09-11 | 摺動部材 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1088162A JPH1088162A (ja) | 1998-04-07 |
| JP3184462B2 true JP3184462B2 (ja) | 2001-07-09 |
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ID=17054486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24009996A Expired - Fee Related JP3184462B2 (ja) | 1996-09-11 | 1996-09-11 | 摺動部材 |
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| JP (1) | JP3184462B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4640894B2 (ja) * | 2001-03-07 | 2011-03-02 | シーケーディ株式会社 | 電空レギュレータ |
| FR2919613B1 (fr) | 2007-07-30 | 2009-10-09 | Inergy Automotive Systems Res | Objet a base d'une composition contenant un melange reticule d'elastomeres |
-
1996
- 1996-09-11 JP JP24009996A patent/JP3184462B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH1088162A (ja) | 1998-04-07 |
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