JP3175903B2

JP3175903B2 - 二線式の信号伝送装置

Info

Publication number: JP3175903B2
Application number: JP01147795A
Authority: JP
Inventors: 忠畔上; 俊介林; 均安井; 賢治山口
Original assignee: Yokogawa Electric Corp
Current assignee: Yokogawa Electric Corp
Priority date: 1995-01-27
Filing date: 1995-01-27
Publication date: 2001-06-11
Anticipated expiration: 2016-06-11
Also published as: JPH08204738A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はプロセス制御等で広く用
いられている31.25ｋｂｐｓ程度のキャリア周波数を有
する共通伝送路バスに用いて好適な二線式の信号伝送装
置に係り、特にバスとの直流インピーダンスを低く保持
しつつパルス信号のキャリア周波数帯域では高いインピ
ーダンスを有する状態で接続する機器の小型化に関す
る。

【０００２】

【従来の技術】図８は共通伝送路バスのシステム構成の
説明図である。一対の信号線Ｌ１，Ｌ２はツイストペア
と呼ばれる形式の共通伝送路バスで、その各終端には各
信号線Ｌ１，Ｌ２に終端抵抗ＲＴと接地コンデンサＣ０
を一組として二組設けられいる。そして、一方の終端の
接地コンデンサＣ０間が接地され、他方の終端の接地コ
ンデンサＣ０間は接地されていない。ここで終端に用い
られる素子の定数は、例えばＲＴを５０Ω、Ｃ０を１０
μＦとする。

【０００３】通信局ＳＴはバスに複数配置されて、バス
上の信号の授受をするもので、送信部ＴＸと受信部ＲＸ
を有している。直流インピーダンスＺ_DCは、通信局ＳＴ
の送信局に付設されたもので、信号線Ｌ１，Ｌ２との直
流インピーダンス成分を表している。ここで送信局ＴＸ
は、通信局ＳＴ内部に別途設けられる通信フレーム作成
部からの直列１ビット信号を入力し、この直列１ビット
信号に対応する電流信号を出力するもので、例えば本出
願人の提案にかかる特願平６−２６３８１１号明細書に
開示された省電流型のバスインターフェイス装置を用い
ると、Ｈレベルは９ｍＡ、Ｌレベルは−９ｍＡ、非送出
時の中立レベルは０ｍＡとなる。

【０００４】フィールド機器ＦＤは、圧力計や流量計等
の計装用センサで、信号線Ｌ１，Ｌ２を流れる直流電流
を動力に用いる電子回路を有しており、また測定値等を
信号線Ｌ１，Ｌ２を介して通信局ＳＴに伝送している。
ここでは、電子回路がバス用電源ＰＳにとっては直流負
荷ＤＣＬとして作用する。また、バス用電源ＰＳと同様
に周波数依存性インピーダンスＺ_ACが接続されている。

【０００５】バス用電源ＰＳはバスに所定電圧の直流電
流を供給する回路であり、周波数依存性インピーダンス
Ｚ_ACを介して信号線Ｌ１，Ｌ２と接続される。ここで周
波数依存性インピーダンスＺ_ACは、直流域では低インピ
ーダンスでバス用電源ＰＳの信号線Ｌ１，Ｌ２に対する
電流供給を円滑に行うと共に、信号線Ｌ１，Ｌ２に流れ
る信号の周波数領域では高インピーダンスでバス用電源
ＰＳを信号線Ｌ１，Ｌ２に接続する影響を低減するもの
で、例えば２０ｍＨ程度の出力インダクタンスＬが直列
に挿入される。

【０００６】図９は、バス用電源ＰＳの構成ブロック図
である。基準電圧発生部Ｖrefは、バス用電源ＰＳから
電力の供給を受けて、所定の基準電圧を出力する。制御
電圧発生部Ｕ２は、電圧バッファＵ１１の出力電圧をプ
ラス端子に入力し、基準電圧Ｖrefをマイナス端子に入
力して、両者が一致するような制御信号を電圧バッファ
Ｕ１の入力端子に送る。電圧バッファＵ１１は、制御電
圧発生部Ｕ２から送られる制御電圧により、バス用電源
ＰＳの電力を所定の出力電圧で、出力インダクタンスＬ
を介して信号線Ｌ１，Ｌ２に供給する。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし、周波数依存性
インピーダンスＺ_ACに用いられる出力インダクタンスＬ
は比較的大型である。即ち、直流として２０Ｖ、５０ｍ
Ａを伝送すると共に、３０ｋＨｚの信号に対して高イン
ピーダンスとするため、直流により鉄芯が磁気飽和する
のを防止する必要上、Ｅ１４０程度の重く大きいものを
使用しているが、近年の電子回路の高度集積化に伴い、
インダクタンスが機器の小型化の障害になるという課題
があった。また、インダクタンスとして用いられるチョ
ークコイルの巻数は数百ターンになるが、これに付随し
て寄生容量が生じて交流でのインピーダンスが低下した
り、隣接する他のインダクタンスと漏洩磁束結合を生じ
て漏話を生じるという課題があった。更に、重大な欠点
として直流負荷応答が振動的になりやすい性質を持って
いて、バス上の機器に長時間の状態整定待ちを強いると
いう課題があった。

【０００８】本発明は上記課題を解決したもので、磁性
部品であるチョークコイルと同様の周波数依存性インピ
ーダンスＺ_AC機能を有する小型の二線式の信号伝送装置
を提供することを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】このような目的を達成す
る本発明は、一方の信号線に接続された終端抵抗ＲＴ１
とコンデンサＣ０とを介して他方の信号線と接続される
当該一対の信号線Ｌ１，Ｌ２と、この一対の信号線の間
に所定電圧Ｖ_BUSの直流電流を供給するバス用電源ＰＳ
と、この一対の信号線に接続されて、所定周期の信号を
送信する送信局ＳＴとを備える二線式の信号伝送装置で
あって、次の構成としたものである。

【００１０】即ち、前記バス用電源は、所定の直流電圧
を供給する直流電圧供給部１０と、この直流電圧供給部
から供給される直流電圧を用いて前記一対の信号線に直
流電流を出力すると共に、この出力電流の値は制御入力
電圧により制御される電圧バッファＵ１１と、この電圧
バッファの出力電流に応じる出力電圧を発生する出力電
流検出部Ｒ１２と、この出力電流検出部の出力電圧を、
前記信号の周期に比較して大きく定められた時定数の時
定数回路で遅延させる時定数回路ＤＬＹとを備え、この
時定数回路で遅延された前記出力電圧と基準電圧Ｖref
とを比較して、誤差電圧を小さくする制御入力電圧を前
記電圧バッファに送ることを特徴としている。

【００１１】

【作用】バス用電源は一対の信号線Ｌ１，Ｌ２にバス電
圧を与えるが、ここでは制御入力電圧により出力電流が
制御される電圧バッファを用いている。出力電流検出部
は、電圧バッファの出力電流に対応する電圧信号を出力
し、時定数回路に送る。電圧バッファに送る制御入力電
圧は時定数回路により帰還量の調整を受けて、基準電圧
との差異が小さくなるように制御入力電圧が定められ
る。時定数回路は周波数依存性を有するので、キャリア
周波数等の高周波数帯域に対しては帰還が強く作用し
て、定電流源としての性格を強し、低周波数帯域に対し
ては帰還が弱く作用して、電圧バッファとしての性格を
強くする。これにより、電圧バッファと時定数回路を含
む帰還回路は、周波数依存性インピーダンスＺ_ACの働き
をする。

【００１２】

【実施例】図１は本発明の一実施例を示す二線式の信号
伝送装置の構成ブロック図である。尚、図１において前
記図８と同一作用をするものには同一符号を付して説明
を省略する。図において、直流電圧供給部１０は、パワ
ートランスＰＴの一次巻線側ＡＣ１，ＡＣ２に商用の交
流電源を接続し、二次巻線に誘起された電流をダイオー
ドＤ１，Ｄ２により整流し、平滑コンデンサＣ１により
直流化する。この一次巻線と二次巻線との巻線比は、交
流電源の電圧とバス電圧との比を考慮して定める。

【００１３】基準電圧発生部２０は、直流電圧供給部１
０の平滑コンデンサＣ１と並列に接続された抵抗Ｒ１と
定電圧素子ＲＤ１を有する。ここで、定電圧素子ＲＤ１
にはゼナーダイオード等を用い、端子ｅには基準電位Ｖ
refが出力される。時定数回路ＤＬＹは、基準電圧発生
部２０の定電圧素子側端子ｅに一端が接続された時定数
抵抗Ｒ１１と、この時定数抵抗の他端に一端が接続され
た帰還コンデンサＣ１１を有し、このＣＲの時定数(Ｒ1
1・Ｃ11)^-1はキャリア信号の周期（約３０μＳ）に比較
して大きく定める。

【００１４】電圧電流変換器ＶＩＣは、電圧バッファＵ
１１と電流検出抵抗Ｒ１２とよりなり、時定数抵抗Ｒ１
１の他端ａに生ずる電位Ｖaを制御入力として、電流検
出抵抗Ｒ１２を介して信号線Ｌ１に直流電流Ｉ_DCを供給
する。ここでは、電圧バッファＵ１１により端子ａの制
御電位Ｖaを受けて、電流検出抵抗Ｒ１２に送ってい
る。そして電圧バッファＵ１１の動作用電源としては、
直流電圧供給部１０の平滑コンデンサＣ１に蓄えられた
電圧を用いている。同時に、電流検出抵抗Ｒ１２の信号
線側ｂの電位Ｖbを帰還コンデンサＣ１１の他端に帰還
する線路を有するが、この端子ａ，ｂ間の電位差ΔＶab
はバスへの供給電流Ｉ_DCを反映したものである。 ΔＶab＝Ｒ１２・Ｉ_DC (1)

【００１５】リミット回路ＬＩＭは、電圧電流変換器Ｖ
ＩＣの端子ａ，ｂ間の電位差ΔＶabを制限するものであ
る。若し、バスにフィールド機器ＦＤを接続する場合、
接続に起因して過渡的にバス電圧Ｖ_BUSが低下すること
があるが、若しフィールド機器ＦＤのリセット電圧より
も低下してしまうと各フィールド機器ＦＤはリセット動
作を行って送受信が停止してしまうという虞がある。そ
こで、バス電圧Ｖ_BUSの下限電位をリセット電圧よりも
高くする機能を持つと良い。また逆に、バスからフィー
ルド機器ＦＤを取り外す場合、離脱に起因して過渡的に
バス電圧Ｖ_BUSが上昇することがあるが、若しフィール
ド機器ＦＤの上限電圧を超えてしまうと過電圧により破
損してしまうという虞がある。そこで、バス電圧Ｖ_BUS
の上限電位を制限する機能も持たせるとよい。リミット
回路ＬＩＭに、例えばダイオードの順方向降下電圧を利
用すると、0.6Ｖとなる。例えば電流検出抵抗Ｒ１２の
抵抗値を１２Ωとすると、リミット回路ＬＩＭが0.6Ｖ
に制限したことによる上限電流値は５０ｍＡとなる。

【００１６】このように構成された装置の動作を次に説
明する。まず、定常状態では端子ｅの基準電位Ｖrefに
対応する供給電流Ｉ_DCが電流検出抵抗Ｒ１２を介して信
号線Ｌ１に供給されている。この供給電流Ｉ_DCに対応す
る電圧信号が電圧電流変換器ＶＩＣの端子ａ，ｂ間の電
位差ΔＶabとして帰還コンデンサＣ１１に帰還される。
そして、帰還コンデンサＣ１１に蓄電されている電荷電
位は基準電位Ｖrefを反映するものとなり、端子ａの電
位Ｖａはそのまま維持される。

【００１７】次に、バスにフィールド機器ＦＤが新規に
接続された等の事情により、電流検出抵抗Ｒ１２を流れ
る供給電流Ｉ_DCがＩ_DC＋ΔＩ_DCに増大したと仮定する。
すると、端子ｂの電位Ｖbは供給電流の増加分だけ低下
してＶb−ΔＶbとなる。すると、帰還コンデンサＣ１１
に蓄電されている電荷量は、電位Ｖbの低下により印加
される電位差が実質的に増大するが、抵抗Ｒ１１を介し
て基準電圧発生部２０より帰還コンデンサＣ１１に給電
されるので応答が間に合わず、当初は端子ａの電位Ｖａ
がＶａ−ΔＶbだけ低下する。そこで、電圧電流変換器
ＶＩＣの供給電流も減少して従前の供給電流Ｉ_DCに戻
る。しかし、端子ｅと端子ａの電位には非平衡電圧差が
生じているので、抵抗Ｒ１１を介して基準電圧発生部２
０より帰還コンデンサＣ１１に徐々に給電されるから、
端子ａの電位Ｖａ−ΔＶbも徐々に増大して新たな供給
電流Ｉ_DC＋ΔＩ_DCに平衡する電圧値になる。

【００１８】次に、バスに流れるパルス電流の影響につ
いて述べる。パルス電流は、前述したようにＨ，Ｌレベ
ルの繰り返し信号であって、Ｈ，Ｌレベルの電流値の平
均をゼロｍＡに選定してある。そこで、例えばバスにＨ
レベルの信号が流れている時点について考えると、電流
検出抵抗Ｒ１２を流れる供給電流Ｉ_DCもＩ_DC＋ΔＩ_DCに
増大したと仮定する。すると、端子ｂの電位Ｖbは供給
電流の増加分だけ低下してＶb−ΔＶbとなる。すると、
帰還コンデンサＣ１１に蓄電されている電荷量は、電位
Ｖbの低下により印加される電位差が実質的に増大する
が、抵抗Ｒ１１を介して基準電圧発生部２０より帰還コ
ンデンサＣ１１に給電されるので応答が間に合わず、端
子ａの電位ＶａがＶａ−ΔＶbだけ低下する。そこで、
電圧電流変換器ＶＩＣの供給電流も減少して従前の供給
電流Ｉ_DCに戻る。そして、次の半周期後にはＬレベルに
なるので、上述の事情は逆になるから、結局電流検出抵
抗Ｒ１２を流れる供給電流Ｉ_DCもパルス電流の有無にか
かわらず一定に保持される。また、信号線Ｌ２から帰還
コンデンサＣ１１に給電されることもないから、パルス
電流を送信する局からみて、バス用電源ＰＳの存在は実
質的に影響を受けないことになる。

【００１９】図２は図１に開示されたバス用電源ＰＳの
構成ブロック図である。尚、図２において、前記図９と
同一作用をするものには同一符合を付して説明を省略す
る。図では、電圧バッファＵ１１の出力電圧を制御電圧
発生部Ｕ２に帰還するのに際して、出力電流検出部（Ｉ
／Ｖ変換器）、リミット回路ＬＩＭ並びに時定数回路Ｄ
ＬＹを挿入している。これにより、バス用電源ＰＳの出
力電流を検出して、電圧バッファＵ１１の制御電圧を制
御することで信号線Ｌ１，Ｌ２に一定電流を供給してい
る。ここで、時定数回路ＤＬＹが周波数特性を持つた
め、キャリア周波数等の高周波数帯域に対しては帰還が
強く作用して、定電流源としての性格が強くなる。これ
に対して低周波数帯域に対しては帰還が弱く作用して、
電圧バッファとしての性格が強くなる。また、リミット
回路ＬＩＭが存在するため、過度の変動に対しては帰還
量を制限して、出力電流の荒れを防止している。

【００２０】図３は図１の装置の動作を説明する波形図
で、（Ａ）は信号線Ｌ１，Ｌ２間の電位差Ｖ_L1,L2（＝
Ｖ_BUS）、（Ｂ）はバス用電源ＰＳの供給するバス電流
Ｉ_DC、（Ｃ）は通信局ＳＴに流れる電流Ｉ_STである。こ
こでは、通信局ＳＴが全振幅１５ｍＡで約６ｋＨｚの交
流信号を信号線に流すと共に、直流電流として１２ｍＡ
程度を消費している。時刻Ｔ０（１ｍＳ）で信号線Ｌ
１，Ｌ２間に別の局ＳＴ、若しくはフィールド機器ＦＤ
が接続され、時刻Ｔ１（３ｍＳ）で平衡状態に到達す
る。接続された機器の直流消費電流は４０ｍＡである。
尚、ここで交流信号を６ｋＨｚとしたのは、キャリア周
波数である３２ｋＨｚで表すと交流波形が図面の時間軸
との関係で見にくくなるので、周波数を低くして描いた
ものである。

【００２１】まず、通信局ＳＴ単独状態の時刻Ｔ０以前
では、信号線Ｌ１，Ｌ２間の電位差Ｖ_L1,L2は２０Ｖ
で、通信局ＳＴによる６ｋＨｚの交流信号が全振幅１Ｖ
として重畳している。この時バス電流Ｉ_DCは１２ｍＡで
ある。バス用電源ＰＳに設けられた時定数回路ＤＬＹと
電圧電流変換器ＶＩＣの作用で、通信局ＳＴの出力する
交流信号の影響は低減されている。そして、別の機器が
接続されると、時刻Ｔ２以降の平衡状態では、信号線Ｌ
１，Ｌ２間の電位差Ｖ_L1,L2は18.5Ｖに低下する。他
方、バス電流Ｉ_DCは５２ｍＡに増加して、接続された機
器の電力需要をまかなう。通信局ＳＴに流れる電流Ｉ_ST
には、バス電流Ｉ_DCと通信局ＳＴの出力する交流信号と
が重畳している。また、時刻Ｔ０から時刻Ｔ１までは、
各信号ともに遷移状態にある。

【００２２】図４は、信号線Ｌ１，Ｌ２に接続されるフ
ィールド機器ＦＤが容量性負荷の場合の説明図である。
フィールド機器ＦＤの負荷容量Ｃ０（例えば１０μＦ）
が信号線Ｌ１，Ｌ２に接続されるため、接続時に一時的
に突入電流が流れる。この突入電流は結果としてバス用
電源ＰＳより供給されるが、その際の過渡応答が問題と
なる。

【００２３】図５は信号線Ｌ１，Ｌ２との接続にチョー
クコイルを挿入した従来のＤＣ−ＤＣコンバータをバス
用電源ＰＳとして用い、容量性フィールド機器ＦＤを接
続した場合の過渡応答波形図で、（Ａ）は信号線Ｌ１，
Ｌ２間の電位差Ｖ_L1,L2（＝Ｖ_BUS）、（Ｂ）はバス用電
源ＰＳの供給するバス電流Ｉ_DCである。チョークコイル
ＬとコンデンサＣ０の共振回路が形成され、その振動周
波数はｆc＝(２πＬ・Ｃ０)^-1である。容量性フィールド
機器ＦＤを接続した時刻Ｔ０から４ｍＳを経過しても過
渡振動に充分な減衰は生じていない。そこで、信号線Ｌ
１，Ｌ２間の電位差Ｖ_L1,L2に定格直流電圧を超えた過
大な電圧が発生し、接続されている他の局ＳＴやフィー
ルド機器ＦＤを損壊する虞が生ずる。また過渡振動が充
分に減衰するまでの間、局ＳＴは信号線Ｌ１，Ｌ２を介
してパルス信号を送信することができないという課題を
生ずる。

【００２４】図６は図４の二線式のパルス信号伝送装置
で、容量性フィールド機器ＦＤを接続した場合の過渡応
答波形図で、（Ａ）は信号線Ｌ１，Ｌ２間の電位差Ｖ
_L1,L2（＝Ｖ_BUS）、（Ｂ）はバス用電源ＰＳの供給する
バス電流Ｉ_DCである。時刻Ｔ０で容量性フィールド機器
ＦＤが接続され、時刻Ｔ１でバス電流Ｉ_DCがリミット回
路ＬＩＭの上限電流値に到達するので、時刻Ｔ２に至ま
での間バス電流Ｉ_DCが５０ｍＡに制限される。それと同
時に、図３に示したように、時定数回路ＤＬＹと電圧電
流変換器ＶＩＣの作用で、容量性フィールド機器ＦＤを
接続した時刻Ｔ０から２ｍＳ程度後には供給電流を増加
させて接続された容量性フィールド機器ＦＤの必要とす
る消費電流を賄う。そこで、時刻Ｔ０から２ｍＳ程度経
過した時刻Ｔ３では、バス電流Ｉ_DCが定常値に到達し、
その後時刻Ｔ４で信号線Ｌ１，Ｌ２間の電位差Ｖ_L1,L2
も定常値に到達する。このようにして、容量性フィール
ド機器ＦＤの接続時にも迅速な減衰波形が得られ、局Ｓ
Ｔからの送信が早期に可能になるという効果がある。

【００２５】図７は図１のバス用電源の具体的な回路の
一例を示す回路図である。直流電圧供給部１０からの直
流電流は主電流バス１１と帰還パス１２を用いて供給さ
れる。電圧電流変換器ＶＩＣは、トランジスタＱ１１に
より図１の電圧バッファＵ１１の役割を担当させてい
る。ここでは、トランジスタＱ１１のコレクタ端子を主
電流バス１１と接続し、エミッタ端子を電流検出抵抗Ｒ
１２と接続し、しかして直流電圧供給部１０からの直流
電流を電流検出抵抗Ｒ１２に流している。ベース端子は
端子ａ、即ち抵抗Ｒ１１と帰還コンデンサＣ１１との接
続点と接続され、コレクタ端子からエミッタ端子に流れ
る電流を制御している。電流検出抵抗Ｒ１２は逆電圧保
護ダイオードＤ３を介して信号線Ｌ１と接続されてい
る。

【００２６】リミット回路ＬＩＭは、トランジスタＱ１
２を有するもので、トランジスタＱ１２のコレクタ端子
を端子ａ、即ち抵抗Ｒ１１と帰還コンデンサＣ１１との
接続点と接続し、エミッタ端子を端子ｂと接続してい
る。ベース端子は、抵抗Ｒ１４を介して主電流バス１１
と接続され、抵抗Ｒ１３を介してトランジスタＱ１１の
エミッタ端子と接続されている。そして、供給電流Ｉ_DC
による電流検出抵抗Ｒ１２の両端電位差がトランジスタ
Ｑ１２をオンさせる値に到達すると、トランジスタＱ１
２のコレクタ電流によりトランジスタＱ１１のベース電
圧を制限する。このような構成とすると、トランジスタ
も２個ですみ、簡単な構造のバス用電源が得られるとい
う効果がある。

【００２７】尚、上記実施例においては信号線Ｌ１，Ｌ
２が接地コンデンサＣ０を介して設置されている場合を
示したが、本発明はこれに限定されるものではなく、コ
ンデンサＣ０は単に信号線Ｌ１，Ｌ２をコンデンサ結合
させるもので、接地されていなくても同様の効果を有す
る。

【００２８】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば信
号線Ｌ１，Ｌ２に直流電流を供給するバス用電源ＰＳに
おいて、直流では低インピーダンスで、信号のキャリア
周波数では高インピーダンスの周波数依存型インピーダ
ンス回路を、従来の磁性部品に代えて電圧バッファＵ１
１並びに時定数回路ＤＬＹを含む帰還回路で構成したの
で、装置が小型化される。またリミット回路をバス用電
源に付設すると、容量性負荷をバスに着脱する場合にも
過渡振動が迅速に減衰して通信が早期に回復するという
効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示す構成ブロック図であ
る。

【図２】本発明にかかるバス用電源ＰＳの構成ブロック
図である。

【図３】図１の装置の動作を説明する波形図である。

【図４】信号線Ｌ１，Ｌ２に接続されるフィールド機器
ＦＤが容量性負荷の場合の説明図である。

【図５】従来のＤＣ−ＤＣコンバータをバス用電源ＰＳ
として用い、容量性フィールド機器ＦＤを接続した場合
の過渡応答波形図である。

【図６】図４の二線式のパルス信号伝送装置で、容量性
フィールド機器ＦＤを接続した場合の過渡応答波形図で
ある。

【図７】図１のバス用電源の具体的な回路の一例を示す
回路図である。

【図８】共通伝送路バスのシステム構成の説明図であ
る。

【図９】従来のバス用電源ＰＳの構成ブロック図であ
る。

【符号の説明】

Ｌ１．Ｌ２信号線ＦＤフィールド機器ＰＳバス用電源ＳＴ送受信局１０直流電圧供給部２０基準電圧発生部ＤＬＹ時定数回路ＬＩＭリミット回路ＶＩＣ電圧電流変換器

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開昭57−20055（ＪＰ，Ａ) 特開平６−197457（ＪＰ，Ａ) 特開平８−125672（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) H04L 12/28 H04L 25/00

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】一方の信号線に接続された終端抵抗（ＲＴ
１）とコンデンサ（Ｃ０）とを介して他方の信号線と接
続される当該一対の信号線（Ｌ１，Ｌ２）と、この一対
の信号線の間に所定電圧（Ｖ_BUS）の直流電流を供給す
るバス用電源（ＰＳ）と、この一対の信号線に接続され
て所定周期の信号を送信する送信局（ＳＴ）とを備える
二線式の信号伝送装置であって、前記バス用電源は、所定の直流電圧を供給する直流電圧
供給部（１０）と、この直流電圧供給部から供給される直流電圧を用いて前
記一対の信号線に直流電流を出力すると共に、この出力
電流の値は制御入力電圧により制御される電圧バッファ
（Ｕ１１）と、この電圧バッファの出力電流に応じる出力電圧を発生す
る出力電流検出部（Ｒ１２）と、この出力電流検出部の出力電圧を、前記信号の周期に比
較して大きく定められた時定数の時定数回路で遅延させ
る時定数回路（ＤＬＹ）とを備え、この時定数回路で遅延された前記出力電圧と基準電圧
（Ｖref）とを比較して、誤差電圧を小さくする制御入
力電圧を前記電圧バッファに送ることを特徴とする二線
式の信号伝送装置。
【請求項２】前記出力電流検出部の出力電圧の上限若し
くは下限の少なくとも一方を制限して、前記時定数回路
に送るリミット回路（ＬＩＭ）を付加したことを特徴と
する請求項１記載の二線式の信号伝送装置。