JP3165961B2 - 蓄熱装置 - Google Patents
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- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
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Description
特に熱負荷変動が大きな用途、例えば蒸気発生装置など
に好適な蓄熱装置に関する。
料の燃焼、又は電力によって水を加熱することによっ
て、発生されている。この蒸気は、加熱用、暖房用、殺
菌用、洗浄用等に利用される。
生装置は、蒸気使用量が時間的に大きく変動するような
運転方法については、配慮がされておらず、このような
場合は、図8に示すような蒸気アキュムレータ52の追
設が必要であった。このため、従来の蒸気発生装置は、
大きさおよび価格の点で経済的な装置となっていなかっ
た。特に、殺菌用又は洗浄用の蒸気使用の場合は、極端
な間歇的、集中的な蒸気使用となっており、従来の蒸気
発生装置では、特に経済的に問題があった。
熱するような食品の殺菌、数分間加熱すような食品容器
や試験用サンプリング容器等の殺菌に蒸気を使用するよ
うな短期間の蒸気使用においては、特に、大容量の蒸気
アキュムレータ52を設置することとなり、消費蒸気量
に対して大がかりな装置となっていた。また、図8にお
いて蒸気57の供給を行わない時間も蒸気アキュムレー
タ52へ蒸気56を供給する必要からボイラ51を運転
する必要があった。この蒸気アキュムレータ52内は高
温高圧の温水・蒸気を保有する必要から、運転操作にお
いては安全上についても十分注意を払う必要があった。
いても蓄熱材を用いてその中に加熱源及び水が導入され
る伝熱管が配設された蒸気発生器がある(実願昭63−
125986号)。しかし、この蓄熱材を用いた蒸気発
生器は、蓄熱温度、蓄熱方法、出熱方法が明確でなく、
また、十分な蓄熱及び出熱が行われない欠点があった。
例えば、蓄熱材に代表的なマグネシアを用いたものは、
蓄熱時においては、加熱源である電気ヒータで蓄熱材を
加熱する際、該電気ヒータから蓄熱材へ熱が十分な速度
で伝わらず、電気ヒータが焼損する問題が見られた。ま
た、出熱時において、蓄熱材が十分な高温であっても、
蒸気を発生できなくなる問題が見られた。その理由は、
蓄熱材とヒータ及び蓄熱材と伝熱管の間に空気層が生じ
ており、この空気層によってヒータと蓄熱材の間の熱伝
達が低下していることによると思われる。
ボイラで代表される蒸気発生装置は殺菌用等の蒸気使用
量が時間的に大きく変動する使用に対して十分な配慮が
されておらず、このような使用の蒸気発生装置として
は、経済上の問題があった。また蓄熱材を用いた蒸気発
生装置は蓄熱材内の熱移動について十分な配慮がされて
おらず、十分な蓄熱・出熱が行われない問題があった。
が時間的に大きく変動する殺菌用、洗浄用等の蒸気発生
装置には適しない問題があった。一方、実開昭60−1
0159号公報に、蓄熱材内の熱移動を改善した深夜電
力利用の蓄熱式瞬間湯沸器が提案されている。これによ
れば、蓄熱材として固体と液体を併用すると、液体の存
在により温水を取り出す熱交換器と固体蓄熱材との間に
空隙が生じないので、熱移動が非常によく行われる。 し
かし、この従来技術の液体の蓄熱材は、水又は水酸化カ
ルシウムなどの水溶液なので沸点が低いため、蓄熱温度
の上限が抑えられるから、十分な量の蒸気を発生させる
蒸気発生装置の蓄熱材としては適用できない。また、水
溶液による蓄熱槽や伝熱管等の腐食の問題がある。
管と間の熱移動を促進し、時間的に大きく変動する熱負
荷に対しても、十分な蓄熱・出熱が行われる蓄熱材を用
いた蓄熱装置を提供することにある。
ータ及び伝熱管との間に生じる空気層に、蓄熱温度域で
液相となる熱媒体を充填させることにより、達成され
る。
備えた蓄熱槽と、この蓄熱槽内に配設された加熱源及び
液体が導入される伝熱管とを備え、前記蓄熱材は固体よ
り成る第1物質と、蓄熱温度域で液体となり、前記第1
の物質と前記伝熱管と前記加熱源との間に形成される隙
間を満たす機能を有する第2物質とからなるものとする
ことを特徴とする。
する物質であるのがよい。また、第2物質は硝酸ナトリ
ウム、亜硝酸ナトリウム及び硝酸カリウムの混合物、又
は、硝酸ナトリウム及び硝酸カリウムの混合物であるの
がよい。また、蓄熱槽出口側の伝熱管外表面に伝熱フィ
ンを設け、伝熱管の単位長さ当りの伝熱面積を蓄熱槽入
口側より蓄熱槽出口側が大きく形成するのがよい。ま
た、伝熱管はCrが14重量%以上、Cが0.03重量
%以下のオ−ステナイト系ステンレス鋼であるものがよ
い。また、蓄熱槽入口の伝熱管内部が二重管に形成され
ているものがよい。
あるマグネシア等から成る第1物質と電気ヒータ等の加
熱源との間、及びこの第1物質と伝熱管との隙間に生じ
ている空気層に加熱されて液体となった熱媒体である第
2物質が供給されると、この部分の熱伝達は、熱媒体が
供給されない場合の数倍〜数十倍に増加する。それによ
って、蓄熱時においては、ヒータから蓄熱材への熱伝達
が良好となるので、ヒータの焼損がなくなる。また、出
熱時においては、蓄熱材から伝熱管への熱伝達が良好と
なるので、十分な熱量を蓄熱材から取り出せるようにな
り、従来装置において見られた蓄熱材が高温状態でも蒸
気等の高温の熱負荷を取り出せないという問題がなくな
る。また、第2物質は、蓄熱温度域で液体であり、沸騰
する状態には至らないから、蓄熱槽の耐圧を必要以上に
高くすることなく、積極的に蒸気を発生させることがで
きる。そのうえ、第1物質及び第2物質は、常温ではい
ずれも固体であるから、装置を使用しない期間等におい
ては、液体の蓄熱材に比べて、蓄熱槽や伝熱管を構成す
る金属の腐食が起こり難く、しかも製造又は輸送時の取
り扱いが容易である。
に適用してなる一実施の形態を説明する。つまり、本発
明の一実施の形態は、蓄熱材とヒ−タ及び蓄熱材と伝熱
管の間の空気層に、硝酸塩、亜硝酸塩を供給するもので
ある。
に示した如く、蓄熱槽11及び膨張タンク18から主に
構成される。蓄熱槽11内には、電気ヒ−タ14及び伝
熱管13が設置され、蓄熱材12の構成要素である固体
の第1物質としてマグネシア、蓄熱温度域で液体となる
第2物質すなわち熱媒体として硝酸ナトリウム/亜硝酸
ナトリウム/硝酸カリウムの混合物(俗称HITEC)
又は硝酸ナトリウム/硝酸カリウムの混合物(俗称Dra
wSalt)が充填されている。
は、硝酸ナトリウム、亜硝酸ナトリウム、硝酸カリウム
の三成分の混合剤であり、これら三成分の重量比率は、
それぞれ6.9%,48.9%,44.2%,または、
その近傍の値である。これら三成分から成るHITEC
は、融点が142℃、熱分解開始温度が約600℃であ
る。上記三成分の重量比率が上記数値よりずれると、融
点が次第に上昇し、熱分解温度が次第に低下する。極端
な場合として、硝酸ナトリウム、亜硝酸ナトリウムまた
は硝酸カリウムの単一成分にすると、融点は、それぞ
れ、308℃、270℃、333℃となる。また、熱分
解開始温度は、それぞれ、380℃、320℃、333
℃となる(共立出版、化学大辞典より)。したがって、
HITECのように上記三成分の混合剤にすると、単一
成分より、融点が130℃以上低下し、熱分解開始温度
が約330℃上昇する。
にHITECを用いるとこの熱媒体は142℃から約6
00℃の範囲で、安定した液体状態にあって、蓄熱材と
ヒータ及び蓄熱材と伝熱管との間の空気層を埋めること
ができる。これにより、この部分の熱伝達が良好となっ
て間歇的、集中的な使用となる殺菌用等の蒸気使用に応
えることができる。殺菌用には、150℃程度(圧力:
5ata)の蒸気を使用することから、150℃以上の
温度域で液体となるHITECは、有効な熱媒体となり
える。
機系熱媒体がよく知られている。しかし、この有機系熱
媒体は350〜400℃以上になると、熱分解が発生す
るため、蓄熱材の温度は350〜400以下にする必要
がある。
(DRAW−SALT)もHITECと同様に硝酸塩で
あることから、HITECと同等の温度特性を有してい
る。
によって高温となる。伝熱管13への通水は、蒸気発生
の要求が生じたときに行われる。伝熱管13へ供給され
た水15は、高温の蓄熱材12から加熱され、蒸気16
となって排出される。水15の供給量によって蒸気16
の乾き度、過熱度が変化する。水15の供給量が、蓄熱
材12からの加熱量に対して、少ないならば、発生蒸気
16は過熱蒸気となる。水15の供給量を増加するにし
たがって、飽和蒸気、湿り蒸気となる。
とヒ−タ14及び蓄熱材12と伝熱管13の間の空気層
を第2物質が液体となった熱媒体が埋めるため、熱伝達
が良好となる。このため、蓄熱時においては、蓄熱材1
2に対する急速加熱が可能となる。また、出熱時におい
ては、蓄熱材12から伝熱管13への急速熱伝達が可能
となる。
体を供給した場合と供給しない場合の発生蒸気量の比較
を示し、図3に、このときの蓄熱槽11内蓄熱材の温度
変化を示す。蓄熱材の容積は400lであり、蓄熱温度
は450℃、発生蒸気の圧力は5ataで、蒸気流量は5
0kg/hの条件において比較した。図2より本発明では
50kg/hの蒸気流量で140分間運転を継続できるの
に対し、従来は3分間で蒸気流量が低下してしまうこと
がわかる。また、図3より、本発明では蓄熱材の熱が有
効に使われたことが解る。すなわち、蓄熱槽内に熱媒体
を供給すると蒸気発生量を数十倍増加できる。
は、伝熱管の伝熱面積を水の流れ方向にしたがって、伝
熱フィン20等の設置により、増加させるようにするも
のである。伝熱面積の増加は、連続的でもステップ状に
変化してもよい。
温度分布の大きな偏差(下流側が高温になりやすい)を
なくし、これにより、蓄熱材12からの加熱によって発
生する蒸気量を増加することができる。
12から加熱され、順次温水、湿り蒸気、乾き蒸気と変
化しながら昇温する。このため、伝熱面積が一定の場合
は、蓄熱材12からの加熱量は、水の流れにしたがって
減少し、蓄熱材12の温度分布に大きな偏差が生じる。
上記例では下流側程伝熱性が高い構造であるため、この
偏差が縮少する。そして、蓄熱材12の平均温度が従来
技術より低温まで、蒸気16の発生が可能となるため、
従来技術よりも多くの蒸気発生が可能となる。
水の流れ方向にしたがって、伝熱管の単位長さ当りの伝
熱面積を3段階に変化したときの、蓄熱材12の温度変
化の一例を示す。フィンなしの上流側は伝熱管1cm当た
りの伝熱面積が3.14cm2であり、粗にフィンを設置
した中間部は伝熱面積が6.28cm2であり、密にフィ
ンを設置した下流側は9.54cm2である。
けると伝熱管入口近傍の温度と出口近傍の温度差は縮少
し(一点鎖線)、また、平均温度も約70℃低下した
(同図aとbとの差)。そして、蒸気発生量は25%増
加した。なお、このときの蓄熱槽の条件は、図2、図3
と変わらない。
撃性を向上するため、伝熱管の材質を選択するものであ
る。つまり、伝熱管材質の主成分である鉄への添加成分
元素を適宜選択するものである。添加成分として、クロ
ムが14重量%以上、炭素が0.03重量%以下である
とよい。クロムは30重量%以上になるとコストアップ
になるので、それ以下とするのがよい。また、他に、ニ
ッケルを80重量%以下,ケイ素を3重量%以下,マン
ガンを5%以下,リンを1%以下,イオウを1%以下,
モリブデンを5%以下,チタンを5%以下,ニオブを1
%以下のうち複数の成分を含むとよい。そして、この伝
熱管はオーステナイト系のステンレスであると熱衝撃に
強い組織となるのでよい。
により高温となった伝熱管へステップ状に水を供給して
も伝熱管には割れが生じなくなる。上記した材質の伝熱
管として、JIS−G3463で規定されたSUS30
4LTB(C<0.03wt%、Si<1.00wt%,
Mn<2.00wt%,P<0.04wt%,S<0.0
30wt%,Ni:9.00〜13.00wt%,Cr:
18,00〜20,00wt%)を用い、蓄熱温度が60
0℃において、伝熱管内へ水を供給したときは、伝熱管
に割れが生じなかった。しかし、上記した条件を満たさ
ない伝熱熱管であるJIS−G3462で規定のSTB
20(C:0.10〜0.20wt%,Si:0.10〜
0.5wt%,Mn:0.30〜0.60wt%,P<0.
035wt%,S<0.035wt%,Cr:0.50〜
0.80wt%,No:0.40〜0.65wt%)を用
いた場合は、伝熱管に割れが生じた。
施形態は、伝熱管13の水15の入口に、断熱管21を
設置して二重管構造にするものである。断熱管21に
は、セラミック,ニッケルクロム鉄合金管等の耐熱衝撃
性の材料を用いる。
からの加熱により高温となった伝熱管へステップ状に水
を供給しても伝熱管には割れが生じなくなった。
のSUS304LTBを用い、この伝熱管13内に断熱
管として外径15mm、肉厚0.3mmのニッケルクロム鉄
合金管を挿入した。その結果、蓄熱温度が700℃にお
いて、伝熱管13内へステップ状に水を供給したが、伝
熱管に割れが生じなかった。しかし、上記同条件で、断
熱管を挿入しない場合は、伝熱管に割れが生じた。
断熱管を有する蒸気発生装置において、この装置の蓄熱
温度(最高温度)を400〜600℃にする。蓄熱温度
を高温にすると、単位容積当りの蓄熱量が増加し、蒸気
発生量を多くできるため、蓄熱槽を小型化できる。しか
し、蓄熱温度が高くなると、伝熱管の耐熱性、耐熱衝撃
の問題、熱媒体の耐熱性の問題から、無制限に高くはで
きない。
トステンレス鋼管を用いると、蓄熱温度は700℃程度
にできるが、熱媒体にHITECを用いると蓄熱温度は
600℃以下にする必要がある。
ータからの加熱によって、熱媒体の平均温度より数十℃
高くなることから、蓄熱温度は、熱媒体の耐熱温度より
数十℃低い温度が最高使用温度となる。なお、ヒータ近
傍の蓄熱材温度と蓄熱材の平均温度の差は、ヒータの熱
負荷によって変化することから、蓄熱温度は400〜6
00℃とするのが妥当な温度である。
施形態である蓄熱槽の蓄熱温度を変化したときの発生蒸
気量を示す。発生蒸気量は、蓄熱温度を高くするにした
がって増加する。
HITECが分解し、二酸化窒素が発生した。電気ヒー
タへの印加電圧を200Vから140Vに低下し、入熱
速度を10kwにしたところ、蓄熱温度が570℃以下
では、二酸化窒素を示す臭気がしなかった。一方、印加
電圧を200Vから280Vにし、入熱速度を40kw
にしたところ、蓄熱温度が510℃を越え、二酸化窒素
の臭気がした。
間的に大きく変動する熱負荷使用においても、十分な蓄
熱・出熱が行われる蓄熱材を有する蓄熱装置を提供でき
る。したがって、例えば、蒸気発生装置に適用すれば、
蒸気発生量を時間的に大きく変動できる経済的な蒸気発
生装置を提供できる効果が得られる。
発生装置の構成図である。
発生装置の性能を示す図である。
発生装置の性能を示す図である。
を取り付けた蓄熱装置を適用した蒸気発生装置の構成図
である。
を取り付けた蓄熱装置の効果を示す図である。
熱管の取り付けを示す断面図である。
熱温度と蒸気発生量の関係を示す図である。
ータを組み合わせた負荷変動に適した蒸気発生装置の構
成を示す図である。
気ヒータ、20 伝熱フィン、21 断熱管。
Claims (6)
- 【請求項1】 蓄熱材を備えた蓄熱槽と、この蓄熱槽内
に配設された加熱源及び流体が導入される伝熱管とを備
えた蓄熱装置において、前記蓄熱材は、次の(1)と
(2)とから構成してなることを特徴とする蓄熱装置。(1) 固体の蓄熱材である第1物質。(2) 蓄熱温度域で液体となり、前記第1の物質と前記
伝熱管と前記加熱源との間に形成される隙間を満たす機
能を有する第2物質。 - 【請求項2】 請求項1において、第1の物質はマグネ
シアを主成分とする物質であることを特徴とする蓄熱装
置。 - 【請求項3】 請求項1又は2において、第2物質は硝
酸ナトリウム、亜硝酸ナトリウム及び硝酸カリウムの混
合物、又は、硝酸ナトリウム及び硝酸カリウムの混合物
である蓄熱装置。 - 【請求項4】 請求項1乃至3のいずれかにおいて、蓄
熱槽出口側の伝熱管外表面に伝熱フィンが設けられ、伝
熱管の単位長さ当りの伝熱面積は蓄熱槽出口側が蓄熱槽
入り口側より大きく形成されている蓄熱装置。 - 【請求項5】 請求項1乃至4のいずれかにおいて、伝
熱管はCrが14重量%以上、Cが0.03%以下のオ
ーステナイト系ステンレス鋼である蓄熱装置。 - 【請求項6】 請求項1乃至5のいずれかにおいて、蓄
熱槽入り口の伝熱管内部が二重管に形成されている蓄熱
装置。
Priority Applications (1)
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Family
ID=13877383
Family Applications (1)
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