JP3138579B2 - 発泡シートの製造方法及びその装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は発泡シートの製造方法及
びその装置に関し、更に詳細には例えば食品容器等の容
器類、ファイル等の文具、各種パッケージ用ケース、自
動車の内装部品、各種緩衝材や断熱材等に好適に利用す
ることができる発泡シートの製造方法及びその装置に関
する。

【０００２】

【従来の技術】従来、熱可塑性樹脂の発泡シートは各種
の産業分野に利用されており、その製造方法としては以
下に紹介する方法が知られている。

【０００３】その第１の方法としては、特定温度で分解
してガスを発生させる発泡剤を熱可塑性樹脂に添加し、
それを発泡剤が分解する温度以上の温度に加熱した押出
機で溶融、混練して発泡シートの状態で押し出し、これ
を対をなす金属ロール間に導いて冷却し、発泡シートを
製造する方法である。

【０００４】また、第２の方法としては、熱可塑性樹脂
を押出機で溶融して押し出す過程で、押出機のシリンダ
ー部にガスや揮発性の高い液体を注入して溶融樹脂に混
合、分散させ、これを発泡シートの状態で押し出し、こ
の溶融発泡シートを空気中か対をなす金属ロール間に導
いて冷却して発泡シートを製造する方法である。

【０００５】更に、第３の方法としては、熱可塑性樹脂
に特定温度で分解してガスを発生させる発泡剤と架橋助
剤を添加し、これを発泡剤の分解温度以下の温度で溶
融、混練してシート化し、次にこのシートに電子線等を
照射して架橋させたシートを発泡剤の分解温度以上に加
熱された金属ロールやオーブン、又は液体に接触させて
発泡シートを製造する方法である。

【０００６】更に、第４の方法としては、特開昭５６−
１３７９３７号公報に開示されている方法であり、２個
の主軸で支持し緊張する２帯のエンドレスベルトをシー
トを狭締するベルト間隔を保持して上下に相対して設置
し同方向に同速運行し、間隔保持の主軸間に加熱ロー
ル、冷却ロールと加熱装置、冷却装置及び横両端には樹
脂止め装置を設置し、未発泡シートをベルト間に狭締し
て送り加熱して発泡分解等続いて冷却して表面や側面の
温度調整、厚み方向膨張と順次処理し、ベルト間から開
放後も横方向の膨張を押さえて冷却して厚み方向に膨張
させて発泡シートを製造する方法である。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述し
た従来の発泡シート製造方法には次のような問題があっ
た。すなわち、第１番目の従来方法では、発泡倍率の高
い発泡シートを得ることはできず、しかも得れた製品は
発泡気泡（以下セルと称す）も不均一で、外観性も悪
く、軽量性、断熱性、緩衝性等に十分な効果を発揮しな
いと言う欠点があった。

【０００８】また、第２番目の従来方法では、使用する
ガスや液体の計量と溶融樹脂の粘度を十分に制御しない
とセルが均一で発泡倍率の安定した製品が得られなく、
更に使用するガスや液体がフレオン１１等のフロン化合
物やヘキサン等の炭化水素であるので、環境汚染や環境
破壊の原因になり、環境保全の点で大きな問題があっ
た。

【０００９】更に、第３番目の従来方法では、製造工程
が煩雑で、エネルギーの大きい電子線等を使用して架橋
反応をさせるため、発泡シートの耐熱性や弾性の安定度
が悪く、更に発泡工程が自由発泡であるため表面性が悪
く表面をスライス等で仕上げる必要があるばかりか製品
が非常に高価であると言う欠点があった。

【００１０】また、第４番目の従来方法では、シートの
送り速度と進行速度がすべて同じであり、またシートの
幅方向は機械的に抑えられているので発泡によって増加
した体積は主に厚み方向にのみ膨張するため発泡品は厚
み方向に細長いセルを有するものしか得られなく、結果
として緩衝性や断熱性の優れた発泡シートが得られな
い、と言う問題があった。

【００１１】これらの従来の問題点を総括すると、要す
るに熱可塑性樹脂の発泡シートは産業上極めて有用であ
るが、従来の製造技術により得られる製品は、（１）表
面性のよい発泡シートを製造することができない、
（２）品質の安定した製品を得ることができない、
（３）環境汚染や環境破壊の原因になる物質を使用して
いる、（４）製品が高価である、（５）緩衝性や断熱性
に優れた製品が得られない、等の問題があった。

【００１２】本発明の目的は、かかる従来の問題点を解
決するためになされたもので、性能が優れ、品質の安定
度が高い発泡シートを容易に製造することのできる発泡
シートの製造方法及びその装置を提供することにある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明は発泡シートの製
造方法であり、前述の技術的課題を解決するために以下
のように構成されている。すなわち、本発明は、樹脂シ
ート成形手段Ａから送り出された樹脂シート１１を挟圧
して移送すべく同方向に同速度で進行する一対の金属製
エンドレスベルトを直列に２組以上設置して発泡シート
１５を製造する方法であって、前記第２組１３のエンド
レスベルト１３ａ、１３ｂを前記第１組１２のそれより
も高速で進行させること、少なくとも前記第１組１２と
前記第２組１３との各エンドレスベルト１２ａ、１２
ｂ、１３ａ、１３ｂで挟圧されて移送される樹脂シート
１１の両側部を使用樹脂の融点以下の温度に制御するこ
とを特徴とする。

【００１４】更に、本発明における発泡シートの製造方
法は、前述の方法に加えて第２組１３の前記エンドレス
ベルト１３ａ、１３ｂを第１組１２のそれより５〜１０
００％増の速度で進行させ、第３組１４以降の前記エン
ドレスベルト１４ａ、１４ｂを直前の組のエンドレスベ
ルトとほぼ同速度で進行させ、前記第１組１２のエンド
レスベルトにおける入口側１２ｃのシート挟圧ベルト部
分の温度を１００〜２５０℃、出口側１２ｄのシート挟
圧ベルト部分の温度を９０〜１７０℃、前記第２組１３
のエンドレスベルトにおける入口側１３ｃの発泡シート
挟圧ベルト部分の温度を８０〜１８０℃、出口側１３ｄ
のシート挟圧ベルト部分の温度を１２０℃以下に、第３
組以降を６０℃以下に制御する。

【００１５】その際、前記第１組１２と第２組１３のエ
ンドレスベルト１２ａ、１２ｂ、１３ａ、１３ｂにおけ
るシート挟圧側の面を、相対向するベルトの間隔が幅方
向中央部に比較して両側部を狭くするように凹状に形成
し、前記樹脂シート成形手段から送り出された樹脂シー
ト１１をこの第１組１２のエンドレスベルト１２ａ、１
２ｂ間の狭い両側部より内側に供給するようにすること
も好ましい。

【００１６】また、本発明は発泡シートの製造装置であ
り、前述の技術的課題を解決するため以下のように構成
されている。すなわち、本発明は、樹脂シート成形手段
Ａから送り出された樹脂シート１１を挟圧して移送すべ
く同方向に同速度で進行する一対の金属製エンドレスベ
ルトを直列に２組以上設置してなる発泡シート１５の製
造装置１０であって、前記第１組１２及び第２組１３の
エンドレベルト１２ａ、１２ｂ、１３ａ、１３ｂによる
発泡シート挟圧範囲長さが少なくとも１ｍ有り、前記第
１組１２及び第２組１３のそれぞれ一対のエンドレスベ
ルトの挟圧面側が断面でみて凹状に形成され、前記各組
におけるそれぞれ一対のエンドレスベルトのベルト間隔
が前記第１組１２ではその移動方向においてほぼ一定に
保たれ、前記第２組１３では出口側１３ｄが入口側１３
ｃの５〜１０００％広くされ、前記第３組１４以降では
ほぼ一定に保たれ、且つ前記各組における入口側のベル
ト間隔は直前の組の出口側のベルト間隔にほぼ等しく設
定されて構成されていることを特徴とする。

【００１７】更に、本発明における発泡シートの製造装
置１０は、前述の特徴に加えて前記第１組１２と第２組
１３とにおけるそれぞれ一対のエンドレスベルト１２
ａ、１２ｂ、１３ａ、１３ｂの挟圧面側凹形状を、前記
ベルトの間隔が幅方向中央部に対して両側部を１０〜５
０％狭くなるように形成することが好ましい。

【００１８】

【作用】本発明の発泡シートの製造方法及びその装置に
よると、樹脂シート成形手段から送り出された樹脂シー
トを、少なくとも２組以上を直列に配置し、夫々の組が
同方向に同速度で進行する一対の金属製エンドレスベル
トをからなる第１組目のエンドレスベルト間に進入さ
せ、次いで第２組へと順次進入させて行く。その時、第
２組目のエンドレスベルトは第１組目のそれより速い速
度で進行しているため樹脂シート中に発生したガスが厚
み方向と同時に進行方向にも膨張する。

【００１９】そして、第１組と第２組とにおけるそれぞ
れ一対のエンドレスベルトの間隔が幅方向中央部より両
側部を狭くすると同時に第１組のエンドレスベルト間へ
の樹脂シートを狭い両側部より内側に、幅方向への膨張
が可能となるようにスペース的に余裕をもって供給する
ようにされているため、樹脂シートは幅方向への膨張が
可能となる。その後、発泡した樹脂シートは第３組以降
のエンドレスベルトによって冷却され均一な発泡シート
となる。

【００２０】

【実施例】以下、本発明の発泡シートの製造方法及びそ
の装置を図に示される実施例について更に詳細に説明す
る。図１には本発明における発泡シートの製造装置の一
例が概略的に示されている。この発泡シートの製造装置
１０は、樹脂シート成形手段Ａから送り出された樹脂シ
ート１１を挟圧して移送すべく同方向に同速度で進行す
る一対の金属製エンドレスベルトを直列に２組（第１組
を符号１２、第２組を符号１３、第３組を符号１４で示
す）以上設置して構成されている。これら各組における
それぞれ対のエンドレスベルトを符号１２ａ、１２ｂ、
１３ａ、１３ｂ、１４ａ、１４ｂで示す。

【００２１】この発泡シートの製造装置１０において第
１組と第２組とのそれぞれ一対のエンドレベルトによる
発泡シート挟圧範囲長さＬは少なくとも１ｍ以上とされ
ている。また、第１組及び第２組のそれぞれ一対のエン
ドレスベルトの挟圧面側は図２に示されるように断面で
みて凹状に形成されている。しかし、本発明ではこの形
状に限定するものではなく、図３に示されるように少な
くとも一方のベルトにおける挟圧面側が凹状に形成され
ていてもよい。

【００２２】このような構成の発泡シートの製造装置１
０で発泡シート１５を製造する時、発泡シート１５はセ
ルの大きさが微細、均一で形状が球形に近い程その性能
は発揮される。これを達成させる手段としては、微細な
気泡核を沢山形成させること、及びこの気泡核を均一に
成長させることが重要である。微細な気泡核は発泡剤を
樹脂中に微粒子の状態で均一に分散させることによって
達成することができる。

【００２３】発泡剤の分解によって形成された発泡核は
外圧等で制御しないで自由発泡させるとセルの大きさが
不均一でシート表面も凹凸が激しく性能が半減する。セ
ルを３次元的に均一に成長させるには厚み、幅、進行方
向の各方向より気泡の膨張を規制する必要がある。

【００２４】本発明はこの規制を、厚み方向への気泡
（ガス）の膨張はベルトの間隔制御による外力で、また
幅方向への膨張はシート両側部の冷却及びベルト側部で
ベルト間隔を狭くすることによる膨張の抑制で、更に進
行方向への膨張はドラフト（引き落し）による気泡の成
長助長によって達成させることができる。

【００２５】発泡剤が練り込まれた未発泡シート（以下
発泡原反と称す）１１は第１組１２における一対のエン
ドレスベルト１２ａ、１２ｂ間に供給された後、各組１
３、１４のエンドレスベルトで順次処理されて発泡シー
ト１５になる。その時、本発明では、第２組１３のエン
ドレスベルトを第１組１２のエンドレスベルトより高速
で進行させているため、ガスが厚み方向と同時に進行方
向にも膨張し、更に第１組１２と第２組１３のエンドレ
スベルトで搬送されるシート１１の両側部を使用樹脂の
融点以下の温度に冷却すると共に両側部のベルト間隔を
中央部より狭くすると同時に第１組１２に供給する発泡
原反１１をベルト間隔が狭くなる両側部より内側に、幅
方向への膨張が可能となるようにスペース的に余裕をも
って供給することによって、幅方向への膨張を可能とし
ている。

【００２６】もし、第１組１２と第２組１３のエンドレ
スベルトを同速度とした場合は、発泡剤の分解によって
発生したガスは第２組１２のエンドレスベルトの間隔が
開く方向、即ち厚み方向にのみ主に膨張し、セルは厚み
方向に細長い形状となってしまい、発泡体としての特性
が半減してしまう。

【００２７】本発明では、第１組１２のエンドレスベル
トに対する第２組１３のエンドレスベルトの増速比を５
〜１０００％としている。これは、この増速比が５％未
満であるとセルが進行方向に十分膨張できず、反対に１
０００％を越えると第１組１２のエンドレスベルトから
第２組１３のエンドレスベルトに移行する時にシート１
１の切断やネッキングによる部分的な薄肉化が発生し、
安定した発泡シートが得られなくなるからである。

【００２８】更に、第１組１２の入口側１２ｃでのベル
ト温度は、１００〜２５０℃とされる。１００℃未満で
は発泡剤を分解するには温度が不足し、２５０℃を越え
ると樹脂の流動性が高すぎてシートを安定して搬送でき
なくなる。出口側１２ｄの温度は９０〜１７０℃とされ
る。９０℃未満では樹脂の粘度が高すぎるため発生した
気泡の膨張に支障を来し、１７０℃を越えると樹脂の粘
度が低すぎるため第１組１２のエンドレスベルトから第
２組１３のエンドレスベルトに移行する過程で自由発泡
を越し、均一な発泡品が得られなくなる。

【００２９】また、第２組１３において、入口側１３ｃ
のベルト温度は８０〜１８０℃とされる。８０℃未満で
あると樹脂の粘度が高すぎ発生したガスが膨張できな
く、１８０℃を越えると樹脂の粘度が低すぎるためセル
の形状が安定しなくなったり、発泡シートの表面に著し
い凹凸が発生する。他方、出口側１３ｄのベルト温度は
１２０℃以下とされる。１２０℃を越えると生成したセ
ルが次行程以降で破壊されやすくなる。

【００３０】第３組１４以降におけるエンドレスベルト
の温度は６０℃以下とされる。第３組１４以降は発泡し
たシート１５を冷却させることが目的であり、６０℃を
越えると作業性などが悪化するからである。

【００３１】ところで、ベルトの温度制御は、温度制御
された空気などのガスの吹き付け、赤外線などによる輻
射熱、電気ヒータや油等の熱媒体で温度制御されたロー
ル及びこれらの組み合せによって行うことができる。ロ
ールによる温度制御は、シートがベルトに接する反対面
よりベルトに接触させて行うことによって、発泡剤の分
解によって発生したガスが自由膨張するのを抑える効果
もあり、本発明では最も有効な方法である。

【００３２】第１組１２と第２組１３における一対のエ
ンドレスベルトでのシート挟圧部分の距離Ｌは前述した
ように１ｍ以上とされる。これが１ｍ未満であるとシー
ト１１の温度を精密に制御することができなくなる。シ
ート１１を挟圧する一対のエンドレスベルトの間隔につ
いては、第１組１２においては入口側１２ｃから出口側
１２ｄまで図１に示されるようにほぼ一定である。

【００３３】一定でないと樹脂シート１１の加熱が不均
一になり部分的に発泡状態が異なる。また、部分的に間
隔が広くなると発生したガスがこの部分で膨張してしま
い均一な発泡シートが得られなくなる。第２組１３にお
ける入口側１３ｃは第１組１２から出た樹脂シート１１
を受けるため第１組１２の出口部１２ｄにおけるベルト
間隔とほぼ同一とされている。

【００３４】しかし、第２組１３の出口側１３ｄにおけ
るベルト間隔はその入口側１３ｃのベルト間隔より５〜
１０００％広くされている。５％未満では厚み方向への
ガスの膨張が不十分である。また、１０００％を越える
とセルの形状が不均一になると同時に発泡シートの表面
に著しい凹凸が発生し、商品性が失われる。

【００３５】ベルト間隔の開きは、同一勾配率である必
要はなく、最初は勾配を大きくして後半を小さくしたり
して、またはその逆でも良く、更に中間に異なった勾配
の部分を設けても良い。第３組１４以降は第２組１３で
発泡させたシート１５の寸法を規制しながら冷却させる
ことが目的である。従って、そのエンドレスベルト１４
ａ、１４ｂの間隔はほぼ一定であってもよいが、第２組
１３のエンドレスベルト間で膨張したガスや樹脂が冷却
されて収縮するためその収縮相当分だけ間隔を狭くする
ことが好ましい。

【００３６】また、本発明において少なくとも第１組１
２及び第２組１３のエンドレスベルトに挟圧されている
シートの両端部は使用樹脂の融点未満の温度に制御され
る。融点以上の温度だと流動性があるため発泡剤が分解
して発生したガスの膨張力によってシート１１が幅方向
に押し出され、場合によってはベルトの外まで押し出さ
れ、製造継続ができなくなる。シート１１の側部を融点
以下の温度に制御する手段としては側部に冷風や水ミス
トを吹き付けたりシート側部のベルト温度を融点未満に
制御する方法がある。効果及び制御性の点から水ミスト
の吹き付け法が好ましい。

【００３７】ベルトに挟圧されている樹脂シート１１の
両側部が幅方向に押し出されるのを防止する方法として
は、前述したように第１組１２と第２組１３における両
側部でのベルト間隔を中央部より１０〜５０％狭くする
ことである。１０％未満では幅方向に押し出される樹脂
を止める抵抗力が不足し、５０％を越えると薄い発泡原
反が使用できなくなる。この方法は端部をミスト等で使
用樹脂の融点未満に冷却させた方法と併用すると一層効
果を発揮する。

【００３８】本発明に好適な樹脂としては、ポリエチレ
ン及びエチレンとそれ以外の物質との共重合体、ポリプ
ロピレン及びプロピレンとそれ以外の物質との共重合
体、環状ポリオレフィン、ポリ塩化ビニール、ポリスチ
レン、ＡＢＳ樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリ
ブチレンテレフタレート、ポリアミド樹脂等を例示する
ことができる。これらの熱可塑性樹脂は２種以上を混合
して使用してもよく、また架橋物であってもよい。

【００３９】本発明に好適な発泡剤として、アゾジカル
ボンアミド、アゾビス・イソブチロニトリル、アゾシク
ロヘキシル・ニトリル、バリウム・アゾジカルボキシレ
ート等のアゾ系化合物、ジニトロソ・ペンタメチレン・
テトラミン、Ｎ，Ｎ′−ジニトロソ−Ｎ，Ｎ′−ジメチ
ルテレフタルアミド等のニトロソ系化合物、パラ・トル
エン・スルホニルアジド、ベンゼンスルホニルヒドラジ
ド、Ｐ，Ｐ′−オキシービス（ベンゼンスルホニルヒド
ラジド）、トリヒドラジノトリアジン等のスルホニルヒ
ドラジド系化合物、及び炭酸塩等を例示することができ
る。これらの発泡剤は、２種以上を混合して使用しても
よい。

【００４０】本発明に好適な発泡剤を未発泡状態で練り
込んだシートは、カレンダー法、Ｔダイによる押出成形
法などの公知の方法を例示することができる。Ｔダイに
よる押出成形法には、エアーナイフ法、タッチロール
法、ポリシングロール法、スチールベルト法、多段ニッ
プルロール法、水冷法及びこれらを組み合わせた方法が
あり、これらのシート製造部を本発明の発泡シート製造
装置に組込み未発泡シートと発泡シートの製造を一貫化
することもできる。

【００４１】本発明における発泡剤を未発泡状態で練り
込んだシートには付加成分として、酸化防止剤、滑剤、
帯電防止剤、耐候剤、顔料、着色剤、分散剤、ゴム、架
橋剤、架橋助剤、カップリング剤、無機及び有機系充填
材などを適宜添加してもよい。

【００４２】本発明における発泡シートの発泡倍率は、
未発泡シート１１に練り込まれた発泡剤の種類と量、対
をなす金属ベルト第１組１２及び第２組１３でのシート
加熱温度と第２組以降の金属ベルトの間隔及び第１組１
２に対する第２組１３の増速率などによって制御するこ
とができる。

【００４３】発泡剤を未分解のまま熱可塑性樹脂に練り
込むには、使用する発泡剤の熱分解温度よりも融点が低
い樹脂を使用する必要がある。この場合、発泡剤の分解
温度よりも融点が１５℃以上低い樹脂を使用することが
好ましい。なお、ポリ塩化ビニールのように融点を持た
ない樹脂を使用する場合は、融点の代わりに流動開始温
度等を目安にすればよい。

【００４４】本発明における発泡シートの製造装置は第
１組１２を除いた他の組、図１に示される例では第２組
１３の入口側１３ｃから、予め用意された例えばフィル
ム、シート、レザー、織物、金属箔（これらを符号１６
ａ、１６ｂで示す）等を供給し、樹脂シート１１と積層
させ、発泡積層シートを製造することもできる。

【００４５】次に、本発明の具体的な実施例について説
明する。以下に説明する各具体的実施例において使用し
たエンドレスベルトは表面をサンドブラストで８０メッ
シュにマット加工したＳＵＳ製であり、その他の仕様は
以下の表１に示す通りである。

【００４６】

【表１】 実施例１ 発泡原反１１として、メルトフローレートが１．８ｇ／
分（ＪＩＳ−Ｋ６７５８法で測定）、融点が１４３℃
（ＤＳＣ法で測定）のポリプロピレン（東ソー（株）製
のＥ６０２１Ａ）に発泡剤として、分解温度が１９５℃
のアゾジカルボンアミド（三協化成（株）製のセルマイ
クＣ）が０．４重量％添加されている厚みが１ｍｍ、幅
が５００ｍｍの未発泡のシートを使用した。

【００４７】第１組１２と第２組１３におけるそれぞれ
対のエンドレスベルト１２ａ、１２ｂ、１３ａ、１３ｂ
のシート挟圧側における凹形状面に関しては、両側縁か
ら夫々２５ｍｍの幅寸法について中央部表面より０．２
ｍｍ隆起させたものを使用した。また、シート１１の側
部には水ミストをノズルより吹き付けて温度制御した。
なお、ベルトの速度と温度などは次の表２に示す条件で
実施した。

【００４８】

【表２】 得られた発泡シートは発泡倍率が５．０５でセルの大き
さが均一で形状も球形に近く表面の平滑性も良好であっ
た。実施例２ メルトインデックスが１．９ｇ／分（ＡＳＴＭ−Ｄ１２
３８法で測定）、融点が１０９℃（ＤＳＣ法で測定）の
低密度ポリエチレン（三井石油化学工業（株）製のミラ
ソン５０）を使用した。発泡剤として、分解温度が１５
０℃のＰ，Ｐ′−オキシービス（ベンゼンスルホニルヒ
ドラジン）（三協化成（株）製のセルマイクＳ）が２．
５重量％添加されている厚みが１ｍｍ、幅が５００ｍｍ
の未発泡シートを使用した。第１組と第２組のエンドレ
スベルトに挟圧されたシート側部には水ミストを吹き付
けて温度制御した。ベルトの温度と速度などは次の表３
に示す条件で実施した。

【００４９】

【表３】 得られた発泡シートは発泡倍率が１０．２で、セルの大
きさが均一で形状も球形に近い楕円であり、表面の平滑
性も良好であった。比較例 （１）前述の実施例２で、第１組と第２組の金属ベルト
の温度を全て９０℃に設定した以外は実施例と同じ条件
で発泡シートを作ったが、発泡剤が分解しなく発泡シー
トが得られなかった。 （２）実施例２で、第１組と第２組の金属ベルト速度を
同一にした以外は実施例２と同じ条件で発泡シートを作
ったが、セルは厚み方向に長く、シート表面にセルが破
壊してできた凹凸が多数発生し、良好な発泡品が得られ
なかった。 （３）実施例３で、第１組と第２組のシート側部を冷却
しない以外は実施例２と同じ条件で発泡シートを作った
が、第１組の後半及び第２組の前半部よりシートが流出
し発泡シートが作れなかった。

【００５０】

【発明の効果】以上説明したように、本発明の発泡シー
トの製造方法及びその装置によれば、セルの形状が球形
で大きさも均一であり、更に表面に凹凸がなく、低発泡
から高発泡までの発泡シートを容易に製造することがで
きる。その結果、食品容器、小形ケース、文具、自動車
の内装部品に好適で品質の非常に良い発泡シートを得る
ことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例に係る発泡シートの製造装置
を概略的に示す構成説明図である。

【図２】図１に示された発泡シートの製造装置において
２−２線に沿って得た第２組の一対のエンドレスベルト
の形状を示す断面図である。

【図３】本発明の発泡シートの製造装置において第１組
及び第２組のそれぞれ一対のエンドレスベルトの別の形
状を示す断面図である。

【符号の説明】

１０ 発泡シートの製造装置 １１ 未発泡シート １２ 第１組のエンドレスベルト １３ 第２組のエンドレスベルト １４ 第３組のエンドレスベルト １５ 発泡シート

Claims (5)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 樹脂シート成形手段から送り出された樹
   脂シートを挟圧して移送すべく同方向に同速度で進行す
   る一対の金属製エンドレスベルトを直列に２組以上設置
   して発泡シートを製造する方法であって、 前記第２組のエンドレスベルトを前記第１組のそれより
   も高速で進行させること、 少なくとも前記第１組と前記第２組との各エンドレスベ
   ルトで挟圧されて移送される発泡シートの両側部を使用
   樹脂の融点以下の温度に制御すること、からなる発泡シ
   ートの製造方法。
2. 【請求項２】 第２組の前記エンドレスベルトを第１組
   のそれより５〜１０００％増の速度で進行させ、第３組
   以降の前記エンドレスベルトを直前の組のエンドレスベ
   ルトとほぼ同速度で進行させ、 前記第１組のエンドレスベルトにおける入口側のシート
   挟圧ベルト部分の温度を１００〜２５０℃、出口側のシ
   ート挟圧ベルト部分の温度を９０〜１７０℃、前記第２
   組のエンドレスベルトにおける入口側の発泡シート挟圧
   ベルト部分の温度を８０〜１８０℃、出口側のシート挟
   圧ベルト部分の温度を１２０℃以下に、第３組以降のエ
   ンドレスベルトを６０℃以下に制御することを特徴とす
   る請求項１に記載の発泡シートの製造方法。
3. 【請求項３】 前記第１組と第２組のエンドレスベルト
   におけるシート挟圧側の面が、相対向するベルトの間隔
   が幅方向中央部に比較して両側部を狭くするように凹状
   に形成され、前記樹脂シート成形手段から送り出された
   樹脂シートを第１組のエンドレスベルト間の狭い両側部
   より内側に供給することを特徴とする請求項２に記載の
   発泡シートの製造方法。
4. 【請求項４】 樹脂シート成形手段から送り出された樹
   脂シートを挟圧して移送すべく同方向に同速度で進行す
   る一対の金属製エンドレスベルトを直列に２組以上設置
   してなる発泡シートの製造装置であって、 前記第１組及び第２組のエンドレベルトによる発泡シー
   ト挟圧範囲長さが少なくとも１ｍ有り、 前記第１組及び第２組のそれぞれ一対のエンドレスベル
   トの挟圧面側が断面でみて凹状に形成され、 前記各組におけるそれぞれ一対のエンドレスベルトのベ
   ルト間隔が前記第１組ではその移動方向においてほぼ一
   定に保たれ、前記第２組では出口側が入口側の５〜１０
   ００％広くされ、前記第３組以降ではほぼ一定に保た
   れ、且つ前記各組における入口側のベルト間隔は直前の
   組の出口側のベルト間隔にほぼ等しく設定されて構成さ
   れていることを特徴とする発泡シートの製造装置。
5. 【請求項５】 前記第１組と第２組とにおけるそれぞれ
   一対のエンドレスベルトの挟圧面側凹形状は、前記ベル
   トの間隔が幅方向中央部に対して両側部を１０〜５０％
   狭くなるように形成されていることを特徴とする請求項
   ４に記載の発泡シートの製造装置。