JP3134919B2 - ロール成形性に優れた溶融めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
ロール成形性に優れた溶融めっき鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ロール成形性に
優れた非塗装用途向けのＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼板
の製造方法に関するもので、特にロール成形時のポケッ
トウェーブもしくはオイルキャン等の表面欠陥を防止ま
たは軽減できるロール成形性に優れた非塗装用途のＡｌ
−Ｚｎ合金溶融めっき鋼板の製造方法に関する。
優れた非塗装用途向けのＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼板
の製造方法に関するもので、特にロール成形時のポケッ
トウェーブもしくはオイルキャン等の表面欠陥を防止ま
たは軽減できるロール成形性に優れた非塗装用途のＡｌ
−Ｚｎ合金溶融めっき鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】５５％アルミニウムを含有するＺｎ−Ａ
ｌ合金溶融めっき鋼板（以下５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融
めっき鋼板という）は、ＡｌめっきとＺｎめっきの両方
の特性と、意匠性に優れた独特のスパングルと称する華
模様等を有する表面美麗なめっき鋼板であり、主にカラ
ー鋼板の母材やその表面性状を生かした非塗装用途の屋
根、壁、内外装パネル等の建築材料として、近年急速に
需要が増加している。
ｌ合金溶融めっき鋼板（以下５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融
めっき鋼板という）は、ＡｌめっきとＺｎめっきの両方
の特性と、意匠性に優れた独特のスパングルと称する華
模様等を有する表面美麗なめっき鋼板であり、主にカラ
ー鋼板の母材やその表面性状を生かした非塗装用途の屋
根、壁、内外装パネル等の建築材料として、近年急速に
需要が増加している。
【０００３】しかしながら、非塗装用途の建築材料とし
て用いられる５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼板は、
スバンドレル、角波、丸波などの種々の形状のパネル状
にロール成形して使用されるが、そのロール成形の過程
において本来平坦であるべきウエブと呼ばれる部位に、
通常ポケットウェーブもしくはオイルキャンと呼ばれる
周期的な波打ち状の凹凸の変形が生じることがある。こ
のロール成形時の表面欠陥は、加工後の製品外観を著し
く損ねるので商品価値を低下させ、必然的に使用範囲が
限定されるため、ポケットウェーブの発生を抑制するこ
とは重要な課題であった。
て用いられる５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼板は、
スバンドレル、角波、丸波などの種々の形状のパネル状
にロール成形して使用されるが、そのロール成形の過程
において本来平坦であるべきウエブと呼ばれる部位に、
通常ポケットウェーブもしくはオイルキャンと呼ばれる
周期的な波打ち状の凹凸の変形が生じることがある。こ
のロール成形時の表面欠陥は、加工後の製品外観を著し
く損ねるので商品価値を低下させ、必然的に使用範囲が
限定されるため、ポケットウェーブの発生を抑制するこ
とは重要な課題であった。
【０００４】一方、低炭素鋼板におけるポケットウェー
ブの発生は、鋼板の板厚、機械的性質、製品の形状等に
大きく影響されることが、既に種々の文献で紹介されて
いる。これまでの低炭素鋼板におけるポケットウェーブ
の発生に関する知見を列挙すると、以下のとおりであ
る。 （イ） 材質的には、降伏点が高く、降伏伸びが大きい
ほど発生し難い。 （ロ） 材料の引張試験の伸び−荷重線図で正比例の比
例限度の上限の応力値が小さいほど発生し易い。 （ハ） レベラー加工は、形状矯正効果と腰折れ防止効
果を有するが、他方ポケットウェーブを助長する効果も
有する。 （ニ） 製品断面の平坦部の幅／板厚比が１５０以上の
場合に発生し易く、また、一般的に板厚が厚いほど発生
し難い。
ブの発生は、鋼板の板厚、機械的性質、製品の形状等に
大きく影響されることが、既に種々の文献で紹介されて
いる。これまでの低炭素鋼板におけるポケットウェーブ
の発生に関する知見を列挙すると、以下のとおりであ
る。 （イ） 材質的には、降伏点が高く、降伏伸びが大きい
ほど発生し難い。 （ロ） 材料の引張試験の伸び−荷重線図で正比例の比
例限度の上限の応力値が小さいほど発生し易い。 （ハ） レベラー加工は、形状矯正効果と腰折れ防止効
果を有するが、他方ポケットウェーブを助長する効果も
有する。 （ニ） 製品断面の平坦部の幅／板厚比が１５０以上の
場合に発生し易く、また、一般的に板厚が厚いほど発生
し難い。
【０００５】また、建築材料用鋼板のロール成形性を改
善する方法は、従来から種々提案されている。例えば、
熱漬亜鉛めっきを施した時効硬化可能な鋼板に対しカラ
ー塗装を行った後、レベラー加工を施し、さらに７０〜
１００℃の温度範囲で加熱処理を行うことによって時効
硬化させる方法（特公昭６２−２０３５号公報）、リム
ド鋼の冷延鋼板を焼鈍し、スキンバス圧延することなく
レベラーにて伸び率０．３％以下で平坦修正したのち、
焼付け塗装する方法（特開昭５４−７８３５３号公
報）、溶融亜鉛めっき鋼板をベースとするロール成形性
の優れた着色亜鉛鉄板の製造方法において、溶融亜鉛め
っき鋼板のめっき前原板の熱延に際し降伏点２５〜３５
ｋｇｆ／ｍｍ2、降伏比０．７以上となる如く８４０℃
以上の仕上げ温度で熱延し該熱延後急冷する工程と、前
記溶融亜鉛めっき鋼板の着色塗料の塗装焼付けに際し鋼
板温度２１０〜２５０℃、焼付け時間３０〜６０秒の焼
付けを行う工程とを有してなり、塗装焼付け後のレベラ
ー加工を実施しない方法（特開平１−３１９６３５号公
報）、オーステナイト系ステンレス冷延鋼板に対しカラ
ー塗装を行ったのち、形状矯正を実施する際のレベラー
加工時の伸び率を０．２％以下に制限する方法（特開平
２−２２５６１８号公報）が提案されている。
善する方法は、従来から種々提案されている。例えば、
熱漬亜鉛めっきを施した時効硬化可能な鋼板に対しカラ
ー塗装を行った後、レベラー加工を施し、さらに７０〜
１００℃の温度範囲で加熱処理を行うことによって時効
硬化させる方法（特公昭６２−２０３５号公報）、リム
ド鋼の冷延鋼板を焼鈍し、スキンバス圧延することなく
レベラーにて伸び率０．３％以下で平坦修正したのち、
焼付け塗装する方法（特開昭５４−７８３５３号公
報）、溶融亜鉛めっき鋼板をベースとするロール成形性
の優れた着色亜鉛鉄板の製造方法において、溶融亜鉛め
っき鋼板のめっき前原板の熱延に際し降伏点２５〜３５
ｋｇｆ／ｍｍ2、降伏比０．７以上となる如く８４０℃
以上の仕上げ温度で熱延し該熱延後急冷する工程と、前
記溶融亜鉛めっき鋼板の着色塗料の塗装焼付けに際し鋼
板温度２１０〜２５０℃、焼付け時間３０〜６０秒の焼
付けを行う工程とを有してなり、塗装焼付け後のレベラ
ー加工を実施しない方法（特開平１−３１９６３５号公
報）、オーステナイト系ステンレス冷延鋼板に対しカラ
ー塗装を行ったのち、形状矯正を実施する際のレベラー
加工時の伸び率を０．２％以下に制限する方法（特開平
２−２２５６１８号公報）が提案されている。
【０００６】上記特公昭６２−２０３５号公報、特開昭
５４−７８３５３号公報、特開平１−３１９６３５号公
報ならびに特開平２−２２５６１８号公報に開示の方法
は、いずれも冷延鋼板、亜鉛めっき鋼板あるいはステン
レス鋼板を母材とする塗装鋼板のポケットウェーブの発
生抑制に関するものであって、塗装後の焼付け処理によ
る歪み時効等を利用することにより、ポケットウェーブ
の発生を防止するものである。しかし、これらの方法
は、塗装後の加熱等の工程増加によるコストアップや、
加熱による塗料のブロッキング発生、時効硬化による腰
折れが発生する等のデメリットを有している。また、こ
れらの方法は、いずれもその使用用途が建築材料用の塗
装鋼板であって、非塗装用途のＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっ
き鋼板には適用困難であった。
５４−７８３５３号公報、特開平１−３１９６３５号公
報ならびに特開平２−２２５６１８号公報に開示の方法
は、いずれも冷延鋼板、亜鉛めっき鋼板あるいはステン
レス鋼板を母材とする塗装鋼板のポケットウェーブの発
生抑制に関するものであって、塗装後の焼付け処理によ
る歪み時効等を利用することにより、ポケットウェーブ
の発生を防止するものである。しかし、これらの方法
は、塗装後の加熱等の工程増加によるコストアップや、
加熱による塗料のブロッキング発生、時効硬化による腰
折れが発生する等のデメリットを有している。また、こ
れらの方法は、いずれもその使用用途が建築材料用の塗
装鋼板であって、非塗装用途のＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっ
き鋼板には適用困難であった。
【０００７】さらに、ロール成形加工の面からのポケッ
トウェーブを防止する方法としては、ロール成形の縦軸
に沿って一定範囲を圧下ロールにより残留塑性縮み量よ
りも大きな縦方向延伸量を与え、材料の波打ち変形を防
止する方法（特開昭５７−５２１２９号公報）が提案さ
れている。この方法は、ロール成形材の設計に制約があ
り、汎用性に乏しい欠点がある。
トウェーブを防止する方法としては、ロール成形の縦軸
に沿って一定範囲を圧下ロールにより残留塑性縮み量よ
りも大きな縦方向延伸量を与え、材料の波打ち変形を防
止する方法（特開昭５７−５２１２９号公報）が提案さ
れている。この方法は、ロール成形材の設計に制約があ
り、汎用性に乏しい欠点がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】前記したとおり、従来
技術としては、塗装鋼板や低炭素鋼板のポケットウェー
ブ防止に関し、種々の提案が報告されている。一方、非
塗装用途の５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼板は、建
築材料としてのロール加工性との関係から、強度を必要
以上に高めることができない、あるいは溶融めっき鋼板
製造プロセスからの直出荷品のため、めっき鋼帯の平坦
性確保の観点からレベラー工程が省略できない、さら
に、塗装、焼付けを行わない非塗装用途のため、歪み時
効を利用したポケットウェーブ対策ができない等の製造
上の制約条件があり、ポケットウェーブの抑制が困難で
あった。
技術としては、塗装鋼板や低炭素鋼板のポケットウェー
ブ防止に関し、種々の提案が報告されている。一方、非
塗装用途の５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼板は、建
築材料としてのロール加工性との関係から、強度を必要
以上に高めることができない、あるいは溶融めっき鋼板
製造プロセスからの直出荷品のため、めっき鋼帯の平坦
性確保の観点からレベラー工程が省略できない、さら
に、塗装、焼付けを行わない非塗装用途のため、歪み時
効を利用したポケットウェーブ対策ができない等の製造
上の制約条件があり、ポケットウェーブの抑制が困難で
あった。
【０００９】この発明の目的は、比較的安価な低炭素鋼
板を母材とし、ロール成形性に優れた建築材料用非塗装
用途のＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼板を安価に提供する
ことにある。
板を母材とし、ロール成形性に優れた建築材料用非塗装
用途のＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼板を安価に提供する
ことにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この発明は、Ｃ：０．２
０％以下、Ｓｉ：０．２０％以下、Ｍｎ：０．１０〜
２．００％、Ｐ：０．１０％以下、Ｓ：０．０５％以
下、Ｎ：０．００１〜０．０１０％、ｓｏｌ．Ａｌ：
０．００５〜０．１００％を含有し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなる鋼を素材とし、熱間圧延および
冷間圧延したのち、溶融めっきラインで連続焼鈍および
Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっきを施し、テンションレベラー
を用いてトータル伸び率０．３％以下に、テンションレ
ベラーのユニット張力１２ｋｇ／ｍｍ2以下とし、該張
力で不足するＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯の伸び率を
テンションレベラー矯正ロールのインターメッシュ量
（ロール押込み量）で補正して形状矯正することとして
いる。このように、素材の鋼組成を前記のとおり限定す
ると共に、レベラーを用いて前記条件で形状矯正を行う
ことによって、Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯の長手方
向および幅方向の塑性加工量を軽減することにより引張
特性が改善され、その結果、建築材料用非塗装用途のＡ
ｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼板のロール成形時のポケット
ウェーブの発生を防止ないしは軽減することができる。
０％以下、Ｓｉ：０．２０％以下、Ｍｎ：０．１０〜
２．００％、Ｐ：０．１０％以下、Ｓ：０．０５％以
下、Ｎ：０．００１〜０．０１０％、ｓｏｌ．Ａｌ：
０．００５〜０．１００％を含有し、残部がＦｅおよび
不可避的不純物からなる鋼を素材とし、熱間圧延および
冷間圧延したのち、溶融めっきラインで連続焼鈍および
Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっきを施し、テンションレベラー
を用いてトータル伸び率０．３％以下に、テンションレ
ベラーのユニット張力１２ｋｇ／ｍｍ2以下とし、該張
力で不足するＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯の伸び率を
テンションレベラー矯正ロールのインターメッシュ量
（ロール押込み量）で補正して形状矯正することとして
いる。このように、素材の鋼組成を前記のとおり限定す
ると共に、レベラーを用いて前記条件で形状矯正を行う
ことによって、Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯の長手方
向および幅方向の塑性加工量を軽減することにより引張
特性が改善され、その結果、建築材料用非塗装用途のＡ
ｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼板のロール成形時のポケット
ウェーブの発生を防止ないしは軽減することができる。
【００１１】
【発明の実施の形態】この発明のＣ：０．２０％以下、
Ｓｉ：０．２０％以下、Ｍｎ：０．１０〜２．００％、
Ｐ：０．１０％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ｎ：０．０
０１〜０．０１０％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．
１００％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなる鋼を素材とするＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼板の
製造においては、前記素材を熱間圧延および冷間圧延し
たのち、溶融めっきラインで連続焼鈍およびＡｌ−Ｚｎ
合金溶融めっきを施し、テンションレベラーを用いてト
ータル伸び率０．３％以下に、テンションレベラーのユ
ニット張力１２ｋｇ／ｍｍ2以下とし、該張力で不足す
るＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯の伸び率をテンション
レベラー矯正ロールのインターメッシュ量で補正して形
状矯正する。
Ｓｉ：０．２０％以下、Ｍｎ：０．１０〜２．００％、
Ｐ：０．１０％以下、Ｓ：０．０５％以下、Ｎ：０．０
０１〜０．０１０％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．
１００％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物か
らなる鋼を素材とするＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼板の
製造においては、前記素材を熱間圧延および冷間圧延し
たのち、溶融めっきラインで連続焼鈍およびＡｌ−Ｚｎ
合金溶融めっきを施し、テンションレベラーを用いてト
ータル伸び率０．３％以下に、テンションレベラーのユ
ニット張力１２ｋｇ／ｍｍ2以下とし、該張力で不足す
るＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯の伸び率をテンション
レベラー矯正ロールのインターメッシュ量で補正して形
状矯正する。
【００１２】この発明において素材として使用する鋼の
化学成分を限定した理由は、以下のとおりである。Ｃは
高降伏比化を促進してロール成形性を向上させる重要な
元素であるが、０．２０％を超えると強度が高くなり、
かつ、結晶粒が微細となり過ぎて伸びが低下し、加工性
が低下するため、０．２０％以下とした。
化学成分を限定した理由は、以下のとおりである。Ｃは
高降伏比化を促進してロール成形性を向上させる重要な
元素であるが、０．２０％を超えると強度が高くなり、
かつ、結晶粒が微細となり過ぎて伸びが低下し、加工性
が低下するため、０．２０％以下とした。
【００１３】Ｓｉは鋼の強化に有効な元素の一つである
が、溶融めっきの場合０．２０％を超えるとめっき性が
劣化し、不めっきの原因となるため、０．２０％以下と
した。
が、溶融めっきの場合０．２０％を超えるとめっき性が
劣化し、不めっきの原因となるため、０．２０％以下と
した。
【００１４】Ｍｎは不可避的不純物として含有されるＳ
による熱間割れを防止すると共に、鋼の強化に有効な元
素であるが、多量の添加は鋼のコストの上昇を招くこと
および使用用途によって要求される強度レベルを考慮し
て上限を２．００％とした。また、０．１０％未満とす
るには脱Ｍｎにコストがかかり、高降伏比と逆の効果と
なるため、０．１０〜２．００％とした。
による熱間割れを防止すると共に、鋼の強化に有効な元
素であるが、多量の添加は鋼のコストの上昇を招くこと
および使用用途によって要求される強度レベルを考慮し
て上限を２．００％とした。また、０．１０％未満とす
るには脱Ｍｎにコストがかかり、高降伏比と逆の効果と
なるため、０．１０〜２．００％とした。
【００１５】Ｐは固溶強化によって鋼の強度を高めるの
に有効な元素であるが、０．１０％を超えると脆化の原
因となるため、実用上から０．１０％以下とした。
に有効な元素であるが、０．１０％を超えると脆化の原
因となるため、実用上から０．１０％以下とした。
【００１６】Ｓは不可避的不純物として鋼中に含有さ
れ、熱間割れ等の高温脆性に影響を及ぼすこと、および
必要以上の脱Ｓは著しく鋼のコストの上昇を招くため、
実用性を考慮して０．０５％以下とした。
れ、熱間割れ等の高温脆性に影響を及ぼすこと、および
必要以上の脱Ｓは著しく鋼のコストの上昇を招くため、
実用性を考慮して０．０５％以下とした。
【００１７】ＮはＣと同様に時効効果を利用して高降伏
比化を図るのに有効な元素であり、０．００１％未満で
はその効果が十分でなく、また、０．０３０％を超える
と製鋼段階での表面疵問題を生じるので、０．００１〜
０．０３０％とした。
比化を図るのに有効な元素であり、０．００１％未満で
はその効果が十分でなく、また、０．０３０％を超える
と製鋼段階での表面疵問題を生じるので、０．００１〜
０．０３０％とした。
【００１８】Ａｌは通常の製鋼工程において脱酸材とし
て添加される元素であり、ｓｏｌ．Ａｌとして０．００
５％未満ではその効果が十分でなく、また、０．１００
％を超えると鋼のコスト上昇を招くため、実用性を考慮
して０．００５〜０．１００％とした。
て添加される元素であり、ｓｏｌ．Ａｌとして０．００
５％未満ではその効果が十分でなく、また、０．１００
％を超えると鋼のコスト上昇を招くため、実用性を考慮
して０．００５〜０．１００％とした。
【００１９】この発明においてＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっ
き後のＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯のテンションレベ
ラーでの形状矯正条件を限定したのは、以下の理由によ
る。Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯のテンションレベラ
ーでのトータル伸び率を０．３％以下に制限し、かつ該
伸び率を得るための操業条件としてテンションレベラー
でのユニット張力を１２ｋｇ／ｍｍ2以下に制限し、該
ユニット張力で不足するＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯
の伸び率をテンションレベラー平坦矯正ロールのインタ
ーメッシュ量で補正することとしたのは、同一伸び率で
あるにも拘わらず、Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯のテ
ンションレベラーでのユニット張力とテンションレベラ
ー平坦矯正ロールのインターメッシュ量（ロール押込み
量）との相互バランスを変化させることによって、Ａｌ
−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯の長手方向の塑性加工歪みを
減少させ、その結果、幅方向および長手方向の機械的特
性における降伏現象の特性改善が行われる。しかしなが
ら、トータル伸び率が０．３％を超えると、降伏伸びが
消滅し、ロール成形時にポケットウェーブが発生する。
また、トータル伸び率が０．３％以下であっても、テン
ションレベラーでのユニット張力が１２ｋｇ／ｍｍ2を
超えると、ロール成形時のポケットウェーブの防止効果
が低減するからである。
き後のＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯のテンションレベ
ラーでの形状矯正条件を限定したのは、以下の理由によ
る。Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯のテンションレベラ
ーでのトータル伸び率を０．３％以下に制限し、かつ該
伸び率を得るための操業条件としてテンションレベラー
でのユニット張力を１２ｋｇ／ｍｍ2以下に制限し、該
ユニット張力で不足するＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯
の伸び率をテンションレベラー平坦矯正ロールのインタ
ーメッシュ量で補正することとしたのは、同一伸び率で
あるにも拘わらず、Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯のテ
ンションレベラーでのユニット張力とテンションレベラ
ー平坦矯正ロールのインターメッシュ量（ロール押込み
量）との相互バランスを変化させることによって、Ａｌ
−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯の長手方向の塑性加工歪みを
減少させ、その結果、幅方向および長手方向の機械的特
性における降伏現象の特性改善が行われる。しかしなが
ら、トータル伸び率が０．３％を超えると、降伏伸びが
消滅し、ロール成形時にポケットウェーブが発生する。
また、トータル伸び率が０．３％以下であっても、テン
ションレベラーでのユニット張力が１２ｋｇ／ｍｍ2を
超えると、ロール成形時のポケットウェーブの防止効果
が低減するからである。
【００２０】
実施例１ Ｃ：０．０５％、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．１６
％、Ｐ：０．０１５％、Ｓ：０．００８％、Ｎ：０．０
０２％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０３０％を含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を素材として用
い、表１に示すとおり、熱間圧延して巻取温度６００〜
７００℃で巻取ったのち、冷間圧延して板厚０．６０ｍ
ｍ、幅９１３ｍｍの冷延鋼帯となし、これを焼鈍温度７
００〜７５０℃で連続焼鈍したのち、溶融めっきライン
で、目付量１５０ｇ／ｍ2の５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融
めっきを施して５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯を
得た。この５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯をテン
ションレベラーを用い、ユニット張力１０ｋｇ／ｍｍ2
一定とし、該ユニット張力で不足するＡｌ−Ｚｎ合金溶
融めっき鋼帯の伸び率をテンションレベラー平坦矯正ロ
ールのインターメッシュ量で補正し、トータル伸び率を
０．１〜０．８％の範囲で変化させて形状矯正したの
ち、それぞれの５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯を
ロール成形し、波打ち状の凹凸の変形（ポケットウェー
ブ）改善効果を目視観察により調査した。その結果を表
１に示す。なお、表１中の改善効果欄の◎はポケットウ
ェーブ改善効果あり、○はポケットウェーブ改善効果や
やあり、×はポケットウェーブ改善効果なしを示す。ま
た、テンションレベラーでのトータル伸び率０．２〜
０．４％の形状矯正した各５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融め
っき鋼帯からパスライン方向（Ｌ）、幅方向（Ｔ）およ
びパスライン方向、幅方向に対し４５°方向（Ｃ）から
それぞれ試験片を切出し、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に規定
の金属材料引張試験方法に準じて引張試験を行って降伏
点、降伏伸びを求めた。その結果を図１に示す。
％、Ｐ：０．０１５％、Ｓ：０．００８％、Ｎ：０．０
０２％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０３０％を含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を素材として用
い、表１に示すとおり、熱間圧延して巻取温度６００〜
７００℃で巻取ったのち、冷間圧延して板厚０．６０ｍ
ｍ、幅９１３ｍｍの冷延鋼帯となし、これを焼鈍温度７
００〜７５０℃で連続焼鈍したのち、溶融めっきライン
で、目付量１５０ｇ／ｍ2の５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融
めっきを施して５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯を
得た。この５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯をテン
ションレベラーを用い、ユニット張力１０ｋｇ／ｍｍ2
一定とし、該ユニット張力で不足するＡｌ−Ｚｎ合金溶
融めっき鋼帯の伸び率をテンションレベラー平坦矯正ロ
ールのインターメッシュ量で補正し、トータル伸び率を
０．１〜０．８％の範囲で変化させて形状矯正したの
ち、それぞれの５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯を
ロール成形し、波打ち状の凹凸の変形（ポケットウェー
ブ）改善効果を目視観察により調査した。その結果を表
１に示す。なお、表１中の改善効果欄の◎はポケットウ
ェーブ改善効果あり、○はポケットウェーブ改善効果や
やあり、×はポケットウェーブ改善効果なしを示す。ま
た、テンションレベラーでのトータル伸び率０．２〜
０．４％の形状矯正した各５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融め
っき鋼帯からパスライン方向（Ｌ）、幅方向（Ｔ）およ
びパスライン方向、幅方向に対し４５°方向（Ｃ）から
それぞれ試験片を切出し、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に規定
の金属材料引張試験方法に準じて引張試験を行って降伏
点、降伏伸びを求めた。その結果を図１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】表１に示すとおり、いずれの５５％Ａｌ−
Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯においても、レベラーでのトー
タル伸び率が０．３％以下であれば、ポケットウェーブ
の改善効果が得られている。また、図１に示すとおり、
トータル伸び率が０．４％の場合は、トータル伸び率
０．２％および０．３％の場合に比較し、パスライン方
向（Ｌ）、幅方向（Ｔ）およびパスライン方向、幅方向
に対し４５°方向（Ｃ）のいずれも、降伏点（ＹＳ）、
降伏伸び（ＹＳＥ）共に低下しており、ポケットウェー
ブの改善効果が得られないことと一致している。なお、
表１中にレベラーでのトータル伸び率０．１％のテスト
結果を明記していないのは、テストにおいてポケットウ
ェーブの改善効果が得られることを確認したものの、５
５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯の平坦性確保が困難
であったからである。
Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯においても、レベラーでのトー
タル伸び率が０．３％以下であれば、ポケットウェーブ
の改善効果が得られている。また、図１に示すとおり、
トータル伸び率が０．４％の場合は、トータル伸び率
０．２％および０．３％の場合に比較し、パスライン方
向（Ｌ）、幅方向（Ｔ）およびパスライン方向、幅方向
に対し４５°方向（Ｃ）のいずれも、降伏点（ＹＳ）、
降伏伸び（ＹＳＥ）共に低下しており、ポケットウェー
ブの改善効果が得られないことと一致している。なお、
表１中にレベラーでのトータル伸び率０．１％のテスト
結果を明記していないのは、テストにおいてポケットウ
ェーブの改善効果が得られることを確認したものの、５
５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯の平坦性確保が困難
であったからである。
【００２３】実施例２ Ｃ：０．０５％、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．１６
％、Ｐ：０．０１５％、Ｓ：０．００８％、Ｎ：０．０
０２％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０３０％を含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を素材として用
い、熱間圧延して巻取温度６００℃で巻取ったのち、冷
間圧延して板厚０．６０ｍｍ、幅９１３ｍｍの冷延鋼帯
となし、これを焼鈍温度７５０℃で連続焼鈍したのち、
溶融めっきラインで、目付量１５０ｇ／ｍ２の５５％Ａ
ｌ−Ｚｎ合金溶融めっきを施して５５％Ａｌ−Ｚｎ合金
溶融めっき鋼帯を得た。この５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融
めっき鋼帯をテンショクレベラーでのトータル伸び率
０．３％一定で、テンションレベラーでのユニット張力
を１０〜１５ｋｇ／ｍｍ2に変化させ、該張力で不足す
る伸び率をテンションレベラー平坦矯正ロールのインタ
ーメッシュ量で補正して形状矯正したのち、それぞれの
５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯をロール成形し、
ポケットウェーブ発生の有無を調査した。その結果を表
２に示す。
％、Ｐ：０．０１５％、Ｓ：０．００８％、Ｎ：０．０
０２％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０３０％を含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を素材として用
い、熱間圧延して巻取温度６００℃で巻取ったのち、冷
間圧延して板厚０．６０ｍｍ、幅９１３ｍｍの冷延鋼帯
となし、これを焼鈍温度７５０℃で連続焼鈍したのち、
溶融めっきラインで、目付量１５０ｇ／ｍ２の５５％Ａ
ｌ−Ｚｎ合金溶融めっきを施して５５％Ａｌ−Ｚｎ合金
溶融めっき鋼帯を得た。この５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融
めっき鋼帯をテンショクレベラーでのトータル伸び率
０．３％一定で、テンションレベラーでのユニット張力
を１０〜１５ｋｇ／ｍｍ2に変化させ、該張力で不足す
る伸び率をテンションレベラー平坦矯正ロールのインタ
ーメッシュ量で補正して形状矯正したのち、それぞれの
５５％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯をロール成形し、
ポケットウェーブ発生の有無を調査した。その結果を表
２に示す。
【００２４】
【表２】
【００２５】表２に示すとおり、５５％Ａｌ−Ｚｎ合金
溶融めっき鋼帯のテンションレベラーでのトータル伸び
率が同一であるにもかかわらず、５５％Ａｌ−Ｚｎ合金
溶融めっき鋼帯のユニット張力を１２ｋｇ／ｍｍ2以下
とし、テンションレベラー平坦矯正ロールのインターメ
ッシュ量を調整することによって、鋼帯の幅方向および
長手方向の引張特性の改善を図ることができ、ポケット
ウェーブの改善効果を得ることができる。
溶融めっき鋼帯のテンションレベラーでのトータル伸び
率が同一であるにもかかわらず、５５％Ａｌ−Ｚｎ合金
溶融めっき鋼帯のユニット張力を１２ｋｇ／ｍｍ2以下
とし、テンションレベラー平坦矯正ロールのインターメ
ッシュ量を調整することによって、鋼帯の幅方向および
長手方向の引張特性の改善を図ることができ、ポケット
ウェーブの改善効果を得ることができる。
【００２６】
【発明の効果】この発明は、Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき
鋼帯をテンションレベラーを用いて形状矯正するに際
し、トータル伸び率０．３％以下に、テンションレベラ
ーのユニット張力１２ｋｇ／ｍｍ2以下、該張力で不足
する伸び率をテンションレベラー矯正ロールのインター
メッシュ量で補正して形状矯正することによって、ロー
ル成形時におけるポケットウェーブの発生を防止または
軽減でき、建築材料用の非塗装用途に最適なＡｌ−Ｚｎ
合金溶融めっき鋼帯を得ることができる。
鋼帯をテンションレベラーを用いて形状矯正するに際
し、トータル伸び率０．３％以下に、テンションレベラ
ーのユニット張力１２ｋｇ／ｍｍ2以下、該張力で不足
する伸び率をテンションレベラー矯正ロールのインター
メッシュ量で補正して形状矯正することによって、ロー
ル成形時におけるポケットウェーブの発生を防止または
軽減でき、建築材料用の非塗装用途に最適なＡｌ−Ｚｎ
合金溶融めっき鋼帯を得ることができる。
【図１】実施例１における各テスト条件で得られた５５
％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯の試験片切出し方向と
降伏点、降伏点伸びとの関係を示すもので、（ａ）図の
イは条件の場合、（ａ）図のロは条件の場合、
（ｂ）図のハは条件の場合、（ｂ）図のニは条件の
場合を示す。
％Ａｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼帯の試験片切出し方向と
降伏点、降伏点伸びとの関係を示すもので、（ａ）図の
イは条件の場合、（ａ）図のロは条件の場合、
（ｂ）図のハは条件の場合、（ｂ）図のニは条件の
場合を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 2/12 Ｃ２３Ｃ 2/12 2/26 2/26 (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21D 9/46 B21D 1/05 C22C 38/00 - 38/60 C23C 2/12,2/26
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．２０％以下、Ｓｉ：０．２０％
以下、Ｍｎ：０．１０〜２．００％、Ｐ：０．１０％以
下、Ｓ：０．０５％以下、Ｎ：０．００１〜０．０１０
％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１００％を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼を素材
とする非塗装用途のＡｌ−Ｚｎ合金溶融めっき鋼板の製
造方法において、前記素材を熱間圧延および冷間圧延し
たのち、溶融めっきラインで連続焼鈍およびＡｌ−Ｚｎ
合金溶融めっきを施し、テンションレベラーを用いてト
ータル伸び率０．３％以下、テンションレベラーのユニ
ット張力１２ｋｇ／ｍｍ2以下、該張力で不足する伸び
率をテンションレベラー矯正ロールのインターメッシュ
量で補正して形状矯正することを特徴とするロール成形
性に優れた溶融めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08040521A JP3134919B2 (ja) | 1996-02-02 | 1996-02-02 | ロール成形性に優れた溶融めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08040521A JP3134919B2 (ja) | 1996-02-02 | 1996-02-02 | ロール成形性に優れた溶融めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09206831A JPH09206831A (ja) | 1997-08-12 |
| JP3134919B2 true JP3134919B2 (ja) | 2001-02-13 |
Family
ID=12582818
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08040521A Expired - Fee Related JP3134919B2 (ja) | 1996-02-02 | 1996-02-02 | ロール成形性に優れた溶融めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3134919B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7315522B2 (ja) * | 2020-11-11 | 2023-07-26 | Ｊｆｅ鋼板株式会社 | 材質安定性に優れた溶融亜鉛系めっき鋼板の製造方法 |
-
1996
- 1996-02-02 JP JP08040521A patent/JP3134919B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09206831A (ja) | 1997-08-12 |
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