JP3134493B2

JP3134493B2 - 有機性排水の高温嫌気性処理方法

Info

Publication number: JP3134493B2
Application number: JP12730392A
Authority: JP
Inventors: 孝之大月
Original assignee: Kurita Water Industries Ltd
Current assignee: Kurita Water Industries Ltd
Priority date: 1992-05-20
Filing date: 1992-05-20
Publication date: 2001-02-13
Anticipated expiration: 2016-02-13
Also published as: JPH05317878A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明の有機性排水の高温嫌気性
処理方法に係り、特に、有機性排水を高温酸生成槽に導
き、有機酸を生成させ、次いで高温酸生成槽の流出水を
高温メタン生成槽に導き、メタンを生成させる有機性排
水の高温嫌気性処理方法の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、有機性排水、特に、糖系排水の高
温嫌気性処理において、４５℃以上６０℃以下の高温領
域においても、メタン発酵工程の前段階で酸生成を行な
うことにより、メタン発酵槽の安定性を増し、槽負荷を
高めることができることが知られている。

【０００３】しかして、このような２槽式の嫌気性処理
において、メタン発酵処理水を原水に混合することによ
り、酸生成槽に必要なｐＨ調整剤（アルカリ）の節減を
図る方法が提案されている（特公平３−７４３９）。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来、
高温領域における酸生成及びメタン生成の２槽式嫌気性
処理において、酸生成工程、メタン生成工程のいずれに
ついても詳細な検討結果の報告がなされた例は少なく、
その好適な運転条件等については明確にされていないの
が現状である。

【０００５】特に、ｐＨの最適条件及び原水濃度に関す
る検討はなされておらず、このことが実装置設計及び運
転方法の確立の障害となっていた。

【０００６】本発明は上記従来の実情に鑑みてなされた
ものであって、有機性排水を高温酸生成槽に導き、有機
酸を生成させ、次いで高温酸生成槽の流出水を高温メタ
ン生成槽に導き、メタンを生成させる有機性排水の高温
嫌気性処理方法において、高温酸生成槽の反応を安定して効率的に進行させる
ための運転条件を明確にし、高温酸生成槽の容積を最小
化することでイニシャルコストを低減し、かつ、安定し
た高負荷運転を可能とする。又は原水濃度を必要以上に希釈することなく酸生成及び
メタン発酵を効率的に行なう方法を提供し、昇温に必要
なエネルギーを最小限に抑制しつつ、メタン発酵工程を
効率的に行ない、更に、必要とするアルカリ量の低減効
果によりランニングコストを低減する。有機性排水の高
温嫌気性処理方法を提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】請求項１の有機性排水の
高温嫌気性処理方法は、有機性排水を高温酸生成槽に導
き、有機酸を生成させ、次いで該高温酸生成槽の流出水
を高温メタン生成槽に導き、メタンを生成させる有機性
排水の高温嫌気性処理方法において、前記高温酸生成槽
内の遊離有機酸濃度を４００ｍｇ／ｌ（即ち４００ｐｐ
ｍ）以下に調整することを特徴とする。

【０００８】請求項２の有機性排水の高温嫌気性処理方
法は、請求項１の方法において、前記高温メタン生成槽
の流出水の一部を前記高温酸生成槽に循環させることを
特徴とする。

【０００９】請求項３の有機性排水の高温嫌気性処理方
法は、有機性排水を高温酸生成槽に導き、有機酸を生成
させ、次いで該高温酸生成槽の流出水を高温メタン生成
槽に導き、メタンを生成させる有機性排水の高温嫌気性
処理方法において、前記高温メタン生成槽内のｐＨを６
〜７に調整することを特徴とする。

【００１０】請求項４の有機性排水の高温嫌気性処理方
法は、有機性排水を高温酸生成槽に導き、有機酸を生成
させ、次いで該高温酸生成槽の流出水を高温メタン生成
槽に導き、メタンを生成させる有機性排水の高温嫌気性
処理方法において、前記高温酸生成槽内の遊離有機酸濃
度を４００ｍｇ／ｌ以下に調整するとともに、前記高温
メタン生成槽内のｐＨを６〜７に調整することを特徴と
する。

【００１１】即ち、本発明者らは、２槽式の高温嫌気性
処理方法の運転方法及び処理条件を確立させるべく、高
温領域の酸生成特性及びメタン発酵特性について鋭意検
討を重ねた結果、高温酸生成槽においては遊離有機酸濃
度の総量が４００ｍｇ／ｌを超える条件では有機酸生成
反応の速度が著しく損なわれ、一方、高温メタン生成槽
ではｐＨが７を超える環境では酢酸資化性メタン生成活
性が著しく損なわれることを見出し、この知見をもと
に、本発明を完成させた。

【００１２】なお、本発明における高温嫌気処理の処理
温度範囲は、通常、４５〜６０℃の高温領域であり、２
０℃以上４５℃未満の一般的な中温領域の嫌気処理に比
べて高い処理温度を採用する。

【００１３】また、本発明の方法において、高温酸生成
槽は、懸濁式でも流動床式でも良く、また、ＵＡＳＢ
（上向流式スラッジブランケット）式のものであっても
良い。

【００１４】一方、高温メタン生成槽は、例えば、特公
平１−５９０３７に開示される流動床式嫌気処理装置で
生成したペレット状の汚泥を高温で馴養して用いたＵＡ
ＳＢ装置が好ましい。

【００１５】

【作用】本発明者は、有機性排水の高温嫌気性処理方法
における高温領域の酸生成特性、特に反応の結果生成す
る有機酸の影響を明らかにするため、合成糖系排水を用
いた検討を行なった結果、遊離形態の有機酸濃度の総量
が４００ｍｇ／ｌを超えるような条件では、高温酸生成
槽（ケモスタット槽）での有機酸生成が２４時間を超え
ても充分に進まず、系が不安定で、実用的な運転が難し
くなることを見出した。この条件は２０℃以上４５℃未
満の中温領域で報告されている有機酸濃度よりも厳し
く、中温領域とは異なった運転方法が要求されることが
明らかになった。

【００１６】従って、本発明の請求項１，４の方法で
は、高温酸生成槽において、酸生成が良好に進行する条
件として生成有機酸の遊離態濃度合計の上限を４００ｍ
ｇ／ｌと定め、この条件を基に、この条件を満たすこと
ができるように、原水濃度及び高温酸生成槽のｐＨ範囲
を規定し、安定して効率的な運転を行なう。

【００１７】高温酸生成槽内の遊離有機酸濃度は、原水
の濃度及び高温酸生成槽の制御ｐＨ値、並びに滞留時間
によって定められるが、これらの制御因子を遊離態有機
酸濃度総量４００ｍｇ／ｌ以下を指標に制御することに
よって、ケモスタット槽のような比較的単純な装置形態
でも、酸生成反応を安定して維持し、実用に耐える速度
での運転が可能になる。

【００１８】実際の装置の制御形態は、原水有機物質の
濃度、生成有機酸成分の種類の検討、及び関連する生物
分解速度の評価をもとに、遊離有機酸濃度を４００ｍｇ
／ｌに抑えるような制御条件を予め設定するものであっ
ても、装置を運転しながらオンラインで遊離有機酸濃度
を評価して運転条件を変えるものであっても良く、高温
酸生成槽の遊離有機酸濃度を４００ｍｇ／ｌ以下とする
ための具体的な手法は問わない。

【００１９】また、本発明者らは、有機性排水の高温嫌
気性処理方法における高温メタン生成槽のメタン生成特
性について検討を行なった結果、高温メタン生成槽のｐ
Ｈが７を超える高ｐＨ領域では、酢酸資化メタン生成活
性が低下し、処理効率が低下することを見出した。

【００２０】従って、請求項３，４の方法においては、
高温メタン生成槽のｐＨは６〜７、好ましくは６．０以
上６．８未満とする。

【００２１】なお、本発明において、高温酸生成槽内の
遊離有機酸濃度の測定法としては、次のような方法が挙
げられる。即ち、液体クロマトグラフィーにより、酢
酸、プロピオン酸、酪酸等の濃度を測定し、これらの酸
のｐＫａ値と、酸生成槽のｐＨ値から、遊離有機酸濃度
を求める。

【００２２】また、次のような酸、アルカリ滴定を利用
する簡便法も用いることができる。即ち、嫌気性処理で
の酸生成工程のように、解離状態で存在する有機酸の種
類が限定されているような系では、酸滴定及びアルカリ
滴定値を用いておおよその有機酸量を推定できることが
知られている。通常、良好に運転されている酸生成槽で
存在する有機酸は、酪酸、酢酸、プロピオン酸などが主
体となっており、これらの酸のｐＫａ値はいずれも４．
８前後であることを利用する。

【００２３】操作は概略以下のような手順に従う。ま
ず、一定量の高温酸生成槽内液に、酸を加え、ｐＨを一
旦所定の値（例えば１．５）にまで低下させる。この時
点で、アルカリ度測定に影響を与える溶存炭酸ガスは除
去される。その後、アルカリ滴定を行ない、ｐＨ４．８
前後のアルカリ要求量を滴定曲線から測定する。存在す
る酸のｐＫａはいずれも４．８前後であることから存在
する有機酸総量がアルカリ要求量から推定することが可
能である。これらの測定は、ｐＨ計と連動した自動滴定
装置があれば直ちに可能な操作であり、解析のためのパ
ーソナルコンピュータを付属させればリアルタイムで有
機酸濃度を推定することができる。

【００２４】請求項２の方法では、請求項１の方法にお
いて、高温メタン生成槽の流出水の一部を高温酸生成槽
に循環させる。この流出水循環による作用機構は以下の
通りである。

【００２５】即ち、前述の如く、酸生成反応において良
好な速度を維持するためには、遊離の有機酸濃度が４０
０ｍｇ／ｌを超えることがないように、高温酸生成槽の
原水の濃度をより薄くするか、もしくは、制御ｐＨの値
を高くするか、いずれかの制御が必要となる。

【００２６】今、原水中の糖成分としてグルコースやシ
ュークロースなどの生分解が問題とならない物質を仮定
すると、この遊離の有機酸濃度から、酸生成槽のｐＨに
応じたおおよその許容原水糖濃度を求めることができ
る。例えば、グルコースをモデル基質として実験的に検
討した結果を基に、有機酸を酪酸（ｐＫａ＝４．９０
１）で代表し、糖の有機酸総量への変換率（４０．２５
％）から逆算すると、高温酸生成槽で酸生成可能なグル
コース濃度は、ｐＨ４．５では１４００ｍｇ／ｌ、ｐＨ
５．０では２２００ｍｇ／ｌ、ｐＨ５．５では４９００
ｍｇ／ｌ、ｐＨ６．０では１３０００ｍｇ／ｌ程度とな
る。

【００２７】一方、常温排水の高温嫌気処理の場合、当
該処理における原水に含有される有機物質から発生させ
たメタンでの昇温を前提とすると、原水ＣＯＤ濃度は１
００００ｍｇ／ｌ以上である必要があるが、この場合、
高温酸生成槽のｐＨは５．８前後に制御する必要があ
る。なお、高温酸生成槽内部でのメタン発酵を抑制する
ためには、ｐＨを６．０以下にすることが望ましいこと
はよく知られている。

【００２８】更に、高温酸生成槽のｐＨは、後工程の高
温メタン生成槽のｐＨから規定されることも考慮する必
要がある。一般に、高温メタン生成槽では、高温酸生成
槽における有機酸成分が消費されるため、カウンタイオ
ンであるアルカリ成分が残留しｐＨは上がる傾向にあ
る。また、原水中のＮやＳの含有量も多ければｐＨが上
がる方向に働くため、高温酸生成槽で必要以上にｐＨを
上げると、高温メタン生成槽でのｐＨ上昇を招き、メタ
ン生成活性に影響を与える。即ち、本発明者らの研究に
より、メタン生成槽は、ｐＨ７を超える高ｐＨ領域で
は、酢酸資化メタン生成活性が低下することが判明し
た。特に、高温嫌気ではこの問題は重要になる。この意
味では、原水の濃度が低い方が高温酸生成槽でのｐＨ上
昇のために加えるアルカリ量が低下し、結果的に高温メ
タン生成槽でのｐＨ上昇も抑えられるため有利であるこ
とになる。

【００２９】以上の知見をまとめると、高温嫌気処理に
おいて、原水の昇温エネルギーを低減すること、及び、
高温酸生成槽での滞留時間をより長く取るという観点か
らは、原水はできるだけ希釈せず高濃度のまま処理を行
なうことが望ましい。反面、高温酸生成槽での菌体当り
の処理速度や高温メタン生成槽でのｐＨの上昇を抑制す
ることを考慮すると原水の濃度は低い方が良いことにな
る。このような相反する条件に対する一つの解決策とし
て、請求項２の方法では、高温メタン生成槽の流出水を
高温酸生成槽の流入水の希釈水として循環して用いる。
これにより、高温酸生成槽のｐＨ及び高温メタン生成槽
のｐＨを適切な値に制御するため、原水を過度に希釈す
る必要がなくなり、従って、昇温に要するエネルギーも
最小限に抑えることが可能となる。また、アルカリ消費
量も低減される。

【００３０】なお、この場合、更に、原水のＮやＳの濃
度をも考慮した上で、原水の最適な希釈倍率を決定する
ことが重要である。本発明では、高温酸生成槽の遊離有
機酸量及び高温メタン生成槽のｐＨ（前述の如く、ｐＨ
６〜７とする。）をもとに最適な循環比率を定めること
が好ましく、循環比率は以下のような条件を基に定める
のが好適である。

【００３１】高温酸生成槽における原水濃度を１０
０００ｍｇ−ＣＯＤ／ｌ以下にするように、循環水量を
定める。この条件下では、遊離有機酸の合計濃度を４０
０ｍｇ／ｌ以下に抑えても、ｐＨを５．８以下に抑制で
き、高温酸生成槽内でのメタン発酵を抑制しつつ酸生成
を良好に維持することができる。

【００３２】の条件で酸生成を行なった場合に、
高温メタン発酵槽内のｐＨが７を超える場合には、更に
循環水量を上げ、高温酸生成槽でのアルカリ添加量を減
少させ、高温メタン発酵槽のｐＨを低下させる。

【００３３】原水濃度が１００００ｍｇ−ＣＯＤ／
ｌよりも低い場合に関しても、高温酸生成槽でのアルカ
リ消費量を低減するために、高温酸生成槽流入水の濃度
を低下させる目的で循環を行なうことが望ましい。この
場合の循環量は、過大な循環による動力エネルギーの増
加や、循環水と原水との合計流速を元にした見かけの滞
留時間の低下による短絡流の防止などの観点から、原水
流量の３倍を限度とするのが適当である。

【００３４】また、上記〜の運転条件から、原水濃
度についても次のような条件が定められる。原水の濃度の上限は４００００ｍｇ−ＣＯＤ／ｌ程
度と考えられ、それ以上の濃度をもつ原水は４００００
ｍｇ−ＣＯＤ／ｌ以下になるように希釈を行なう。

【００３５】

【実施例】以下に図面を参照して本発明の実施例につい
て詳細に説明する。図１は本発明の一実施方法を示す系
統図である。

【００３６】図中、１は高温酸生成槽、２は高温メタン
生成槽であり、原水は、ポンプＰ₁を備える配管１１を
経て高温酸生成槽１に導入され、高温酸生成槽１の流出
水はポンプＰ₂ を備える配管１２を経て高温メタン生成
槽２に導入され、この高温メタン生成槽２の流出水の一
部はポンプＰ₃ を備える配管１３、１１を経て高温酸生
成槽１に循環され、残部は処理水として配管１４より系
外へ排出される。高温酸生成槽１及び高温メタン生成槽
２には、それぞれ、ＮａＯＨ貯槽３，４内のＮａＯＨ水
溶液がポンプＰ₄ ，Ｐ₅ を備える配管１５，１６を経て
供給される。このポンプＰ₄ ，Ｐ₅ は各々高温酸生成槽
１及び高温メタン生成槽２に設けたｐＨコントローラ
５，６に連動する構成とされている。

【００３７】本実施例においては、原水を配管１３を経
て返送される高温メタン生成槽２からの循環水と共に、
高温酸生成槽１に導入し、酸生成させる。

【００３８】ここで、原水は、４００００ｍｇ−ＣＯＤ
／ｌ以下であることが好ましく、原水ＣＯＤ濃度が４０
０００ｍｇ／ｌを超える場合には、予め希釈を行なう。

【００３９】また、高温酸生成槽１への流入水のＣＯＤ
濃度は１００００ｍｇ／ｌとなるように、循環水量を調
整する。なお、この循環水量は、原水量の３倍以下とす
るのが好ましい。

【００４０】高温酸生成槽１においては、原水濃度、循
環水量、流入水濃度、滞留時間及びｐＨの関係におい
て、遊離有機酸濃度が４００ｍｇ／ｌ以下となるように
適宜調整を行なう。なお、高温酸生成槽１内のｐＨは、
前述の如く、メタン発酵の抑制のために６．０以下とす
るのが好ましい。

【００４１】高温酸生成槽１の流出水は次いで配管１２
より高温メタン生成槽２に導入され、メタン発酵が行な
われる。この高温メタン生成槽２内のｐＨは、６〜７、
好ましくは６．０以上６．８未満とするように制御す
る。

【００４２】しかして、高温メタン生成槽２の流出水の
一部は配管１３より循環水として返送すると共に、残部
は配管１４より処理水として排出する。

【００４３】本実施例の方法によれば、高温酸生成槽に
おける酸生成効率及び高温メタン生成槽におけるメタン
生成効率を共に高く維持して、低コストにて効率的な処
理が行なえる。

【００４４】以下に具体的な実験例及び実施例を挙げ
て、本発明をより詳細に説明する。実験例１遊離有機酸濃度の高温酸生成への影響をみるために、１
０ｇ／ｌの濃度のグルコースを単一炭素原とする合成糖
系排水（過剰量のＮ，Ｐ及び微量金属を添加）をモデル
排水として、ｐＨの高温酸生成への影響を検討した。

【００４５】酸生成槽として１．０５リットル容のケモ
スタット槽を使用し、温度５５℃でｐＨは４．０、４．
５、５．０、５．５、５．８を下限に、１ＮＮａＯＨ
で各々調整を行なった。表１は、各条件での９０％の糖
分解率を目安にした最短滞留時間であるが、実用的には
上限と考えられる２４時間の滞留時間でも、ｐＨ５．０
以下の条件ではｐＨが５．０以下に下がるにも至らず系
は維持できなかった。ｐＨを５．５に上げた条件でも系
は非常に不安定で、菌体のウオッシュアウトがしばしば
観察された。

【００４６】ｐＨを５．８に上げると系を維持すること
が可能になり、この場合最小滞留時間は１０時間となっ
た。このｐＨ５．８近傍での酸生成状況の大きな変化
は、遊離有機酸の濃度の影響を示唆しており、この場合
の遊離有機酸濃度の合計は４００ｍｇ／ｌであった。

【００４７】

【表１】

【００４８】実施例１原水がグルコースやシュークロースなどの易分解性の糖
基質からなっている場合は、４００ｍｇ／ｌの遊離有機
酸濃度の上限値から、原水濃度と高温酸生成槽制御ｐＨ
の望ましい領域を規定することができる。その領域を図
２に示す。なお、図２は、高温酸生成が良好に行なわれ
る、遊離有機酸濃度４００ｍｇ／ｌ以下の領域をハッチ
で示す、原水糖濃度とｐＨとの関係を示すグラフであっ
て、糖当たりの有機酸生成量の割合は、実際の結果から
０．３ｇ−有機酸／ｇ−糖とし、検討時に主な生成有機
酸成分となった酪酸のｐＫａ値４．９を使用して求めた
ものである。本実施例では、この条件をもとに、図１に
示す本発明に従って、高温酸生成槽の運転条件を定め、
易分解性の糖系排水に対して高負荷処理を実施した例を
示す。

【００４９】原水ＣＯＤ濃度は平均で７９６０ｍｇ／ｌ
であったが、高温メタン生成槽からの処理水を用いて高
温酸生成槽への流入原水を３倍に希釈した（即ち、循環
水量は原水流量の２倍）。酸生成槽への流入ＣＯＤは平
均２４８０ｍｇ／ｌであるので、図２のハッチで示した
領域より、ｐＨは５．１以上に制御した。温度は５５℃
とした。

【００５０】高温酸生成槽の滞留時間５〜１０時間で酸
生成を行ない、高温メタン生成槽への原水としたが、９
５％以上の糖分解率を安定して維持することが可能であ
り、メタン生成槽での汚泥負荷を３．５ｋｇ−ＣＯＤ／
ｋｇ−ＶＳＳ／ｄａｙに高めることが可能であった。

【００５１】別の検討から得られている１槽方式での、
糖基質に対する最大汚泥負荷は０．９ｋｇ−ＣＯＤ／ｋ
ｇ−ＶＳＳ／ｄａｙであり、明らかな効果が認められ
た。また、高温酸生成槽の処理水を循環しない場合（原
水ＣＯＤ７９６０ｍｇ／ｌ，ｐＨ５．７）に予想された
アルカリ消費量０．２ｇ−ＮａＯＨ／ｌは、処理水の循
環により０．１ｇ−ＮａＯＨ／ｌに低減されることも確
認された。なお、実施例での各部の平均ＣＯＤ値を表２
に、また、メタン生成槽の最大汚泥活性を１槽方式の場
合と比較して表３に、更に、アルカリ消費量を、処理水
の循環を行なわない場合に比較して表４に、それぞれ示
す。

【００５２】

【表２】

【００５３】

【表３】

【００５４】

【表４】

【００５５】実施例２図１に示す方法において、高温メタン生成槽のｐＨを表
５及び図３に示す値にそれぞれ制御して、各々のｐＨ値
に対する酢酸資化メタン生成活性を求め結果を表５、図
３に示した。表５、図３より、高温メタン生成槽のｐＨ
を６〜７、特に６．８未満に調整することにより、メタ
ン生成活性が著しく高められることが明らかである。

【００５６】

【表５】

【００５７】

【発明の効果】以上詳述した通り、請求項１の有機性排
水の高温嫌気性処理方法によれば、有機性排水を高温酸
生成槽に導き、有機酸を生成させ、次いで高温酸生成槽
の流出水を高温メタン生成槽に導き、メタンを生成させ
る有機性排水の高温嫌気性処理方法において、高温領域においても、酸生成反応を安定して維持
し、実用的な反応速度を得ることができる。高負荷な酸生成を安定して維持できるため、糖系排
水でも高負荷なメタン生成反応が実現できる。，より、高温酸生成槽の容積を低減することが
でき、イニシャルコストの低減が図れる。

【００５８】等の効果が奏される。

【００５９】請求項２の有機性排水の高温嫌気性処理方
法によれば、高温酸生成槽及び高温メタン生成槽のｐＨ制御に必
要なアルカリ消費量の低減が図れる。原水を必要以上に希釈する必要がなくなり、昇温に
要するエネルギーを最小限に抑えることができる。等の効果が奏される。

【００６０】請求項３の有機性排水の高温嫌気性処理方
法によれば、高温メタン生成槽のメタン生成活性が大幅に高めら
れ、処理効率が向上する。等の効果が奏される。

【００６１】請求項４の有機性排水の高温嫌気性処理方
法によれば、上記請求項１，３の方法による効果がとも
に奏され、より一層効率的な処理及び安定した高負荷運
転が可能とされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の有機性排水の高温嫌気性処理方法の一
実施方法を示す系統図である。

【図２】原水濃度と高温酸生成槽制御ｐＨとの好適領域
を示すグラフである。

【図３】実施例２の結果を示すグラフである。

【符号の説明】

１高温酸生成槽２高温メタン生成槽３，４ＮａＯＨ貯槽５，６ｐＨコントローラ

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】有機性排水を高温酸生成槽に導き、有機
酸を生成させ、次いで該高温酸生成槽の流出水を高温メ
タン生成槽に導き、メタンを生成させる有機性排水の高
温嫌気性処理方法において、前記高温酸生成槽内の遊離有機酸濃度を４００ｍｇ／ｌ
以下に調整することを特徴とする有機性排水の高温嫌気
性処理方法。
【請求項２】前記高温メタン生成槽の流出水の一部を
前記高温酸生成槽に循環させることを特徴とする請求項
１に記載の有機性排水の高温嫌気性処理方法。
【請求項３】有機性排水を高温酸生成槽に導き、有機
酸を生成させ、次いで該高温酸生成槽の流出水を高温メ
タン生成槽に導き、メタンを生成させる有機性排水の高
温嫌気性処理方法において、前記高温メタン生成槽内のｐＨを６〜７に調整すること
を特徴とする有機性排水の高温嫌気性処理方法。
【請求項４】有機性排水を高温酸生成槽に導き、有機
酸を生成させ、次いで該高温酸生成槽の流出水を高温メ
タン生成槽に導き、メタンを生成させる有機性排水の高
温嫌気性処理方法において、前記高温酸生成槽内の遊離有機酸濃度を４００ｍｇ／ｌ
以下に調整するとともに、前記高温メタン生成槽内のｐ
Ｈを６〜７に調整することを特徴とする有機性排水の高
温嫌気性処理方法。