JP3091066B2 - 金属の横型連続鋳造方法 - Google Patents
金属の横型連続鋳造方法Info
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- JP3091066B2 JP3091066B2 JP05265834A JP26583493A JP3091066B2 JP 3091066 B2 JP3091066 B2 JP 3091066B2 JP 05265834 A JP05265834 A JP 05265834A JP 26583493 A JP26583493 A JP 26583493A JP 3091066 B2 JP3091066 B2 JP 3091066B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、金属の溶湯を保持炉に
取り付けられたモ−ルドにて冷却し、鋳片を連続的に引
き出す金属の横型連続鋳造方法に係り、特に金属製薄板
用の横型連続鋳造に好適な横型連続鋳造方法に関する。
取り付けられたモ−ルドにて冷却し、鋳片を連続的に引
き出す金属の横型連続鋳造方法に係り、特に金属製薄板
用の横型連続鋳造に好適な横型連続鋳造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の金属の横型連続鋳造方法の概略を
図７を用いて説明する。金属の溶湯を保持炉１に取り付
けられたモ−ルド２にて冷却し、ピンチロ−ル５，５ａ
にて比較的薄い厚さ（約１５〜２０mm）の鋳片７を水平
方向に連続的に引き出し、必要な長さの鋳片をシャ−６
にて切断し、アップコイラ−８にてコイリングする。
図７を用いて説明する。金属の溶湯を保持炉１に取り付
けられたモ−ルド２にて冷却し、ピンチロ−ル５，５ａ
にて比較的薄い厚さ（約１５〜２０mm）の鋳片７を水平
方向に連続的に引き出し、必要な長さの鋳片をシャ−６
にて切断し、アップコイラ−８にてコイリングする。
【０００３】モ−ルド２とピンチロ−ル５，５ａとの間
には、モ−ルド２から出た高温の鋳片７を常温まで冷却
するために２次冷却装置４が設けられている。したがっ
て、モ−ルド２とピンチロ−ル５，５ａとの距離は通常
２０００ｍｍ以上あり、鋳片のパスラインを維持するた
めに１個又は複数個のパスラインロ−ル３が設置され
る。
には、モ−ルド２から出た高温の鋳片７を常温まで冷却
するために２次冷却装置４が設けられている。したがっ
て、モ−ルド２とピンチロ−ル５，５ａとの距離は通常
２０００ｍｍ以上あり、鋳片のパスラインを維持するた
めに１個又は複数個のパスラインロ−ル３が設置され
る。
【０００４】モ−ルド２に最も近いパスラインロ−ル３
とモ−ルドとの距離をＬ3とすると、Ｌ3はモ−ルド２を
交換する際に保持炉を傾ける等の作業に支障をきたさな
いだけの距離を取っておく必要から通常１０００ｍｍ以
上となっている。従来の厚さが１５〜２０mmで、幅が３
５０〜８００mmである鋳片の鋳造においては、以上に述
べた方法で特に問題の生じることはなかった。
とモ−ルドとの距離をＬ3とすると、Ｌ3はモ−ルド２を
交換する際に保持炉を傾ける等の作業に支障をきたさな
いだけの距離を取っておく必要から通常１０００ｍｍ以
上となっている。従来の厚さが１５〜２０mmで、幅が３
５０〜８００mmである鋳片の鋳造においては、以上に述
べた方法で特に問題の生じることはなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、近年に
生産性や歩留を向上させるために、鋳片の薄肉化や広幅
化が従来以上に望まれるようになってきたが、鋳片を薄
肉化したり、広幅化したりすると、図７に示すように、
引き抜きの際に鋳片が引き抜き方向に波打つという現象
が現われる。このように鋳片７が波打つとパスラインロ
−ル３やピンチロ−ル５等のロ−ル以外の、本来鋳片が
接触しない鋳造装置の部位にも鋳片７が接触して、鋳片
表面に傷が入るという問題がある。また鋳片７を切断し
た際に、鋳片の保持炉側端末がシャ−６にぶつかって、
鋳片を引き抜くことができなくなるという重大問題が発
生する。またアップコイラ−８において、鋳片の先端を
検知するためには構造上、鋳片７の側面部をセンサ−で
検知しているが、これが正確に検知できなくなる欠点も
ある。
生産性や歩留を向上させるために、鋳片の薄肉化や広幅
化が従来以上に望まれるようになってきたが、鋳片を薄
肉化したり、広幅化したりすると、図７に示すように、
引き抜きの際に鋳片が引き抜き方向に波打つという現象
が現われる。このように鋳片７が波打つとパスラインロ
−ル３やピンチロ−ル５等のロ−ル以外の、本来鋳片が
接触しない鋳造装置の部位にも鋳片７が接触して、鋳片
表面に傷が入るという問題がある。また鋳片７を切断し
た際に、鋳片の保持炉側端末がシャ−６にぶつかって、
鋳片を引き抜くことができなくなるという重大問題が発
生する。またアップコイラ−８において、鋳片の先端を
検知するためには構造上、鋳片７の側面部をセンサ−で
検知しているが、これが正確に検知できなくなる欠点も
ある。
【０００６】また、金属の横型連続鋳造では、モ−ルド
内で安定した凝固シェルを形成するために、前進、後退
をくり返しながら引き抜きを行なうが、後退時に鋳片が
たわんでしまい、一定の後退量を確保できなくなるとい
う問題もある。さらに、引き抜きの際に鋳片がモ−ルド
内面の上、下面と強く接触するため、モ−ルドの寿命が
著しく短期化するなどという問題が発生する。
内で安定した凝固シェルを形成するために、前進、後退
をくり返しながら引き抜きを行なうが、後退時に鋳片が
たわんでしまい、一定の後退量を確保できなくなるとい
う問題もある。さらに、引き抜きの際に鋳片がモ−ルド
内面の上、下面と強く接触するため、モ−ルドの寿命が
著しく短期化するなどという問題が発生する。
【０００７】本発明は、上記事情に鑑みてなされたもの
であり、金属の横型連続鋳造において、鋳片を薄肉化、
あるいは広幅化した際に発生する鋳片の引き抜き方向の
波打ち現象を防止できる金属の横型連続鋳造方法を提供
することを目的とする。
であり、金属の横型連続鋳造において、鋳片を薄肉化、
あるいは広幅化した際に発生する鋳片の引き抜き方向の
波打ち現象を防止できる金属の横型連続鋳造方法を提供
することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、金属の溶湯を保持炉に設けられたモ−ル
ドにて冷却し、鋳片を連続的に引き出す金属の横型連続
鋳造方法において、モ−ルドに最も近いパスラインロ−
ルの位置（モ−ルドからの距離Ｌ1）と鋳片の断面サイ
ズ（幅Ｗ，厚さＴ）が、３５０mm≦Ｗ≦１２００mm,８m
m≦Ｔ≦２０mmの場合に、モ−ルドからの距離Ｌ1と鋳片
の断面サイズとの関係がＬ1≦Ａ×Ｔ／Ｗ となる条件
で、鋳片を引き抜くことを特徴としており、またモ−ル
ド内面の上面が水平とした場合に、モールド内面の下面
の傾斜角θと、モ−ルドの引き抜き方向の長さＬ2と、
溶湯入側の開口幅ｔ2および引き抜き側の開口幅ｔ1との
関係が、０．８×１／１０3≦ｔａｎθ＝（ｔ1−ｔ2）
／Ｌ2≦１．８×１／１０3 の条件を満足しているモー
ルドを用いることを特徴とする金属の横型連続鋳造方法
である。
成するために、金属の溶湯を保持炉に設けられたモ−ル
ドにて冷却し、鋳片を連続的に引き出す金属の横型連続
鋳造方法において、モ−ルドに最も近いパスラインロ−
ルの位置（モ−ルドからの距離Ｌ1）と鋳片の断面サイ
ズ（幅Ｗ，厚さＴ）が、３５０mm≦Ｗ≦１２００mm,８m
m≦Ｔ≦２０mmの場合に、モ−ルドからの距離Ｌ1と鋳片
の断面サイズとの関係がＬ1≦Ａ×Ｔ／Ｗ となる条件
で、鋳片を引き抜くことを特徴としており、またモ−ル
ド内面の上面が水平とした場合に、モールド内面の下面
の傾斜角θと、モ−ルドの引き抜き方向の長さＬ2と、
溶湯入側の開口幅ｔ2および引き抜き側の開口幅ｔ1との
関係が、０．８×１／１０3≦ｔａｎθ＝（ｔ1−ｔ2）
／Ｌ2≦１．８×１／１０3 の条件を満足しているモー
ルドを用いることを特徴とする金属の横型連続鋳造方法
である。
【０００９】すなわち、本発明の特徴とするところは、
鋳片の波打ちの要因となるモ−ルド内面の上、下面から
の不均一な抜熱を防止するために、鋳片の引抜き断面サ
イズ（幅Ｗ×厚さＴ）に対応する最適なパスラインロ−
ルのモ−ルドからの距離Ｌ1を設定し、また最適なモ−
ルド形状を得るためのモールド内面の傾斜角θを決定す
ることにより薄肉、広幅の鋳片の引き抜きの際に波打ち
現象を防止できる金属の横型連続鋳造方法である。
鋳片の波打ちの要因となるモ−ルド内面の上、下面から
の不均一な抜熱を防止するために、鋳片の引抜き断面サ
イズ（幅Ｗ×厚さＴ）に対応する最適なパスラインロ−
ルのモ−ルドからの距離Ｌ1を設定し、また最適なモ−
ルド形状を得るためのモールド内面の傾斜角θを決定す
ることにより薄肉、広幅の鋳片の引き抜きの際に波打ち
現象を防止できる金属の横型連続鋳造方法である。
【００１０】
【作用】次に、本発明の作用について説明すると、横型
連続鋳造方法における引き抜きの際に発生する波打ち現
象の発生要因は、モ−ルド内において鋳片の上、下面が
不均一に抜熱されることによるものであり、鋳造を開始
した直後、モ−ルド上面とモ−ルド下面及び先頭のダミ
−バ−により溶湯は抜熱され、凝固する。この凝固収縮
した鋳片は重力のためにモ−ルド上面に比べてモ−ルド
下面により広く接触する。そのため鋳片下面からの抜熱
が鋳片上面からの抜熱よりも大きくなる。その結果、鋳
片には上に凸の熱応力が発生する。そして鋳造が進み時
間の経過にしたがいモ−ルドの外へ引き抜かれた鋳片は
モ−ルドからの拘束が無くなり、熱応力が解放されるた
め上に凸のひずみを生ずる。このひずみにより今度はモ
−ルド下面に比べてモ−ルド上面により広く接触する。
そして鋳片上面からの抜熱が、鋳片下面からの抜熱より
も大きくなる。その結果、鋳片には反対に下に凸の熱応
力が発生する。
連続鋳造方法における引き抜きの際に発生する波打ち現
象の発生要因は、モ−ルド内において鋳片の上、下面が
不均一に抜熱されることによるものであり、鋳造を開始
した直後、モ−ルド上面とモ−ルド下面及び先頭のダミ
−バ−により溶湯は抜熱され、凝固する。この凝固収縮
した鋳片は重力のためにモ−ルド上面に比べてモ−ルド
下面により広く接触する。そのため鋳片下面からの抜熱
が鋳片上面からの抜熱よりも大きくなる。その結果、鋳
片には上に凸の熱応力が発生する。そして鋳造が進み時
間の経過にしたがいモ−ルドの外へ引き抜かれた鋳片は
モ−ルドからの拘束が無くなり、熱応力が解放されるた
め上に凸のひずみを生ずる。このひずみにより今度はモ
−ルド下面に比べてモ−ルド上面により広く接触する。
そして鋳片上面からの抜熱が、鋳片下面からの抜熱より
も大きくなる。その結果、鋳片には反対に下に凸の熱応
力が発生する。
【００１１】さらに、上記メカニズムで発生した波打ち
現象は、時間の経過とともに鋳造が進行して鋳片の上に
凸な部分がパスラインロ−ル上に達すると、鋳片がモ−
ルド下面により広く接触し、今度は上に凸の熱応力が発
生する。さらに鋳片は時間の経過にしたがいモ−ルドの
外で熱応力が解放され、上に凸のひずみを生じつつ進行
し、今度は、鋳片の下に凸な部分がパスラインロ−ル上
に達すると、鋳片はモ−ルド上面により広く接触し、反
対に下に凸の熱応力が発生する。鋳片は時間の経過にし
たがいモ−ルドの外で熱応力が解放され、下に凸のひず
みを生じつつ進行し、鋳片の上に凸な部分がパスライン
ロ−ル上に達すると、鋳片はモ−ルド下面により広く接
触し、反対に上に凸の熱応力が発生し、最初の状況に戻
る。以後、このサイクルが繰り返され、サインカ−ブ状
の波打ちが発生する。
現象は、時間の経過とともに鋳造が進行して鋳片の上に
凸な部分がパスラインロ−ル上に達すると、鋳片がモ−
ルド下面により広く接触し、今度は上に凸の熱応力が発
生する。さらに鋳片は時間の経過にしたがいモ−ルドの
外で熱応力が解放され、上に凸のひずみを生じつつ進行
し、今度は、鋳片の下に凸な部分がパスラインロ−ル上
に達すると、鋳片はモ−ルド上面により広く接触し、反
対に下に凸の熱応力が発生する。鋳片は時間の経過にし
たがいモ−ルドの外で熱応力が解放され、下に凸のひず
みを生じつつ進行し、鋳片の上に凸な部分がパスライン
ロ−ル上に達すると、鋳片はモ−ルド下面により広く接
触し、反対に上に凸の熱応力が発生し、最初の状況に戻
る。以後、このサイクルが繰り返され、サインカ−ブ状
の波打ちが発生する。
【００１２】上記の波打ち現象の発生を防止するには、
この波打ち現象の発生メカニズムからモ−ルドの上、下
面への鋳片の接触を均等にすることが必要であり、その
ためにこの波打ちを防止するには、パスラインロ−ルを
モ−ルドに近接した一定距離に配置することによって解
決できる。しかも、この波打ちを防止できるパスライン
ロ−ルとモ−ルドとの最善の距離は、鋳片の厚さと幅と
に関係があり、Ｌ1 ≦Ａ×Ｔ／Ｗ・・・（１） なる関
係式が存在する。すなわち、パスラインロ−ル４とモ−
ルド２との距離をＬ1 とすると、波打ちを発生させない
限界の距離Ｌ1 は、鋳片の厚さＴが８mmから２０mmの範
囲で厚さＴに比例し、幅Ｗが３５０mmから１２００mmの
範囲で幅Ｗに反比例する。また、上記の式においてＡは
金属により決まる定数で、１×１０4から５×１０4の範
囲となる。したがって、鋳片の引抜き断面サイズ（幅Ｗ
×厚さＴ）に対応する最適なパスラインロ−ルのモ−ル
ドからの限界の距離Ｌ1を決定することによりモ−ルド
内面の上、下面からの均一な抜熱を行なうことができ、
波打ちを防止できる。
この波打ち現象の発生メカニズムからモ−ルドの上、下
面への鋳片の接触を均等にすることが必要であり、その
ためにこの波打ちを防止するには、パスラインロ−ルを
モ−ルドに近接した一定距離に配置することによって解
決できる。しかも、この波打ちを防止できるパスライン
ロ−ルとモ−ルドとの最善の距離は、鋳片の厚さと幅と
に関係があり、Ｌ1 ≦Ａ×Ｔ／Ｗ・・・（１） なる関
係式が存在する。すなわち、パスラインロ−ル４とモ−
ルド２との距離をＬ1 とすると、波打ちを発生させない
限界の距離Ｌ1 は、鋳片の厚さＴが８mmから２０mmの範
囲で厚さＴに比例し、幅Ｗが３５０mmから１２００mmの
範囲で幅Ｗに反比例する。また、上記の式においてＡは
金属により決まる定数で、１×１０4から５×１０4の範
囲となる。したがって、鋳片の引抜き断面サイズ（幅Ｗ
×厚さＴ）に対応する最適なパスラインロ−ルのモ−ル
ドからの限界の距離Ｌ1を決定することによりモ−ルド
内面の上、下面からの均一な抜熱を行なうことができ、
波打ちを防止できる。
【００１３】さらに、上記の関係に加え、モールド内面
の下面の最善の傾斜角θは、モ−ルドの引き抜き方向の
長さＬ2、溶湯側の開口幅ｔ2、引き抜き側の開口幅ｔ1
との間に、０．８×１／１０3≦ｔａｎθ＝（ｔ1−
ｔ2）／Ｌ2≦１．８×１／１０3の関係があり、この条
件に合致したモールド内面の下面の傾斜角θをもつモ−
ルドを用いることで、一層波打ち現象を起こさないで、
安定して薄肉の鋳片を鋳造することができる。
の下面の最善の傾斜角θは、モ−ルドの引き抜き方向の
長さＬ2、溶湯側の開口幅ｔ2、引き抜き側の開口幅ｔ1
との間に、０．８×１／１０3≦ｔａｎθ＝（ｔ1−
ｔ2）／Ｌ2≦１．８×１／１０3の関係があり、この条
件に合致したモールド内面の下面の傾斜角θをもつモ−
ルドを用いることで、一層波打ち現象を起こさないで、
安定して薄肉の鋳片を鋳造することができる。
【００１４】
【実施例】発明者らは、鋳片の波打ちを防止すべく、種
々の実験及び検討を重ねた結果、波打ち発生の要因が、
モ−ルド内において、鋳片の上、下面が不均一に抜熱さ
れることにあることを見出し、その発生メカニズムを実
験によって解明し、その波打ち現象の防止できる横型連
続鋳造方法を発明した。以下に、本発明に係る横型連続
鋳造方法による電気・電子機器部品にばね材等として使
用されるりん青銅合金の薄板用の横型連続鋳造について
行なった実験を図面を参照して説明する。図１は本実験
に使用した横型連続鋳造装置を示しており、金属の溶湯
を保持炉１に取り付けられたモ−ルド２にて冷却し、ピ
ンチロ−ル５，５ａにて特に薄い厚さ（約８〜１５mm）
の鋳片７を水平方向に連続的に引き出し、必要な長さの
鋳片をシャ−６にて切断し、アップコイラ−８にてコイ
リングする。モ−ルド２とピンチロ−ル５，５ａとの間
には、モ−ルド２から出た高温の鋳片７を常温まで冷却
するために２次冷却装置４が設けられている。そして、
図１においてモ−ルド２と最初のパスラインロ−ル３と
の距離はＬ1として表示されている。
々の実験及び検討を重ねた結果、波打ち発生の要因が、
モ−ルド内において、鋳片の上、下面が不均一に抜熱さ
れることにあることを見出し、その発生メカニズムを実
験によって解明し、その波打ち現象の防止できる横型連
続鋳造方法を発明した。以下に、本発明に係る横型連続
鋳造方法による電気・電子機器部品にばね材等として使
用されるりん青銅合金の薄板用の横型連続鋳造について
行なった実験を図面を参照して説明する。図１は本実験
に使用した横型連続鋳造装置を示しており、金属の溶湯
を保持炉１に取り付けられたモ−ルド２にて冷却し、ピ
ンチロ−ル５，５ａにて特に薄い厚さ（約８〜１５mm）
の鋳片７を水平方向に連続的に引き出し、必要な長さの
鋳片をシャ−６にて切断し、アップコイラ−８にてコイ
リングする。モ−ルド２とピンチロ−ル５，５ａとの間
には、モ−ルド２から出た高温の鋳片７を常温まで冷却
するために２次冷却装置４が設けられている。そして、
図１においてモ−ルド２と最初のパスラインロ−ル３と
の距離はＬ1として表示されている。
【００１５】次に、本実験によって明らかになった波打
ち発生のメカニズムを図２、図３及び図４を用いて説明
する。図２は鋳造を開始した直後の状態を示しており、
（ａ）から（ｄ）へと鋳造時間が経過している。（ａ）
において、モ−ルド上面１０、モ−ルド下面１１及びダ
ミ−バ−９により溶湯１ａは抜熱され、凝固する。凝固
収縮した鋳片７は、重力によりモ−ルド下面１１にモ−
ルド上面１０に比べて、より広く接触する。そして、鋳
片下面７ｂからの抜熱が、鋳片上面７ａからの抜熱より
も大きくなる。その結果、（ｂ）の矢印Ｐに示すごとく
上に凸の熱応力が発生する。鋳造時間の経過にしたがい
モ−ルド２の外へ引き抜かれた鋳片７は、モ−ルド２か
らの拘束が無くなり、熱応力が解放され、上に凸のひず
みを生ずる。このひずみにより今度は、モ−ルド上面１
０にモ−ルド下面１１に比べて、より広く接触する。そ
して鋳片上面７ａからの抜熱が鋳片下面７ｂからの抜熱
よりも大きくなる。その結果、（ｃ）の矢印Ｑに示すよ
うに下に凸の熱応力が発生する。（ｄ）は鋳片７の上に
凸となった部分が最初のパスラインロ−ル３に達した状
態を示している。
ち発生のメカニズムを図２、図３及び図４を用いて説明
する。図２は鋳造を開始した直後の状態を示しており、
（ａ）から（ｄ）へと鋳造時間が経過している。（ａ）
において、モ−ルド上面１０、モ−ルド下面１１及びダ
ミ−バ−９により溶湯１ａは抜熱され、凝固する。凝固
収縮した鋳片７は、重力によりモ−ルド下面１１にモ−
ルド上面１０に比べて、より広く接触する。そして、鋳
片下面７ｂからの抜熱が、鋳片上面７ａからの抜熱より
も大きくなる。その結果、（ｂ）の矢印Ｐに示すごとく
上に凸の熱応力が発生する。鋳造時間の経過にしたがい
モ−ルド２の外へ引き抜かれた鋳片７は、モ−ルド２か
らの拘束が無くなり、熱応力が解放され、上に凸のひず
みを生ずる。このひずみにより今度は、モ−ルド上面１
０にモ−ルド下面１１に比べて、より広く接触する。そ
して鋳片上面７ａからの抜熱が鋳片下面７ｂからの抜熱
よりも大きくなる。その結果、（ｃ）の矢印Ｑに示すよ
うに下に凸の熱応力が発生する。（ｄ）は鋳片７の上に
凸となった部分が最初のパスラインロ−ル３に達した状
態を示している。
【００１６】図３は、その後の鋳造中の状況を示し、
（ａ）から（ｄ）へと鋳造時間が経過している。図２で
説明したメカニズムで発生した波打ちは、時間の経過と
共に、上に凸となった部分が最初のパスラインロ−ル３
上に達すると、鋳片は（ａ）に示すごとく、モ−ルド下
面１１により広く接触し、上に凸の熱応力Ｐが発生す
る。鋳片７は鋳造時間の経過にしたがいモ−ルド２の外
で熱応力が解放され、上に凸のひずみを生じつつ（ｂ）
の状況を経て、今度は下に凸な部分がパスラインロ−ル
３上に達し、鋳片７は（ｃ）に示すごとくモ−ルド上面
１０により広く接触し、下に凸の熱応力Ｑが発生する。
鋳片７は鋳造時間の経過にしたがいモ−ルド２の外で熱
応力が解放され、下に凸のひずみを生じつつ（ｄ）の状
況を経て、（ａ）の状況に戻る。以後、このサイクルが
繰り返され、サインカ−ブ状の波打ちが発生する。
（ａ）から（ｄ）へと鋳造時間が経過している。図２で
説明したメカニズムで発生した波打ちは、時間の経過と
共に、上に凸となった部分が最初のパスラインロ−ル３
上に達すると、鋳片は（ａ）に示すごとく、モ−ルド下
面１１により広く接触し、上に凸の熱応力Ｐが発生す
る。鋳片７は鋳造時間の経過にしたがいモ−ルド２の外
で熱応力が解放され、上に凸のひずみを生じつつ（ｂ）
の状況を経て、今度は下に凸な部分がパスラインロ−ル
３上に達し、鋳片７は（ｃ）に示すごとくモ−ルド上面
１０により広く接触し、下に凸の熱応力Ｑが発生する。
鋳片７は鋳造時間の経過にしたがいモ−ルド２の外で熱
応力が解放され、下に凸のひずみを生じつつ（ｄ）の状
況を経て、（ａ）の状況に戻る。以後、このサイクルが
繰り返され、サインカ−ブ状の波打ちが発生する。
【００１７】さらに図４に示すごとく、複数個のパスラ
インロ−ルを設置している場合、モ−ルドに近い方のパ
スラインロ−ルＲを取り除くと、鋳片は自重により下に
凸のたわみが生じる。このたわみにより鋳片７はモ−ル
ド下面１１により広く接触し、上に凸の熱応力Ｐが発生
する。このたわみは、図２に示した鋳造開始直後にも生
じている。すなわち、鋳造開始直後は、モ−ルド２内で
凝固収縮した鋳片７がモ−ルド下面１１により広く接触
することと、たわみによってモ−ルド下面１１により広
く接触するという両方の現象により波打ちが発生する。
インロ−ルを設置している場合、モ−ルドに近い方のパ
スラインロ−ルＲを取り除くと、鋳片は自重により下に
凸のたわみが生じる。このたわみにより鋳片７はモ−ル
ド下面１１により広く接触し、上に凸の熱応力Ｐが発生
する。このたわみは、図２に示した鋳造開始直後にも生
じている。すなわち、鋳造開始直後は、モ−ルド２内で
凝固収縮した鋳片７がモ−ルド下面１１により広く接触
することと、たわみによってモ−ルド下面１１により広
く接触するという両方の現象により波打ちが発生する。
【００１８】以上に説明した波打ち発生のメカニズムか
ら考えて、波打ち発生を防止するにはモ−ルド上、下面
への鋳片の接触を均等にすればよいことがわかる。発明
者らはその方法を種々検討した結果、その方法の１つと
して、最初のパスラインロ−ルをモ−ルドに近接配置し
てやればよいことを見出した。しかもこの波打ちを防止
できる最初のパスラインロ−ルとモ−ルドとの距離に
は、鋳片の厚さと幅に関して Ｌ1≦Ａ×Ｔ／Ｗ・・・
（１） なる関係の存在することを見出した。
ら考えて、波打ち発生を防止するにはモ−ルド上、下面
への鋳片の接触を均等にすればよいことがわかる。発明
者らはその方法を種々検討した結果、その方法の１つと
して、最初のパスラインロ−ルをモ−ルドに近接配置し
てやればよいことを見出した。しかもこの波打ちを防止
できる最初のパスラインロ−ルとモ−ルドとの距離に
は、鋳片の厚さと幅に関して Ｌ1≦Ａ×Ｔ／Ｗ・・・
（１） なる関係の存在することを見出した。
【００１９】この関係を図５を用いて説明する。最初の
パスラインロ−ル３とモ−ルド２との距離をＬ1とする
と、波打ちを発生させない限界の距離Ｌ1は鋳片７の厚
さＴに比例し、幅Ｗに反比例する。この関係は実験の結
果幅Ｗが３５０mmから１２００mmの範囲で成立し、この
範囲でない場合には上記（１）式の関係は必ずしも成り
立たないことが判った。また、厚さＴは８mmから２０mm
の範囲で成立し、この範囲でない場合には（１）式の関
係は必ずしも成り立たないことが判った。なお、Ａは金
属により決まる定数で、１×１０4から５×１０4の範囲
であった。
パスラインロ−ル３とモ−ルド２との距離をＬ1とする
と、波打ちを発生させない限界の距離Ｌ1は鋳片７の厚
さＴに比例し、幅Ｗに反比例する。この関係は実験の結
果幅Ｗが３５０mmから１２００mmの範囲で成立し、この
範囲でない場合には上記（１）式の関係は必ずしも成り
立たないことが判った。また、厚さＴは８mmから２０mm
の範囲で成立し、この範囲でない場合には（１）式の関
係は必ずしも成り立たないことが判った。なお、Ａは金
属により決まる定数で、１×１０4から５×１０4の範囲
であった。
【００２０】さらに、上記の方法に加え、図６に示すよ
うにモールド内面の下面の最善の傾斜角θは、モ−ルド
の引き抜き方向の長さＬ2、溶湯側の開口幅ｔ2及び引き
抜き側の開口幅ｔ1との間に、０．８×１／１０3≦ｔａ
ｎθ＝（ｔ1−ｔ2）／Ｌ2 ≦１．８×１／１０3の関係
があることが実験の結果判ったので、下面の傾斜角をθ
としたモ−ルドを用いることによって、一層波打ちのな
い鋳片を安定して鋳造できる。なお、この際モ−ルド上
面１０は水平であることが望ましいが、一定の角度に規
定しても良い。
うにモールド内面の下面の最善の傾斜角θは、モ−ルド
の引き抜き方向の長さＬ2、溶湯側の開口幅ｔ2及び引き
抜き側の開口幅ｔ1との間に、０．８×１／１０3≦ｔａ
ｎθ＝（ｔ1−ｔ2）／Ｌ2 ≦１．８×１／１０3の関係
があることが実験の結果判ったので、下面の傾斜角をθ
としたモ−ルドを用いることによって、一層波打ちのな
い鋳片を安定して鋳造できる。なお、この際モ−ルド上
面１０は水平であることが望ましいが、一定の角度に規
定しても良い。
【００２１】
【発明の効果】以上説明した本発明によれば、薄肉鋳片
の引抜き断面サイズに対応する最適なパスラインロ−ル
のモ−ルドからの限界の距離Ｌ1 で鋳片を引き抜くこと
によりモ−ルド内面の上、下面からの均一な抜熱を行な
うことができるので、金属薄板の横型連続鋳造の際に発
生する波打ちを完全に防止できる。さらに加えて、鋳片
の引抜き断面サイズに対応する最適なモールド下面の傾
斜角をもったモ−ルドを用いることによって波打ち現象
を起こさずに、より安定した薄肉、幅広の鋳片を鋳造す
ることができる。
の引抜き断面サイズに対応する最適なパスラインロ−ル
のモ−ルドからの限界の距離Ｌ1 で鋳片を引き抜くこと
によりモ−ルド内面の上、下面からの均一な抜熱を行な
うことができるので、金属薄板の横型連続鋳造の際に発
生する波打ちを完全に防止できる。さらに加えて、鋳片
の引抜き断面サイズに対応する最適なモールド下面の傾
斜角をもったモ−ルドを用いることによって波打ち現象
を起こさずに、より安定した薄肉、幅広の鋳片を鋳造す
ることができる。
【図１】本発明の実施例の工程説明図である。
【図２】本実験の工程説明図である。
【図３】本実験の工程説明図である。
【図４】本実験の工程説明図である。
【図５】本実施例の斜視図である。
【図６】本実施例のモ−ルド断面説明図である。
【図７】従来例の工程説明図である。
１ 保持炉 １ａ 溶湯 ２ モールド ３ パスラインロール ４ ２次冷却装置 ５，５ａ ピンチロール ６ シャー ７ 鋳片 ７ａ 鋳片上面 ７ｂ 鋳片下面 ８ アップコイラー ９ ダミーバー １０ モールド上面 １１ モールド下面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平６−320236（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−169195（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−69091（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−319058（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−284946（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−61758（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−219445（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−57740（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−174257（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−91846（ＪＰ，Ａ) 特開 昭57−22853（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−95828（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B22D 11/045 B22D 11/128
Claims (2)
- 【請求項１】 金属の溶湯を保持炉に設けられたモ−ル
ドにて冷却し、鋳片を連続的に引き出す金属の横型連続
鋳造方法において、モ−ルドに最も近いパスラインロ−
ルの位置（モ−ルドからの距離Ｌ1）と鋳片の断面サイ
ズ（幅Ｗ，厚さＴ）が、 ３５０mm≦Ｗ≦１２００mm,
８mm≦Ｔ≦２０mmの場合に、モ−ルドからの距離Ｌ1と
鋳片の断面サイズとの関係が Ｌ1≦Ａ×Ｔ／Ｗ とな
る条件で鋳片を引き抜くことを特徴とする金属の横型連
続鋳造方法。但し、上記Ａは１×１０4≦Ａ≦５×１０4
の範囲で、金属により決まる定数とする。 - 【請求項２】 金属の溶湯を保持炉に設けられたモ−ル
ドにて冷却し、鋳片を連続的に引き出す金属の横型連続
鋳造方法において、モ−ルド内面の上面が水平とした場
合に、モールド内面の下面の傾斜角θと、モ−ルドの引
き抜き方向の長さＬ2と、溶湯入側の開口幅ｔ2および引
き抜き側の開口幅ｔ1との関係が、０．８×１／１０3≦
ｔａｎθ＝（ｔ1−ｔ2）／Ｌ2≦１．８×１／１０3 の
条件を満足しているモールドを用いることを特徴とする
請求項１記載の金属の横型連続鋳造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05265834A JP3091066B2 (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 金属の横型連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05265834A JP3091066B2 (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 金属の横型連続鋳造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0796352A JPH0796352A (ja) | 1995-04-11 |
| JP3091066B2 true JP3091066B2 (ja) | 2000-09-25 |
Family
ID=17422711
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05265834A Expired - Fee Related JP3091066B2 (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 金属の横型連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3091066B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100391651C (zh) * | 2004-02-16 | 2008-06-04 | 宁波兴业电子铜带有限公司 | 用水平连铸法生产铁青铜合金带坯的工艺方法及其结晶器 |
| CN104550792A (zh) * | 2014-10-17 | 2015-04-29 | 江西鸥迪铜业有限公司 | 一种水平连铸铜锭生产工艺 |
-
1993
- 1993-09-29 JP JP05265834A patent/JP3091066B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0796352A (ja) | 1995-04-11 |
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Legal Events
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