JP3065773B2 - 加圧流動床ボイラ複合発電プラント - Google Patents
加圧流動床ボイラ複合発電プラントInfo
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- JP3065773B2 JP3065773B2 JP4045725A JP4572592A JP3065773B2 JP 3065773 B2 JP3065773 B2 JP 3065773B2 JP 4045725 A JP4045725 A JP 4045725A JP 4572592 A JP4572592 A JP 4572592A JP 3065773 B2 JP3065773 B2 JP 3065773B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加圧流動床ボイラ、蒸
気タービン発電システム及びガスタービン発電システム
とを組合わせた加圧流動床ボイラ複合発電プラントに関
する。
気タービン発電システム及びガスタービン発電システム
とを組合わせた加圧流動床ボイラ複合発電プラントに関
する。
【０００２】
【従来の技術】近年、将来の石炭火力の主力発電方式と
して、高効率、低公害、低コストを実現することができ
る加圧流動床ボイラ複合発電プラントが注目を浴びてい
る。
して、高効率、低公害、低コストを実現することができ
る加圧流動床ボイラ複合発電プラントが注目を浴びてい
る。
【０００３】図３は、蒸気加圧流動床ボイラ複合発電プ
ラントの概略システムを示す図であって、図中符号１は
加圧流動床ボイラであり、その加圧流動床ボイラ１には
コンプレッサ２で加圧された空気が燃焼用空気として供
給される。
ラントの概略システムを示す図であって、図中符号１は
加圧流動床ボイラであり、その加圧流動床ボイラ１には
コンプレッサ２で加圧された空気が燃焼用空気として供
給される。
【０００４】ところで、上記加圧流動床ボイラ１で発生
した蒸気は、蒸気加減弁３を経て高圧タービン４に供給
され、そこで仕事を行なった蒸気は加圧流動床ボイラ１
で再熱された後中圧タービン５に供給される。中圧ター
ビン５で仕事を行なった蒸気はさらに低圧タービン６で
仕事を行ない発電機７を駆動した後、復水器８で復水さ
れ、給水加熱器９及びガスクーラ１０を経て前記加圧流
動床ボイラ１に還流される。
した蒸気は、蒸気加減弁３を経て高圧タービン４に供給
され、そこで仕事を行なった蒸気は加圧流動床ボイラ１
で再熱された後中圧タービン５に供給される。中圧ター
ビン５で仕事を行なった蒸気はさらに低圧タービン６で
仕事を行ない発電機７を駆動した後、復水器８で復水さ
れ、給水加熱器９及びガスクーラ１０を経て前記加圧流
動床ボイラ１に還流される。
【０００５】一方、加圧流動床ボイラ１で発生した燃焼
ガスは、高温サイクロン１１、高温フイルター１２を経
てガスタービン１３に供給され、そこで仕事を行ない前
記コンプレッサ２及び発電機１４を駆動した後、脱硝装
置１５及びガスクーラ１０を通り、煙突１６から大気中
に放出される。
ガスは、高温サイクロン１１、高温フイルター１２を経
てガスタービン１３に供給され、そこで仕事を行ない前
記コンプレッサ２及び発電機１４を駆動した後、脱硝装
置１５及びガスクーラ１０を通り、煙突１６から大気中
に放出される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、通常加圧流
動床ボイラを含む事業用のボイラにおいては、ＮＯx 濃
度を規定値以下に保つため、部分負荷時においては燃料
が減少した分だけボイラに送られる空気量を減少させな
ければならないが、加圧流動床ボイラ複合発電プラント
の場合には、通常の微粉炭焚ボイラにおける空気吸込フ
アンの翼開度による空気量コントロールや、ＬＮＧコン
バインドサイクルにおけるような燃焼温度コントロール
の如き手段をとることは不可能である。
動床ボイラを含む事業用のボイラにおいては、ＮＯx 濃
度を規定値以下に保つため、部分負荷時においては燃料
が減少した分だけボイラに送られる空気量を減少させな
ければならないが、加圧流動床ボイラ複合発電プラント
の場合には、通常の微粉炭焚ボイラにおける空気吸込フ
アンの翼開度による空気量コントロールや、ＬＮＧコン
バインドサイクルにおけるような燃焼温度コントロール
の如き手段をとることは不可能である。
【０００７】すなわち、微粉炭焚ボイラの空気吸込みフ
アンでは空気量を１０％まで絞ることができるが、加圧
流動床ボイラ複合発電プラントの場合には、送風機が通
常コンバインドサイクル用の大型コンプレッサーである
ため、コンプレッサー入口のガイドベーンの翼開度によ
るコントロールでは、図４の実線に示すように約８０％
負荷までが限度であり、それ以下の負荷については風量
が一定となり、風量調節は不可能である。
アンでは空気量を１０％まで絞ることができるが、加圧
流動床ボイラ複合発電プラントの場合には、送風機が通
常コンバインドサイクル用の大型コンプレッサーである
ため、コンプレッサー入口のガイドベーンの翼開度によ
るコントロールでは、図４の実線に示すように約８０％
負荷までが限度であり、それ以下の負荷については風量
が一定となり、風量調節は不可能である。
【０００８】又、通常のコンバインドサイクルにおいて
は、８０％以下の負荷についは、負荷に応じて燃焼温度
を下げてコントロールを行なっているが、加圧流動床ボ
イラ複合発電プラントにおいては、炉内脱硫を行なう関
係上、ＳＯx 値をキープするために燃焼温度は一定とす
る必要があり、燃焼温度コントロールも不可能である。
一方、ボイラへの送風量を少なくするためには、コンプ
レッサーの回転数を減少させればよいけれども、前述の
ようにコンプレッサー軸は発電機と直結しているため、
その回転数を変化させることもできない。
は、８０％以下の負荷についは、負荷に応じて燃焼温度
を下げてコントロールを行なっているが、加圧流動床ボ
イラ複合発電プラントにおいては、炉内脱硫を行なう関
係上、ＳＯx 値をキープするために燃焼温度は一定とす
る必要があり、燃焼温度コントロールも不可能である。
一方、ボイラへの送風量を少なくするためには、コンプ
レッサーの回転数を減少させればよいけれども、前述の
ようにコンプレッサー軸は発電機と直結しているため、
その回転数を変化させることもできない。
【０００９】このように、従来の加圧流動床ボイラ複合
発電プラントにおいては、部分負荷時の風量コントロー
ルができないという問題がある。本発明はこのような点
に鑑み、部分負荷時におけるボイラへの風量コントロー
ルを行なうことができる加圧流動床ボイラ複合発電プラ
ントを得ることを目的とする。
発電プラントにおいては、部分負荷時の風量コントロー
ルができないという問題がある。本発明はこのような点
に鑑み、部分負荷時におけるボイラへの風量コントロー
ルを行なうことができる加圧流動床ボイラ複合発電プラ
ントを得ることを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明は、加圧流動床ボ
イラ、蒸気タービン発電システム及びガスタービン発電
システムとを組合わせた加圧流動床ボイラ複合発電プラ
ントにおいて、蒸気タービン発電システムの高中圧ター
ビンとガスタービン発電システムのコンプレッサとを同
一軸上に連結し、ガスタービン、蒸気タービン発電シス
テムの低圧タービン、及び発電機とを他の同一軸上に連
結するとともに、中圧タービンの途中段落と低圧タービ
ン間に、中圧タービン抽気を低圧タービンに導くバイパ
ス弁を設けたことを特徴とする。
イラ、蒸気タービン発電システム及びガスタービン発電
システムとを組合わせた加圧流動床ボイラ複合発電プラ
ントにおいて、蒸気タービン発電システムの高中圧ター
ビンとガスタービン発電システムのコンプレッサとを同
一軸上に連結し、ガスタービン、蒸気タービン発電シス
テムの低圧タービン、及び発電機とを他の同一軸上に連
結するとともに、中圧タービンの途中段落と低圧タービ
ン間に、中圧タービン抽気を低圧タービンに導くバイパ
ス弁を設けたことを特徴とする。
【００１１】
【作用】プラントの稼動中には、ボイラに燃焼用空気を
送給するコンプレッサーは高圧蒸気タービン及び中圧蒸
気タービンによって駆動され、一方発電機はガスタービ
ン及び低圧蒸気タービンによって駆動される。そこで、
部分負荷になると、蒸気加減弁が閉方向に制御され、高
・中圧蒸気タービンの回転数が低下され、それに伴って
コンプレッサーの回転数も低下される。したがって、コ
ンプレッサーからボイラへの燃焼用空気の送給量を部分
負荷時のボイラ燃料量を対応した量とすることができ
る。
送給するコンプレッサーは高圧蒸気タービン及び中圧蒸
気タービンによって駆動され、一方発電機はガスタービ
ン及び低圧蒸気タービンによって駆動される。そこで、
部分負荷になると、蒸気加減弁が閉方向に制御され、高
・中圧蒸気タービンの回転数が低下され、それに伴って
コンプレッサーの回転数も低下される。したがって、コ
ンプレッサーからボイラへの燃焼用空気の送給量を部分
負荷時のボイラ燃料量を対応した量とすることができ
る。
【００１２】一方、部分負荷時に高中圧タービンと低圧
タービンとの出力割合が変わると、バイパス弁が開方向
に制御され、中圧タービン抽気が低圧タービン側に供給
されて、上記両タービン系の出力が一定になるように制
御されて制御系の振動が防止される。
タービンとの出力割合が変わると、バイパス弁が開方向
に制御され、中圧タービン抽気が低圧タービン側に供給
されて、上記両タービン系の出力が一定になるように制
御されて制御系の振動が防止される。
【００１３】
【実施例】以下、図１及び図２を参照して本発明の実施
例について説明する。なお、図３と同一部分には同一符
号を付し、その詳細な説明は省略する。
例について説明する。なお、図３と同一部分には同一符
号を付し、その詳細な説明は省略する。
【００１４】加圧流動床ボイラ１から蒸気加減弁３を経
て供給される高圧蒸気によって駆動される高圧タービン
４及び中圧タービン５の出力軸２０には、上記加圧流動
床ボイラ１に燃焼用空気を供給するコンプレッサー２が
連結されている。また、上記中圧タービン５から排出さ
れた低圧蒸気が供給されその低圧蒸気によって駆動され
る低圧タービン６の出力軸２１にはガスタービン１３及
び発電機７が直結されている。
て供給される高圧蒸気によって駆動される高圧タービン
４及び中圧タービン５の出力軸２０には、上記加圧流動
床ボイラ１に燃焼用空気を供給するコンプレッサー２が
連結されている。また、上記中圧タービン５から排出さ
れた低圧蒸気が供給されその低圧蒸気によって駆動され
る低圧タービン６の出力軸２１にはガスタービン１３及
び発電機７が直結されている。
【００１５】一方、中圧タービン５の中間段落と低圧タ
ービン６の入口部とはバイパス導管２２によって接続さ
れており、そのバイパス導管２２にはバイパス弁２３が
設けられている。
ービン６の入口部とはバイパス導管２２によって接続さ
れており、そのバイパス導管２２にはバイパス弁２３が
設けられている。
【００１６】しかして、加圧流動床ボイラ１で発生した
蒸気によって高圧タービン４及び中圧タービン５が作動
されると、その高圧タービン４及び中圧タービン５によ
ってコンプレッサー２が回転駆動され、そのコンプレッ
サー２によって加圧された空気が燃焼用空気として加圧
流動床ボイラ１に供給される。
蒸気によって高圧タービン４及び中圧タービン５が作動
されると、その高圧タービン４及び中圧タービン５によ
ってコンプレッサー２が回転駆動され、そのコンプレッ
サー２によって加圧された空気が燃焼用空気として加圧
流動床ボイラ１に供給される。
【００１７】一方、上記加圧流動床ボイラ１で発生した
高温ガスは高温サイクロン１１及び高温フイルタ１２を
経てガスタービン１３に送られ、そのガスタービン１３
によって発電機７の駆動が行なわれる。また、中圧ター
ビン５の排気は、上記ガスタービン１３と同一軸上に連
結された低圧タービン６に供給され、その低圧タービン
６によっても上記発電機７の回転駆動が行なわれる。
高温ガスは高温サイクロン１１及び高温フイルタ１２を
経てガスタービン１３に送られ、そのガスタービン１３
によって発電機７の駆動が行なわれる。また、中圧ター
ビン５の排気は、上記ガスタービン１３と同一軸上に連
結された低圧タービン６に供給され、その低圧タービン
６によっても上記発電機７の回転駆動が行なわれる。
【００１８】図２は、本発明プラントの制御ループを示
す図であって、本発明においては加圧流動床ボイラ１へ
の風量コントロールは蒸気タービンの蒸気加減弁３とコ
ンプレッサー２の入口ガイドベーン２４とで行なわれ、
発電機の出力コントロールは蒸気加減弁３と中圧タービ
ン抽気バイパス弁２３によって行なわれる。
す図であって、本発明においては加圧流動床ボイラ１へ
の風量コントロールは蒸気タービンの蒸気加減弁３とコ
ンプレッサー２の入口ガイドベーン２４とで行なわれ、
発電機の出力コントロールは蒸気加減弁３と中圧タービ
ン抽気バイパス弁２３によって行なわれる。
【００１９】すなわち、目標負荷が設定されるとその指
令によって蒸気加減弁３の開度が制御されるとともに、
目標蒸気条件になるように燃料フイーダーが動作され
る。また、蒸気加減弁３の制御によって高圧タービン及
び中圧タービンを介してコンプレッサ２の回転数が制御
され、コンプレッサ２の流量が制御されるが、さらに目
標空気流量になるようにコンプレッサ入口ガイドベーン
２４が動作し、このコンプレッサ入口ガイドベーン２４
が限界まで作動しても目標に達しない場合には蒸気加減
弁にフィードバックされる。
令によって蒸気加減弁３の開度が制御されるとともに、
目標蒸気条件になるように燃料フイーダーが動作され
る。また、蒸気加減弁３の制御によって高圧タービン及
び中圧タービンを介してコンプレッサ２の回転数が制御
され、コンプレッサ２の流量が制御されるが、さらに目
標空気流量になるようにコンプレッサ入口ガイドベーン
２４が動作し、このコンプレッサ入口ガイドベーン２４
が限界まで作動しても目標に達しない場合には蒸気加減
弁にフィードバックされる。
【００２０】一方、コンプレッサー空気流量、コンプレ
ッサー出入口温度、及びガスタービン出入口温度によっ
てコンプレッサー及びガスタービン出力計算が行なわ
れ、発電機出力とによって高中圧タービンと低圧タービ
ンの出力比が計算され、その出力比が目標範囲に納まる
ように中圧タービンからの抽気を制御するバイパス弁２
３の開度が制御される。
ッサー出入口温度、及びガスタービン出入口温度によっ
てコンプレッサー及びガスタービン出力計算が行なわ
れ、発電機出力とによって高中圧タービンと低圧タービ
ンの出力比が計算され、その出力比が目標範囲に納まる
ように中圧タービンからの抽気を制御するバイパス弁２
３の開度が制御される。
【００２１】しかして、例えばプラントが１００％負荷
で定圧運転している状態において、約５０％負荷運転の
指令が出たとすると、蒸気加減弁３が負荷指令にしたが
って約半分に絞られると同時にボイラ燃料も目標蒸気条
件をキープするために約半分に絞られる。このように蒸
気加減弁３が約半分に絞られることにより高・中圧ター
ビン４，５及びコンプレッサ２の回転数も約半分とな
り、風量も約半分になって、加圧流動床ボイラ１におけ
る燃焼温度を一定に保つとともにＮＯx 値が所定値以内
になるようにキープされる。
で定圧運転している状態において、約５０％負荷運転の
指令が出たとすると、蒸気加減弁３が負荷指令にしたが
って約半分に絞られると同時にボイラ燃料も目標蒸気条
件をキープするために約半分に絞られる。このように蒸
気加減弁３が約半分に絞られることにより高・中圧ター
ビン４，５及びコンプレッサ２の回転数も約半分とな
り、風量も約半分になって、加圧流動床ボイラ１におけ
る燃焼温度を一定に保つとともにＮＯx 値が所定値以内
になるようにキープされる。
【００２２】ところで、加圧流動床ボイラ複合発電プラ
ント側の要求風量に対する細いコントロールは、蒸気加
減弁３では行なわれず、コンプレッサー入口ガイドベー
ン２４で行なわれる。このコンプレッサー入口ガイドベ
ーン２４は±１０％の調整機能を有しており、コンプレ
ッサー軸の回転数コントロールによって大まかな調整が
行なわれていれば、細かな調整はコンプレッサ入口ガイ
ドベーンで可能であり、またこのガイドベーンの調整精
度は±１％であるが、複合発電プラント側の要求する風
量の許容精度は±３％程度でありこの点で問題となるこ
とはない。
ント側の要求風量に対する細いコントロールは、蒸気加
減弁３では行なわれず、コンプレッサー入口ガイドベー
ン２４で行なわれる。このコンプレッサー入口ガイドベ
ーン２４は±１０％の調整機能を有しており、コンプレ
ッサー軸の回転数コントロールによって大まかな調整が
行なわれていれば、細かな調整はコンプレッサ入口ガイ
ドベーンで可能であり、またこのガイドベーンの調整精
度は±１％であるが、複合発電プラント側の要求する風
量の許容精度は±３％程度でありこの点で問題となるこ
とはない。
【００２３】一方、高・中圧タービン４，５と低圧ター
ビン６との出力比は定格負荷時には、高中圧：低圧＝
４：６であるが、発電機軸側の出力コントロールを行な
うために蒸気加減弁３が作動され蒸気流動が減少する
と、その減少にしたがって高中圧タービンの出力割合が
大きくなり、５０％蒸気量においは、出力比が高中圧：
低圧＝６：４程度となり、コンプレッサー軸側の回転数
は半分以上となり、また発電機軸の出力は半分以下とな
ってしまう。したがって、コンプレッサー入口ガイドベ
ーンが風量を減らす方向に作動し、作動限界まで絞って
も目標空気量まで落ちない場合には前述のように蒸気加
減弁にフィードバックされ蒸気加減弁に閉指令が出され
る。これに対し、発電機軸は出力が不足するので、蒸気
加減弁３に対して開指令が出されることになり、制御系
が振動する可能性がある。
ビン６との出力比は定格負荷時には、高中圧：低圧＝
４：６であるが、発電機軸側の出力コントロールを行な
うために蒸気加減弁３が作動され蒸気流動が減少する
と、その減少にしたがって高中圧タービンの出力割合が
大きくなり、５０％蒸気量においは、出力比が高中圧：
低圧＝６：４程度となり、コンプレッサー軸側の回転数
は半分以上となり、また発電機軸の出力は半分以下とな
ってしまう。したがって、コンプレッサー入口ガイドベ
ーンが風量を減らす方向に作動し、作動限界まで絞って
も目標空気量まで落ちない場合には前述のように蒸気加
減弁にフィードバックされ蒸気加減弁に閉指令が出され
る。これに対し、発電機軸は出力が不足するので、蒸気
加減弁３に対して開指令が出されることになり、制御系
が振動する可能性がある。
【００２４】そこで、部分負荷時には中圧タービン抽気
バイパス弁２３が開方向に作動され、中圧タービン５か
ら蒸気が抽気され低圧タービン６に供給され、これによ
って高中圧タービン４，５の出力を減少させ、低圧ター
ビン６の出力を増加し、高中圧タービンと低圧タービン
の出力比がキープされる。
バイパス弁２３が開方向に作動され、中圧タービン５か
ら蒸気が抽気され低圧タービン６に供給され、これによ
って高中圧タービン４，５の出力を減少させ、低圧ター
ビン６の出力を増加し、高中圧タービンと低圧タービン
の出力比がキープされる。
【００２５】ところで、高中圧タービン出力ＰHIP と低
圧タービン出力ＰLPは、ガスタービン出力ＰGTとコンプ
レッサー動力ＰCompと発電機出力ＰGen から算出され、
コンプレッサー動力は、コンプレッサー入口流量Ｇとコ
ンプレッサー入口温度Ｔ1 、及びコンプレッサー出口温
度Ｔ2 から算出し、ガスタービン出力は、ガスタービン
入口温度Ｔ3 と出口温度と流量Ｇから算出し、 ＰHIP ＝ＰComp ＰLP ＝ＰGen −ＰGT により、出力比θが算出される。
圧タービン出力ＰLPは、ガスタービン出力ＰGTとコンプ
レッサー動力ＰCompと発電機出力ＰGen から算出され、
コンプレッサー動力は、コンプレッサー入口流量Ｇとコ
ンプレッサー入口温度Ｔ1 、及びコンプレッサー出口温
度Ｔ2 から算出し、ガスタービン出力は、ガスタービン
入口温度Ｔ3 と出口温度と流量Ｇから算出し、 ＰHIP ＝ＰComp ＰLP ＝ＰGen −ＰGT により、出力比θが算出される。
【００２６】そして、この出力比θが一定になるように
制御される。すなわち、出力比θが小さくなればバイパ
ス弁２３を開方向に制御して低圧タービンの出力を増加
させ、θが大きくなればバイパス弁を絞って、高中圧タ
ービンの出力を増加させる。ただし、上記バイパス弁２
３の開閉は蒸気加減弁３の出力コントロールに外乱を与
えるため、θの目標値に或程度の幅をもたせ、蒸気加減
弁が少し触れても、θが目標範囲内に入っていれば、バ
イパス弁２３が動作しないようにプログラムしておく。
制御される。すなわち、出力比θが小さくなればバイパ
ス弁２３を開方向に制御して低圧タービンの出力を増加
させ、θが大きくなればバイパス弁を絞って、高中圧タ
ービンの出力を増加させる。ただし、上記バイパス弁２
３の開閉は蒸気加減弁３の出力コントロールに外乱を与
えるため、θの目標値に或程度の幅をもたせ、蒸気加減
弁が少し触れても、θが目標範囲内に入っていれば、バ
イパス弁２３が動作しないようにプログラムしておく。
【００２７】ところで、例えば３５０ＭＷプラントの場
合、従来システムにおける各部出力は下記のようになっ
ている。
合、従来システムにおける各部出力は下記のようになっ
ている。
【００２８】 高中圧タービン出力 ＰHIP ＝１２０ＭＷ 低圧タービン出力 ＰLP ＝１６０ＭＷ ガスタービン出力 ＰGT ＝１９０ＭＷ コンプレッサー動力 ＰComp＝１２０ＭＷ したがって、従来システムにおける各発電機出力及びプ
ラントトータル出力は次のようになっている。
ラントトータル出力は次のようになっている。
【００２９】 蒸気タービン発電機出力 Ｐ1 ＝ＰHIP ＋ＰLP ＝１２０ＭＷ＋１６０ＭＷ ＝２８０ＭＷ ガスタービン発電機出力 Ｐ2 ＝ＰGT−ＰComp ＝１９０ＭＷ−１２０ＭＷ ＝７０ＭＷ プラントトータル出力 Ｐtotal ＝Ｐ1 ＋Ｐ2 ＝２８０ＭＷ＋７０ＭＷ ＝３５０ＭＷ 一方、本システムにおいては、 発電機軸出力 Ｐ1 ＝ＰLP＋ＰGT ＝１６０ＭＷ＋１９０ＭＷ ＝３５０ＭＷ コンプレッサー軸出力 Ｐ2 ＝ＰHIP −ＰComp アンバランス ＝１２０ＭＷ−１２０ＭＷ ＝０ プラントトータル出力 Ｐtotal ＝Ｐ1 ＝３５０ＭＷ となり、コンプレッサー所要動力と高中圧タービン出力
が一致しているため、本発明のシステムにすることによ
るヒートバランス等の変更はなく、熱効率の低下等の機
能低下は全くない。
が一致しているため、本発明のシステムにすることによ
るヒートバランス等の変更はなく、熱効率の低下等の機
能低下は全くない。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は高中圧タ
ービンとコンプレッサーを連結し、低圧タービンとガス
タービンを発電機に連結したので、プラント負荷に応じ
てコンプレッサーの回転数が変化し、部分負荷における
風量コントロールを容易に行なうことができる。しかも
中圧タービンと低圧タービンとの間に配設されたバイパ
ス弁の開度制御によって、高中圧タービン出力と低圧タ
ービン出力との出力比が一定になるように制御でき、出
力変更制御時に制御系の乱れが発生することも防止でき
る。
ービンとコンプレッサーを連結し、低圧タービンとガス
タービンを発電機に連結したので、プラント負荷に応じ
てコンプレッサーの回転数が変化し、部分負荷における
風量コントロールを容易に行なうことができる。しかも
中圧タービンと低圧タービンとの間に配設されたバイパ
ス弁の開度制御によって、高中圧タービン出力と低圧タ
ービン出力との出力比が一定になるように制御でき、出
力変更制御時に制御系の乱れが発生することも防止でき
る。
【図１】本発明の加圧流動床ボイラ複合発電プラントの
概略系統図。
概略系統図。
【図２】本発明のプラントにおけるプラント制御ループ
を示す図。
を示す図。
【図３】従来の加圧流動床ボイラ複合発電プラントの概
略系統図。
略系統図。
【図４】従来システムにおける負荷とボイラへの送風量
との関係線図。
との関係線図。
１ 加圧流動床ボイラ ２ コンプレッサー ３ 蒸気加減弁 ４ 高圧タービン ５ 中圧タービン ６ 低圧タービン ７ 発電機 ２３ バイパス弁
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ Ｆ０１Ｋ 7/38 １０２ Ｆ０１Ｋ 7/38 １０２Ｆ Ｆ０２Ｃ 1/00 Ｆ０２Ｃ 1/00 6/00 6/00 Ｄ (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F01K 23/16 F01D 15/08 F01D 15/10 F01K 7/22 F01K 7/38 102 F02C 1/00 F02C 6/00
Claims (1)
- 【請求項１】加圧流動床ボイラ、蒸気タービン発電シス
テム及びガスタービン発電システムとを組合わせた加圧
流動床ボイラ複合発電プラントにおいて、蒸気タービン
発電システムの高中圧タービンとガスタービン発電シス
テムのコンプレッサーとを同一軸上に連結し、ガスター
ビン、蒸気タービン発電システムの低圧タービン、及び
発電機とを他の同一軸上に連結するとともに、中圧ター
ビンの途中段落と低圧タービン間に、中圧タービン抽気
を低圧タービンに導くバイパス弁を設けたことを特徴と
する、加圧流動床ボイラ複合発電プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4045725A JP3065773B2 (ja) | 1992-03-03 | 1992-03-03 | 加圧流動床ボイラ複合発電プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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