JP3065173B2 - 発電機の励磁電流制御装置 - Google Patents
発電機の励磁電流制御装置Info
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- JP3065173B2 JP3065173B2 JP4132103A JP13210392A JP3065173B2 JP 3065173 B2 JP3065173 B2 JP 3065173B2 JP 4132103 A JP4132103 A JP 4132103A JP 13210392 A JP13210392 A JP 13210392A JP 3065173 B2 JP3065173 B2 JP 3065173B2
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- exciting current
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- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、発電機の励磁コイルの
通電の断続を行って励磁電流を制御する励磁電流制御装
置に関するものである。
通電の断続を行って励磁電流を制御する励磁電流制御装
置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の技術として、特開昭６２−１０４
５００号に開示された技術が知られている。この技術
は、図７の電気回路に示すように、励磁コイルの通電量
が設定値を越えたことを比較器１０１で判定し、この比
較器１０１によって励磁電流が設定値を越えた際に制御
トランジスタ１０２をONしてスイッチング素子１０３を
OFF し、励磁コイルの通電を停止する。この励磁コイル
の通電停止時間は、コンデンサ１０４の放電時間によっ
て設定される。そして、コンデンサ１０４の放電が終了
すると再びスイッチング素子１０３がONして、励磁コイ
ルの通電が開始され、上記を繰り返す。この技術によっ
て、励磁コイルの温度が変化しても、励磁電流の最大値
が一定に制限される。このため、低温時における発電機
出力電流の増加を抑えることができる。
５００号に開示された技術が知られている。この技術
は、図７の電気回路に示すように、励磁コイルの通電量
が設定値を越えたことを比較器１０１で判定し、この比
較器１０１によって励磁電流が設定値を越えた際に制御
トランジスタ１０２をONしてスイッチング素子１０３を
OFF し、励磁コイルの通電を停止する。この励磁コイル
の通電停止時間は、コンデンサ１０４の放電時間によっ
て設定される。そして、コンデンサ１０４の放電が終了
すると再びスイッチング素子１０３がONして、励磁コイ
ルの通電が開始され、上記を繰り返す。この技術によっ
て、励磁コイルの温度が変化しても、励磁電流の最大値
が一定に制限される。このため、低温時における発電機
出力電流の増加を抑えることができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記に示す技
術では、励磁コイルの温度変化によってスイッチング素
子１０３のスイッチング周波数が大きく変動する。つま
り、低温では励磁コイルの抵抗が小さいため、励磁コイ
ルの遮断比率（ＤOFF ）を大きくとる必要がある。その
ため、スイッチング周期（Ｔ）は、Ｔ＝ｔ0 ／ＤOFF と
なる（ｔ0 はコンデンサ１０４の放電時間によって定ま
る励磁コイルの遮断時間）。つまり、低温では、スイッ
チング周波数が高くなり、スイッチングノイズが発生し
たり、スイッチング損失が増大する。また、高温では、
スイッチング周波数が低くなり、励磁電流変動が発生し
て発電機の出力が変動し、ランプ類のちらつきが発生し
たり、発電機ノイズの変動を生じる。
術では、励磁コイルの温度変化によってスイッチング素
子１０３のスイッチング周波数が大きく変動する。つま
り、低温では励磁コイルの抵抗が小さいため、励磁コイ
ルの遮断比率（ＤOFF ）を大きくとる必要がある。その
ため、スイッチング周期（Ｔ）は、Ｔ＝ｔ0 ／ＤOFF と
なる（ｔ0 はコンデンサ１０４の放電時間によって定ま
る励磁コイルの遮断時間）。つまり、低温では、スイッ
チング周波数が高くなり、スイッチングノイズが発生し
たり、スイッチング損失が増大する。また、高温では、
スイッチング周波数が低くなり、励磁電流変動が発生し
て発電機の出力が変動し、ランプ類のちらつきが発生し
たり、発電機ノイズの変動を生じる。
【０００４】
【発明の目的】本発明は、上記の事情に鑑みてなされた
もので、その目的は、励磁コイルの温度が変動しても、
励磁電流を一定電流に制御するスイッチング周波数を安
定化させた発電機の励磁電流制御装置の提供にある。
もので、その目的は、励磁コイルの温度が変動しても、
励磁電流を一定電流に制御するスイッチング周波数を安
定化させた発電機の励磁電流制御装置の提供にある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の発電機の励磁電
流制御装置は、次の技術的手段を採用した。励磁電流制
御装置は、磁界を発生する励磁コイルおよびこの励磁コ
イルの発生する磁界と相対的に回転して電力を発生する
電機子コイルを備えた発電機と、前記励磁コイルの通電
と遮断とを繰り返して励磁電流を制御する励磁電流制御
装置とを備える。そして、前記励磁電流制御装置は、前
記励磁コイルの励磁電流値が設定値を越えてから、所定
時間の遅れ後に励磁電流の遮断を行い、その遮断時の励
磁電流値と前記設定値との差が大きくなるに従って遮断
時間を長くするとともに、遮断時の励磁電流値と前記設
定値との差が小さくなるに従って遮断時間を短くする。
流制御装置は、次の技術的手段を採用した。励磁電流制
御装置は、磁界を発生する励磁コイルおよびこの励磁コ
イルの発生する磁界と相対的に回転して電力を発生する
電機子コイルを備えた発電機と、前記励磁コイルの通電
と遮断とを繰り返して励磁電流を制御する励磁電流制御
装置とを備える。そして、前記励磁電流制御装置は、前
記励磁コイルの励磁電流値が設定値を越えてから、所定
時間の遅れ後に励磁電流の遮断を行い、その遮断時の励
磁電流値と前記設定値との差が大きくなるに従って遮断
時間を長くするとともに、遮断時の励磁電流値と前記設
定値との差が小さくなるに従って遮断時間を短くする。
【０００６】
【発明の作用】励磁コイルの低温時は、励磁コイルの抵
抗値が低い。このため、励磁電流制御回路が、励磁電流
が設定値を越えてから、所定時間後に励磁コイルの通電
を遮断した時、その遮断時の励磁電流値と設定値との差
が大きい。そして、励磁電流制御回路は、その差が大き
い時は、遮断時間を長くする。この結果、励磁コイルの
通電の断続周期が従来に比較して長くなる。逆に、励磁
コイルの高温時は、励磁コイルの抵抗値が高い。このた
め、励磁電流制御回路が、励磁電流が設定値を越えてか
ら、所定時間後に励磁コイルの通電を遮断した時、その
遮断時の励磁電流値と設定値との差が小さい。そして、
励磁電流制御回路は、その差が小さい時は、遮断時間を
短くする。この結果、励磁コイルの通電の断続周期が従
来に比較して短くなる。
抗値が低い。このため、励磁電流制御回路が、励磁電流
が設定値を越えてから、所定時間後に励磁コイルの通電
を遮断した時、その遮断時の励磁電流値と設定値との差
が大きい。そして、励磁電流制御回路は、その差が大き
い時は、遮断時間を長くする。この結果、励磁コイルの
通電の断続周期が従来に比較して長くなる。逆に、励磁
コイルの高温時は、励磁コイルの抵抗値が高い。このた
め、励磁電流制御回路が、励磁電流が設定値を越えてか
ら、所定時間後に励磁コイルの通電を遮断した時、その
遮断時の励磁電流値と設定値との差が小さい。そして、
励磁電流制御回路は、その差が小さい時は、遮断時間を
短くする。この結果、励磁コイルの通電の断続周期が従
来に比較して短くなる。
【０００７】
【発明の効果】本発明の発電機の励磁電流制御装置は、
上記の作用で示したように、励磁コイルの温度が低いと
きは、従来に比較して励磁コイルの通電の断続周期が長
くなり、逆に励磁コイルの温度が高いときは、従来に比
較して励磁コイルの通電の断続周期が短くなり、結果的
に励磁コイルの通電の断続周期を、励磁コイルの温度に
関係なく、安定したスイッチング周期とすることができ
る。この結果、低温時のスイッチングノイズおよびスイ
ッチング損失を低減することができるとともに、高温時
の発電機の出力変動を防ぐことができる。
上記の作用で示したように、励磁コイルの温度が低いと
きは、従来に比較して励磁コイルの通電の断続周期が長
くなり、逆に励磁コイルの温度が高いときは、従来に比
較して励磁コイルの通電の断続周期が短くなり、結果的
に励磁コイルの通電の断続周期を、励磁コイルの温度に
関係なく、安定したスイッチング周期とすることができ
る。この結果、低温時のスイッチングノイズおよびスイ
ッチング損失を低減することができるとともに、高温時
の発電機の出力変動を防ぐことができる。
【０００８】
【実施例】次に、本発明の発電機の励磁電流制御装置
を、図に示す一実施例に基づき説明する。 〔実施例の構成〕図１ないし図４は本発明の実施例を示
すもので、図１は自動車用発電機の励磁電流制御装置の
構成を示す電気回路図である。発電機１は、通電を受け
て磁界を発生する励磁コイル２と、この励磁コイル２の
発生する磁界に対して相対回転することにより電力を発
生する電機子コイル３とを備え、励磁コイル２あるいは
電機子コイル３の一方がエンジン（図示しない）によっ
て駆動される。そして、電機子コイル３の発生する交流
電流は整流回路４で直流に変換されて、バッテリ５およ
び車両の各電気負荷５ａへ出力される。この発電機１の
発生する電力は、エンジンの回転速度と励磁コイル２の
通電量（励磁電流値）によって変化する。そして、励磁
コイル２に供給される励磁電流は、励磁電流制御装置６
によって制御される。
を、図に示す一実施例に基づき説明する。 〔実施例の構成〕図１ないし図４は本発明の実施例を示
すもので、図１は自動車用発電機の励磁電流制御装置の
構成を示す電気回路図である。発電機１は、通電を受け
て磁界を発生する励磁コイル２と、この励磁コイル２の
発生する磁界に対して相対回転することにより電力を発
生する電機子コイル３とを備え、励磁コイル２あるいは
電機子コイル３の一方がエンジン（図示しない）によっ
て駆動される。そして、電機子コイル３の発生する交流
電流は整流回路４で直流に変換されて、バッテリ５およ
び車両の各電気負荷５ａへ出力される。この発電機１の
発生する電力は、エンジンの回転速度と励磁コイル２の
通電量（励磁電流値）によって変化する。そして、励磁
コイル２に供給される励磁電流は、励磁電流制御装置６
によって制御される。
【０００９】励磁電流制御装置６は、励磁コイル２の通
電および遮断を行うスイッチング素子７を備る。このス
イッチング素子７は、バッテリ５の電圧が所定電圧以下
に低下したことを検出する比較器８と、励磁電流が最大
値を越えないようにスイッチング素子７を制御するため
の電流調節回路９とが接続されたノア回路１０の出力に
よって制御される。この電流調節回路９は、図２の電気
回路図に示すように、励磁電流を検出する励磁電流検出
回路１１と、検出された励磁電流値によって励磁電流の
遮断時間の設定を行う遮断時間設定回路１２とからな
る。
電および遮断を行うスイッチング素子７を備る。このス
イッチング素子７は、バッテリ５の電圧が所定電圧以下
に低下したことを検出する比較器８と、励磁電流が最大
値を越えないようにスイッチング素子７を制御するため
の電流調節回路９とが接続されたノア回路１０の出力に
よって制御される。この電流調節回路９は、図２の電気
回路図に示すように、励磁電流を検出する励磁電流検出
回路１１と、検出された励磁電流値によって励磁電流の
遮断時間の設定を行う遮断時間設定回路１２とからな
る。
【００１０】励磁電流検出回路１１は、励磁コイル２の
励磁電流を電圧変化するためのシャント抵抗１３で検出
された励磁電流に応じた電圧を差動増幅して出力するオ
ペアンプ１４を備える。一方、遮断時間設定回路１２
は、励磁電流検出回路１１の出力が設定電圧に達した時
（励磁コイル２の励磁電流値が設定値を越えた時）に、
Hiの出力信号を発生するコンパレータ１５を備えるとと
もに、このコンパレータ１５からHiの出力信号を受けて
から、所定時間の遅れ後にスイッチング素子７をOFF す
るHiの出力信号を発生する遅延回路１６を備える。ま
た、遮断時間設定回路１２は、遅延回路１６によって励
磁コイル２の通電が遮断された時の励磁電流値（シャン
ト抵抗１３で検出される電圧値）に応じたオペアンプ１
４からの出力信号を記憶するコンデンサ１８を備える。
励磁電流が遮断されている間は、放電回路２０によって
コンデンサ１８の放電が行なわれ、励磁コイルに流れる
電流の減少をコンデンサ１８の出力電圧ｖ3 によってシ
ュミレートしている。
励磁電流を電圧変化するためのシャント抵抗１３で検出
された励磁電流に応じた電圧を差動増幅して出力するオ
ペアンプ１４を備える。一方、遮断時間設定回路１２
は、励磁電流検出回路１１の出力が設定電圧に達した時
（励磁コイル２の励磁電流値が設定値を越えた時）に、
Hiの出力信号を発生するコンパレータ１５を備えるとと
もに、このコンパレータ１５からHiの出力信号を受けて
から、所定時間の遅れ後にスイッチング素子７をOFF す
るHiの出力信号を発生する遅延回路１６を備える。ま
た、遮断時間設定回路１２は、遅延回路１６によって励
磁コイル２の通電が遮断された時の励磁電流値（シャン
ト抵抗１３で検出される電圧値）に応じたオペアンプ１
４からの出力信号を記憶するコンデンサ１８を備える。
励磁電流が遮断されている間は、放電回路２０によって
コンデンサ１８の放電が行なわれ、励磁コイルに流れる
電流の減少をコンデンサ１８の出力電圧ｖ3 によってシ
ュミレートしている。
【００１１】〔実施例の作動〕次に、上記実施例の作動
を、図３の（ａ）、（ｂ）に示すタイムチャートを用い
て簡単に説明する。励磁コイル２に流れる励磁電流が増
大し、シャント抵抗１３を流れて発生する電圧ｖ1 が、
オペアンプ１４のマイナス端子に印加される電圧ｖ2 よ
りも大きくなると、オペアンプ１４の出力によってコン
デンサ１８が充電される。逆に、電圧ｖ1 が、電圧ｖ2
よりも小さいとコンデンサ１８は放電されて、電圧ｖ2
が電圧ｖ1 と等しくなるようにコンデンサ１８は充電さ
れる。この結果、コンデンサ１８に発生する電圧ｖ3
は、次式に示すように、励磁電流に比例した値となる。
を、図３の（ａ）、（ｂ）に示すタイムチャートを用い
て簡単に説明する。励磁コイル２に流れる励磁電流が増
大し、シャント抵抗１３を流れて発生する電圧ｖ1 が、
オペアンプ１４のマイナス端子に印加される電圧ｖ2 よ
りも大きくなると、オペアンプ１４の出力によってコン
デンサ１８が充電される。逆に、電圧ｖ1 が、電圧ｖ2
よりも小さいとコンデンサ１８は放電されて、電圧ｖ2
が電圧ｖ1 と等しくなるようにコンデンサ１８は充電さ
れる。この結果、コンデンサ１８に発生する電圧ｖ3
は、次式に示すように、励磁電流に比例した値となる。
【数１】 ｖ3 ＝ｋ×ｉｒ（ダイオード２１の降下電圧は無視） ｉｒは励磁電流 ｋ＝Ｒ1 ×（Ｒ2 ＋Ｒ3 ）／Ｒ2 Ｒ1 はシャント抵抗１３の抵抗値、Ｒ2 およびＲ3 はオ
ペアンプ１４のマイナス端子に印加される電圧を設定す
る抵抗体２２、２３の抵抗値である。ここで、励磁電流
が増加し、オペアンプ１４の出力側の電圧ｖ3 が設定電
圧ｖａを越えると、コンパレータ１５の出力がHiとな
り、その後、遅延回路１６によって所定時間ｔｄ遅れた
後にトランジスタ２４がONし、励磁電流が減少する。こ
のトランジスタ２４がONすると、スイッチング素子７が
OFF するため、シャント抵抗１３に印加される電流もOF
F され、電圧ｖ1 はほぼ０Ｖになる。このため、オペア
ンプ１４の出力はLow に反転し、電圧ｖ3 は放電回路２
０の放電電流によって減少してゆき、電圧ｖ3 が設定電
圧ｖａよりも低下すると、コンパレータ１５の出力がLo
w に反転する。これによって、トランジスタ２４がOFF
してスイッチング素子７がONし、再び励磁コイル２に励
磁電流が流れる。
ペアンプ１４のマイナス端子に印加される電圧を設定す
る抵抗体２２、２３の抵抗値である。ここで、励磁電流
が増加し、オペアンプ１４の出力側の電圧ｖ3 が設定電
圧ｖａを越えると、コンパレータ１５の出力がHiとな
り、その後、遅延回路１６によって所定時間ｔｄ遅れた
後にトランジスタ２４がONし、励磁電流が減少する。こ
のトランジスタ２４がONすると、スイッチング素子７が
OFF するため、シャント抵抗１３に印加される電流もOF
F され、電圧ｖ1 はほぼ０Ｖになる。このため、オペア
ンプ１４の出力はLow に反転し、電圧ｖ3 は放電回路２
０の放電電流によって減少してゆき、電圧ｖ3 が設定電
圧ｖａよりも低下すると、コンパレータ１５の出力がLo
w に反転する。これによって、トランジスタ２４がOFF
してスイッチング素子７がONし、再び励磁コイル２に励
磁電流が流れる。
【００１２】ここで、スイッチング素子７がOFF してい
る時間をＴOFF とすると、次式が成立する。
る時間をＴOFF とすると、次式が成立する。
【数２】ＴOFF ＝Ｃ×ＳON／ｉ なお、Ｃはコンデンサ１８の容量、ＳONは遅延時間ｔｄ
における電圧ｖ3 の変化量（遮断時の励磁電流値と設定
値のと差に応じた電圧）、ｉは放電回路２０の放電電流
値である。従って、励磁電流の遮断時間ＴOFF は、遅延
時間ｔｄの間に変化した励磁電流の値（ＡON）に比例し
た値となる（ＡON＝ＳON／ｋであるからＴOFF ＝Ｃ×ｋ
×ＡON／ｉとなる）。またスイッチングが安定した状態
では次式が成り立つ。
における電圧ｖ3 の変化量（遮断時の励磁電流値と設定
値のと差に応じた電圧）、ｉは放電回路２０の放電電流
値である。従って、励磁電流の遮断時間ＴOFF は、遅延
時間ｔｄの間に変化した励磁電流の値（ＡON）に比例し
た値となる（ＡON＝ＳON／ｋであるからＴOFF ＝Ｃ×ｋ
×ＡON／ｉとなる）。またスイッチングが安定した状態
では次式が成り立つ。
【数３】ＡOFF ／ｔｄ×ＴOFF ＝ＡON／ｔｄ×ＴON これらの結果からスイッチング周期Ｔは、次式で表せ
る。
る。
【数４】Ｔ＝Ａ×（ＡON＋ＡOFF ） なお、Ａは係数（Ａ＝Ｃ×ｋ／ｉ）、ＡOFF は一定時間
ｔｄでの励磁電流の減衰量である。そして、図４の励磁
コイル２の電流の増加、減衰特性からも分かるように、
スイッチング周期Ｔは励磁コイル２が低温であっても高
温であっても大きく変化しない。
ｔｄでの励磁電流の減衰量である。そして、図４の励磁
コイル２の電流の増加、減衰特性からも分かるように、
スイッチング周期Ｔは励磁コイル２が低温であっても高
温であっても大きく変化しない。
【００１３】〔実施例の効果〕本実施例では、励磁電流
が最大値を越えないようにスイッチング素子７をON−OF
F するスイッチング周期Ｔは、上記の作用で示したよう
に、安定した周期とすることができる。このため、低温
時のスイッチングノイズおよびスイッチング損失を低減
することができるとともに、高温時の発電機１の出力変
動およびランプ類のちらつきを防ぐことができる。
が最大値を越えないようにスイッチング素子７をON−OF
F するスイッチング周期Ｔは、上記の作用で示したよう
に、安定した周期とすることができる。このため、低温
時のスイッチングノイズおよびスイッチング損失を低減
することができるとともに、高温時の発電機１の出力変
動およびランプ類のちらつきを防ぐことができる。
【００１４】〔第２実施例〕図５および図６は第２実施
例を示すもので、図５は電流調節回路９の電気回路図を
示す。本実施例は、励磁電流検出回路１１が励磁電流の
検出電圧と設定電圧ｖ2 との電圧差を積分して、励磁電
流の値に応じた電圧ｖ3 を、遮断時間設定回路１２のコ
ンパレータ１５に出力している。積分電圧ｖ3 は、励磁
電流検出に含まれるノイズ成分が除去されているため、
積分電圧ｖ3 によって励磁電流を安定して検出すること
ができる。簡単に作動を説明する。図６に示すように、
積分電圧ｖ3 が設定電圧ｖａを越えると、遅延回路１６
で設定された遅延時間ｔｄ遅れてスイッチング素子７が
OFF して、励磁電流が遮断される。遮断時間は、第１実
施例同様、遅延時間ｔｄの間に変化した励磁電流値に応
じた電圧ｖ3 の変化量で決定される。
例を示すもので、図５は電流調節回路９の電気回路図を
示す。本実施例は、励磁電流検出回路１１が励磁電流の
検出電圧と設定電圧ｖ2 との電圧差を積分して、励磁電
流の値に応じた電圧ｖ3 を、遮断時間設定回路１２のコ
ンパレータ１５に出力している。積分電圧ｖ3 は、励磁
電流検出に含まれるノイズ成分が除去されているため、
積分電圧ｖ3 によって励磁電流を安定して検出すること
ができる。簡単に作動を説明する。図６に示すように、
積分電圧ｖ3 が設定電圧ｖａを越えると、遅延回路１６
で設定された遅延時間ｔｄ遅れてスイッチング素子７が
OFF して、励磁電流が遮断される。遮断時間は、第１実
施例同様、遅延時間ｔｄの間に変化した励磁電流値に応
じた電圧ｖ3 の変化量で決定される。
【図１】発電機の励磁電流制御装置の構成を示す電気回
路図である（第１実施例）。
路図である（第１実施例）。
【図２】電流調節回路の電気回路図である（第１実施
例）。
例）。
【図３】作動説明のためのタイムチャートである（第１
実施例）。
実施例）。
【図４】励磁コイルの電流の増加減衰の特性を示すグラ
フである（第１実施例）。
フである（第１実施例）。
【図５】電流調節回路の電気回路図である（第２実施
例）。
例）。
【図６】作動説明のためのタイムチャートである（第２
実施例）。
実施例）。
【図７】電流調節回路の電気回路図である（従来技
術）。
術）。
１ 発電機 ２ 励磁コイル ３ 電機子コイル ６ 励磁電流制御装置
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−233032（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−175333（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−91703（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−45200（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−92231（ＪＰ，Ａ) 実開 昭64−37347（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭59−63699（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H02P 9/30 H02P 9/14
Claims (1)
- 【請求項１】 磁界を発生する励磁コイルおよびこの励
磁コイルの発生する磁界と相対的に回転して電力を発生
する電機子コイルを備えた発電機と、 前記励磁コイルの通電と遮断とを繰り返して励磁電流を
制御する励磁電流制御装置とを備える発電機の励磁電流
制御装置において、 前記励磁電流制御装置は、 前記励磁コイルの励磁電流値が設定値を越えてから、所
定時間の遅れ後に励磁電流の遮断を行い、その遮断時の
励磁電流値と前記設定値との差が大きくなるに従って遮
断時間を長くするとともに、遮断時の励磁電流値と前記
設定値との差が小さくなるに従って遮断時間を短くする
ことを特徴とする発電機の励磁電流制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4132103A JP3065173B2 (ja) | 1992-05-25 | 1992-05-25 | 発電機の励磁電流制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4132103A JP3065173B2 (ja) | 1992-05-25 | 1992-05-25 | 発電機の励磁電流制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05328800A JPH05328800A (ja) | 1993-12-10 |
| JP3065173B2 true JP3065173B2 (ja) | 2000-07-12 |
Family
ID=15073528
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4132103A Expired - Fee Related JP3065173B2 (ja) | 1992-05-25 | 1992-05-25 | 発電機の励磁電流制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3065173B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9711630D0 (en) * | 1997-06-05 | 1997-07-30 | Switched Reluctance Drives Ltd | Off-time current controller |
-
1992
- 1992-05-25 JP JP4132103A patent/JP3065173B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05328800A (ja) | 1993-12-10 |
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