JP3044182B2 - 酸化物分散ＭＣｒＡｌＹ基コーティングを生成する方法 - Google Patents
酸化物分散ＭＣｒＡｌＹ基コーティングを生成する方法Info
- Publication number
- JP3044182B2 JP3044182B2 JP7179606A JP17960695A JP3044182B2 JP 3044182 B2 JP3044182 B2 JP 3044182B2 JP 7179606 A JP7179606 A JP 7179606A JP 17960695 A JP17960695 A JP 17960695A JP 3044182 B2 JP3044182 B2 JP 3044182B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coating
- aluminum
- mcraly
- yttrium
- oxygen
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/12—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the method of spraying
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/06—Metallic material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/06—Metallic material
- C23C4/073—Metallic material containing MCrAl or MCrAlY alloys, where M is nickel, cobalt or iron, with or without non-metal elements
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/04—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the coating material
- C23C4/10—Oxides, borides, carbides, nitrides or silicides; Mixtures thereof
- C23C4/11—Oxides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/12—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the method of spraying
- C23C4/126—Detonation spraying
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C4/00—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge
- C23C4/12—Coating by spraying the coating material in the molten state, e.g. by flame, plasma or electric discharge characterised by the method of spraying
- C23C4/129—Flame spraying
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T50/00—Aeronautics or air transport
- Y02T50/60—Efficient propulsion technologies, e.g. for aircraft
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
- Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
- Y10T428/12049—Nonmetal component
- Y10T428/12056—Entirely inorganic
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
- Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
- Y10T428/12063—Nonparticulate metal component
- Y10T428/12139—Nonmetal particles in particulate component
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
- Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
- Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
- Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
- Y10T428/12146—Nonmetal particles in a component
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、基材の表面上にＭＣｒ
ＡｌＹ基粉末（ここで、Ｍは鉄、コバルト及びニッケル
とその混合物とからなる群から選択される）を気体燃料
−酸素混合物を使用して溶射（thermal spraying）する
方法に関するものであり、特には粉末組成物中のイット
リウム（Ｙ）の実質部分からＹ2 Ｏ3 を形成しそして粉
末組成物中のアルミニウム（Ａｌ）の少量部分からＡｌ
2 Ｏ3 を形成するに充分の酸素が燃料混合物において使
用されることを特徴とする酸化物分散ＭＣｒＡｌＹ基コ
ーティングを生成する溶射方法に関するものである。本
発明はまた、そうした溶射により生成されたＭＣｒＡｌ
Ｙ基材料溶射層被覆基材にも関係する。
ＡｌＹ基粉末（ここで、Ｍは鉄、コバルト及びニッケル
とその混合物とからなる群から選択される）を気体燃料
−酸素混合物を使用して溶射（thermal spraying）する
方法に関するものであり、特には粉末組成物中のイット
リウム（Ｙ）の実質部分からＹ2 Ｏ3 を形成しそして粉
末組成物中のアルミニウム（Ａｌ）の少量部分からＡｌ
2 Ｏ3 を形成するに充分の酸素が燃料混合物において使
用されることを特徴とする酸化物分散ＭＣｒＡｌＹ基コ
ーティングを生成する溶射方法に関するものである。本
発明はまた、そうした溶射により生成されたＭＣｒＡｌ
Ｙ基材料溶射層被覆基材にも関係する。
【０００２】
【従来の技術】様々の産業用途において使用されそして
様々の環境において使用のための多くの良好な耐酸化性
及び耐食性コーティングが存在している。鉄、コバルト
もしくはニッケル基スーパーアロイから成る部品が、航
空・宇宙用途のような用途においての使用のためにまた
ガスタービンエンジンにおいて使用されるブレード、ベ
ーン、シールその他の部品として使用のために開発され
てきた。これら用途においては、物品が不当な酸化や硫
化に対して充分の耐性を持つことが重要である。何故な
ら、こうした腐食は物品の有用寿命に悪影響を与え、性
能の低下や安全上の問題をもたらすからである。様々の
スーパーアロイが高度の耐食性を有するけれども、そう
した耐食性はスーパーアロイが高温環境において作動さ
れるときもしくは高温環境に曝露されるとき減少する。
様々の環境において使用のための多くの良好な耐酸化性
及び耐食性コーティングが存在している。鉄、コバルト
もしくはニッケル基スーパーアロイから成る部品が、航
空・宇宙用途のような用途においての使用のためにまた
ガスタービンエンジンにおいて使用されるブレード、ベ
ーン、シールその他の部品として使用のために開発され
てきた。これら用途においては、物品が不当な酸化や硫
化に対して充分の耐性を持つことが重要である。何故な
ら、こうした腐食は物品の有用寿命に悪影響を与え、性
能の低下や安全上の問題をもたらすからである。様々の
スーパーアロイが高度の耐食性を有するけれども、そう
した耐食性はスーパーアロイが高温環境において作動さ
れるときもしくは高温環境に曝露されるとき減少する。
【０００３】ある種の合金やスーパーアロイ製の部品の
有用寿命を増大するために、様々のコーティングが開発
されてきた。アルミナイドコーティングが、耐食性の外
側層を提供するのに当初使用されたが、しかしこうした
アルミナイド層は機械的に或いは熱的に誘起された歪み
の下に置かれるときクラックを発生することが観察され
た。
有用寿命を増大するために、様々のコーティングが開発
されてきた。アルミナイドコーティングが、耐食性の外
側層を提供するのに当初使用されたが、しかしこうした
アルミナイド層は機械的に或いは熱的に誘起された歪み
の下に置かれるときクラックを発生することが観察され
た。
【０００４】開発されたまた別のコーティング種類は、
ＭＣｒＡｌＹ上被コーティング（この場合Ｍは鉄、コバ
ルトもしくはニッケルのような遷移金属元素を表す）で
あった。このコーティングは高温環境において合金部品
の有用寿命を延長する点でアルミナイドコーティングよ
り一層有効であることが見出された。
ＭＣｒＡｌＹ上被コーティング（この場合Ｍは鉄、コバ
ルトもしくはニッケルのような遷移金属元素を表す）で
あった。このコーティングは高温環境において合金部品
の有用寿命を延長する点でアルミナイドコーティングよ
り一層有効であることが見出された。
【０００５】スーパーアロイ製基材上での従来型式のＭ
ＣｒＡｌＹコーティングに伴う現在の問題は、長期間の
高温曝露後の基材中へのコーティング元素のまたコーテ
ィング中への基材元素の相互拡散である。基材へのコー
ティング中のアルミニウムの損失はコーティングにおけ
るアルミナイド欠乏層の発生により認知される。チタン
のようなある種の基材元素はＭＣｒＡｌＹコーティング
を通して外面酸化物スケールへと拡散しそして該酸化物
スケールの保護作用を低減化することが見出されてい
た。現在のＭＣｒＡｌＹコーティングをこの相互拡散作
用を低減するように改善することが所望された。
ＣｒＡｌＹコーティングに伴う現在の問題は、長期間の
高温曝露後の基材中へのコーティング元素のまたコーテ
ィング中への基材元素の相互拡散である。基材へのコー
ティング中のアルミニウムの損失はコーティングにおけ
るアルミナイド欠乏層の発生により認知される。チタン
のようなある種の基材元素はＭＣｒＡｌＹコーティング
を通して外面酸化物スケールへと拡散しそして該酸化物
スケールの保護作用を低減化することが見出されてい
た。現在のＭＣｒＡｌＹコーティングをこの相互拡散作
用を低減するように改善することが所望された。
【０００６】上記の通り、ＭＣｒＡｌＹコーティングは
全般的にスーパーアロイに対して良好な耐酸化性及び耐
食性を有する好適なコーティングの１種といえるが、Ｍ
ＣｒＡｌＹコーティングに対して幾つかの改善がなされ
てきた。
全般的にスーパーアロイに対して良好な耐酸化性及び耐
食性を有する好適なコーティングの１種といえるが、Ｍ
ＣｒＡｌＹコーティングに対して幾つかの改善がなされ
てきた。
【０００７】米国特許第３，９９３，４５４号は、高温
においてニッケル及びコバルトスーパーアロイの保護に
特に適したコーティングを開示する。このコーティング
の保護性質は、コーティングの表面上での酸化／腐食を
低減する役目をなすアルミナ層の形成による。コーティ
ングはアルミニウム、クロム、及びニッケルとコバルト
とその混合物とからなる群から選択される金属を含有し
ている。コーティングは更に、少量の制御された％のハ
フニウムを含有し、これはコーティング表面上の保護ア
ルミナ皮膜の密着性と耐久性とを大幅に改善する役目を
なす。米国特許第４，５８５，４８１号はイットリウム
とハフニウムとが珪素と一緒に使用されることを除いて
は同様のコーティングを開示している。
においてニッケル及びコバルトスーパーアロイの保護に
特に適したコーティングを開示する。このコーティング
の保護性質は、コーティングの表面上での酸化／腐食を
低減する役目をなすアルミナ層の形成による。コーティ
ングはアルミニウム、クロム、及びニッケルとコバルト
とその混合物とからなる群から選択される金属を含有し
ている。コーティングは更に、少量の制御された％のハ
フニウムを含有し、これはコーティング表面上の保護ア
ルミナ皮膜の密着性と耐久性とを大幅に改善する役目を
なす。米国特許第４，５８５，４８１号はイットリウム
とハフニウムとが珪素と一緒に使用されることを除いて
は同様のコーティングを開示している。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、斯界で
は、良好な耐酸化性及び耐食性を有する好適なコーティ
ングとしてのＭＣｒＡｌＹコーティングに対してまだな
おその改善が要望されている。本発明の課題は、高温酸
化性雰囲気において一層長い使用寿命を有するＭＣｒＡ
ｌＹコーティングを提供することである。
は、良好な耐酸化性及び耐食性を有する好適なコーティ
ングとしてのＭＣｒＡｌＹコーティングに対してまだな
おその改善が要望されている。本発明の課題は、高温酸
化性雰囲気において一層長い使用寿命を有するＭＣｒＡ
ｌＹコーティングを提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、この課題を、
コーティング全体を通して酸化物分散体を有するＭＣｒ
ＡｌＹ基コーティングを生成するための溶射プロセスを
提供し、爆発銃を使用しそしてコーティングが全体を通
して酸化物分散体を有するようなＭＣｒＡｌＹ基コーテ
ィングを生成するための方法を提供し、Ｙが実質上Ｙ2
Ｏ3 の形態にありそしてＡｌの少量がＡｌ2 Ｏ3 の形態
にあるＭＣｒＡｌＹ基コーティングを提供することによ
り解決する。
コーティング全体を通して酸化物分散体を有するＭＣｒ
ＡｌＹ基コーティングを生成するための溶射プロセスを
提供し、爆発銃を使用しそしてコーティングが全体を通
して酸化物分散体を有するようなＭＣｒＡｌＹ基コーテ
ィングを生成するための方法を提供し、Ｙが実質上Ｙ2
Ｏ3 の形態にありそしてＡｌの少量がＡｌ2 Ｏ3 の形態
にあるＭＣｒＡｌＹ基コーティングを提供することによ
り解決する。
【００１０】本発明は、広い概念において、ＭＣｒＡｌ
Ｙ基コーティング（ここで、Ｍは鉄、コバルト及びニッ
ケルとその混合物とからなる群から選択される）を生成
する溶射プロセスにおいて、溶射プロセスの気体状燃料
−酸化体混合物中の酸素がイットリウム成分の実質部分
をＹ2 Ｏ3 に変換しかつアルミニウム成分の少量部分を
Ａｌ2 Ｏ3 に変換し、アルミニウムとイットリウムの酸
化物相がコーティングの１５容積％未満の量で存在する
酸化物分散ＭＣｒＡｌＹ基コーティングを生成する方法
を提供する。本発明はまた、ＭＣｒＡｌＹ基材料（ここ
で、Ｍは鉄、コバルト及びニッケルとその混合物とから
なる群から選択される）から成る溶射層で被覆されそし
てイットリウム成分の少なくとも９０重量％はＹ2 Ｏ3
の形態にありに変換されそしてアルミニウム成分の３０
重量％までがＡｌ2 Ｏ3 の形態にあり、そしてＹ2 Ｏ3
とＡｌ2 Ｏ3 とがコーティングの１５容積％未満の量で
存在することを特徴とするＭＣｒＡｌＹ基材料溶射層被
覆基材を提供する。
Ｙ基コーティング（ここで、Ｍは鉄、コバルト及びニッ
ケルとその混合物とからなる群から選択される）を生成
する溶射プロセスにおいて、溶射プロセスの気体状燃料
−酸化体混合物中の酸素がイットリウム成分の実質部分
をＹ2 Ｏ3 に変換しかつアルミニウム成分の少量部分を
Ａｌ2 Ｏ3 に変換し、アルミニウムとイットリウムの酸
化物相がコーティングの１５容積％未満の量で存在する
酸化物分散ＭＣｒＡｌＹ基コーティングを生成する方法
を提供する。本発明はまた、ＭＣｒＡｌＹ基材料（ここ
で、Ｍは鉄、コバルト及びニッケルとその混合物とから
なる群から選択される）から成る溶射層で被覆されそし
てイットリウム成分の少なくとも９０重量％はＹ2 Ｏ3
の形態にありに変換されそしてアルミニウム成分の３０
重量％までがＡｌ2 Ｏ3 の形態にあり、そしてＹ2 Ｏ3
とＡｌ2 Ｏ3 とがコーティングの１５容積％未満の量で
存在することを特徴とするＭＣｒＡｌＹ基材料溶射層被
覆基材を提供する。
【００１１】より特定的には、本発明は、酸化体と飽和
及び不飽和炭化水素の群から選択される少なくとも１種
の燃焼性気体を含む気体状燃料−酸化体混合物を使用し
て基材の表面上にＭＣｒＡｌＹ基粉末組成物を爆発銃手
段により溶射被覆することを含む。この場合、気体状燃
料−酸化体混合物の酸素対炭素の原子比は１．０４５：
１〜１．１０：１の範囲、好ましくは１．０５：１〜
１．０８：１の範囲、最も好ましくはほぼ１．０６：１
であり、被覆層は少なくとも７０％、好ましくは少なく
とも９０％のＹ2 Ｏ3 の形態にあるＹ成分と３０％まで
のＡｌ2 Ｏ3 の形態にあるＡｌ成分とを有している。例
えば、可燃性気体がアセチレンとプロピレンとの混合物
でありそして酸素対炭素の原子比が１．０５：１〜１．
１０：１、好ましくは１．０５：１〜１．０８：１の範
囲にあり、実質量のイットリウムがＹ2 Ｏ3 に変換され
かつ少量のアルミニウムがＡｌ2 Ｏ3 に変換されそして
アルミニウムとイットリウムの酸化物相がコーティング
の１５容積％未満とされる。好ましくは、酸素は、コー
ティング中に少なくとも１．５重量％、より好ましくは
少なくとも約２．５重量％の量において存在すべきであ
る。一般に、最大量の酸素はコーティングの４重量％を
超えるべきではない。
及び不飽和炭化水素の群から選択される少なくとも１種
の燃焼性気体を含む気体状燃料−酸化体混合物を使用し
て基材の表面上にＭＣｒＡｌＹ基粉末組成物を爆発銃手
段により溶射被覆することを含む。この場合、気体状燃
料−酸化体混合物の酸素対炭素の原子比は１．０４５：
１〜１．１０：１の範囲、好ましくは１．０５：１〜
１．０８：１の範囲、最も好ましくはほぼ１．０６：１
であり、被覆層は少なくとも７０％、好ましくは少なく
とも９０％のＹ2 Ｏ3 の形態にあるＹ成分と３０％まで
のＡｌ2 Ｏ3 の形態にあるＡｌ成分とを有している。例
えば、可燃性気体がアセチレンとプロピレンとの混合物
でありそして酸素対炭素の原子比が１．０５：１〜１．
１０：１、好ましくは１．０５：１〜１．０８：１の範
囲にあり、実質量のイットリウムがＹ2 Ｏ3 に変換され
かつ少量のアルミニウムがＡｌ2 Ｏ3 に変換されそして
アルミニウムとイットリウムの酸化物相がコーティング
の１５容積％未満とされる。好ましくは、酸素は、コー
ティング中に少なくとも１．５重量％、より好ましくは
少なくとも約２．５重量％の量において存在すべきであ
る。一般に、最大量の酸素はコーティングの４重量％を
超えるべきではない。
【００１２】本発明のコーティングを生成するまた別の
方法は、所謂極超音速火炎溶射コーティングプロセスを
含めて高速酸素−燃料方法でありうる。コーティングを
付着するために炭素含有型燃料を使用して高速酸素−燃
料技術を使用する場合には、単位時間あたりの容積流量
基準で酸素対燃料比は９：１〜４：１、好ましくは７：
１〜５：１の範囲とすべきである。水素燃料を使用して
高速酸素−燃料技術を使用する場合には、その場合には
酸素対水素比は、気体のモル基準で、０．５：１を超え
るものとすべきである。
方法は、所謂極超音速火炎溶射コーティングプロセスを
含めて高速酸素−燃料方法でありうる。コーティングを
付着するために炭素含有型燃料を使用して高速酸素−燃
料技術を使用する場合には、単位時間あたりの容積流量
基準で酸素対燃料比は９：１〜４：１、好ましくは７：
１〜５：１の範囲とすべきである。水素燃料を使用して
高速酸素−燃料技術を使用する場合には、その場合には
酸素対水素比は、気体のモル基準で、０．５：１を超え
るものとすべきである。
【００１３】
【作用】気体状燃料−酸化体混合物とＭＣｒＡｌＹ基粉
末組成物の使用により発生する酸化物相は、コーティン
グの成分の内の最も高い酸化物形成自由エネルギーを有
する成分と酸素が優先的に反応する結果として起こる。
イットリウムとアルミニウムとが、代表的なＭＣｒＡｌ
Ｙ合金における元素の最大酸化物形成自由エネルギーを
有しそしてイットリウムがアルミニウムより一層高い酸
化物形成自由エネルギーを有するから、代表的なＭＣｒ
ＡｌＹ合金及び約２％の酸素含有量に対しては、イット
リウムは９０重量％以上の量におけるように実質上Ｙ2
Ｏ3 に変換されそして約３０重量％未満のような少量の
アルミニウムがＡｌ2 Ｏ3 に変換される。コーティング
全体を通しての分散Ａｌ2 Ｏ3 の形成はコーティングか
らのアルミニウムの拡散を有効に減じるので、コーティ
ング中に残留するアルミニウムがコーティングの一層長
い使用寿命を提供するものと考えられる。加えて、分散
酸化物相は高温環境におけるコーティングを強化する。
末組成物の使用により発生する酸化物相は、コーティン
グの成分の内の最も高い酸化物形成自由エネルギーを有
する成分と酸素が優先的に反応する結果として起こる。
イットリウムとアルミニウムとが、代表的なＭＣｒＡｌ
Ｙ合金における元素の最大酸化物形成自由エネルギーを
有しそしてイットリウムがアルミニウムより一層高い酸
化物形成自由エネルギーを有するから、代表的なＭＣｒ
ＡｌＹ合金及び約２％の酸素含有量に対しては、イット
リウムは９０重量％以上の量におけるように実質上Ｙ2
Ｏ3 に変換されそして約３０重量％未満のような少量の
アルミニウムがＡｌ2 Ｏ3 に変換される。コーティング
全体を通しての分散Ａｌ2 Ｏ3 の形成はコーティングか
らのアルミニウムの拡散を有効に減じるので、コーティ
ング中に残留するアルミニウムがコーティングの一層長
い使用寿命を提供するものと考えられる。加えて、分散
酸化物相は高温環境におけるコーティングを強化する。
【００１４】
【発明の具体的な説明】爆発銃（detonating gun、Ｄ
銃）を使用しての爆発手段による火炎溶射（めっき、被
覆）が本発明のコーティングを生成するのに使用されう
る。基本的に、爆発銃は、約２．５ｃｍの小さな内径を
有する流体冷却バレル（胴部）から成る。一般に、酸素
とアセチレンとの混合物が銃内部にコーティング粉末と
共に給送される。酸素−アセチレン燃料気体混合物は着
火されて、爆発波を創出し、これが銃胴部を下流に伝播
し、それに際してコーティング材料は加熱されそして銃
から外に推進されて被覆されるべき物品上に付着する。
米国特許第２，７１４，５６３号は火炎コーティングの
ための爆発波を利用する方法及び装置を開示するので、
その詳細はこれを参照されたい。幾つかの用途において
は、酸素−アセチレン燃料混合物を窒素やアルゴンのよ
うな不活性気体で稀釈することが所望される場合があ
る。気体稀釈剤は、それが爆発反応には関与しないか
ら、火炎温度を減少することが見出された。米国特許第
２，９７２，５５０号は、酸素−アセチレン燃料混合物
を稀釈して爆発銃被覆プロセスを一層多くのコーティン
グ組成物とともに使用することを可能ならしめまた得ら
れるコーティングに基づく一層広い有用な用途で使用す
ることを可能ならしめるプロセスを開示する。また別の
用途において、第２の可燃性気体がアセチレンと共に使
用され、そうした気体は例えばプロピレンである。２種
の可燃性気体の使用は米国特許第４，９０２，５３９号
に開示されている。詳細はこれらを参照されたい。
銃）を使用しての爆発手段による火炎溶射（めっき、被
覆）が本発明のコーティングを生成するのに使用されう
る。基本的に、爆発銃は、約２．５ｃｍの小さな内径を
有する流体冷却バレル（胴部）から成る。一般に、酸素
とアセチレンとの混合物が銃内部にコーティング粉末と
共に給送される。酸素−アセチレン燃料気体混合物は着
火されて、爆発波を創出し、これが銃胴部を下流に伝播
し、それに際してコーティング材料は加熱されそして銃
から外に推進されて被覆されるべき物品上に付着する。
米国特許第２，７１４，５６３号は火炎コーティングの
ための爆発波を利用する方法及び装置を開示するので、
その詳細はこれを参照されたい。幾つかの用途において
は、酸素−アセチレン燃料混合物を窒素やアルゴンのよ
うな不活性気体で稀釈することが所望される場合があ
る。気体稀釈剤は、それが爆発反応には関与しないか
ら、火炎温度を減少することが見出された。米国特許第
２，９７２，５５０号は、酸素−アセチレン燃料混合物
を稀釈して爆発銃被覆プロセスを一層多くのコーティン
グ組成物とともに使用することを可能ならしめまた得ら
れるコーティングに基づく一層広い有用な用途で使用す
ることを可能ならしめるプロセスを開示する。また別の
用途において、第２の可燃性気体がアセチレンと共に使
用され、そうした気体は例えばプロピレンである。２種
の可燃性気体の使用は米国特許第４，９０２，５３９号
に開示されている。詳細はこれらを参照されたい。
【００１５】本発明の特徴は、アルミニウムの一部が燃
料混合物からの酸素と反応してＡｌ2 Ｏ3 を形成するか
ら、ＭＣｒＡｌＹ基粉末組成物において一層高いアルミ
ニウム濃度を使用することができる点である。コーティ
ング単位厚さ当りの寿命は実質上、コーティングにおけ
るアルミニウムの量に比例することが見出された。従っ
て、１２重量％のアルミニウムを含有するコーティング
は８重量％アルミニウムを含有するコーティングより５
０％長く存続することが予想される。別様には、アルミ
ニウム含有量の高いコーティングの方が単位厚さ当り同
じ寿命に対して一層高い温度への曝露に耐えることがで
きる。気体状燃料−酸化体混合物とＭＣｒＡｌＹ基粉末
組成物の使用により発生する酸化物相は、コーティング
の成分の内の最も高い酸化物形成自由エネルギーを有す
る成分と酸素が優先的に反応する結果として起こる。イ
ットリウムとアルミニウムとが、代表的なＭＣｒＡｌＹ
合金における元素の最大酸化物形成自由エネルギーを有
しそしてイットリウムがアルミニウムより一層高い酸化
物形成自由エネルギーを有するから、代表的なＭＣｒＡ
ｌＹ合金及び約２％の酸素含有量に対しては、イットリ
ウムは９０重量％以上の量におけるように実質上Ｙ2 Ｏ
3 に変換されそして約３０重量％未満のような少量のア
ルミニウムがＡｌ2 Ｏ3 に変換される。一般に、コーテ
ィングおける酸化物の分散量は、１５容積％未満、好ま
しくは１０容積％未満そして少なくとも４容積％を超え
るものとすべきである。一般に、アルミニウムの３０重
量％未満がＡｌ2 Ｏ3 に変換されるべきでありそして好
ましくは２５重量％未満がＡｌ2 Ｏ3 に変換されるべき
である。アルミニウムの存在はコーティングにおいて所
望されるから、極く少量のアルミニウムのＡｌ2 Ｏ3 へ
の変換がアルミニウムコーティングから基材材料への拡
散を有効に減少しそしてその意図する使用中表面酸化物
が生じる外面へのアルミニウムの拡散を有効に減じる。
このアルミニウム拡散反応が関与するコーティングに対
する寿命低減機構であることが観察されまた考えられて
きた。コーティング全体を通しての分散Ａｌ2 Ｏ3 の形
成はコーティングからのアルミニウムの拡散を有効に減
じるので、コーティング中に残留するアルミニウムがコ
ーティングの一層長い使用寿命を提供するものと考えら
れる。加えて、分散酸化物相は高温環境におけるコーテ
ィングを強化する。
料混合物からの酸素と反応してＡｌ2 Ｏ3 を形成するか
ら、ＭＣｒＡｌＹ基粉末組成物において一層高いアルミ
ニウム濃度を使用することができる点である。コーティ
ング単位厚さ当りの寿命は実質上、コーティングにおけ
るアルミニウムの量に比例することが見出された。従っ
て、１２重量％のアルミニウムを含有するコーティング
は８重量％アルミニウムを含有するコーティングより５
０％長く存続することが予想される。別様には、アルミ
ニウム含有量の高いコーティングの方が単位厚さ当り同
じ寿命に対して一層高い温度への曝露に耐えることがで
きる。気体状燃料−酸化体混合物とＭＣｒＡｌＹ基粉末
組成物の使用により発生する酸化物相は、コーティング
の成分の内の最も高い酸化物形成自由エネルギーを有す
る成分と酸素が優先的に反応する結果として起こる。イ
ットリウムとアルミニウムとが、代表的なＭＣｒＡｌＹ
合金における元素の最大酸化物形成自由エネルギーを有
しそしてイットリウムがアルミニウムより一層高い酸化
物形成自由エネルギーを有するから、代表的なＭＣｒＡ
ｌＹ合金及び約２％の酸素含有量に対しては、イットリ
ウムは９０重量％以上の量におけるように実質上Ｙ2 Ｏ
3 に変換されそして約３０重量％未満のような少量のア
ルミニウムがＡｌ2 Ｏ3 に変換される。一般に、コーテ
ィングおける酸化物の分散量は、１５容積％未満、好ま
しくは１０容積％未満そして少なくとも４容積％を超え
るものとすべきである。一般に、アルミニウムの３０重
量％未満がＡｌ2 Ｏ3 に変換されるべきでありそして好
ましくは２５重量％未満がＡｌ2 Ｏ3 に変換されるべき
である。アルミニウムの存在はコーティングにおいて所
望されるから、極く少量のアルミニウムのＡｌ2 Ｏ3 へ
の変換がアルミニウムコーティングから基材材料への拡
散を有効に減少しそしてその意図する使用中表面酸化物
が生じる外面へのアルミニウムの拡散を有効に減じる。
このアルミニウム拡散反応が関与するコーティングに対
する寿命低減機構であることが観察されまた考えられて
きた。コーティング全体を通しての分散Ａｌ2 Ｏ3 の形
成はコーティングからのアルミニウムの拡散を有効に減
じるので、コーティング中に残留するアルミニウムがコ
ーティングの一層長い使用寿命を提供するものと考えら
れる。加えて、分散酸化物相は高温環境におけるコーテ
ィングを強化する。
【００１６】本発明に従えば、ＭＣｒＡｌＹ基粉末組成
物においてＡｌ2 Ｏ3 を形成する少量を補償するように
高めのアルミニウム含有量を使用することが推奨され
る。本発明のコーティングは、単一層環境保護ＭＣｒＡ
ｌＹ基コーティングとして使用できるしまた熱障壁コー
ティングに対する向上せるボンドコーティングとして使
用することができる。本発明の使用のための粉末は好ま
しくは真空溶解−アルゴン・アトマイジングプロセスに
より製造された粉末である。
物においてＡｌ2 Ｏ3 を形成する少量を補償するように
高めのアルミニウム含有量を使用することが推奨され
る。本発明のコーティングは、単一層環境保護ＭＣｒＡ
ｌＹ基コーティングとして使用できるしまた熱障壁コー
ティングに対する向上せるボンドコーティングとして使
用することができる。本発明の使用のための粉末は好ま
しくは真空溶解−アルゴン・アトマイジングプロセスに
より製造された粉末である。
【００１７】Ａｌ2 Ｏ3 を形成するアルミニウム部分を
制御するために、気体状燃料−酸化体中の酸素対炭素の
原子比は１．０４５：１〜１．１０：１の範囲に調節さ
れうる。燃料中の酸素の比率が多いほど、一層多くのア
ルミニウムがＡｌ2 Ｏ3 に変換される。好ましくは、生
成されるコーティングは酸化物の形成を一層安定化する
ために熱処理されうる。熱処理は８００℃以上、好まし
くは１０００℃以上の温度で酸化物の形成を実質上安定
化する時間行われる。加熱段階の時間は２〜１０時間、
好ましくは３〜５時間である。
制御するために、気体状燃料−酸化体中の酸素対炭素の
原子比は１．０４５：１〜１．１０：１の範囲に調節さ
れうる。燃料中の酸素の比率が多いほど、一層多くのア
ルミニウムがＡｌ2 Ｏ3 に変換される。好ましくは、生
成されるコーティングは酸化物の形成を一層安定化する
ために熱処理されうる。熱処理は８００℃以上、好まし
くは１０００℃以上の温度で酸化物の形成を実質上安定
化する時間行われる。加熱段階の時間は２〜１０時間、
好ましくは３〜５時間である。
【００１８】本発明のＭＣｒＡｌＹ粉末組成物は、１０
〜５０重量％、好ましくは１５〜４０重量％、最も好ま
しくは１７〜３０重量％の量におけるクロムと、４〜２
０重量％、好ましくは６〜１８重量％、最も好ましくは
７〜１６重量％の量におけるアルミニウムと、０．１〜
１．０重量％、好ましくは０．２〜０．８重量％、最も
好ましくは０．２〜０．６重量％の量におけるイットリ
ウムと、残部の鉄、コバルト、ニッケル或いはその混合
物を含むことができる。所望なら、スカンジウム、トリ
ウム、ランタン、珪素、ハフニウム、タンタル、タング
ステン、ニオブ、ジルコニウム、イッテルビウム、セリ
ウム或いはその混合物を粉末組成物の添加することがで
きる。添加量は添加目的に応じて変更されるが、大半の
用途においてＭＣｒＡｌＹ粉末組成物の重量に基づいて
０．５〜１０重量％、好ましくは１〜７重量％の範囲の
量が適当である。適当な粉末組成物の例を表１に示す。
〜５０重量％、好ましくは１５〜４０重量％、最も好ま
しくは１７〜３０重量％の量におけるクロムと、４〜２
０重量％、好ましくは６〜１８重量％、最も好ましくは
７〜１６重量％の量におけるアルミニウムと、０．１〜
１．０重量％、好ましくは０．２〜０．８重量％、最も
好ましくは０．２〜０．６重量％の量におけるイットリ
ウムと、残部の鉄、コバルト、ニッケル或いはその混合
物を含むことができる。所望なら、スカンジウム、トリ
ウム、ランタン、珪素、ハフニウム、タンタル、タング
ステン、ニオブ、ジルコニウム、イッテルビウム、セリ
ウム或いはその混合物を粉末組成物の添加することがで
きる。添加量は添加目的に応じて変更されるが、大半の
用途においてＭＣｒＡｌＹ粉末組成物の重量に基づいて
０．５〜１０重量％、好ましくは１〜７重量％の範囲の
量が適当である。適当な粉末組成物の例を表１に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】本発明に対する気体状燃料−酸化体混合物
の可燃性気体は、アセチレン（Ｃ2Ｈ2 ）、プロピレン
（Ｃ3 Ｈ6 ）、メタン（ＣＨ4 ）、メチルアセチレン
（Ｃ3Ｈ4 ）、プロパン（Ｃ3 Ｈ8 ）、エタン（Ｃ2 Ｈ6
）、ブタジエン（Ｃ4 Ｈ6 ）、ブチレン（Ｃ4 Ｈ
8 ）、ブタン（Ｃ4 Ｈ10）、シクロプロパン（Ｃ3 Ｈ
6 ）、プロパジエン（Ｃ3 Ｈ4 ）、シクロブタン（Ｃ4
Ｈ8 ）、及びエチレンオキシド（Ｃ2 Ｈ8 Ｏ）から成る
群から選択される少なくとも１種である。好ましい燃料
は、アセチレンガス単独もしくはプロピレンのような少
なくとも１種の他の種可燃性気体と混合されたアセチレ
ンガスを含む。
の可燃性気体は、アセチレン（Ｃ2Ｈ2 ）、プロピレン
（Ｃ3 Ｈ6 ）、メタン（ＣＨ4 ）、メチルアセチレン
（Ｃ3Ｈ4 ）、プロパン（Ｃ3 Ｈ8 ）、エタン（Ｃ2 Ｈ6
）、ブタジエン（Ｃ4 Ｈ6 ）、ブチレン（Ｃ4 Ｈ
8 ）、ブタン（Ｃ4 Ｈ10）、シクロプロパン（Ｃ3 Ｈ
6 ）、プロパジエン（Ｃ3 Ｈ4 ）、シクロブタン（Ｃ4
Ｈ8 ）、及びエチレンオキシド（Ｃ2 Ｈ8 Ｏ）から成る
群から選択される少なくとも１種である。好ましい燃料
は、アセチレンガス単独もしくはプロピレンのような少
なくとも１種の他の種可燃性気体と混合されたアセチレ
ンガスを含む。
【００２１】所望なら、窒素のような不活性気体が、可
燃性気体と酸素との容積に基づいて２０〜５０容積％、
好ましくは３０〜４０容積％の量において気体燃料混合
物に添加されうる。爆発銃を使用して、気体状燃料−酸
化体混合物の流量は、０．２８〜０．３９ｍ3 ／分（１
０〜１４ｆｔ3 ／分）、好ましくは０．３１〜０．３６
ｍ3 ／分（１１〜１３ｆｔ3 ／分）の範囲で変更されそ
して燃焼回数は４〜１０回／秒、好ましくは７〜９回／
秒の範囲で変更されうる。胴部への粉末供給量は５〜３
５ｇ／分、好ましくは１５〜２５ｇ／分の範囲をとりう
る。アルミニウム及びイットリウムと反応して最終コー
ティング中に所望されるＡｌ2 Ｏ3 とＹ2 Ｏ3 の量を形
成するのに所望量の酸素が供されるようにパラメータが
選択される。
燃性気体と酸素との容積に基づいて２０〜５０容積％、
好ましくは３０〜４０容積％の量において気体燃料混合
物に添加されうる。爆発銃を使用して、気体状燃料−酸
化体混合物の流量は、０．２８〜０．３９ｍ3 ／分（１
０〜１４ｆｔ3 ／分）、好ましくは０．３１〜０．３６
ｍ3 ／分（１１〜１３ｆｔ3 ／分）の範囲で変更されそ
して燃焼回数は４〜１０回／秒、好ましくは７〜９回／
秒の範囲で変更されうる。胴部への粉末供給量は５〜３
５ｇ／分、好ましくは１５〜２５ｇ／分の範囲をとりう
る。アルミニウム及びイットリウムと反応して最終コー
ティング中に所望されるＡｌ2 Ｏ3 とＹ2 Ｏ3 の量を形
成するのに所望量の酸素が供されるようにパラメータが
選択される。
【００２２】本発明のコーティングを生成するまた別の
方法は、所謂極超音速火炎溶射コーティングプロセスを
含めて高速酸素−燃料方法でありうる。これら方法にお
いては、酸素と燃料気体とは連続的に燃焼せしめられ、
それにより高速気体流れを形成し、その中に粉末状コー
ティング組成物材料が噴射される。粉末粒子は、その融
点近くに加熱され、加速されそして被覆されるべき表面
に衝突せしめられる。衝突に際して、粉末粒子は、外方
に流動して重なり合った薄いレンズ状粒子及びスプラッ
ト（平板状）粒子を形成する。コーティングを付着する
ために炭素含有型燃料を使用して高速酸素−燃料技術を
使用する場合には、単位時間あたりの容積流量基準で酸
素対燃料比は９：１〜４：１、好ましくは７：１〜５：
１の範囲とすべきである。水素燃料を使用して高速酸素
−燃料技術を使用する場合には、その場合には酸素対水
素比は、気体のモル基準で、０．５対１を超えるものと
すべきである。
方法は、所謂極超音速火炎溶射コーティングプロセスを
含めて高速酸素−燃料方法でありうる。これら方法にお
いては、酸素と燃料気体とは連続的に燃焼せしめられ、
それにより高速気体流れを形成し、その中に粉末状コー
ティング組成物材料が噴射される。粉末粒子は、その融
点近くに加熱され、加速されそして被覆されるべき表面
に衝突せしめられる。衝突に際して、粉末粒子は、外方
に流動して重なり合った薄いレンズ状粒子及びスプラッ
ト（平板状）粒子を形成する。コーティングを付着する
ために炭素含有型燃料を使用して高速酸素−燃料技術を
使用する場合には、単位時間あたりの容積流量基準で酸
素対燃料比は９：１〜４：１、好ましくは７：１〜５：
１の範囲とすべきである。水素燃料を使用して高速酸素
−燃料技術を使用する場合には、その場合には酸素対水
素比は、気体のモル基準で、０．５対１を超えるものと
すべきである。
【００２３】本発明のコーティング材料は、チタン、
鋼、アルミニウム、ニッケル、コバルト、これらの合金
等のような材料から成る基材を被覆するのに理想的に適
合する。
鋼、アルミニウム、ニッケル、コバルト、これらの合金
等のような材料から成る基材を被覆するのに理想的に適
合する。
【００２４】
（例１）ＩＮ７１８基材ピン上に３種のコーティングを
調製し、熱処理し（真空中１０７９℃（１９７５°Ｆ）
において４時間）、平滑に仕上げ、そしてピーニングし
た。各コーティングのサンプルを１０３８℃（１９００
°Ｆ）及び１０９３℃（２０００°Ｆ）において２サイ
クル酸化試験を行った。これら試験において、コーティ
ングしたピンは、５０分間高温帯域にそして後とり出し
て１０分間冷却するサイクルに置いた。試験後、ピンの
断面をとり、エポキシ樹脂中に埋設しそして研磨して表
面酸化物スケール層と下側のアルミナイド欠乏層の程度
を顕在化させた。
調製し、熱処理し（真空中１０７９℃（１９７５°Ｆ）
において４時間）、平滑に仕上げ、そしてピーニングし
た。各コーティングのサンプルを１０３８℃（１９００
°Ｆ）及び１０９３℃（２０００°Ｆ）において２サイ
クル酸化試験を行った。これら試験において、コーティ
ングしたピンは、５０分間高温帯域にそして後とり出し
て１０分間冷却するサイクルに置いた。試験後、ピンの
断面をとり、エポキシ樹脂中に埋設しそして研磨して表
面酸化物スケール層と下側のアルミナイド欠乏層の程度
を顕在化させた。
【００２５】３種のコーティングは次の通りであった： （Ａ）コーティングＡ：同軸アルゴンシールドを使用す
るプラズマトーチにより作製。粉末組成は、２１．８Ｃ
ｏ−１７．２Ｃｒ−１２．５Ａｌ−０．６Ｙ−残部Ｎｉ
であった。 （Ｂ）コーティングＢ：プラズマトーチコーティングＡ
に対して使用したのと同等の粉末ロットを使用して１．
０６：１．００の酸素：炭素の原子比において爆発銃を
使用して作製。 （Ｃ）コーティングＣ：爆発銃プロセス中酸化アルミニ
ウムに変換される金属アルミニウムの量を補償するため
に追加アルミニウムを添加したことを除いてコーティン
グＡで使用した粉末ロットと同等の１．０６：１．００
の酸素：炭素の原子比において爆発銃を使用して作製。
るプラズマトーチにより作製。粉末組成は、２１．８Ｃ
ｏ−１７．２Ｃｒ−１２．５Ａｌ−０．６Ｙ−残部Ｎｉ
であった。 （Ｂ）コーティングＢ：プラズマトーチコーティングＡ
に対して使用したのと同等の粉末ロットを使用して１．
０６：１．００の酸素：炭素の原子比において爆発銃を
使用して作製。 （Ｃ）コーティングＣ：爆発銃プロセス中酸化アルミニ
ウムに変換される金属アルミニウムの量を補償するため
に追加アルミニウムを添加したことを除いてコーティン
グＡで使用した粉末ロットと同等の１．０６：１．００
の酸素：炭素の原子比において爆発銃を使用して作製。
【００２６】表２に見られるように、ベースラインプラ
ズマトーチコーティングは良好な耐酸化性を与え、外側
アルミナイドの欠乏層と酸化物スケールの厚さは長寿命
のコーティングを示す小さな値であった。同じ粉末のＤ
銃の場合は１０９３℃（２０００°Ｆ）においては匹敵
しうる寿命を有したが、１０３８℃（１９００°Ｆ）に
おいては耐酸化性が著しく劣った。これは恐らく、コー
ティングの金属合金中の残留アルミニウムが少なく、約
２％のアルミニウムが酸化アルミニウムに変換したこと
による。１０９３℃（２０００°Ｆ）においては、酸化
物の分散が明らかに、金属アルミニウムの低減にもかか
わらず、このコーティングにおける耐酸化性の維持を助
成している。最後に、アルミニウム補償粉末を使用して
作製したＤ−銃コーティングは、他のコーティングのい
ずれよりも著しく良好である、殊に一層長時間の試験後
も顕著であることが判明した。このコーティングは、１
０３８℃（１９００°Ｆ）で２５０時間後プラズマコー
ティングの僅か半分の程度欠乏しそして１０９３℃（２
０００°Ｆ）での１６０時間後１／３未満欠乏するだけ
である。このコーティングは、高いアルミニウム含有量
とコーティング全体を通してのコーティングプロセスに
より誘起された酸化アルミニウムの分散の利点を有し
た。
ズマトーチコーティングは良好な耐酸化性を与え、外側
アルミナイドの欠乏層と酸化物スケールの厚さは長寿命
のコーティングを示す小さな値であった。同じ粉末のＤ
銃の場合は１０９３℃（２０００°Ｆ）においては匹敵
しうる寿命を有したが、１０３８℃（１９００°Ｆ）に
おいては耐酸化性が著しく劣った。これは恐らく、コー
ティングの金属合金中の残留アルミニウムが少なく、約
２％のアルミニウムが酸化アルミニウムに変換したこと
による。１０９３℃（２０００°Ｆ）においては、酸化
物の分散が明らかに、金属アルミニウムの低減にもかか
わらず、このコーティングにおける耐酸化性の維持を助
成している。最後に、アルミニウム補償粉末を使用して
作製したＤ−銃コーティングは、他のコーティングのい
ずれよりも著しく良好である、殊に一層長時間の試験後
も顕著であることが判明した。このコーティングは、１
０３８℃（１９００°Ｆ）で２５０時間後プラズマコー
ティングの僅か半分の程度欠乏しそして１０９３℃（２
０００°Ｆ）での１６０時間後１／３未満欠乏するだけ
である。このコーティングは、高いアルミニウム含有量
とコーティング全体を通してのコーティングプロセスに
より誘起された酸化アルミニウムの分散の利点を有し
た。
【００２７】
【表２】
【００２８】（例２）異なった酸素対炭素比を生成する
ように様々の比率での酸素及びプロピレン気体混合物を
使用して爆発銃を使用してそしてアルミニウム補償粉末
を使用して３種のコーティングを作製した。コーティン
グはＩＮ７１８であり、そして例１で述べたようにして
コーティング後熱処理されそして仕上げられそして酸化
試験に供された。
ように様々の比率での酸素及びプロピレン気体混合物を
使用して爆発銃を使用してそしてアルミニウム補償粉末
を使用して３種のコーティングを作製した。コーティン
グはＩＮ７１８であり、そして例１で述べたようにして
コーティング後熱処理されそして仕上げられそして酸化
試験に供された。
【００２９】１．００：１の低酸素対炭素比において
は、コーティングは１０３８℃（１９００°Ｆ）で１１
４時間そして１０９３℃（２０００°Ｆ）で８０時間に
おける表３のデータに示されるように、最初非常に耐酸
化性である。しかしながら、もっと長い時間になると、
コーティングは両温度において比較的高い欠乏層厚さ値
を持つようになる。１．０３：１酸素対炭素比におい
て、コーティングは長時間酸化試験においてもっと安定
である。１．０６：１酸素対炭素比において、生成する
コーティングは低い初期酸化速度と長時間耐酸化性の最
善の組み合わせを持つ。
は、コーティングは１０３８℃（１９００°Ｆ）で１１
４時間そして１０９３℃（２０００°Ｆ）で８０時間に
おける表３のデータに示されるように、最初非常に耐酸
化性である。しかしながら、もっと長い時間になると、
コーティングは両温度において比較的高い欠乏層厚さ値
を持つようになる。１．０３：１酸素対炭素比におい
て、コーティングは長時間酸化試験においてもっと安定
である。１．０６：１酸素対炭素比において、生成する
コーティングは低い初期酸化速度と長時間耐酸化性の最
善の組み合わせを持つ。
【００３０】
【表３】
【００３１】（例３）例２のコーティングＣをその酸素
及び炭素含有量について化学分析した（表４）。コーテ
ィングの化学分析に基づいて、平衡状態及び酸素のすべ
てが最も安定な酸化物に変換されたと仮定して、Ｙ2 Ｏ
3 及びＡｌ2 Ｏ3 の量を計算した。
及び炭素含有量について化学分析した（表４）。コーテ
ィングの化学分析に基づいて、平衡状態及び酸素のすべ
てが最も安定な酸化物に変換されたと仮定して、Ｙ2 Ｏ
3 及びＡｌ2 Ｏ3 の量を計算した。
【００３２】爆発銃コーティングはすべてのＹをＹ2 Ｏ
3 にそして少量のＡｌをＡｌ2 Ｏ3に変換した。例え
ば、コーティングは９．１容積％の計算された合計分散
酸化物含有量を有した。
3 にそして少量のＡｌをＡｌ2 Ｏ3に変換した。例え
ば、コーティングは９．１容積％の計算された合計分散
酸化物含有量を有した。
【００３３】
【表４】
【００３４】
【発明の効果】高温酸化性雰囲気において一層長い使用
寿命を有するＭＣｒＡｌＹコーティングを提供する。
寿命を有するＭＣｒＡｌＹコーティングを提供する。
【００３５】ここで示した本発明の好ましい具体例に本
発明の範囲内で多くの変更をなしうることを銘記された
い。例えば、本発明のコーティングは良好な２重熱障壁
コーティングを生成するようにジルコニアのトップ層と
共に被覆することができる。
発明の範囲内で多くの変更をなしうることを銘記された
い。例えば、本発明のコーティングは良好な２重熱障壁
コーティングを生成するようにジルコニアのトップ層と
共に被覆することができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジェイムズ・ケント・ナップ アメリカ合衆国インディアナ州ピッツボ ロ、250イー、ノース・カントリー・ロ ード6251 (56)参考文献 特開 昭49−42530（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 4/10 - 4/12
Claims (3)
- 【請求項１】 ＭＣｒＡｌＹ基コーティング（ここで、
Ｍは鉄、コバルト及びニッケルとその混合物とからなる
群から選択される）を生成する方法にして、酸化体と飽
和及び不飽和炭化水素の群から選択される少なくとも１
種の可燃性気体を含みそして酸素対炭素の原子比が１．
０４５：１〜１．１０：１の範囲にある気体状燃料−酸
化体混合物を使用して基材の表面上にＭＣｒＡｌＹ基粉
末組成物を爆発銃手段により溶射し、この場合、実質量
のイットリウムがＹ2Ｏ3に変換されかつ少量のアルミニ
ウムがＡｌ2Ｏ3に変換されそしてアルミニウムとイット
リウムの酸化物相がコーティングの１５容積％未満であ
ることを特徴とするＭＣｒＡｌＹ基コーティングを生成
する方法。 - 【請求項２】 ＭＣｒＡｌＹ基コーティング（ここで、
Ｍは鉄、コバルト及びニッケルとその混合物とからなる
群から選択される）を生成する方法にして、酸化体と飽
和及び不飽和炭化水素の群から選択される少なくとも１
種の可燃性気体を含みそして酸素対燃料の容積流量比が
９：１〜４：１の範囲にある気体状燃料−酸化体混合物
を使用して基材の表面上にＭＣｒＡｌＹ基粉末組成物を
高速酸素−燃料手段により溶射し、この場合、実質量の
イットリウムがＹ2Ｏ3に変換されかつ少量のアルミニウ
ムがＡｌ2Ｏ3に変換されそしてアルミニウムとイットリ
ウムの酸化物相がコーティングの１５容積％未満である
ことを特徴とする酸化物分散ＭＣｒＡｌＹ基コーティン
グを生成する方法。 - 【請求項３】 ＭＣｒＡｌＹ基コーティング（ここで、
Ｍは鉄、コバルト及びニッケルとその混合物とからなる
群から選択される）を生成する方法にして、酸化体と水
素を含みそして酸素対水素の気体モル基準に基づく比が
０．５：１を超える気体状燃料−酸化体混合物を使用し
て基材の表面上にＭＣｒＡｌＹ基粉末組成物を高速酸素
−燃料手段により溶射し、この場合、実質量のイットリ
ウムがＹ2Ｏ3に変換されかつ少量のアルミニウムがＡｌ
2Ｏ3に変換されそしてアルミニウムとイットリウムの酸
化物相がコーティングの１５容積％未満であることを特
徴とする酸化物分散ＭＣｒＡｌＹ基コーティングを生成
する方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US26488894A | 1994-06-24 | 1994-06-24 | |
| US264888 | 1994-06-24 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08176785A JPH08176785A (ja) | 1996-07-09 |
| JP3044182B2 true JP3044182B2 (ja) | 2000-05-22 |
Family
ID=23008048
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7179606A Expired - Fee Related JP3044182B2 (ja) | 1994-06-24 | 1995-06-23 | 酸化物分散ＭＣｒＡｌＹ基コーティングを生成する方法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5741556A (ja) |
| EP (1) | EP0688885B1 (ja) |
| JP (1) | JP3044182B2 (ja) |
| KR (1) | KR100259482B1 (ja) |
| CN (1) | CN1068387C (ja) |
| CA (1) | CA2152524C (ja) |
| DE (1) | DE69514156T2 (ja) |
| TW (1) | TW493016B (ja) |
Families Citing this family (42)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997040266A2 (en) * | 1996-04-19 | 1997-10-30 | Engelhard Corporation | System for reduction of harmful exhaust emissions from diesel engines |
| US5987882A (en) * | 1996-04-19 | 1999-11-23 | Engelhard Corporation | System for reduction of harmful exhaust emissions from diesel engines |
| CN1045635C (zh) * | 1996-06-06 | 1999-10-13 | 西安交通大学 | 防御液态排渣炉析铁熔蚀的金属陶瓷涂层 |
| JPH11131206A (ja) * | 1997-10-31 | 1999-05-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 溶射コーティング用粉末材料及びそれを用いた高温部材 |
| WO1999023270A1 (de) * | 1997-11-03 | 1999-05-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Erzeugnis mit einem schichtsystem zum schutz gegen ein heisses aggressives gas |
| JP2002513081A (ja) * | 1998-04-29 | 2002-05-08 | シーメンス アクチエンゲゼルシヤフト | 腐食保護層付き製品と腐食保護層の製造方法 |
| US20040180233A1 (en) * | 1998-04-29 | 2004-09-16 | Siemens Aktiengesellschaft | Product having a layer which protects against corrosion. and process for producing a layer which protects against corrosion |
| ES2221343T5 (es) * | 1999-01-19 | 2009-06-12 | Sulzer Metco Ag | Cepa depositada mediante proyeccion de plasma sobre superficies de deslizamiento del cilindro de bloques de motor. |
| EP1033417A1 (de) * | 1999-03-04 | 2000-09-06 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und Einrichtung zur Beschichtung eines Erzeugnisses, insbesondere eines Hochtemperaturbauteils einer Gasturbine |
| US6485792B1 (en) * | 1999-08-27 | 2002-11-26 | General Electric Company | Endurance of NiA1 coatings by controlling thermal spray processing variables |
| US6346134B1 (en) * | 2000-03-27 | 2002-02-12 | Sulzer Metco (Us) Inc. | Superalloy HVOF powders with improved high temperature oxidation, corrosion and creep resistance |
| US6428630B1 (en) | 2000-05-18 | 2002-08-06 | Sermatech International, Inc. | Method for coating and protecting a substrate |
| US6635362B2 (en) | 2001-02-16 | 2003-10-21 | Xiaoci Maggie Zheng | High temperature coatings for gas turbines |
| FR2833195B1 (fr) * | 2001-12-07 | 2004-01-30 | Giat Ind Sa | Procede de mise en place d'un revetement de protection sur la paroi interne d'un tube, tube et notamment tube d'arme realise suivant ce procede |
| EP1365044A1 (de) * | 2002-05-24 | 2003-11-26 | Siemens Aktiengesellschaft | MCrAl-Schicht |
| US6893737B2 (en) * | 2002-12-27 | 2005-05-17 | General Electric Company | Low cost aluminide process for moderate temperature applications |
| US6884524B2 (en) * | 2002-12-27 | 2005-04-26 | General Electric Company | Low cost chrome and chrome/aluminide process for moderate temperature applications |
| DE60302425T2 (de) * | 2003-01-10 | 2006-06-29 | Siemens Ag | Ein Schutzüberzug |
| US6887589B2 (en) * | 2003-04-18 | 2005-05-03 | General Electric Company | Nickel aluminide coating and coating systems formed therewith |
| EP1477579A1 (de) * | 2003-05-14 | 2004-11-17 | Sulzer Markets and Technology AG | Beschichtetes Substrat, das bei hohen Temperaturen gegen Oxidation und Korrossion geschützt ist |
| US7378132B2 (en) * | 2004-12-14 | 2008-05-27 | Honeywell International, Inc. | Method for applying environmental-resistant MCrAlY coatings on gas turbine components |
| US7409838B2 (en) * | 2005-01-12 | 2008-08-12 | Praxair Technology, Inc. | Reducing corrosion and particulate emission in glassmelting furnaces |
| EP1783236A1 (de) * | 2005-11-04 | 2007-05-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Legierung, Schutzschicht zum Schutz eines Bauteils gegen Korrosion und/oder Oxidation bei hohen Temperaturen und Bauteil |
| US7601431B2 (en) * | 2005-11-21 | 2009-10-13 | General Electric Company | Process for coating articles and articles made therefrom |
| US20070116884A1 (en) * | 2005-11-21 | 2007-05-24 | Pareek Vinod K | Process for coating articles and articles made therefrom |
| CA2560030C (en) * | 2005-11-24 | 2013-11-12 | Sulzer Metco Ag | A thermal spraying material, a thermally sprayed coating, a thermal spraying method an also a thermally coated workpiece |
| EP1854899A1 (de) * | 2006-01-17 | 2007-11-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Legierung, Schutzschicht und Bauteil |
| US7910225B2 (en) * | 2006-02-13 | 2011-03-22 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Low thermal expansion bondcoats for thermal barrier coatings |
| US20070187005A1 (en) * | 2006-02-13 | 2007-08-16 | Taylor Thomas A | Alloy powders and coating compositions containing same |
| US20070190354A1 (en) * | 2006-02-13 | 2007-08-16 | Taylor Thomas A | Low thermal expansion bondcoats for thermal barrier coatings |
| US8465602B2 (en) | 2006-12-15 | 2013-06-18 | Praxair S. T. Technology, Inc. | Amorphous-nanocrystalline-microcrystalline coatings and methods of production thereof |
| CN101229699B (zh) * | 2007-01-25 | 2012-06-27 | 湖南科力远新能源股份有限公司 | 一种多孔金属载体及其制备方法 |
| US7883784B2 (en) * | 2007-02-16 | 2011-02-08 | Praxair S. T. Technology, Inc. | Thermal spray coatings and applications therefor |
| US8262812B2 (en) * | 2007-04-04 | 2012-09-11 | General Electric Company | Process for forming a chromium diffusion portion and articles made therefrom |
| EP2003125A1 (en) * | 2007-06-14 | 2008-12-17 | Total Petrochemicals Research Feluy | New tridentate ligand compounds with imino furan units, method for manufacturing said compounds, and their use in the preparation of catalysts for the homopolymerisation and copolymerisation of ethylene and alpha-olefins |
| US8043718B2 (en) * | 2007-09-14 | 2011-10-25 | Siemens Energy, Inc. | Combustion turbine component having rare earth NiCrAl coating and associated methods |
| CN102465290B (zh) * | 2010-11-04 | 2014-12-31 | 沈阳大陆激光技术有限公司 | 一种具有双层金属复合管的制造方法 |
| US8313810B2 (en) * | 2011-04-07 | 2012-11-20 | General Electric Company | Methods for forming an oxide-dispersion strengthened coating |
| US8697250B1 (en) * | 2013-02-14 | 2014-04-15 | Praxair S.T. Technology, Inc. | Selective oxidation of a modified MCrAlY composition loaded with high levels of ceramic acting as a barrier to specific oxide formations |
| US20150353856A1 (en) | 2014-06-04 | 2015-12-10 | Ardy S. Kleyman | Fluid tight low friction coating systems for dynamically engaging load bearing surfaces |
| TWI548753B (zh) | 2014-12-30 | 2016-09-11 | 財團法人工業技術研究院 | 組成物及應用其製成之塗層結構 |
| CN104831268B (zh) * | 2015-04-03 | 2017-06-06 | 航天材料及工艺研究所 | 一种钽钨合金上的复合合金涂层制备方法 |
Family Cites Families (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| LU31550A1 (ja) | 1955-03-28 | |||
| US2972550A (en) | 1958-05-28 | 1961-02-21 | Union Carbide Corp | Flame plating using detonation reactants |
| US3928026A (en) * | 1974-05-13 | 1975-12-23 | United Technologies Corp | High temperature nicocraly coatings |
| US3918139A (en) * | 1974-07-10 | 1975-11-11 | United Technologies Corp | MCrAlY type coating alloy |
| US3993454A (en) | 1975-06-23 | 1976-11-23 | United Technologies Corporation | Alumina forming coatings containing hafnium for high temperature applications |
| US4124737A (en) * | 1976-12-30 | 1978-11-07 | Union Carbide Corporation | High temperature wear resistant coating composition |
| US4101713A (en) * | 1977-01-14 | 1978-07-18 | General Electric Company | Flame spray oxidation and corrosion resistant superalloys |
| US4585481A (en) | 1981-08-05 | 1986-04-29 | United Technologies Corporation | Overlays coating for superalloys |
| US4801513A (en) * | 1981-09-14 | 1989-01-31 | United Technologies Corporation | Minor element additions to single crystals for improved oxidation resistance |
| US4446199A (en) * | 1982-07-30 | 1984-05-01 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Overlay metallic-cermet alloy coating systems |
| SE8401757L (sv) * | 1984-03-30 | 1985-10-01 | Yngve Lindblom | Metalloxidkeramiska ytskikt pa hog temperaturmaterial |
| CA1233998A (en) * | 1984-04-05 | 1988-03-15 | Subramaniam Rangaswamy | Aluminum and yttrium oxide coated thermal spray powder |
| US4578114A (en) * | 1984-04-05 | 1986-03-25 | Metco Inc. | Aluminum and yttrium oxide coated thermal spray powder |
| US4822689A (en) * | 1985-10-18 | 1989-04-18 | Union Carbide Corporation | High volume fraction refractory oxide, thermal shock resistant coatings |
| US4743462A (en) * | 1986-07-14 | 1988-05-10 | United Technologies Corporation | Method for preventing closure of cooling holes in hollow, air cooled turbine engine components during application of a plasma spray coating |
| US4788077A (en) * | 1987-06-22 | 1988-11-29 | Union Carbide Corporation | Thermal spray coating having improved addherence, low residual stress and improved resistance to spalling and methods for producing same |
| US4902539A (en) | 1987-10-21 | 1990-02-20 | Union Carbide Corporation | Fuel-oxidant mixture for detonation gun flame-plating |
| US5277936A (en) * | 1987-11-19 | 1994-01-11 | United Technologies Corporation | Oxide containing MCrAlY-type overlay coatings |
| US4869936A (en) * | 1987-12-28 | 1989-09-26 | Amoco Corporation | Apparatus and process for producing high density thermal spray coatings |
| US4943487A (en) * | 1988-07-18 | 1990-07-24 | Inco Alloys International, Inc. | Corrosion resistant coating for oxide dispersion strengthened alloys |
| CA2002497A1 (en) * | 1988-12-28 | 1990-06-28 | Anthony J. Rotolico | High velocity powder thermal spray method for spraying non-meltable materials |
| US5236745A (en) * | 1991-09-13 | 1993-08-17 | General Electric Company | Method for increasing the cyclic spallation life of a thermal barrier coating |
| US5268045A (en) * | 1992-05-29 | 1993-12-07 | John F. Wolpert | Method for providing metallurgically bonded thermally sprayed coatings |
| WO1993024672A1 (en) * | 1992-05-29 | 1993-12-09 | United Technologies Corporation | Ceramic thermal barrier coating for rapid thermal cycling applications |
-
1995
- 1995-06-23 EP EP95109846A patent/EP0688885B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-06-23 TW TW084106454A patent/TW493016B/zh not_active IP Right Cessation
- 1995-06-23 CA CA002152524A patent/CA2152524C/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-23 DE DE69514156T patent/DE69514156T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-23 JP JP7179606A patent/JP3044182B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-23 CN CN95107093A patent/CN1068387C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1995-06-23 KR KR1019950016995A patent/KR100259482B1/ko not_active IP Right Cessation
-
1996
- 1996-04-05 US US08/628,371 patent/US5741556A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA2152524A1 (en) | 1995-12-25 |
| KR100259482B1 (ko) | 2000-06-15 |
| DE69514156D1 (de) | 2000-02-03 |
| CN1068387C (zh) | 2001-07-11 |
| CN1122376A (zh) | 1996-05-15 |
| EP0688885B1 (en) | 1999-12-29 |
| CA2152524C (en) | 2001-10-16 |
| US5741556A (en) | 1998-04-21 |
| TW493016B (en) | 2002-07-01 |
| EP0688885A1 (en) | 1995-12-27 |
| JPH08176785A (ja) | 1996-07-09 |
| DE69514156T2 (de) | 2000-06-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3044182B2 (ja) | 酸化物分散ＭＣｒＡｌＹ基コーティングを生成する方法 | |
| JP3115512B2 (ja) | ＭＣｒＡｌＹ基コーティングに炭化物粒子を分散せしめる方法 | |
| US7601431B2 (en) | Process for coating articles and articles made therefrom | |
| US5137422A (en) | Process for producing chromium carbide-nickel base age hardenable alloy coatings and coated articles so produced | |
| US8262812B2 (en) | Process for forming a chromium diffusion portion and articles made therefrom | |
| US5277936A (en) | Oxide containing MCrAlY-type overlay coatings | |
| JPH0472908B2 (ja) | ||
| US5312653A (en) | Niobium carbide alloy coating process for improving the erosion resistance of a metal surface | |
| US20070116884A1 (en) | Process for coating articles and articles made therefrom | |
| US6652991B1 (en) | Ductile NiAl intermetallic compositions | |
| Sturgeon | High velocity oxy-fuel spraying | |
| Petrov | Technology and equipment for depositing coatings in gas‐air plasma |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20000215 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |