JP3011669B2 - 混合媒体サイクル発電システム - Google Patents
混合媒体サイクル発電システムInfo
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- JP3011669B2 JP3011669B2 JP9008881A JP888197A JP3011669B2 JP 3011669 B2 JP3011669 B2 JP 3011669B2 JP 9008881 A JP9008881 A JP 9008881A JP 888197 A JP888197 A JP 888197A JP 3011669 B2 JP3011669 B2 JP 3011669B2
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- liquid
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- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
- F01K25/06—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using mixtures of different fluids
- F01K25/065—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using mixtures of different fluids with an absorption fluid remaining at least partly in the liquid state, e.g. water for ammonia
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、低沸点媒体と高沸
点媒体からなる非共沸混合媒体を作動媒体とする混合媒
体サイクル発電システムに関する。
点媒体からなる非共沸混合媒体を作動媒体とする混合媒
体サイクル発電システムに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、比較的低温度の熱源を利用した発
電システムにおいては、低沸点媒体と高沸点媒体からな
る非共沸混合媒体を作動媒体として使用することが行わ
れている。
電システムにおいては、低沸点媒体と高沸点媒体からな
る非共沸混合媒体を作動媒体として使用することが行わ
れている。
【０００３】すなわち、図５は、低沸点媒体成分として
アンモニア、高沸点媒体として水を使用し、温度１５０
℃以下の熱源を利用した非共沸混合媒体サイクル発電シ
ステムの系統図であって、上記アンモニアと水からなる
媒体は蒸発器１に供給され、そこで加熱され一部蒸発
し、分離器２でアンモニアが濃厚な気相とアンモニアが
希薄な液相に分離される。
アンモニア、高沸点媒体として水を使用し、温度１５０
℃以下の熱源を利用した非共沸混合媒体サイクル発電シ
ステムの系統図であって、上記アンモニアと水からなる
媒体は蒸発器１に供給され、そこで加熱され一部蒸発
し、分離器２でアンモニアが濃厚な気相とアンモニアが
希薄な液相に分離される。
【０００４】上記分離器２で分離された気相媒体はター
ビン３に導かれ、そこで仕事をした後、復液器４へ導入
される。
ビン３に導かれ、そこで仕事をした後、復液器４へ導入
される。
【０００５】一方、分離器２で分離された液相の媒体
は、再生器５で熱を放出し、減圧器６で減圧された後、
復液器４に導かれる。上記復液器４では、タービン３で
仕事を行った後の媒体と減圧器６で減圧された媒体が接
触混合される。そして、混合後の媒体は、蒸発前の濃度
に戻り、復液器４で冷却され凝縮した後、媒体循環ポン
プ７により昇圧され再生器５に入り、そこで前記分離器
２で分離された液相媒体によって加温された後、蒸気器
１に還流される。
は、再生器５で熱を放出し、減圧器６で減圧された後、
復液器４に導かれる。上記復液器４では、タービン３で
仕事を行った後の媒体と減圧器６で減圧された媒体が接
触混合される。そして、混合後の媒体は、蒸発前の濃度
に戻り、復液器４で冷却され凝縮した後、媒体循環ポン
プ７により昇圧され再生器５に入り、そこで前記分離器
２で分離された液相媒体によって加温された後、蒸気器
１に還流される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、図５に示す
システムにおいては、蒸発器での非共沸混合媒体の特徴
である非等温蒸発特性により熱源温度変化に沿ったロー
レンツサイクルに近い熱交換が可能であり、エクセルギ
ー効率の高いサイクルの実現が可能である。
システムにおいては、蒸発器での非共沸混合媒体の特徴
である非等温蒸発特性により熱源温度変化に沿ったロー
レンツサイクルに近い熱交換が可能であり、エクセルギ
ー効率の高いサイクルの実現が可能である。
【０００７】図６はアンモニア・水を媒体とした９８℃
の熱源時の従来方法サイクルのヒートバランスの一部を
示す図である。図５の再生器では蒸発器１で高温高圧域
までエネルギー状態を高めた液相媒体について、蒸発器
入口前の液相媒体の加熱という熱利用のみとなってしま
い、かならずしも有効なエネルギー利用とはなっていな
い。
の熱源時の従来方法サイクルのヒートバランスの一部を
示す図である。図５の再生器では蒸発器１で高温高圧域
までエネルギー状態を高めた液相媒体について、蒸発器
入口前の液相媒体の加熱という熱利用のみとなってしま
い、かならずしも有効なエネルギー利用とはなっていな
い。
【０００８】また、混合媒体の気相と液相が混合すると
きに液相媒体の低沸点媒体成分（水／アンモニア混合媒
体のときはアンモニア）の濃度が気相媒体の低沸点媒体
成分の濃度より低く、かつ、液相媒体の温度が気相媒体
の温度より低いときに気相媒体が液相媒体に吸収されて
全体が液相となるという現象が起こる。この現象は、蒸
気濃度の差と温度の差が大きいほど起こりやすくなる。
混合媒体サイクルの復液器ではこの吸収という現象を積
極的に利用するのが望ましい。
きに液相媒体の低沸点媒体成分（水／アンモニア混合媒
体のときはアンモニア）の濃度が気相媒体の低沸点媒体
成分の濃度より低く、かつ、液相媒体の温度が気相媒体
の温度より低いときに気相媒体が液相媒体に吸収されて
全体が液相となるという現象が起こる。この現象は、蒸
気濃度の差と温度の差が大きいほど起こりやすくなる。
混合媒体サイクルの復液器ではこの吸収という現象を積
極的に利用するのが望ましい。
【０００９】ところが図６の分離器２で分離された液相
媒体が復液器４に導入されるポイントＡの液相媒体の温
度（４０．４℃）がタービン排気蒸気のポイントＢの温
度（２２．６℃）より高くなってしまっているため、ポ
イントＡでの濃度の薄いアンモニア液媒体にポイントＢ
のアンモニア濃度の高い蒸気が吸収されないで熱交換器
である復液器４での媒体の十分な液化が行われない恐れ
がある。そして、復液器４での完全な媒体の液化が行わ
れない場合には、濃いアンモニア蒸気が復液器４内に残
り、タービン排気圧力が上がってしまい図６に示すヒー
トバランスの実現が難しく、タービン出力が大幅に低下
してしまうことがある。
媒体が復液器４に導入されるポイントＡの液相媒体の温
度（４０．４℃）がタービン排気蒸気のポイントＢの温
度（２２．６℃）より高くなってしまっているため、ポ
イントＡでの濃度の薄いアンモニア液媒体にポイントＢ
のアンモニア濃度の高い蒸気が吸収されないで熱交換器
である復液器４での媒体の十分な液化が行われない恐れ
がある。そして、復液器４での完全な媒体の液化が行わ
れない場合には、濃いアンモニア蒸気が復液器４内に残
り、タービン排気圧力が上がってしまい図６に示すヒー
トバランスの実現が難しく、タービン出力が大幅に低下
してしまうことがある。
【００１０】本発明はこのような点に鑑み、熱源温度と
熱源量が規定された場合、従来のシステムに比し出力及
び効率を向上し得るシステムを得ることを目的とする。
熱源量が規定された場合、従来のシステムに比し出力及
び効率を向上し得るシステムを得ることを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、低沸点媒体と
高沸点媒体からなる非共沸混合媒体を作動媒体とする非
共沸混合媒体サイクル発電システムにおいて、比較的低
温度の熱源との熱交換により上記非共沸混合媒体の一部
を蒸発させて気液二相状態とする蒸発器と、その気液二
相状態の媒体を気液分離する第１の分離器と、その第１
の分離器で分離された気相媒体が供給されるタービン
と、そのタービンからの排ガスを復液させ上記蒸発器に
還流させる第１の復液器と、第１の分離器後の二相状態
の媒体を再び気液分離する第２の分離器と、第２の分離
器後の気相媒体を高圧の第２の復液器に導き、作動媒体
と接触混合させる系とを有することを特徴とする。
高沸点媒体からなる非共沸混合媒体を作動媒体とする非
共沸混合媒体サイクル発電システムにおいて、比較的低
温度の熱源との熱交換により上記非共沸混合媒体の一部
を蒸発させて気液二相状態とする蒸発器と、その気液二
相状態の媒体を気液分離する第１の分離器と、その第１
の分離器で分離された気相媒体が供給されるタービン
と、そのタービンからの排ガスを復液させ上記蒸発器に
還流させる第１の復液器と、第１の分離器後の二相状態
の媒体を再び気液分離する第２の分離器と、第２の分離
器後の気相媒体を高圧の第２の復液器に導き、作動媒体
と接触混合させる系とを有することを特徴とする。
【００１２】
【００１３】
【００１４】
【００１５】
【００１６】
【００１７】
【００１８】
【００１９】
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、図１を参照して本発明の実
施の形態について説明する。なお、図中図５と同一部分
には同一符号を付する。
施の形態について説明する。なお、図中図５と同一部分
には同一符号を付する。
【００２１】アンモニアと水の混合媒体は、蒸発器１で
地熱、太陽熱温水、或はプラント排熱等の１５０℃以下
程度の比較的低温の熱源との熱交換によって加熱されて
一部蒸発し、第１の分離器２ａでアンモニアが濃厚な気
相とアンモニアが希薄な液相に分離される。そして、上
記第１の分離器２ａで分離された気相媒体はタービン３
に導入され、そこで仕事を行った後、復液器４で復液さ
れた後、媒体循環ポンプ７によって昇圧され再生器５を
経て蒸発器１に還流される。
地熱、太陽熱温水、或はプラント排熱等の１５０℃以下
程度の比較的低温の熱源との熱交換によって加熱されて
一部蒸発し、第１の分離器２ａでアンモニアが濃厚な気
相とアンモニアが希薄な液相に分離される。そして、上
記第１の分離器２ａで分離された気相媒体はタービン３
に導入され、そこで仕事を行った後、復液器４で復液さ
れた後、媒体循環ポンプ７によって昇圧され再生器５を
経て蒸発器１に還流される。
【００２２】一方、第１の分離器２ａの液相部は、導管
８によって減圧器６ａを介して第２の分離器２ｂに接続
されており、また第２の分離器２ｂの気相部は導管９を
介してタービン３の中間段に接続されている。したがっ
て、第１の分離器２ａで分離された液相媒体は減圧器６
ａで減圧され第２の分離器２ｂに導入され、そこでさら
に気液分離され分離された気相媒体はタービン３の中間
段に混入される。
８によって減圧器６ａを介して第２の分離器２ｂに接続
されており、また第２の分離器２ｂの気相部は導管９を
介してタービン３の中間段に接続されている。したがっ
て、第１の分離器２ａで分離された液相媒体は減圧器６
ａで減圧され第２の分離器２ｂに導入され、そこでさら
に気液分離され分離された気相媒体はタービン３の中間
段に混入される。
【００２３】しかして、タービン３で仕事を行った気相
媒体は、復液器４で復液され吸収循環系ポンプ７によっ
て蒸発器１側に還流される。
媒体は、復液器４で復液され吸収循環系ポンプ７によっ
て蒸発器１側に還流される。
【００２４】また、第２の分離器２ｂで分離された液相
媒体は再生器５を経て導管１０を介して減圧器６ｂで減
圧され復液器４においてタービン３の出口気相媒体と接
触混合される。
媒体は再生器５を経て導管１０を介して減圧器６ｂで減
圧され復液器４においてタービン３の出口気相媒体と接
触混合される。
【００２５】図２は、図１に示すシステムにおいて図６
に示すシステムと同じ熱源温度９８℃、蒸発器の交換熱
量３５８５５ｋＷのときのヒートバランス例を示す図で
あり、図６に示すサイクルに比べ、タービンからの発電
機出力が１５５ｋＷ程度増加する。ここでタービン効率
は０．８５、発電機効率は０．９５と仮定している。ま
た、第２の分離器２ｂで分離された液相媒体が復液器４
に導入されるポイントＡの液相媒体の温度（２０℃）が
タービン排気蒸気のポイントＢの温度（２２．７℃）よ
り低く、かつポイントＡでの液相媒体のアンモニア濃度
（０．６７３mol/mol ）が図６の従来サイクルのアンモ
ニア濃度（０．７１１mol/mol ）より低いため、復液器
４での十分な混合及び液化が行われ、タービン排圧の上
昇によるタービン出力の低下も防ぐことができる。
に示すシステムと同じ熱源温度９８℃、蒸発器の交換熱
量３５８５５ｋＷのときのヒートバランス例を示す図で
あり、図６に示すサイクルに比べ、タービンからの発電
機出力が１５５ｋＷ程度増加する。ここでタービン効率
は０．８５、発電機効率は０．９５と仮定している。ま
た、第２の分離器２ｂで分離された液相媒体が復液器４
に導入されるポイントＡの液相媒体の温度（２０℃）が
タービン排気蒸気のポイントＢの温度（２２．７℃）よ
り低く、かつポイントＡでの液相媒体のアンモニア濃度
（０．６７３mol/mol ）が図６の従来サイクルのアンモ
ニア濃度（０．７１１mol/mol ）より低いため、復液器
４での十分な混合及び液化が行われ、タービン排圧の上
昇によるタービン出力の低下も防ぐことができる。
【００２６】図３は本発明の他の実施の形態を示す図で
あり、第２の分離器２ｂで気液分離した後の気相媒体が
第１のタービン３ａとは別の第２のタービン３ｂへ導入
されそこで仕事を行った気相媒体が、同様に第１のター
ビン３ａで仕事をした後の気相媒体と導管１１を介して
復液器４の前で合流されるようにしてある。したがっ
て、これも図１に示す発明と同等の効果を得ることがで
きる。
あり、第２の分離器２ｂで気液分離した後の気相媒体が
第１のタービン３ａとは別の第２のタービン３ｂへ導入
されそこで仕事を行った気相媒体が、同様に第１のター
ビン３ａで仕事をした後の気相媒体と導管１１を介して
復液器４の前で合流されるようにしてある。したがっ
て、これも図１に示す発明と同等の効果を得ることがで
きる。
【００２７】なお、図１および図３に示す実施の形態に
おいては、第２の分離器２ｂで分離した気相媒体を適宜
熱源またはサイクル内の媒体からの熱を利用して加熱し
た後、タービン３或は３ｂに供給するようにしてもよ
い。
おいては、第２の分離器２ｂで分離した気相媒体を適宜
熱源またはサイクル内の媒体からの熱を利用して加熱し
た後、タービン３或は３ｂに供給するようにしてもよ
い。
【００２８】図４は本発明のさらに他の実施の形態を示
す図であり、第２の分離器２ｂで気液分離した後の気相
媒体を導管１２を介して第１の媒体循環ポンプ７ａで昇
圧した後の液相媒体に第２の復液器４ｂで接触混合させ
るようにしたもので、第２の復液器４ｂ後の液媒体は第
２の媒体循環ポンプ７ｂにより媒体蒸発圧力まで昇圧さ
れる。しかして、この場合第２の分離器２ｂからの液相
媒体が第１の復液器４ａに導入されるポイントＡの液相
媒体の温度（２２．５℃）がタービン排気蒸気のポイン
トＢの温度（２２．６℃）より低いことに加え吸収液側
のアンモニア濃度（０．６３６mol/mol ）が図６の従来
サイクルのアンモニア濃度（０．７１１mol/mol ）より
低いため、復液器４での十分な混合及び液化が行われ、
タービン出力の低下を防ぐことができる。
す図であり、第２の分離器２ｂで気液分離した後の気相
媒体を導管１２を介して第１の媒体循環ポンプ７ａで昇
圧した後の液相媒体に第２の復液器４ｂで接触混合させ
るようにしたもので、第２の復液器４ｂ後の液媒体は第
２の媒体循環ポンプ７ｂにより媒体蒸発圧力まで昇圧さ
れる。しかして、この場合第２の分離器２ｂからの液相
媒体が第１の復液器４ａに導入されるポイントＡの液相
媒体の温度（２２．５℃）がタービン排気蒸気のポイン
トＢの温度（２２．６℃）より低いことに加え吸収液側
のアンモニア濃度（０．６３６mol/mol ）が図６の従来
サイクルのアンモニア濃度（０．７１１mol/mol ）より
低いため、復液器４での十分な混合及び液化が行われ、
タービン出力の低下を防ぐことができる。
【００２９】また、図１、図３、図４において、第１の
分離器２ａと第２の分離器２ｂを含む液系に、液膜界面
を界面撹乱により物質拡散を容易にするような添加剤、
例えば、水・リチウムブロマイド混合媒体のときにはｎ
−オクタノール等を注入し循環させることにより、ター
ビン排気との接触混合を容易にすることができ、サイク
ルの効率を向上させることができる。
分離器２ａと第２の分離器２ｂを含む液系に、液膜界面
を界面撹乱により物質拡散を容易にするような添加剤、
例えば、水・リチウムブロマイド混合媒体のときにはｎ
−オクタノール等を注入し循環させることにより、ター
ビン排気との接触混合を容易にすることができ、サイク
ルの効率を向上させることができる。
【００３０】さらに、図１、図３、図４において、第１
の分離器２ａと第２の分離器２ｂを含む液系に、沸点上
昇効果のある媒体、例えば塩類を投入して媒体蒸発時の
圧力を高くしてタービンでの仕事量を増加させるように
し、沸点上昇効果のある媒体は蒸発を行わない領域での
使用を行うようにすることによって出力をさらに向上さ
せることができる。
の分離器２ａと第２の分離器２ｂを含む液系に、沸点上
昇効果のある媒体、例えば塩類を投入して媒体蒸発時の
圧力を高くしてタービンでの仕事量を増加させるように
し、沸点上昇効果のある媒体は蒸発を行わない領域での
使用を行うようにすることによって出力をさらに向上さ
せることができる。
【００３１】また、上記実施の形態においては媒体が水
とアンモニアの２成分からなるものを示したが、水、ア
ンモニア、リチウムブロマイド等の３成分以上から構成
してもよく、アンモニアと水の混合媒体の場合には９０
℃〜２００℃程度の熱源で０．７〜０．９５mol/mol の
アンモニア濃度が好ましい。
とアンモニアの２成分からなるものを示したが、水、ア
ンモニア、リチウムブロマイド等の３成分以上から構成
してもよく、アンモニアと水の混合媒体の場合には９０
℃〜２００℃程度の熱源で０．７〜０．９５mol/mol の
アンモニア濃度が好ましい。
【００３２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は第１の分
離器および第２の分離器で順次分離された液相媒体をタ
ービン排気と接触混合させるようにしたので、復液器に
おけるアンモニア濃度の高い気相媒体の吸収が効果的に
行なわれ、タービン排気圧力を下げてタービン仕事量を
増加できるばかりでなく、タービン排気の完全凝縮を行
わせることができる等の効果を奏する。
離器および第２の分離器で順次分離された液相媒体をタ
ービン排気と接触混合させるようにしたので、復液器に
おけるアンモニア濃度の高い気相媒体の吸収が効果的に
行なわれ、タービン排気圧力を下げてタービン仕事量を
増加できるばかりでなく、タービン排気の完全凝縮を行
わせることができる等の効果を奏する。
【図１】本発明の非共沸混合媒体サイクル発電システム
の一例を示す系統図。
の一例を示す系統図。
【図２】図１に示すシステムのヒートバランス例を示す
図。
図。
【図３】本発明の他の実施の形態の一例を示す図。
【図４】本発明のさらに他の実施の形態のヒートバラン
スの一例を示す系統図。
スの一例を示す系統図。
【図５】従来の非共沸混合媒体サイクル発電システムの
他の例を示す系統図。
他の例を示す系統図。
【図６】図５に示すシステムのヒートバランス例を示す
図。
図。
１ 蒸発器 ２ 分離器 ２ａ 第１の分離器 ２ｂ 第２の分離器 ３ タービン ３ａ 第１のタービン ３ｂ 第２のタービン ４ 復液器 ４ａ 第１の復液器 ４ｂ 第２の復液器 ５ 再生器 ６ 減圧器 ６ａ 第１の減圧器 ６ｂ 第２の減圧器 ７ 媒体循環ポンプ ７ａ 第１の媒体循環ポンプ ７ｂ 第２の媒体循環ポンプ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 佐々木 雅 國 東京都港区芝浦一丁目１番１号 株式会 社東芝 本社事務所内 (72)発明者 高 柳 幹 男 東京都港区芝浦一丁目１番１号 株式会 社東芝 本社事務所内 (56)参考文献 特開 昭56−138408（ＪＰ，Ａ) 特開 昭55−148909（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−12107（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F01K 25/10 F01K 25/06 F01K 25/00 F01K 7/00
Claims (1)
- 【請求項１】低沸点媒体と高沸点媒体からなる非共沸混
合媒体を作動媒体とする混合媒体サイクル発電システム
において、比較的低温度の熱源との熱交換により上記混
合媒体の一部を蒸発させて気液二相状態とする蒸発器
と、その気液二相状態の媒体を気液分離する第１の分離
器と、その第１の分離器で分離された気相媒体が供給さ
れるタービンと、そのタービンからの排ガスを復液させ
上記蒸発器に還流させる第１の復液器と、第１の分離器
後の二相状態の媒体を再び気液分離する第２の分離器
と、第２の分離器後の気相媒体を高圧の第２復液器に導
き、作動媒体と接触混合させる系とを有することを特徴
とする、混合媒体サイクル発電システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9008881A JP3011669B2 (ja) | 1997-01-21 | 1997-01-21 | 混合媒体サイクル発電システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9008881A JP3011669B2 (ja) | 1997-01-21 | 1997-01-21 | 混合媒体サイクル発電システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10205308A JPH10205308A (ja) | 1998-08-04 |
| JP3011669B2 true JP3011669B2 (ja) | 2000-02-21 |
Family
ID=11705029
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9008881A Expired - Fee Related JP3011669B2 (ja) | 1997-01-21 | 1997-01-21 | 混合媒体サイクル発電システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3011669B2 (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003008767A2 (en) * | 2001-07-19 | 2003-01-30 | Midwest Research Institute | Mixed working fluid power system with incremental vapor generation |
| PL1613841T3 (pl) | 2004-04-16 | 2007-05-31 | Siemens Ag | Sposób i urządzenie do realizacji obiegu termodynamicznego |
| EP1910650A2 (de) * | 2005-08-03 | 2008-04-16 | AMOVIS GmbH | Antriebseinrichtung |
| JP2008101521A (ja) * | 2006-10-18 | 2008-05-01 | Fuji Oil Co Ltd | 排熱による発電システム |
| US8601821B2 (en) * | 2007-08-07 | 2013-12-10 | General Electric Company | Method and apparatus for supplying pressure for spray inlet temperature suppressor of gas turbines |
| AU2008291094A1 (en) * | 2007-08-31 | 2009-03-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Method and device for converting thermal energy into mechanical energy |
| DE102008045450B4 (de) | 2008-02-01 | 2010-08-26 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Betreiben eines thermodynamischen Kreislaufes sowie thermodynamischer Kreislauf |
| JP2010203376A (ja) * | 2009-03-05 | 2010-09-16 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 発電システムにおける蒸発器 |
| JP6084879B2 (ja) * | 2013-03-29 | 2017-02-22 | メタウォーター株式会社 | バイナリー発電システムおよびバイナリー発電システムの運転方法 |
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| CN110685764A (zh) * | 2019-10-29 | 2020-01-14 | 云南大学 | 一种非共沸工质双级有机闪蒸循环系统及其热能回收方法 |
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1997
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