JP2989790B2 - コークス炉 - Google Patents
コークス炉Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、コークス炉に関する。
詳しくは、石炭乾留に際して生成するガス、タール等の
熱分解によって発生するカーボンが炉内壁面に付着する
のを防止する緻着で耐久性のある釉層を、熱間施工で炉
内壁面に溶着形成したコークス炉に関する。
詳しくは、石炭乾留に際して生成するガス、タール等の
熱分解によって発生するカーボンが炉内壁面に付着する
のを防止する緻着で耐久性のある釉層を、熱間施工で炉
内壁面に溶着形成したコークス炉に関する。
【０００２】
【従来の技術】コークス炉は、石炭を約１１００℃で２
０〜２５時間蒸焼（乾留）することによってコークスを
製造する。この石炭の乾留過程でタール状物質や炭化水
素のガスが発生する。これらはコークス炉内壁、炉蓋、
石炭投入口等の隙間や、炉体耐火物の開口気孔に侵入、
熱分解炭化して強固なカーボンの付着物を形成する。
０〜２５時間蒸焼（乾留）することによってコークスを
製造する。この石炭の乾留過程でタール状物質や炭化水
素のガスが発生する。これらはコークス炉内壁、炉蓋、
石炭投入口等の隙間や、炉体耐火物の開口気孔に侵入、
熱分解炭化して強固なカーボンの付着物を形成する。
【０００３】このカーボン付着物は耐火物の融点を低下
させ、かつ耐火物の脆化の原因となる。また堆積するカ
ーボン付着物のために炉蓋の開閉が困難になり、かつ炉
蓋のコークス炉に対する密封性を悪くする。このため付
着したカーボンを機械的に除去することも行われている
が、付着が強固なため、除去作業に長時間かかる。特に
コークス炉本体は作業環境も劣悪である。さらに除去作
業中に、耐火物自体の表面が削り取られることもある。
別の方法として、空気または酸素ガスを吹き込んで付着
カーボンの焼落としを行っているが、この方法では作業
範囲は炉口近傍に限られてしまう。炉の全域を清掃する
ためには、炉の操業を中断し、炉を空窯状態にして焼落
としせねばならない。しかし焼落とし作業自体苛酷な高
熱作業であるとともに、焼落とし時の燃焼熱は炉体の耐
火物に対して局部的な高熱状態をもたらし、炉体損傷の
原因ともなる。またコークス炉は、長期の使用によっ
て、たとえば目地切れなどが発生する。
させ、かつ耐火物の脆化の原因となる。また堆積するカ
ーボン付着物のために炉蓋の開閉が困難になり、かつ炉
蓋のコークス炉に対する密封性を悪くする。このため付
着したカーボンを機械的に除去することも行われている
が、付着が強固なため、除去作業に長時間かかる。特に
コークス炉本体は作業環境も劣悪である。さらに除去作
業中に、耐火物自体の表面が削り取られることもある。
別の方法として、空気または酸素ガスを吹き込んで付着
カーボンの焼落としを行っているが、この方法では作業
範囲は炉口近傍に限られてしまう。炉の全域を清掃する
ためには、炉の操業を中断し、炉を空窯状態にして焼落
としせねばならない。しかし焼落とし作業自体苛酷な高
熱作業であるとともに、焼落とし時の燃焼熱は炉体の耐
火物に対して局部的な高熱状態をもたらし、炉体損傷の
原因ともなる。またコークス炉は、長期の使用によっ
て、たとえば目地切れなどが発生する。
【０００４】このような状況に対し、従来よりカーボン
の付着しにくい耐火物や耐火物表面を、カーボンの付着
し難いコーティング膜で被覆することおよび目地切れな
どを補修する方法について種々検討されてきた。たとえ
ば、 特公昭６２−１９４７７：炭化ケイ素、窒化珪素また
は黒鉛粒子と無機結合剤とから成る組成物をコークス炉
内の内張り煉瓦上に塗布する。 特開昭６２−１９７３７１：炭化ケイ素、窒化ケイ素
などから成る耐熱性およびタール性物質浸透防止性付与
剤と、リン酸塩、酸化イットリウムなどから成るバイン
ダーと、チタン酸カリウム繊維から成る断熱性付与剤と
をコークス炉の内壁面に塗布する。 特公昭６３−４０４６３：黒鉛粉末とコロイダルシリ
カ、アルミナゾルなどの無機バインダーをコークス炉の
ドア用内張耐火物に塗布する。 特開昭６３−２３６７８３：釉薬と煉瓦を同時焼成し
釉層が形成されたコークス炉用耐火煉瓦を製造する。
の付着しにくい耐火物や耐火物表面を、カーボンの付着
し難いコーティング膜で被覆することおよび目地切れな
どを補修する方法について種々検討されてきた。たとえ
ば、 特公昭６２−１９４７７：炭化ケイ素、窒化珪素また
は黒鉛粒子と無機結合剤とから成る組成物をコークス炉
内の内張り煉瓦上に塗布する。 特開昭６２−１９７３７１：炭化ケイ素、窒化ケイ素
などから成る耐熱性およびタール性物質浸透防止性付与
剤と、リン酸塩、酸化イットリウムなどから成るバイン
ダーと、チタン酸カリウム繊維から成る断熱性付与剤と
をコークス炉の内壁面に塗布する。 特公昭６３−４０４６３：黒鉛粉末とコロイダルシリ
カ、アルミナゾルなどの無機バインダーをコークス炉の
ドア用内張耐火物に塗布する。 特開昭６３−２３６７８３：釉薬と煉瓦を同時焼成し
釉層が形成されたコークス炉用耐火煉瓦を製造する。
【０００５】前記の方法のうち、炭化ケイ素、窒化ケイ
素または黒鉛などを使用する，，の方法は、これ
らの粒子とバインダーの馴染みが悪く、密着強度が不充
分で、操業中被覆層が剥離脱落するという問題がある。
素または黒鉛などを使用する，，の方法は、これ
らの粒子とバインダーの馴染みが悪く、密着強度が不充
分で、操業中被覆層が剥離脱落するという問題がある。
【０００６】の釉層を形成した煉瓦を用いる方法は、
密着性が良好で操業中脱落することもない。また釉層被
膜中の気孔もほとんどないため、カーボンが浸透するこ
ともなく非常に効果的な方法である。しかしながら、コ
ークス炉または炉蓋などを新たに製作する場合、この方
法が適用可能であるが、炉を操業しながら、炉の耐火物
表面に釉層を形成することは不可能である。
密着性が良好で操業中脱落することもない。また釉層被
膜中の気孔もほとんどないため、カーボンが浸透するこ
ともなく非常に効果的な方法である。しかしながら、コ
ークス炉または炉蓋などを新たに製作する場合、この方
法が適用可能であるが、炉を操業しながら、炉の耐火物
表面に釉層を形成することは不可能である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記の問題
点に鑑みて成されたものであり、コークス炉本体の炉内
壁面に、釉薬を熱間で施工し、壁面耐火物上に緻密で耐
久性のある釉層を溶着形成させ、釉層によってカーボン
の付着防止、あるいは付着しても容易に剥離させること
ができ、かつ目地切れなどを補修したコークス炉を提供
することを目的とする。
点に鑑みて成されたものであり、コークス炉本体の炉内
壁面に、釉薬を熱間で施工し、壁面耐火物上に緻密で耐
久性のある釉層を溶着形成させ、釉層によってカーボン
の付着防止、あるいは付着しても容易に剥離させること
ができ、かつ目地切れなどを補修したコークス炉を提供
することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、釉層を形成す
る組成として、酸化物換算で、Ｒ2Ｏ（ＲはＮａまたは
Ｋを表す、以下同じ）が１０〜４０重量％と、残部にＳ
ｉＯ2 とを含み、かつ釉の融点が９００℃以下である釉
薬を炉内耐火物表面に熱間塗布して釉層を炉内耐火物表
面に溶着形成したことを特徴とするコークス炉である。
る組成として、酸化物換算で、Ｒ2Ｏ（ＲはＮａまたは
Ｋを表す、以下同じ）が１０〜４０重量％と、残部にＳ
ｉＯ2 とを含み、かつ釉の融点が９００℃以下である釉
薬を炉内耐火物表面に熱間塗布して釉層を炉内耐火物表
面に溶着形成したことを特徴とするコークス炉である。
【０００９】
【００１０】本発明者らは、多様な金属酸化物の組合せ
について、酸化珪素と共に用いた場合の釉薬としての利
用可能性を試験し、９００℃以下の温度で溶融し、溶融
後成分の一部が揮散または拡散して、その融点が上昇
し、コークス炉の操業温度で溶融しない金属酸化物をみ
つけ本発明を完成した。
について、酸化珪素と共に用いた場合の釉薬としての利
用可能性を試験し、９００℃以下の温度で溶融し、溶融
後成分の一部が揮散または拡散して、その融点が上昇
し、コークス炉の操業温度で溶融しない金属酸化物をみ
つけ本発明を完成した。
【００１１】本明細書中で釉薬とは、コークス炉体を構
成する耐火物の表面に塗布される状態の薬剤を指す。施
工後各々酸化物に変換される金属塩あるいは金属化合物
と珪酸化合物とを含有すればよく、必ずしも前記酸化物
を施工前から含む必要はない。
成する耐火物の表面に塗布される状態の薬剤を指す。施
工後各々酸化物に変換される金属塩あるいは金属化合物
と珪酸化合物とを含有すればよく、必ずしも前記酸化物
を施工前から含む必要はない。
【００１２】本発明に従えば、釉薬はＲ2Ｏを１０〜４
０重量％と残部にＳｉＯ2とを含む。Ｒ2Ｏは、Ｎａ2Ｏ
またはＫ2Ｏから成り、両者の混合物であってもよい。
Ｒ2Ｏが１０重量％未満では、釉薬の融点が９００℃以
下にならず、またこれが４０重量％を超えると、融点が
低くなりすぎ、施工後の融点上昇に時間がかかり、鉛直
面に塗布された場合に垂下がり現象を起こす。さらに釉
層からの揮散物が増加し、緻密な釉層ができない。
０重量％と残部にＳｉＯ2とを含む。Ｒ2Ｏは、Ｎａ2Ｏ
またはＫ2Ｏから成り、両者の混合物であってもよい。
Ｒ2Ｏが１０重量％未満では、釉薬の融点が９００℃以
下にならず、またこれが４０重量％を超えると、融点が
低くなりすぎ、施工後の融点上昇に時間がかかり、鉛直
面に塗布された場合に垂下がり現象を起こす。さらに釉
層からの揮散物が増加し、緻密な釉層ができない。
【００１３】前記酸化物に変換される適当な前駆体とし
て、同一の金属の水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、燐酸塩、
硫酸塩、塩化物等が挙げられる。前駆体は施工後、好ま
しくは約６００℃以上の温度で酸化物に変換されるもの
であればよい。
て、同一の金属の水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、燐酸塩、
硫酸塩、塩化物等が挙げられる。前駆体は施工後、好ま
しくは約６００℃以上の温度で酸化物に変換されるもの
であればよい。
【００１４】Ｎａ2Ｏの前駆体としては、水酸化ナトリ
ウム、炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウム、硝酸ナト
リウム、燐酸ナトリウム、硫酸ナトリウム、塩化ナトリ
ウム、珪酸ナトリウムなどが好ましい。
ウム、炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウム、硝酸ナト
リウム、燐酸ナトリウム、硫酸ナトリウム、塩化ナトリ
ウム、珪酸ナトリウムなどが好ましい。
【００１５】Ｋ2Ｏの前駆体としては、水酸化カリウ
ム、炭酸カリウム、炭酸水素カリウム、硝酸カリウム、
燐酸カリウム、硫酸カリウム、塩化カリウム、珪酸カリ
ウムなどが好ましい。
ム、炭酸カリウム、炭酸水素カリウム、硝酸カリウム、
燐酸カリウム、硫酸カリウム、塩化カリウム、珪酸カリ
ウムなどが好ましい。
【００１６】本発明の釉薬をコークス炉内壁面を構成す
る耐火物表面に施工するためには、釉薬を所定面にはけ
もしくはこてで塗布または吹付け等の標準的な塗布方法
を用いる。したがって、耐火物表面に均一に施工するに
は、釉薬は水溶液あるいは水溶液に近いスラリー状にさ
れることが望ましい。前記の金属塩および金属化合物
は、ほとんど水溶性であり、金属を所望の組成比に、水
溶液中で容易に調製できる。珪酸の前躯体は、後述のも
のであり、これには水に不溶または難溶のものもある
が、水に不溶のものは微粉砕し、水中に分散させてスラ
リー状として使用する。
る耐火物表面に施工するためには、釉薬を所定面にはけ
もしくはこてで塗布または吹付け等の標準的な塗布方法
を用いる。したがって、耐火物表面に均一に施工するに
は、釉薬は水溶液あるいは水溶液に近いスラリー状にさ
れることが望ましい。前記の金属塩および金属化合物
は、ほとんど水溶性であり、金属を所望の組成比に、水
溶液中で容易に調製できる。珪酸の前躯体は、後述のも
のであり、これには水に不溶または難溶のものもある
が、水に不溶のものは微粉砕し、水中に分散させてスラ
リー状として使用する。
【００１７】施工する水溶液中の金属酸化物換算の固形
分濃度は通常約５〜約５０重量％、好ましくは約１０〜
約４０重量％に調整する。濃度が約５０重量％以上にな
ると、施工時熱によりゲル化が起こりやすく、吹付けノ
ズルの目詰まりが発生する。また約５重量％以下になる
と、充分な被膜を形成するには大量の組成物水溶液が必
要になり施工の効率が悪くなる。釉層の厚みには特に制
限はないが、実用的には約３ｍｍ以下でよい。
分濃度は通常約５〜約５０重量％、好ましくは約１０〜
約４０重量％に調整する。濃度が約５０重量％以上にな
ると、施工時熱によりゲル化が起こりやすく、吹付けノ
ズルの目詰まりが発生する。また約５重量％以下になる
と、充分な被膜を形成するには大量の組成物水溶液が必
要になり施工の効率が悪くなる。釉層の厚みには特に制
限はないが、実用的には約３ｍｍ以下でよい。
【００１８】コークス炉本体の内壁に釉薬を塗布するの
は、１００℃以下の低温で行ってもよいが、本発明の釉
薬は釉薬の融点近くの高温で塗布できるのが特徴であ
る。高温で塗布する場合（熱間塗布）は、塗布された時
点で水分が蒸発し、釉薬が耐火物表面で一旦溶融し、塗
布された耐火物表面に均一で緻密なガラス質の釉層を形
成する。溶融した釉層は、高粘度であり、鉛直な面に塗
布されても短時間で垂下がることはない。釉層は、時間
の経過とともに融点が上昇し、コークス炉の操業温度以
上となるので、堅固な被膜となり再び溶融することはな
い。
は、１００℃以下の低温で行ってもよいが、本発明の釉
薬は釉薬の融点近くの高温で塗布できるのが特徴であ
る。高温で塗布する場合（熱間塗布）は、塗布された時
点で水分が蒸発し、釉薬が耐火物表面で一旦溶融し、塗
布された耐火物表面に均一で緻密なガラス質の釉層を形
成する。溶融した釉層は、高粘度であり、鉛直な面に塗
布されても短時間で垂下がることはない。釉層は、時間
の経過とともに融点が上昇し、コークス炉の操業温度以
上となるので、堅固な被膜となり再び溶融することはな
い。
【００１９】
【００２０】
【００２１】本発明において、釉薬の融点が施工後、上
昇する理由は、組成物中の成分の一部が時間とともに揮
散または拡散するためと考えられる。この機構の詳細
は、本発明を限定するものではないが、Ｒ2ＯがＳｉＯ2
と共存すると、融点（ＳｉＯ2単独なら１７２８℃）を
著しく降下させる。これらアルカリ金属酸化物は拡散係
数が大きくまた蒸気圧も比較的高いため、施工後、時間
の経過とともに拡散、揮散し釉層の組成がＳｉＯ2 膜に
近づき、その結果融点が上昇する。
昇する理由は、組成物中の成分の一部が時間とともに揮
散または拡散するためと考えられる。この機構の詳細
は、本発明を限定するものではないが、Ｒ2ＯがＳｉＯ2
と共存すると、融点（ＳｉＯ2単独なら１７２８℃）を
著しく降下させる。これらアルカリ金属酸化物は拡散係
数が大きくまた蒸気圧も比較的高いため、施工後、時間
の経過とともに拡散、揮散し釉層の組成がＳｉＯ2 膜に
近づき、その結果融点が上昇する。
【００２２】また本発明は、前記釉薬が、酸化物換算
で、０〜１０重量％のＬｉ2Ｏと０〜１０重量％のＢ2Ｏ
3とを含むことを特徴とする。
で、０〜１０重量％のＬｉ2Ｏと０〜１０重量％のＢ2Ｏ
3とを含むことを特徴とする。
【００２３】また本発明は、前記釉薬が、酸化物換算
で、０．２〜１０重量％のＬｉ2Ｏおよび／または０．
５〜１０重量％のＢ2Ｏ3とを含むことを特徴とする。
で、０．２〜１０重量％のＬｉ2Ｏおよび／または０．
５〜１０重量％のＢ2Ｏ3とを含むことを特徴とする。
【００２４】本発明に用いる釉薬は、酸化物基準で、Ｌ
ｉ2Ｏ、０〜約１０重量％と、Ｂ2Ｏ3 、０〜約１０重量
％とを含むことが好ましい。さらにＬｉ2Ｏ、０．２〜
約１０重量％および／またはＢ2Ｏ3、０．５〜約１０重
量％を含むことが特に好ましい。
ｉ2Ｏ、０〜約１０重量％と、Ｂ2Ｏ3 、０〜約１０重量
％とを含むことが好ましい。さらにＬｉ2Ｏ、０．２〜
約１０重量％および／またはＢ2Ｏ3、０．５〜約１０重
量％を含むことが特に好ましい。
【００２５】したがって、釉薬の組成として、前記Ｒ2
Ｏ、１０〜４０重量％および残部がＳｉＯ2からなる基
本組成のものの他に、第１の好適な釉薬の組成として、
Ｌｉ2Ｏ、０．２〜１０重量％、Ｒ2Ｏ、１０〜４０重量
％および残部がＳｉＯ2からなるものと、第２の好適な
釉薬の組成として、Ｂ2Ｏ3、０．５〜１０重量％、Ｒ2
Ｏ、１０〜４０重量％および残部がＳｉＯ2からなるも
のと、第３の好適な釉薬の組成として、Ｌｉ2Ｏ、０．
２〜１０重量％、Ｂ2Ｏ3 、０．５〜１０重量％、Ｒ
2Ｏ、１０〜４０重量％および残部がＳｉＯ2からなるも
のとがある。
Ｏ、１０〜４０重量％および残部がＳｉＯ2からなる基
本組成のものの他に、第１の好適な釉薬の組成として、
Ｌｉ2Ｏ、０．２〜１０重量％、Ｒ2Ｏ、１０〜４０重量
％および残部がＳｉＯ2からなるものと、第２の好適な
釉薬の組成として、Ｂ2Ｏ3、０．５〜１０重量％、Ｒ2
Ｏ、１０〜４０重量％および残部がＳｉＯ2からなるも
のと、第３の好適な釉薬の組成として、Ｌｉ2Ｏ、０．
２〜１０重量％、Ｂ2Ｏ3 、０．５〜１０重量％、Ｒ
2Ｏ、１０〜４０重量％および残部がＳｉＯ2からなるも
のとがある。
【００２６】Ｌｉ2Ｏ，Ｂ2Ｏ3は、釉薬の融点を下げる
のに効果があり、また釉層が形成された後、昇温によっ
て揮散しやすい。Ｌｉ2Ｏ，Ｂ2Ｏ3の割合が１０重量％
を超えると、融点が低くなり過ぎ好ましくない。
のに効果があり、また釉層が形成された後、昇温によっ
て揮散しやすい。Ｌｉ2Ｏ，Ｂ2Ｏ3の割合が１０重量％
を超えると、融点が低くなり過ぎ好ましくない。
【００２７】本発明に用いる釉薬の融点は、実炉温度以
下で、炉内壁耐火物の周辺部を考慮して約９００℃以下
に設定する必要がある。融点を設定値以下になるよう
に、組成物の成分比を適宜調整することも本発明の一態
様である。具体的には、Ｌｉ2Ｏ−Ｎａ2Ｏ−ＳｉＯ2 の
三成分系の場合、その状態図（たとえば、F.C.Kracek，
J.Am.Chem.Soc.，61,2871（1939）を参照）から融点９
００℃以下の適当な領域で各成分の重量％を求め、所望
の成分比を与えるよう、Ｌｉ2Ｏ，Ｎａ2Ｏ，ＳｉＯ2 の
前駆体を各々規定量混合し、本発明の釉薬を得ることが
できる。
下で、炉内壁耐火物の周辺部を考慮して約９００℃以下
に設定する必要がある。融点を設定値以下になるよう
に、組成物の成分比を適宜調整することも本発明の一態
様である。具体的には、Ｌｉ2Ｏ−Ｎａ2Ｏ−ＳｉＯ2 の
三成分系の場合、その状態図（たとえば、F.C.Kracek，
J.Am.Chem.Soc.，61,2871（1939）を参照）から融点９
００℃以下の適当な領域で各成分の重量％を求め、所望
の成分比を与えるよう、Ｌｉ2Ｏ，Ｎａ2Ｏ，ＳｉＯ2 の
前駆体を各々規定量混合し、本発明の釉薬を得ることが
できる。
【００２８】Ｌｉ2Ｏ，Ｂ2Ｏ3は、Ｒ2Ｏと同じく前駆体
の形で水溶液またはスラリーとして釉薬に用いられる。
Ｌｉ2Ｏの前駆体としては、水酸化リチウム、炭酸リチ
ウム、炭酸水素リチウム、硝酸リチウム、燐酸リチウ
ム、硫酸リチウム、塩化リチウム、珪酸リチウムなどが
好ましい。Ｂ2Ｏ3の前駆体としては、ホウ酸、ホウ酸ナ
トリウム、ホウ酸カリウムなどが好ましい。
の形で水溶液またはスラリーとして釉薬に用いられる。
Ｌｉ2Ｏの前駆体としては、水酸化リチウム、炭酸リチ
ウム、炭酸水素リチウム、硝酸リチウム、燐酸リチウ
ム、硫酸リチウム、塩化リチウム、珪酸リチウムなどが
好ましい。Ｂ2Ｏ3の前駆体としては、ホウ酸、ホウ酸ナ
トリウム、ホウ酸カリウムなどが好ましい。
【００２９】また本発明は、釉層を形成する組成とし
て、酸化物換算で、０〜１０重量％のＬｉ2Ｏと、０〜
１０重量％のＢ2Ｏ3 と、１０〜４０重量％のＲ2Ｏ（Ｒ
はＮａまたはＫを表す）と、残部にＳｉＯ2 とを含み、
かつ融点が９００℃以下の組成物１００重量部に対し、
熱膨張率調整剤を１００重量部以下添加して成る釉薬を
炉内耐火物表面に熱間塗布して釉層を炉内耐火物表面に
溶着形成したことを特徴とするコークス炉である。
て、酸化物換算で、０〜１０重量％のＬｉ2Ｏと、０〜
１０重量％のＢ2Ｏ3 と、１０〜４０重量％のＲ2Ｏ（Ｒ
はＮａまたはＫを表す）と、残部にＳｉＯ2 とを含み、
かつ融点が９００℃以下の組成物１００重量部に対し、
熱膨張率調整剤を１００重量部以下添加して成る釉薬を
炉内耐火物表面に熱間塗布して釉層を炉内耐火物表面に
溶着形成したことを特徴とするコークス炉である。
【００３０】
【００３１】また本発明は、前記熱膨張調整剤が、Ａｌ
2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＺｒＯ2およびＴｉＯ2 から成
る群から選ばれる１種以上であることを特徴とする。
2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＺｒＯ2およびＴｉＯ2 から成
る群から選ばれる１種以上であることを特徴とする。
【００３２】本発明に従えば、Ｒ2ＯなどとＳｉＯ2とか
ら成る前記の釉薬組成物に適当な熱膨張率調整剤が添加
される。以下、熱膨張率調整剤の添加された釉薬を改善
釉薬と呼称する。コークス炉の炉内温度は操業によって
上下する場合があり、耐火物と釉層との熱膨張率差が大
きいと釉層にクラック等が発生し、被膜のカーボン付着
防止効果が劣化することがしばしば起こる。そこで、釉
層と耐火物の馴染みをよくするため、熱膨張率調整剤を
釉薬組成物に所定量加える。熱膨張率調整剤としては、
耐火物と同一または同種のものがよく、特に好ましくは
Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＺｒＯ2およびＴｉＯ2から
成る群より選ばれる１種または２種以上が使用できる。
使用量は、釉薬組成物１００重量部に対し、熱膨張率調
整剤１００重量部以下である。熱膨張率調整剤が釉薬を
施工したとき、釉層の中で一体化し良好な被膜を形成す
るためには、前記の範囲が好ましい。
ら成る前記の釉薬組成物に適当な熱膨張率調整剤が添加
される。以下、熱膨張率調整剤の添加された釉薬を改善
釉薬と呼称する。コークス炉の炉内温度は操業によって
上下する場合があり、耐火物と釉層との熱膨張率差が大
きいと釉層にクラック等が発生し、被膜のカーボン付着
防止効果が劣化することがしばしば起こる。そこで、釉
層と耐火物の馴染みをよくするため、熱膨張率調整剤を
釉薬組成物に所定量加える。熱膨張率調整剤としては、
耐火物と同一または同種のものがよく、特に好ましくは
Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＺｒＯ2およびＴｉＯ2から
成る群より選ばれる１種または２種以上が使用できる。
使用量は、釉薬組成物１００重量部に対し、熱膨張率調
整剤１００重量部以下である。熱膨張率調整剤が釉薬を
施工したとき、釉層の中で一体化し良好な被膜を形成す
るためには、前記の範囲が好ましい。
【００３３】施工に際しては、釉薬組成物に熱膨張率調
整剤（通常固体粉末）を添加し、スラリー状にし、熱膨
張率調整剤を加えない釉薬と同様に熱間で耐火物表面に
塗布する。
整剤（通常固体粉末）を添加し、スラリー状にし、熱膨
張率調整剤を加えない釉薬と同様に熱間で耐火物表面に
塗布する。
【００３４】熱膨張率調整剤は概して融点が高く、全体
が速やかに一体化すると改善釉薬が高融点化し、９００
℃以下の温度で釉層の被膜形成が困難となる。しかし、
一方高融点のため、熱膨張率調整剤の自己拡散係数が小
さい。このため固体粉末で添加しておくとまず固体粉末
以外の部分が溶融し、固体粉末自身が釉層の中に包み込
まれた形で皮膜が形成する。その後時間とともに固体粉
末の成分が拡散し全体として一体化した皮膜となり、熱
膨張係数が調整された釉層を得ることができる。この改
善釉薬を使用すると釉層の剥離がおこりにくく、カーボ
ン付着防止効果も一段と助長される。
が速やかに一体化すると改善釉薬が高融点化し、９００
℃以下の温度で釉層の被膜形成が困難となる。しかし、
一方高融点のため、熱膨張率調整剤の自己拡散係数が小
さい。このため固体粉末で添加しておくとまず固体粉末
以外の部分が溶融し、固体粉末自身が釉層の中に包み込
まれた形で皮膜が形成する。その後時間とともに固体粉
末の成分が拡散し全体として一体化した皮膜となり、熱
膨張係数が調整された釉層を得ることができる。この改
善釉薬を使用すると釉層の剥離がおこりにくく、カーボ
ン付着防止効果も一段と助長される。
【００３５】改善釉薬中の構成粒子の粒径は特に制限は
ないが、粒径が大きくなりすぎると施工しにくく、また
小さくなりすぎると施工後、収縮が大きく被膜の亀裂が
起こる。したがって、実用的には、約０．５〜約５０μ
ｍ程度の範囲が好ましい。
ないが、粒径が大きくなりすぎると施工しにくく、また
小さくなりすぎると施工後、収縮が大きく被膜の亀裂が
起こる。したがって、実用的には、約０．５〜約５０μ
ｍ程度の範囲が好ましい。
【００３６】また本発明は、前記ＳｉＯ2を形成する化
合物が、珪酸ナトリウム、珪酸カリウムおよび珪酸リチ
ウムから成る群から選ばれる１種以上ならびにアルカリ
シリコネートから成ることを特徴とする。
合物が、珪酸ナトリウム、珪酸カリウムおよび珪酸リチ
ウムから成る群から選ばれる１種以上ならびにアルカリ
シリコネートから成ることを特徴とする。
【００３７】また本発明は、前記アルカリシリコネート
が、ナトリウムメチルシリコネートであり、かつ前記Ｓ
ｉＯ2 を形成する化合物がナトリウムメチルシリコネー
トをＣＨ3ＳｉＯ1.5基準で２〜３０重量％含むことを特
徴とする。
が、ナトリウムメチルシリコネートであり、かつ前記Ｓ
ｉＯ2 を形成する化合物がナトリウムメチルシリコネー
トをＣＨ3ＳｉＯ1.5基準で２〜３０重量％含むことを特
徴とする。
【００３８】本発明に従えば、ＳｉＯ2を形成する化合
物（ＳｉＯ2前駆体）としては、前記のものが好まし
い。またアルカリシリコネートとしてナトリウムメチル
シリコネートが特に好ましく、これがＣＨ3ＳｉＯ1.5基
準でＳｉＯ2を形成する化合物の２〜３０重量％含まれ
るものが特に好ましい。
物（ＳｉＯ2前駆体）としては、前記のものが好まし
い。またアルカリシリコネートとしてナトリウムメチル
シリコネートが特に好ましく、これがＣＨ3ＳｉＯ1.5基
準でＳｉＯ2を形成する化合物の２〜３０重量％含まれ
るものが特に好ましい。
【００３９】また本発明は、前記炉内の耐火物が、炉内
の耐火煉瓦、目地および不定形耐火物からなる群から選
ばれる１種以上であることを特徴とする。
の耐火煉瓦、目地および不定形耐火物からなる群から選
ばれる１種以上であることを特徴とする。
【００４０】本発明に従えば、釉薬を塗布して釉層を形
成する炉内耐火物は特に限定されないが、耐火煉瓦、目
地および不定形耐火物に対して用いることが好ましく、
特に目地切れなどを熱間で補修するのに好ましい。
成する炉内耐火物は特に限定されないが、耐火煉瓦、目
地および不定形耐火物に対して用いることが好ましく、
特に目地切れなどを熱間で補修するのに好ましい。
【００４１】先行技術において、種々の釉薬は知られて
いるが、融点を考慮した組成となっていないため、施工
後、釉層が溶融して垂下し、耐火物を露出させたり、釉
層がガラス状を保ち得ず水飴のようになり、カーボンの
付着を促進する。またカーボン粒子によって釉層が削り
取られることもあり、満足な結果を得られない。これに
対し本発明の釉薬は、前記のように融点を考慮し、施工
後釉薬が溶融して耐火物表面に強固に溶着した釉層を形
成し、釉層から一部の成分が揮散して融点が上昇し、コ
ークス炉の操業温度以上の溶融温度の釉層となる。
いるが、融点を考慮した組成となっていないため、施工
後、釉層が溶融して垂下し、耐火物を露出させたり、釉
層がガラス状を保ち得ず水飴のようになり、カーボンの
付着を促進する。またカーボン粒子によって釉層が削り
取られることもあり、満足な結果を得られない。これに
対し本発明の釉薬は、前記のように融点を考慮し、施工
後釉薬が溶融して耐火物表面に強固に溶着した釉層を形
成し、釉層から一部の成分が揮散して融点が上昇し、コ
ークス炉の操業温度以上の溶融温度の釉層となる。
【００４２】
【発明の実施の形態】以下本発明を実施例によりさらに
詳しく説明するが、本発明はこれらによって制限される
ものではない。実施例中「％」は全て重量％を表す。
詳しく説明するが、本発明はこれらによって制限される
ものではない。実施例中「％」は全て重量％を表す。
【００４３】（実施例１）３号水ガラス（Ｎａ2Ｏ
８．７％、ＳｉＯ2 ２７．８％、水 ６３．５％）１
００重量部、珪酸リチウム（Ｌｉ2Ｏ ２．２％、Ｓｉ
Ｏ2 ２０％）５０重量部を混合し、完全な透明液とな
るまで撹拌した。これをＡ液とする。
８．７％、ＳｉＯ2 ２７．８％、水 ６３．５％）１
００重量部、珪酸リチウム（Ｌｉ2Ｏ ２．２％、Ｓｉ
Ｏ2 ２０％）５０重量部を混合し、完全な透明液とな
るまで撹拌した。これをＡ液とする。
【００４４】水９５９重量部に水酸化リチウム（ＬｉＯ
Ｈ）９６重量部を添加し、溶解した。次いでホウ酸粉末
（Ｈ3ＢＯ3）３１８重量部を添加し、撹拌し完全に透明
液にした。これをＢ液とする。
Ｈ）９６重量部を添加し、溶解した。次いでホウ酸粉末
（Ｈ3ＢＯ3）３１８重量部を添加し、撹拌し完全に透明
液にした。これをＢ液とする。
【００４５】ナトリウムメチルシリコーネート（Ｎａ2
Ｏ １０．７％、ＣＨ3ＳｉＯ1.5２０％：ＳｉＯ2 とし
て１７．９％）１００重量部にＢ液を１２．５重量部添
加し透明液となるまで撹拌した。これをＣ液とする。
Ｏ １０．７％、ＣＨ3ＳｉＯ1.5２０％：ＳｉＯ2 とし
て１７．９％）１００重量部にＢ液を１２．５重量部添
加し透明液となるまで撹拌した。これをＣ液とする。
【００４６】Ａ液１００重量部にＣ液３０重量部を添加
し、透明液となるまで撹拌した。これをＤ液とする。
し、透明液となるまで撹拌した。これをＤ液とする。
【００４７】なおこれらの調合に際し、速度を速めるた
め７０〜８０℃で加熱しても特に結果は変わらなかっ
た。
め７０〜８０℃で加熱しても特に結果は変わらなかっ
た。
【００４８】得られた釉薬組成物は酸化物となったとき
の釉薬組成としてはＮａ2Ｏ ２１．７％、Ｌｉ2Ｏ
２．２％、Ｂ2Ｏ3 １．１％、ＳｉＯ2 ７５．０％で
あった。ＳｉＯ2 ３６％、Ａｌ2Ｏ3 ５４％を含む市
販のキャスタブルレンガを１００×１００×４０ｍｍに
切断し、試験耐火物片を作成した。
の釉薬組成としてはＮａ2Ｏ ２１．７％、Ｌｉ2Ｏ
２．２％、Ｂ2Ｏ3 １．１％、ＳｉＯ2 ７５．０％で
あった。ＳｉＯ2 ３６％、Ａｌ2Ｏ3 ５４％を含む市
販のキャスタブルレンガを１００×１００×４０ｍｍに
切断し、試験耐火物片を作成した。
【００４９】この試験片を９００℃の炉入れ加熱した。
レンガの温度が９００℃に上がったのを確認した後、レ
ンガを取り出すと同時にスプレーガンにてＤ液をレンガ
面に噴霧した。最初レンガが発泡するが約１分くらいの
後、溶融し均一、強固なガラス被膜が形成された。これ
を再び９００℃の炉に入れ、２時間保持した。
レンガの温度が９００℃に上がったのを確認した後、レ
ンガを取り出すと同時にスプレーガンにてＤ液をレンガ
面に噴霧した。最初レンガが発泡するが約１分くらいの
後、溶融し均一、強固なガラス被膜が形成された。これ
を再び９００℃の炉に入れ、２時間保持した。
【００５０】このようにして釉層被膜を形成したレンガ
上に石炭粉５部、コールタール３部から成るスラリーを
塗り、不活性雰囲気下（たとえば、窒素下）８００℃で
３時間加熱保持した。冷却後、接着テープを用いて付着
カーボンの剥がれ易さを評価したところ、カーボンは簡
単に剥離した。
上に石炭粉５部、コールタール３部から成るスラリーを
塗り、不活性雰囲気下（たとえば、窒素下）８００℃で
３時間加熱保持した。冷却後、接着テープを用いて付着
カーボンの剥がれ易さを評価したところ、カーボンは簡
単に剥離した。
【００５１】一方、本発明の釉薬組成物を塗布しなかっ
た試料は、レンガ表面に強固にカーボンが付着し、機械
的な力を加えても完全に除去できなかった。
た試料は、レンガ表面に強固にカーボンが付着し、機械
的な力を加えても完全に除去できなかった。
【００５２】（実施例２）３号水ガラス（Ｎａ2Ｏ
９．６％、ＳｉＯ2 ２７．８％、水 ６２．６％）１
００％、珪酸リチウム（Ｌｉ2Ｏ ２．２％、ＳｉＯ2
２０％、水 ７７．８％）４．４重量部を混合し、完全
な透明液となるまで撹拌し、これをＡ液とした。
９．６％、ＳｉＯ2 ２７．８％、水 ６２．６％）１
００％、珪酸リチウム（Ｌｉ2Ｏ ２．２％、ＳｉＯ2
２０％、水 ７７．８％）４．４重量部を混合し、完全
な透明液となるまで撹拌し、これをＡ液とした。
【００５３】Ａ液１００重量部に水１０．１重量部を添
加し、ついで実施例１と同一組成のＢ液を２．７重量部
添加し、最後にナトリウムメチルシリコネート（Ｎａ2
Ｏ１０．７％、ＣＨ3ＳｉＯ1.5 ２０．０％：ＳｉＯ2
として１７．９％）を１０．５％添加し、透明液となる
まで撹拌した。これをＤ液とする。
加し、ついで実施例１と同一組成のＢ液を２．７重量部
添加し、最後にナトリウムメチルシリコネート（Ｎａ2
Ｏ１０．７％、ＣＨ3ＳｉＯ1.5 ２０．０％：ＳｉＯ2
として１７．９％）を１０．５％添加し、透明液となる
まで撹拌した。これをＤ液とする。
【００５４】得られた釉薬組成物は酸化物となったとき
の釉薬組成としてはＮａ2Ｏ ２５．８％、Ｌｉ2Ｏ
０．４％、Ｂ2Ｏ3 １．０％、ＳｉＯ2 ７２．８％で
あった。なお、ナトリウムメチルシリコネートのメチル
基が消失する前の組成としてはＳｉＯ2 ６７．８％、
Ｌｉ2Ｏ ０．４％、Ｎａ2Ｏ ２５．６％、Ｂ2Ｏ3
１．０％、ＣＨ3ＳｉＯ1.5 ５．２％であった。また実
施例１と同様の試験耐火物片を作成した。
の釉薬組成としてはＮａ2Ｏ ２５．８％、Ｌｉ2Ｏ
０．４％、Ｂ2Ｏ3 １．０％、ＳｉＯ2 ７２．８％で
あった。なお、ナトリウムメチルシリコネートのメチル
基が消失する前の組成としてはＳｉＯ2 ６７．８％、
Ｌｉ2Ｏ ０．４％、Ｎａ2Ｏ ２５．６％、Ｂ2Ｏ3
１．０％、ＣＨ3ＳｉＯ1.5 ５．２％であった。また実
施例１と同様の試験耐火物片を作成した。
【００５５】この試験片を９００℃の炉に入れ加熱し
た。レンガの温度が９００℃に上がったのを確認した
後、レンガを取出すと同時にスプレーガンにてＤ液をレ
ンガ面に噴霧した。最初レンガが発泡するが、約１分く
らいの後、溶融し均一、強固なガラス被膜が形成され
た。
た。レンガの温度が９００℃に上がったのを確認した
後、レンガを取出すと同時にスプレーガンにてＤ液をレ
ンガ面に噴霧した。最初レンガが発泡するが、約１分く
らいの後、溶融し均一、強固なガラス被膜が形成され
た。
【００５６】なお、上記のナトリウムメチルシリコネー
トの量を１／５にした他は、ほぼ同様の組成としたもの
をＥ液とした。
トの量を１／５にした他は、ほぼ同様の組成としたもの
をＥ液とした。
【００５７】得られたＥ液は酸化物となったときの釉薬
組成としてＮａ2Ｏ ２５．０％、Ｌｉ2Ｏ ０．５％、
Ｂ2Ｏ3 １．１％、ＳｉＯ2 ７３．５％であった。
組成としてＮａ2Ｏ ２５．０％、Ｌｉ2Ｏ ０．５％、
Ｂ2Ｏ3 １．１％、ＳｉＯ2 ７３．５％であった。
【００５８】またナトリウムメチルシリコネートのメチ
ル基が消失する前の組成としては、ＳｉＯ2 ７２．４
％、Ｌｉ2Ｏ ０．５％、Ｎａ2Ｏ ２４．９％、Ｂ2Ｏ3
１．３％、ＣＨ3ＳｉＯ1.5 １．１％であった。
ル基が消失する前の組成としては、ＳｉＯ2 ７２．４
％、Ｌｉ2Ｏ ０．５％、Ｎａ2Ｏ ２４．９％、Ｂ2Ｏ3
１．３％、ＣＨ3ＳｉＯ1.5 １．１％であった。
【００５９】このものを実施例１と同様の方法でテスト
した結果、均一強固なガラス皮膜が形成されたが、煉瓦
の垂直面に塗布した場合には、かなりの部分垂下した。
した結果、均一強固なガラス皮膜が形成されたが、煉瓦
の垂直面に塗布した場合には、かなりの部分垂下した。
【００６０】（実施例３〜６）釉の組成が表１に示すも
のになるように、実施例１と同様な方法で釉薬組成物を
調製し、得られた釉層について被膜形成と付着カーボン
の剥離の評価を行った。それぞれ組成と評価結果を表１
に示す。
のになるように、実施例１と同様な方法で釉薬組成物を
調製し、得られた釉層について被膜形成と付着カーボン
の剥離の評価を行った。それぞれ組成と評価結果を表１
に示す。
【００６１】（実施例７）前記実施例１の釉薬組成物の
Ｄ液を１００重量部と、平均粒径〜５μｍのアルミナ粉
末２０重量部とを混合しスラリー状とし、改善された釉
薬組成物を得た。このスラリーを実施例１と同様な方法
でレンガに噴霧した。形成された被膜は透明ではないが
表面は光沢があり、ガラス状であった。
Ｄ液を１００重量部と、平均粒径〜５μｍのアルミナ粉
末２０重量部とを混合しスラリー状とし、改善された釉
薬組成物を得た。このスラリーを実施例１と同様な方法
でレンガに噴霧した。形成された被膜は透明ではないが
表面は光沢があり、ガラス状であった。
【００６２】（比較例１〜２）釉の組成が表１に示すも
のになるように、実施例１と同様な方法で組成物を調製
し、さらに得られた釉層について評価を行った。それぞ
れの組成と評価結果を表１に示す。
のになるように、実施例１と同様な方法で組成物を調製
し、さらに得られた釉層について評価を行った。それぞ
れの組成と評価結果を表１に示す。
【００６３】
【表１】
【００６４】融点は６００℃，７００℃，８００℃，９
００℃，１０００℃で熱処理した際、釉薬が溶融、釉層
を形成するかどうか肉眼で観察して推定した。
００℃，１０００℃で熱処理した際、釉薬が溶融、釉層
を形成するかどうか肉眼で観察して推定した。
【００６５】表１の試験結果より、実施例の釉薬は、被
膜形成に優れ、カーボン付着防止効果も顕著であるが、
比較例の釉薬は両者において劣ることが明らかになっ
た。
膜形成に優れ、カーボン付着防止効果も顕著であるが、
比較例の釉薬は両者において劣ることが明らかになっ
た。
【００６６】（高温保持テスト）実施例１で得られた釉
層で被覆したレンガを９００℃の温度で約５時間保持
し、焼成レンガの釉層被膜中の成分を分析するとＳｉＯ
2／Ｎａ2Ｏのモル比は３．５で当初の３．０に比べＮａ
2Ｏが減少傾向にあった。
層で被覆したレンガを９００℃の温度で約５時間保持
し、焼成レンガの釉層被膜中の成分を分析するとＳｉＯ
2／Ｎａ2Ｏのモル比は３．５で当初の３．０に比べＮａ
2Ｏが減少傾向にあった。
【００６７】さらに１１００℃で１時間保持するとモル
比は７．５でＮａ2Ｏの減少が顕著に認められた。なお
このときＢ2Ｏ3 、Ｌｉ2Ｏは検出されなかった。この釉
層の融点は１３００℃以上であり、初期の８００℃以下
の融点から顕著な融点上昇効果が認められた。
比は７．５でＮａ2Ｏの減少が顕著に認められた。なお
このときＢ2Ｏ3 、Ｌｉ2Ｏは検出されなかった。この釉
層の融点は１３００℃以上であり、初期の８００℃以下
の融点から顕著な融点上昇効果が認められた。
【００６８】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、コークス
炉を構成する耐火物の表面に、Ｒ2ＯとＳｉＯ2とを含
み、融点が９００℃以下の釉薬またはそれに熱膨張率調
整剤を添加した改善釉薬を熱間で塗布し、これらの釉薬
を溶融して、均一で緻密な釉層を形成するとともに釉層
の融点をコークス炉の操業温度以上に上昇させる。これ
によって石炭乾留の際に、発生するカーボンが耐火物表
面にはほとんど付着せず、また少量の付着したカーボン
は容易に剥離でき、かつ耐火物表面が容易に補修でき
る。
炉を構成する耐火物の表面に、Ｒ2ＯとＳｉＯ2とを含
み、融点が９００℃以下の釉薬またはそれに熱膨張率調
整剤を添加した改善釉薬を熱間で塗布し、これらの釉薬
を溶融して、均一で緻密な釉層を形成するとともに釉層
の融点をコークス炉の操業温度以上に上昇させる。これ
によって石炭乾留の際に、発生するカーボンが耐火物表
面にはほとんど付着せず、また少量の付着したカーボン
は容易に剥離でき、かつ耐火物表面が容易に補修でき
る。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C10B 43/14
Claims (8)
- 【請求項１】 釉層を形成する組成として、酸化物換算
で、Ｒ2Ｏ（ＲはＮａまたはＫを表す）が１０〜４０重
量％と、残部にＳｉＯ2 とを含み、かつ釉の融点が９０
０℃以下である釉薬を炉内耐火物表面に熱間塗布して釉
層を炉内耐火物表面に溶着形成したことを特徴とするコ
ークス炉。 - 【請求項２】 前記釉薬が、酸化物換算で、０〜１０重
量％のＬｉ2Ｏと０〜１０重量％のＢ2Ｏ3とを含むこと
を特徴とする請求項１記載のコークス炉。 - 【請求項３】 前記釉薬が、酸化物換算で、０．２〜１
０重量％のＬｉ2Ｏおよび／または０．５〜１０重量％
のＢ2Ｏ3とを含むことを特徴とする請求項２記載のコー
クス炉。 - 【請求項４】 釉層を形成する組成として、酸化物換算
で、０〜１０重量％のＬｉ2Ｏと、０〜１０重量％のＢ2
Ｏ3 と、１０〜４０重量％のＲ2Ｏ（ＲはＮａまたはＫ
を表す）と、残部にＳｉＯ2 とを含み、かつ融点が９０
０℃以下の組成物１００重量部に対し、熱膨張率調整剤
を１００重量部以下添加して成る釉薬を炉内耐火物表面
に熱間塗布して釉層を炉内耐火物表面に溶着形成したこ
とを特徴とするコークス炉。 - 【請求項５】 前記熱膨張調整剤が、Ａｌ2Ｏ3、Ｍｇ
Ｏ、ＣａＯ、ＺｒＯ2およびＴｉＯ2 から成る群から選
ばれる１種以上であることを特徴とする請求項４記載の
コークス炉。 - 【請求項６】 前記ＳｉＯ2を形成する化合物が、珪酸
ナトリウム、珪酸カリウムおよび珪酸リチウムから成る
群から選ばれる１種以上ならびにアルカリシリコネート
から成ることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項
に記載のコークス炉。 - 【請求項７】 前記アルカリシリコネートが、ナトリウ
ムメチルシリコネートであり、かつ前記ＳｉＯ2 を形成
する化合物がナトリウムメチルシリコネートをＣＨ3Ｓ
ｉＯ1.5基準で２〜３０重量％含むことを特徴とする請
求項６記載のコークス炉。 - 【請求項８】 前記炉内の耐火物が、炉内の耐火煉瓦、
目地および不定形耐火物から成る群から選ばれる１種以
上であることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項
に記載のコークス炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9287315A JP2989790B2 (ja) | 1997-10-20 | 1997-10-20 | コークス炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9287315A JP2989790B2 (ja) | 1997-10-20 | 1997-10-20 | コークス炉 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52951395A Division JP2748328B2 (ja) | 1994-05-17 | 1995-05-16 | コークス炉耐火物への熱間塗布用釉薬および釉層の形成方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10183134A JPH10183134A (ja) | 1998-07-14 |
| JP2989790B2 true JP2989790B2 (ja) | 1999-12-13 |
Family
ID=17715781
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9287315A Expired - Fee Related JP2989790B2 (ja) | 1997-10-20 | 1997-10-20 | コークス炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2989790B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003238965A (ja) * | 2002-02-22 | 2003-08-27 | Jfe Steel Kk | コークス炉炭化室炉床被覆剤及びコークス炉操業方法 |
| JP2007112690A (ja) * | 2005-10-17 | 2007-05-10 | Yuta Saito | 釉薬。 |
| JP5261917B2 (ja) * | 2006-10-26 | 2013-08-14 | 新日鐵住金株式会社 | 耐火物の施工方法、耐火物、及び窯炉 |
| JP6277985B2 (ja) * | 2015-03-24 | 2018-02-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高温用容器の製造方法 |
-
1997
- 1997-10-20 JP JP9287315A patent/JP2989790B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10183134A (ja) | 1998-07-14 |
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