JP2976126B2 - 耐熱キャップの製造方法 - Google Patents
耐熱キャップの製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は耐熱キャップの製造方法に関し、更に詳しく
は、レトルト食品包装容器用などに好ましく用いること
ができる耐熱キャップの製造方法に関する。
は、レトルト食品包装容器用などに好ましく用いること
ができる耐熱キャップの製造方法に関する。
従来、レトルト食品包装容器の耐熱キャップの製造方
法として、耐熱温度の高い金属などの素材で本体を成形
し、その天井内壁に比較的柔軟で密閉性の高い樹脂を内
張りし、キャプ本体内面に接着する方法が知られてい
る。
法として、耐熱温度の高い金属などの素材で本体を成形
し、その天井内壁に比較的柔軟で密閉性の高い樹脂を内
張りし、キャプ本体内面に接着する方法が知られてい
る。
例えば低密度ポリエチレンのような熱可塑性樹脂で出
来ているライナー材は熱成形が容易で、衛生上も優れて
おり、また、適度の弾力性があることから容器キャップ
の密閉用ライナー材として広く用いられている。
来ているライナー材は熱成形が容易で、衛生上も優れて
おり、また、適度の弾力性があることから容器キャップ
の密閉用ライナー材として広く用いられている。
一般にこのような耐熱キャップが装着されるレトルト
食品包装容器は、ガラスまたはその他の材質で形成され
る。また、レトルト食品はそのような包装容器の中で10
0℃以上の高温でしかも大気圧を超える高い圧力で殺菌
処理される必要がある。その上で、容器ごと中身を殺菌
処理した後、耐熱キャップの開栓トルクには、一般に４
〜15Kg−cmであることが要求される。
食品包装容器は、ガラスまたはその他の材質で形成され
る。また、レトルト食品はそのような包装容器の中で10
0℃以上の高温でしかも大気圧を超える高い圧力で殺菌
処理される必要がある。その上で、容器ごと中身を殺菌
処理した後、耐熱キャップの開栓トルクには、一般に４
〜15Kg−cmであることが要求される。
ところで、上記の方法で製造された耐熱キャップは、
低密度ポリエチレンの軟化温度を上回る例えば90℃以上
の高温で熱処理されると熱収縮を起こし、開栓トルクの
低下や液洩れなど、容器の密閉性の極端な低下を引き起
こすという問題点があった。
低密度ポリエチレンの軟化温度を上回る例えば90℃以上
の高温で熱処理されると熱収縮を起こし、開栓トルクの
低下や液洩れなど、容器の密閉性の極端な低下を引き起
こすという問題点があった。
そのため、従来の耐熱キャップの製造方法は、レトル
ト食品容器用のキャップの製造方法に向かないという問
題点があった。
ト食品容器用のキャップの製造方法に向かないという問
題点があった。
本発明は、このような従来の問題点を解消するため、
高温高圧下で行われるレトルト処理にも十分耐えること
が出来、安定した開栓トルク値と密閉性をもっていて、
しかも従来のポリエチレン製キャップに備わっている優
れた密封信頼性、開封の容易性、内容物の香味の保存
性、衛生性など（以下、「ライナー性」という）を同様
に保持している耐熱キャップを得ることができる耐熱キ
ャップの製造方法を提供することを技術的課題とする。
高温高圧下で行われるレトルト処理にも十分耐えること
が出来、安定した開栓トルク値と密閉性をもっていて、
しかも従来のポリエチレン製キャップに備わっている優
れた密封信頼性、開封の容易性、内容物の香味の保存
性、衛生性など（以下、「ライナー性」という）を同様
に保持している耐熱キャップを得ることができる耐熱キ
ャップの製造方法を提供することを技術的課題とする。
上記のような課題を解決するため、本発明の耐熱キャ
ップの第１の製造方法は、エチレンを主モノマーに含
み、密度が0.90〜0.95g/cm3の範囲の重合体を主成分に
した樹脂をキャップ本体の内側に接着してライナー部を
形成し、次いでそのライナー部の樹脂に吸収線量が200
〜700kGyの範囲となる電子線を照射してライナー材を架
橋重合体に変化させる。
ップの第１の製造方法は、エチレンを主モノマーに含
み、密度が0.90〜0.95g/cm3の範囲の重合体を主成分に
した樹脂をキャップ本体の内側に接着してライナー部を
形成し、次いでそのライナー部の樹脂に吸収線量が200
〜700kGyの範囲となる電子線を照射してライナー材を架
橋重合体に変化させる。
本発明の耐熱キャップの第２の製造方法は、エチレン
を主モノマーに含み、密度が0.90〜0.95g/cm3の範囲の
重合体を主成分にした樹脂に、吸収線量が200〜700kGy
の範囲となる電子線を照射して架橋重合体を得、次い
で、その架橋重合体をキャップ本体の内側に接着し、ラ
イナー部を形成する。
を主モノマーに含み、密度が0.90〜0.95g/cm3の範囲の
重合体を主成分にした樹脂に、吸収線量が200〜700kGy
の範囲となる電子線を照射して架橋重合体を得、次い
で、その架橋重合体をキャップ本体の内側に接着し、ラ
イナー部を形成する。
以下、本発明を更に詳しく説明する。
本発明では、エチレンを主モノマーに含む低密度の重
合体を主成分にした樹脂に電子線を照射して架橋重合体
を得る。
合体を主成分にした樹脂に電子線を照射して架橋重合体
を得る。
エチレンを主モノマーに含む低密度の重合体の密度は
0.90〜0.95g/cm3、好ましくは0.91〜0.93g/cm3が好まし
い。
0.90〜0.95g/cm3、好ましくは0.91〜0.93g/cm3が好まし
い。
密度が0.90g/cm3未満の場合には、照射に必要な電子
線の吸収線量が1000kGyを超えるようになって実用的で
ない。0.95g/cm3を超える場合には樹脂としての弾力性
が低下し、また、キャップの外層を構成する金属のその
表面に接着されている接着層との接着性が低下し、ライ
ナー部分の剥離が発生するおそれもあって余り好ましく
ない。
線の吸収線量が1000kGyを超えるようになって実用的で
ない。0.95g/cm3を超える場合には樹脂としての弾力性
が低下し、また、キャップの外層を構成する金属のその
表面に接着されている接着層との接着性が低下し、ライ
ナー部分の剥離が発生するおそれもあって余り好ましく
ない。
エチレンを主モノマーに含む低密度の重合体として
は、例えば、密度が0.918g/cm3の低密度ポリエチレン、
密度が0.920g/cm3の線状低密度ポリエチレンなども好ま
しい。また、α−オレフィンとエチレンとが重合した化
合物で、密度が0.905g/cm3の超低密度ポリエチレンコポ
リマーなども好ましい。これらは単独で用いてもよく、
混合して組み合わせて用いてもよい。
は、例えば、密度が0.918g/cm3の低密度ポリエチレン、
密度が0.920g/cm3の線状低密度ポリエチレンなども好ま
しい。また、α−オレフィンとエチレンとが重合した化
合物で、密度が0.905g/cm3の超低密度ポリエチレンコポ
リマーなども好ましい。これらは単独で用いてもよく、
混合して組み合わせて用いてもよい。
本発明では上記のような重合体を主成分にした樹脂を
用いる。このような樹脂は、例えば中密度ポリエチレ
ン、高密度ポリエチレン、結晶性ポリプロピレン、結晶
性エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−酢酸ビニ
ル共重合体などを、本発明の目的を損なわない範囲で含
んでいてもよい。
用いる。このような樹脂は、例えば中密度ポリエチレ
ン、高密度ポリエチレン、結晶性ポリプロピレン、結晶
性エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−酢酸ビニ
ル共重合体などを、本発明の目的を損なわない範囲で含
んでいてもよい。
また、配合剤として二酸化チタン等の白色顔料、その
ほかにも、滑剤、酸化防止剤、熱安定剤、接着促進剤な
どを、本発明の目的を損なわない範囲で含んでいてもよ
い。
ほかにも、滑剤、酸化防止剤、熱安定剤、接着促進剤な
どを、本発明の目的を損なわない範囲で含んでいてもよ
い。
上記の重合体が主成分を構成している樹脂に対する電
子線の照射は、耐熱容器キャップ本体にライナー材とし
て接着後に行ってもよく、接着前に行ってもよい。
子線の照射は、耐熱容器キャップ本体にライナー材とし
て接着後に行ってもよく、接着前に行ってもよい。
通常、耐熱容器キャップ本体の形成は金属で行うが、
本発明のキャップ本体は必ずしも金属製に限らない。ま
た、接着方法も問題にならない。
本発明のキャップ本体は必ずしも金属製に限らない。ま
た、接着方法も問題にならない。
電子線照射には高エネルギー電子線加速器を用いると
よい。加速電子線の必要最小エネルギーはライナー材の
厚み及び密度から適宜に決定するとよい。例えばライナ
ー材の厚みが700μｍの場合には、通常、1MeV以上のエ
ネルギーを電子線に加速するとよい。
よい。加速電子線の必要最小エネルギーはライナー材の
厚み及び密度から適宜に決定するとよい。例えばライナ
ー材の厚みが700μｍの場合には、通常、1MeV以上のエ
ネルギーを電子線に加速するとよい。
本発明での重合体の電子線吸収量は200〜700kGy、好
ましくは400〜600kGyが望ましい。電子線吸収量が100kG
y以下では架橋反応率が低く耐熱性を向上させるまでの
物性変化を起こさせることは困難で、しかも、開栓トル
ク値の下限とされる4kg−cm未満のものや液漏れを起こ
すものが増え好ましくない。また、700kGyを越す電子線
吸収があっても、架橋率が飽和し、きわだった電子線照
射効果は見られなくなり、逆に分解反応が進行して異臭
が発生し、充填物への移行が心配され、余り好ましくな
い。
ましくは400〜600kGyが望ましい。電子線吸収量が100kG
y以下では架橋反応率が低く耐熱性を向上させるまでの
物性変化を起こさせることは困難で、しかも、開栓トル
ク値の下限とされる4kg−cm未満のものや液漏れを起こ
すものが増え好ましくない。また、700kGyを越す電子線
吸収があっても、架橋率が飽和し、きわだった電子線照
射効果は見られなくなり、逆に分解反応が進行して異臭
が発生し、充填物への移行が心配され、余り好ましくな
い。
上記のような方法で得られる耐熱キャップは、レトル
ト食品に必要とされる高温高圧処理に対しても変質を起
こさないで容器本体のノズルの口縁部との良好な密閉性
を保持する。
ト食品に必要とされる高温高圧処理に対しても変質を起
こさないで容器本体のノズルの口縁部との良好な密閉性
を保持する。
以下、本発明の実施例を説明する。
＜実施例１＞ 低密度ポリエチレン（密度0.918g/cm3）に3MeVの加速
電圧の電子線を200kGy吸収線量で照射して架橋重合体を
得、この架橋重合体をライナー材に用い、キャップ本体
の内側に熱成形して５個の耐熱キャップを形成した。
電圧の電子線を200kGy吸収線量で照射して架橋重合体を
得、この架橋重合体をライナー材に用い、キャップ本体
の内側に熱成形して５個の耐熱キャップを形成した。
次いで、所定のガラス容器に85℃のお湯を充填し、上
記の耐熱キャップをそのガラス容器口縁部に装着してシ
ーリング工程により密封した。
記の耐熱キャップをそのガラス容器口縁部に装着してシ
ーリング工程により密封した。
次に、121℃のレトルト処理槽の中で20分間容器内の
殺菌処理を行った後、キャップシール部の密封性を確認
し、開栓時の１次トルク値を測定した。トルク値の測定
は５回行い、その平均値（）を算出した。
殺菌処理を行った後、キャップシール部の密封性を確認
し、開栓時の１次トルク値を測定した。トルク値の測定
は５回行い、その平均値（）を算出した。
また、液漏れを生じたキャップの数が５個に対して何
個であるかも確認した。
個であるかも確認した。
結果を表１に示す。
＜実施例２〜５＞ 電子線を200kGy吸収線量で照射する代わりに300,500,
700,1000kGy吸収線量で照射した他は実施例１と同様に
した。
700,1000kGy吸収線量で照射した他は実施例１と同様に
した。
結果を表１に示す。
＜実施例６＞ 低密度ポリエチレン（密度0.918g/cm3）に代えて、線
状低密度ポリエチレン（密度0.920g/cm3）を用いた他は
実施例１と同様にした。
状低密度ポリエチレン（密度0.920g/cm3）を用いた他は
実施例１と同様にした。
結果を表１に示す。
＜実施例７〜10＞ 低密度ポリエチレン（密度0.918g/cm3）に代えて、線
状低密度ポリエチレン（密度0.920g/cm3）を用いた他は
実施例２〜５と同様にした。
状低密度ポリエチレン（密度0.920g/cm3）を用いた他は
実施例２〜５と同様にした。
結果を表１に示す。
＜実施例11＞ 低密度ポリエチレン（密度0.918g/cm3）に代えて、超
低密度ポリエチレン系コポリマー（密度0.905g/cm3）を
用いた他は実施例１と同様にした。
低密度ポリエチレン系コポリマー（密度0.905g/cm3）を
用いた他は実施例１と同様にした。
結果を表１に示す。
＜実施例12〜15＞ 低密度ポリエチレン（密度0.918g/cm3）に代えて、超
低密度ポリエチレン系コポリマー（密度0.905g/cm3）を
用いた他は実施例２〜５と同様にした。
低密度ポリエチレン系コポリマー（密度0.905g/cm3）を
用いた他は実施例２〜５と同様にした。
結果を表１に示す。
＜比較例１＞ 低密度ポリエチレン（密度0.918g/cm3）を電子線照射
しないで用いた他は実施例１と同様にした。
しないで用いた他は実施例１と同様にした。
結果を表１に示す。
＜比較例２＞ 電子線を100kGy吸収線量で照射した他は実施例１と同
様にした。
様にした。
結果を表１に示す。
＜比較例３＞ 低密度ポリエチレン（密度0.918g/cm3）に代えて、線
状低密度ポリエチレン（密度0.920g/cm3）を用いた他は
比較例１と同様にした。
状低密度ポリエチレン（密度0.920g/cm3）を用いた他は
比較例１と同様にした。
結果を表１に示す。
＜比較例４＞ 電子線を100kGy吸収線量で照射した他は比較例３と同
様にした。
様にした。
結果を表１に示す。
＜比較例５＞ 低密度ポリエチレン（密度0.918g/cm3）に代えて、超
低密度ポリエチレン系コポリマー（密度0.905g/cm3）を
用いた他は比較例１と同様にした。
低密度ポリエチレン系コポリマー（密度0.905g/cm3）を
用いた他は比較例１と同様にした。
結果を表１に示す。
＜比較例６＞ 電子線を100kGy吸収線量で照射した他は比較例５と同
様にした。
様にした。
結果を表１に示す。
上記の結果から、電子線照射していない場合はレトル
ト処理により極端に開栓トルクが低下し液漏れを起こす
ことがよりはっきりと分かった。これは低密度ポリエチ
レンからなるライナー材が熱収縮をおこし、容器口縁部
との接触面積が低下することに起因する。
ト処理により極端に開栓トルクが低下し液漏れを起こす
ことがよりはっきりと分かった。これは低密度ポリエチ
レンからなるライナー材が熱収縮をおこし、容器口縁部
との接触面積が低下することに起因する。
また上記の結果から、電子線照射効果による開栓トル
ク値の上昇は電子栓吸収量の増加にともない増加するこ
とが分かった。
ク値の上昇は電子栓吸収量の増加にともない増加するこ
とが分かった。
吸収線量は300〜700kGy、その中でも400〜600kGyの範
囲が最も好ましいことが分かった。
囲が最も好ましいことが分かった。
なお、レトルト処理後室温に静置し、トルクメーター
で測定した際の開栓時の１次トルク値を折れ線グラフで
第１図に「静開」と表題して示し、室温放置後容器底部
に衝撃を与えた後にトルクメーターで測定した際の開栓
時の１次トルク値を折れ線グラフで第２図に「打びん」
と表題して示す。なお、低密度ポリエチレンをLD/PE、
線状低密度ポリエチレンをLLD/PE、超低密度ポリエチレ
ン系コポリマーをVLD/PEで表した。
で測定した際の開栓時の１次トルク値を折れ線グラフで
第１図に「静開」と表題して示し、室温放置後容器底部
に衝撃を与えた後にトルクメーターで測定した際の開栓
時の１次トルク値を折れ線グラフで第２図に「打びん」
と表題して示す。なお、低密度ポリエチレンをLD/PE、
線状低密度ポリエチレンをLLD/PE、超低密度ポリエチレ
ン系コポリマーをVLD/PEで表した。
本発明は、上記のような構成で出来ているから、高温
高圧下で行われるレトルト処理にも十分耐えることが出
来、安定した開栓トルク値と密閉性をもっていて、しか
も従来のポリエチレン製キャップに備わっている優れた
ライナー性も保持している耐熱キャップを得ることが出
来る。
高圧下で行われるレトルト処理にも十分耐えることが出
来、安定した開栓トルク値と密閉性をもっていて、しか
も従来のポリエチレン製キャップに備わっている優れた
ライナー性も保持している耐熱キャップを得ることが出
来る。
第１図、第２図は電子線照射量に対する開栓トルクの大
きさを示す折れ線グラフであって、第１図は静開につい
て、第２図は打びんについて表す。
きさを示す折れ線グラフであって、第１図は静開につい
て、第２図は打びんについて表す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｃ０８Ｌ 23:04 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B29D 31/00 - 35/00 B65D 35/44 - 35/54 B65D 39/00 - 55/16 B65D 67/00 - 81/38 A61J 1/00
Claims (2)
- 【請求項１】エチレンを主モノマーに含み、密度が0.90
〜0.95g/cm3の範囲の重合体を主成分にした樹脂をキャ
ップ本体の内側に接着してライナー部を形成し、次いで
そのライナー部の樹脂に吸収線量が200〜700kGyの範囲
となる電子線を照射してライナー材を架橋重合体に変化
させる耐熱キャップに製造方法。 - 【請求項２】エチレンを主モノマーに含み、密度が0.90
〜0.95g/cm3の範囲の重合体を主成分にした樹脂に、吸
収線量が200〜700kGyの範囲となる電子線を照射して架
橋重合体を得、次いで、その架橋重合体をキャップ本体
の内側に接着し、ライナー部を形成する耐熱キャップの
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13196890A JP2976126B2 (ja) | 1990-05-22 | 1990-05-22 | 耐熱キャップの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13196890A JP2976126B2 (ja) | 1990-05-22 | 1990-05-22 | 耐熱キャップの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0427534A JPH0427534A (ja) | 1992-01-30 |
| JP2976126B2 true JP2976126B2 (ja) | 1999-11-10 |
Family
ID=15070439
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13196890A Expired - Fee Related JP2976126B2 (ja) | 1990-05-22 | 1990-05-22 | 耐熱キャップの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2976126B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19736999A1 (de) * | 1997-08-26 | 1999-03-04 | Pfeiffer Erich Gmbh & Co Kg | Austragvorrichtung für Medien |
| CN114350045B (zh) * | 2021-04-13 | 2022-08-30 | 杭州安誉科技有限公司 | 用于荧光定量pcr仪的耐高温热盖及其成型方法 |
-
1990
- 1990-05-22 JP JP13196890A patent/JP2976126B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0427534A (ja) | 1992-01-30 |
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