JP2973107B2

JP2973107B2 - 攪拌連続鋳造装置

Info

Publication number: JP2973107B2
Application number: JP10053450A
Authority: JP
Inventors: 信広斉藤; 隆井手籠; 輝幸大谷; 武義中村; 清信溝上
Original assignee: Honda Motor Co Ltd
Current assignee: Honda Motor Co Ltd
Priority date: 1998-03-05
Filing date: 1998-03-05
Publication date: 1999-11-08
Anticipated expiration: 2018-03-05
Also published as: JPH11245007A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は攪拌連続鋳造装置、
特に、上向きの溶湯受入れ口および下向きの溶湯出口を
有するスパウトと、溶湯出口からの溶湯を冷却すべく、
スパウトの直下に配置された筒状水冷鋳型と、スパウト
内の溶湯に電磁攪拌力を付与する攪拌機とを備えた攪拌
連続鋳造装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】連続鋳造材料は、例えばチクソキャステ
ィング用鋳造材料として用いられている。チクソキャス
ティング法の実施に当っては、鋳造材料に加熱処理を施
して、固相と液相とが共存する半溶融鋳造材料を調製
し、次いでその半溶融鋳造材料を加圧鋳造機へ移送し、
その後半溶融鋳造材料を加圧下で鋳型のキャビティに充
填する、といった方法が行われる。この場合、例えば、
鋳造材料として略短円柱状をなすものを用い、これを加
熱処理では立てた状態で高周波コイル内に設置し、また
移送時にはクランプ部材によって半溶融鋳造材料の外周
部を把持する、といった手段が採用される。

【０００３】そのため、チクソキャスティング用鋳造材
料には、比較的低い温度で材料全体に亘り均一な軟化性
を示すこと、つまり良好なレオロジー性を有すること、
および半溶融状態における形状維持性が優れていること
が要求される。

【０００４】従来装置におけるスパウトは、その全長に
亘り等しい内半径ｒ₁を有し、また水冷鋳型の内半径ｒ
₂は、例えばｒ₂≧ｒ₁＋２０mmに設定されている。こ
れは、ｒ₂＜ｒ₁＋２０mmであると、水冷鋳型上部と、
それに近接するスパウト下部との温度差が小となるため
溶湯が水冷鋳型に接触しても凝固せず、その結果、溶湯
中の多数の高融点晶出物がそれらの粘性によってスパウ
ト内周面に沿って溶湯入口側へ逆流し、鋳造を行うこと
ができなくなるからである。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記の
ように両内半径ｒ₁，ｒ₂の関係をｒ₂≧ｒ₁＋２０mm
に設定すると、前記とは逆に、水冷鋳型上部とそれに近
接するスパウト下部との温度差が大となるため、溶湯が
水冷鋳型により急冷されて、連続鋳造材料の外周部にデ
ンドライトが生じ易くなる。このような材料は、そのデ
ンドライトの存在に起因して、半溶融状態における形状
維持性は良好であるが、外周部の軟化性が悪化してレオ
ロジー性が悪い、という問題を生じた。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、良好なレオロ
ジー性を有し、また半溶融状態における形状維持性の優
れた連続鋳造材料を得ることのできる前記攪拌連続鋳造
装置を提供することを目的とする。

【０００７】前記目的を達成するため本発明によれば、
上向きの溶湯受入れ口および下向きの溶湯出口を有する
スパウトと、前記溶湯出口からの溶湯を冷却すべく、前
記スパウトの直下に配置された筒状水冷鋳型と、前記ス
パウト内の溶湯に電磁攪拌力を付与する攪拌機とを備え
た攪拌連続鋳造装置において、前記攪拌機は、前記スパ
ウト内に、溶湯を略放射方向に移動させる上部領域と、
溶湯を周方向に回転させる下部領域とを形成する機能を
有し、略放射方向に移動して、スパウト内周面の上部領
域形成部に衝突した溶湯を前記下部領域に向けて移行さ
せるべく、前記上部領域形成部を、それの上部周縁から
下部周縁に向って内径が漸増するテーパ形状にした攪拌
連続鋳造装置が提供される。

【０００８】前記上部領域では多数の高融点晶出物が生
成される。そして、上部領域から下部領域へ移行した溶
湯中の多数の高融点晶出物は、その下部領域において周
方向に回転する攪拌作用を受けて球状化すると共に遠心
力により外周部側へ多く移行する。その後、溶湯は水冷
鋳型により冷却される。この間、上部領域から下部領域
への高融点晶出物移行が絶え間無く行われているので、
下部領域から上部領域への高融点晶出物の逆流は生じな
い。

【０００９】このようにして得られた連続鋳造材料にお
いて、その外周部に存在する多くの高融点晶出物は球状
化されているので、外周部はそれを除く主体部と同様の
軟化性を示す。したがって連続鋳造材料は良好なレオロ
ジー性を有する。また外周部に多くの高融点晶出物が存
在することから、それら高融点晶出物による保形作用に
よって、連続鋳造材料は、半溶融状態において優れた形
状維持性を発揮する。

【００１０】

【発明の実施の形態】図１，２に示す攪拌連続鋳造装置
１は、軸線を上下方向に向けた胴状本体２を有する。そ
の胴状本体２は、内周壁３と、その外周側に所定の間隔
をとって配置された外周壁４と、両壁３，４の上端側に
存する環状上端壁５と、両壁３，４の下端側に存する環
状下端壁６とより構成される。

【００１１】内周壁３は上部筒体７と下部筒体８とより
なり、上部筒体７の下部外周面に嵌着した環状ゴムシー
ル９の内向き環状部１０が両筒体７，８間に挟まれてそ
れらの間をシールする。上部筒体７において、その下半
部は、内側に環状段部１１が形成されるように、上半部
１２よりも厚肉に形成されて筒状水冷鋳型１３を構成す
る。この水冷鋳型１３はＡｌ合金（例えば、Ａ５０５
２）よりなる。

【００１２】上半部１２内に、薄肉の筒体１４を介して
スパウト１５が嵌合され、その下向きの溶湯出口１６を
形成する環状下端面１７が環状段部１１に当接し、また
上端壁５から突出する部分に環状抜止め板１８が嵌合さ
れ、その抜止め板１８は上端壁５に固定される。スパウ
ト１５は、断熱耐火性を有するケイ酸カルシウムより構
成される。スパウト構成材料としてはアルミナ、シリカ
等も用いられる。スパウト１５の上方に、水平注湯を行
うための溶湯供給樋１９が配置され、その下向きの給湯
口２０がスパウト１５の上向きの溶湯受入れ口２１に連
通する。

【００１３】胴状本体２において、その内、外周壁３，
４間の筒状密閉空間２２に、電磁誘導式攪拌機２３が配
設され、その攪拌機２３はスパウト１５内の溶湯ｍに電
磁攪拌力を付与する。攪拌機２３は筒状をなす成層鉄心
２４と、その成層鉄心２４に巻装された複数のコイル２
５とよりなる。成層鉄心２４は、図３に明示するよう
に、筒状部２６と、その内周面に円周上等間隔に配置さ
れて母線方向に延びる複数の凸条２７とよりなる。各コ
イル２５は、１つの凸条２７において２つのコイル２５
の一部分が重なり合うように、相隣る両凸条２７に巻装
される。

【００１４】成層鉄心２４の内側に、各凸条２７の先端
面が密着するように薄肉のコイル外止め用筒体２８が嵌
合され、その筒体２８は内周面の一部を環状ゴムシール
９に密着させて筒状密閉空間２２内に固定される。また
成層鉄心２４は、下端壁６の環状支持部材２９上に載せ
られてその部材２９に複数のボルト３０およびナット３
１により固定される。１つのコイル２５に対して２つの
割合で複数の接続具３２が用意され、各接続具３２は水
密手段を以て下端壁６を貫通してそれに取付けられてい
る。

【００１５】外周壁４に複数の給水口３３が形成され、
各給水口３３を通じて密閉空間２２内に冷却水ｗが供給
される。成層鉄心２４内側の筒体２８に、その上端部近
傍に位置させて複数の通孔３４が形成され、これにより
環状ゴムシール９の上方に冷却水溜り３５が存する。水
冷鋳型１３は冷却水溜り３５により冷却されると共にそ
の冷却水溜り３５の冷却水ｗを斜め下向きに噴出する複
数の噴出孔３６を有する。通孔３４は筒体２８の下部側
にも形成されている。

【００１６】水冷鋳型１３と溶湯ｍとの間に潤滑油を供
給すべく、スパウト１５周りには次のような潤滑油通路
が存在する。内周壁３において、その上部筒体７の上端
部には上端壁５の下部板３７が一体に設けられている。
上端壁５の上部板３８および下部板３７間に、スパウト
１５を囲繞する環状路３９と、その環状路３９から放射
方向に延びる複数の直線路４０とが設けられる。各直線
路４０の端部に、上部板３８に形成された入口４１が連
通し、その入口４１は給油ポンプに接続される。図２に
明示するように、上部筒体７の上半部１２内周面と筒体
１４外周面間に筒状路４２が形成され、その筒状路４２
および環状路３９間を連通する複数の斜め下向きの通孔
４３が上半部１２と下部板３７との連設部に形成されて
いる。また筒状路４２の下端は、環状段部１１およびス
パウト１５の環状下端面１７間に放射状に配列された複
数のＶ字状出口４４に連通する。

【００１７】前記構成において、例えばＡｌ合金よりな
る溶湯ｍを溶湯供給樋１９の給湯口２０からスパウト１
５内に供給すると、その溶湯ｍはスパウト１５内におい
て攪拌機２３による電磁攪拌力を付与され、次いで水冷
鋳型１３により冷却されてインゴット、つまり連続鋳造
材料Ｍが得られる。

【００１８】前記攪拌連続鋳造装置１には次のような独
特の構造が備えられている。即ち、電磁誘導式攪拌機２
３は、図１，２，４に明示するように、スパウト１５内
の上下方向中間部に、溶湯ｍを略放射方向ａに移動させ
る上部領域Ａを形成すると共に、スパウト１５内下部
に、溶湯ｍを周方向ｂに回転させる下部領域Ｂを形成す
る機能を有する。またスパウト内周面ｄの上部領域形成
部ｅは、それの上部周縁ｆから下部周縁ｇに向って内径
が漸増するテーパ形状をなし、またスパウト内周面ｄの
下部領域形成部ｈも、それの上部周縁である上部領域形
成部ｅの下部周縁ｇからそれの下部周縁である溶湯出口
１６に向って内径が漸増するテーパ形状をなす。図示例
では、スパウト内周面ｄの上、下部領域形成部ｅ，ｈは
一連の湾曲面であり、上部領域形成部ｅの曲率半径Ｒ₁
と、下部領域形成部ｈの曲率半径Ｒ ₂との間にはＲ₁＜
Ｒ₂の関係が成立する。

【００１９】また連続鋳造材料Ｍの外周部におけるデン
ドライトの晶出を確実に防止すべく、次のような手段が
採用されている。即ち、スパウト１５の溶湯出口１６の
内半径をｒ₁とし、一方、水冷鋳型１３の内半径をｒ₂
としたとき、両内半径ｒ₁，ｒ₂の間に、ｒ₁＜ｒ₂お
よびｒ₂−ｒ₁ ＝Δｒ（但し、Δｒはスパウト１５の張
出し量）の関係を成立させる。その張出し量Δｒは、溶
湯出口１６からの溶湯ｍが水冷鋳型１３の内周面に接触
したとき、デンドライトの晶出を回避するために必要な
間隔の最大値である。

【００２０】前記構成において、略放射方向ａに移動し
て、スパウト内周面ｄの上部領域形成部ｅに衝突した溶
湯ｍは下部領域Ｂに向けて移行させられる。この場合、
上部領域Ａでは多数の高融点晶出物ｃが生成されてお
り、上部領域Ａから下部領域Ｂへ移行した多数の高融点
晶出物ｃは、その下部領域Ｂにおいて周方向ｂに回転す
る攪拌作用を受けて球状化すると共に遠心力により外周
部側へ多く移行する。この場合、両曲率半径Ｒ₁，Ｒ₂
の関係がＲ₂＜Ｒ₁では、下部領域Ｂが狭くなって前記
攪拌作用が不十分となるおそれがある。その後、溶湯ｍ
は水冷鋳型１３により冷却される。この間、上部領域Ａ
から下部領域Ｂへの高融点晶出物ｃの強制的移行が絶え
間無く行われているので、下部領域Ｂから上部領域Ａへ
の高融点晶出物ｃの逆流は生じない。

【００２１】図５に示すように、前記装置１により得ら
れた連続鋳造材料Ｍにおいて、その外周部ｋに存在する
多くの高融点晶出物ｃは球状化され、また外周部ｋはデ
ンドライトを含まないので、その外周部ｋはそれを除く
主体部ｎと同様の軟化性を示す。したがって連続鋳造材
料Ｍは良好なレオロジー性を有する。また外周部ｋに多
くの高融点晶出物ｃが存在することから、それら高融点
晶出物ｃによる保形作用によって、連続鋳造材料Ｍは、
半溶融状態において優れた形状維持性を発揮する。

【００２２】以下、前記実施例装置１および比較例装置
による連続鋳造材料の製造例について説明する。〔第１製造例〕表１は、原料であるＡｌ合金の組成を示
し、このＡｌ合金は共晶成分を含有する。

【００２３】

【表１】

【００２４】実施例装置１による鋳造条件は次の通りで
ある。

【００２５】（１）水冷鋳型１３の内半径ｒ₂：７７．
３mm；スパウト１５の形状：上部領域形成部ｅの曲率半
径Ｒ₁＝６０mm，下部領域形成部ｈの曲率半径Ｒ₂＝７
０mm，溶湯出口１６の内半径ｒ₁を変更してスパウト１
５の張出し量Δｒを変化させた。このスパウト１５を、
以下、異径孔付スパウトと称す。

【００２６】（２）鋳造速度：１７０mm／min ；潤滑
油：ＰＴＦＥ粒子添加鉱物油；潤滑油供給量：１cc／mi
n ；冷却水供給量：８０リットル／min ；スパウト１５
の溶湯受入れ口２１における溶湯温度：６５０℃；電磁
コイル極数：４極；型壁磁束密度：３００Ｇｓ；周波
数：５０Ｈｚ．比較例装置におけるスパウトは、その全長に亘り等しい
内半径ｒ₁を有し、その内半径ｒ₁を変更することによ
ってスパウトの張出し量Δｒを変化させた。このスパウ
トを、以下、等径孔付スパウトと称す。その他の鋳造条
件は前記（１）および（２）と同じである。

【００２７】前記鋳造条件に基づき、直径１５２mmの各
種連続鋳造材料Ｍを得た。

【００２８】表２は、連続鋳造材料Ｍの例１〜４に関す
る使用スパウト、そのスパウトの張出し量Δｒおよび外
周部ｋにおけるデンドライトの有無を示す。

【００２９】

【表２】

【００３０】Ａ．レオロジー性について例１〜４の外周部ｋおよび中心部ｏ（図５参照）からそ
れぞれ直径３mm、厚さ２mmの試験片を切出した。図６に
示すように天秤４５の一方の皿４６に２０ｇの分胴４７
を載せ、また他方の容器４８に試験片４９を嵌め込ん
だ。そして試験片４９をヒータ５０により加熱すると共
に直径１mm、長さ２mmのピン５１を試験片４９に押し付
け、２０ｇの分胴４７と釣合った押圧力でピン５１が試
験片４９に刺さっていくときの温度、つまりＴＭＡ温度
を測定した。表３は測定結果を示し、また図７は表３を
グラフ化したものである。

【００３１】

【表３】

【００３２】表３および図７において、中心部ｏのＴＭ
Ａ温度は例１〜４について同じである。ところが、外周
部ｋのＴＭＡ温度は、例１，２の場合は中心部ｏのそれ
に近似するか、または同じであるが、例３，４の場合は
中心部ｏのそれに比べて大幅に高い。これは、主とし
て、外周部ｋにおけるデンドライトの有無に起因する。
例１，２においては、外周部ｋと中心部ｏとが同様の軟
化性を示すことが明らかであり、したがって例１，２は
良好なレオロジー性を有する。

【００３３】Ｂ．形状維持性について例１〜４について、その外周部ｋから中心部ｏまでのＣ
ｕ濃度およびＳｉ濃度を調べたところ、図８，９の結果
を得た。ＣｕおよびＳｉはＡｌ合金の融点を下げる化学
成分であり、Ｃｕ濃度等が低いということはその部分に
おける高融点晶出物ｃが多いということである。図８，
９から明らかなように、例１，２は例３，４に比べて外
周部ｋにおけるＣｕ濃度およびＳｉ濃度が低いことが判
る。

【００３４】次に、図１０に示すように、例１〜４に関
する直径１５２mm、長さ２５０mmの連続鋳造材料Ｍを支
持部材５２上に立て、その材料Ｍを高周波コイル５３内
に設置し、固相率５０％の半溶融状態まで加熱し、その
ときの液相の垂れ落ち率を求めたところ、図１１の結果
を得た。例１〜４共に形状維持性は良い。これは、例
１，２の場合、高融点晶出物ｃの保形作用に起因する
が、例３，４の場合はデンドライトの保形作用に因る。

【００３５】なお、異径孔付スパウト１５を使用した場
合において、その張出し量ΔｒをΔｒ＞５mm、例えば１
０mmに設定すると、連続鋳造材料Ｍの外周部ｋにデンド
ライトの晶出が認められた。また鋳造速度を１５０mm／
min に設定したという点を除く他の条件を前記例４と同
様に設定して直径１７７mmの連続鋳造材料Ｍを製造し、
次いで、前記材料Ｍに機械加工を施して、その外周部ｋ
を厚さ１２．５mmに亘り除去した。このようにデンドラ
イトを除去したものは、レオロジー性は良いが、前記垂
れ落ち率が１０ｗｔ％と高く、形状維持性の悪いことが
判明した。

【００３６】〔第２製造例〕表４は、原料であるＡｌ合
金の組成を示し、このＡｌ合金は共晶成分を含有しな
い。

【００３７】

【表４】

【００３８】実施例装置１による鋳造条件を第１製造例
と同じにし、また比較例装置におけるスパウトとして、
第１製造例と同様に等径孔付スパウトを用いると共にそ
の他の鋳造条件を第１製造例と同じにして、直径１５２
mmの各種連続鋳造材料Ｍを得た。

【００３９】表５は、連続鋳造材料Ｍの例５〜８に関す
る使用スパウト、そのスパウトの張出し量Δｒおよび外
周部ｋにおけるデンドライトの有無を示す。

【００４０】

【表５】

【００４１】Ａ．レオロジー性について第１製造例同様に、例５〜８の外周部ｋおよび中心部ｏ
からそれぞれ直径３mm、厚さ２mmの試験片を切出し、次
いで図６に示した方法と同様の方法で各試験片４９のＴ
ＭＡ温度を測定した。表６は測定結果を示し、また図１
２は表６をグラフ化したものである。

【００４２】

【表６】

【００４３】表６および図１２において、中心部ｏのＴ
ＭＡ温度は例５〜８について略同じである。ところが、
外周部ｋのＴＭＡ温度は、例５，６の場合は中心部ｏの
それに近似するか、または同じであるが、例７，８の場
合は中心部ｏのそれに比べて大幅に高い。これは、主と
して、外周部ｋにおけるデンドライトの有無に起因す
る。例５，６においては、外周部ｋと中心部ｏとが同様
の軟化性を示すことが明らかであり、したがって例５，
６は良好なレオロジー性を有する。

【００４４】Ｂ．形状維持性について例５〜８について、その外周部ｋから中心部ｏまでのＣ
ｕ濃度を調べたところ、図１３の結果を得た。ＣｕはＡ
ｌ合金の融点を下げる化学成分であり、Ｃｕ濃度が低い
ということはその部分における高融点晶出物ｃが多いと
いうことである。図１３から明らかなように、例５，６
は例７，８に比べて外周部ｋにおけるＣｕ濃度が低いこ
とが判る。

【００４５】次に、図１０に示した方法と同様の方法
で、例５〜８に関する連続鋳造材料Ｍを固相率５０％の
半溶融状態まで加熱し、そのときの液相の垂れ落ち率を
求めたところ、図１４の結果を得た。例５〜８共に形状
維持性は良い。これは、例５，６の場合、高融点晶出物
ｃの保形作用に起因するが、例７，８の場合はデンドラ
イトの保形作用に因る。

【００４６】

【発明の効果】本発明によれば、前記のように構成する
ことによって、良好なレオロジー性を有し、また半溶融
状態における形状維持性の優れた連続鋳造材料を得るこ
とが可能な攪拌連続鋳造装置を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】攪拌連続鋳造装置の縦断面図である。

【図２】図１の要部拡大図である。

【図３】成層鉄心とコイルの関係を示す要部平面図であ
る。

【図４】スパウトの図１，４−４線断面図である。

【図５】連続鋳造材料の要部破断正面図である。

【図６】ＴＭＡ温度測定方法を示す説明図である。

【図７】各例のＴＭＡ温度を示すグラフである。

【図８】連続鋳造材料の外周面から中心までの距離とＣ
ｕ濃度との関係を示すグラフである。

【図９】連続鋳造材料の外周面から中心までの距離とＳ
ｉ濃度との関係を示すグラフである。

【図１０】連続鋳造材料の形状維持性を測定する方法の
説明図である。

【図１１】各例の垂れ落ち率を示すグラフである。

【図１２】各例のＴＭＡ温度を示すグラフである。

【図１３】連続鋳造材料の外周面から中心までの距離と
Ｃｕ濃度との関係を示すグラフである。

【図１４】各例の垂れ落ち率を示すグラフである。

【符号の説明】

１攪拌連続鋳造装置１３水冷鋳型１５スパウト１６溶湯出口２１溶湯受入れ口２３攪拌機Ａ上部領域Ｂ下部領域ａ放射方向ｂ周方向ｄスパウト内周面ｅ上部領域形成部ｆ上部周縁ｇ下部周縁ｈ下部領域形成部

フロントページの続き (72)発明者中村武義埼玉県和光市中央１丁目４番１号株式会社本田技術研究所内 (72)発明者溝上清信埼玉県狭山市新狭山１丁目10番地１ホンダエンジニアリング株式会社内 (56)参考文献特開平10−230347（ＪＰ，Ａ) 特開平６−142847（ＪＰ，Ａ) 特開平８−141704（ＪＰ，Ａ) 特開平８−295963（ＪＰ，Ａ) 特開平９−1289（ＪＰ，Ａ) 特公平３−38019（ＪＰ，Ｂ２) 特公平８−4877（ＪＰ，Ｂ２) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) B22D 11/00 - 11/22

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】上向きの溶湯受入れ口（２１）および下
向きの溶湯出口（１６）を有するスパウト（１５）と、
前記溶湯出口（１６）からの溶湯（ｍ）を冷却すべく、
前記スパウト（１５）の直下に配置された筒状水冷鋳型
（１３）と、前記スパウト（１５）内の溶湯（ｍ）に電
磁攪拌力を付与する攪拌機（２３）とを備えた攪拌連続
鋳造装置において、前記攪拌機（２３）は、前記スパウ
ト（１５）内に、溶湯（ｍ）を略放射方向（ａ）に移動
させる上部領域（Ａ）と、溶湯（ｍ）を周方向（ｂ）に
回転させる下部領域（Ｂ）とを形成する機能を有し、略
放射方向（ａ）に移動して、スパウト内周面（ｄ）の上
部領域形成部（ｅ）に衝突した溶湯（ｍ）を前記下部領
域（Ｂ）に向けて移行させるべく、前記上部領域形成部
（ｅ）を、それの上部周縁（ｆ）から下部周縁（ｇ）に
向って内径が漸増するテーパ形状にしたことを特徴とす
る攪拌連続鋳造装置。
【請求項２】前記スパウト内周面（ｄ）の下部領域形
成部（ｈ）を、それの上部周縁である、前記上部領域形
成部（ｅ）の前記下部周縁（ｇ）からそれの下部周縁で
ある前記溶湯出口（１６）に向って内径が漸増するテー
パ形状にした、請求項１記載の攪拌連続鋳造装置。
【請求項３】前記スパウト内周面（ｄ）の前記上、下
部領域形成部（ｅ，ｈ）は一連の湾曲面であり、前記上
部領域形成部（ｅ）の曲率半径Ｒ₁と、前記下部領域形
成部（ｈ）の曲率半径Ｒ₂との間にＲ₁＜Ｒ₂の関係が
成立する、請求項２記載の攪拌連続鋳造装置。
【請求項４】前記スパウト（１５）の前記溶湯出口
（１６）の内半径をｒ ₁ とし、また前記水冷鋳型（１
３）の内半径をｒ ₂ としたとき、両内半径ｒ ₁，ｒ₂ 間
には、ｒ₁＜ｒ₂およびｒ₂−ｒ₁ ＝Δｒ（但し、Δｒ
はスパウト（１５）の張出し量）の関係が成立し、その
張出し量Δｒは、前記溶湯出口（１６）からの溶湯
（ｍ）が前記水冷鋳型（１３）の内周面に接触したと
き、デンドライトの晶出を回避するために必要な間隔の
最大値である、請求項１，２または３のいずれか一項に
記載の攪拌連続鋳造装置。