JP2963845B2 - 核燃料の溶解方法 - Google Patents
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- C01—INORGANIC CHEMISTRY
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- C01G43/00—Compounds of uranium
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- C01G56/004—Compounds of plutonium
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- G—PHYSICS
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- G21C19/44—Reprocessing of irradiated fuel of irradiated solid fuel
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は核燃料の溶解方法、特に
光照射された硝酸水溶液を用いて核燃料を溶解させる方
法に関する。
光照射された硝酸水溶液を用いて核燃料を溶解させる方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】我国では原子力発電で使用された使用済
み核燃料を再利用するようにしている。この核燃料再処
理工程においては、使用済み核燃料を一旦溶解させる必
要があり、そのために、硝酸を１００℃以上に加熱した
状態で溶解を行っていた。すなわち、酸化ウランおよび
酸化プルトニウムなどを溶かすためには、普通の硝酸で
は足りず、硝酸を加熱することにより酸化力を高める必
要があるのである。
み核燃料を再利用するようにしている。この核燃料再処
理工程においては、使用済み核燃料を一旦溶解させる必
要があり、そのために、硝酸を１００℃以上に加熱した
状態で溶解を行っていた。すなわち、酸化ウランおよび
酸化プルトニウムなどを溶かすためには、普通の硝酸で
は足りず、硝酸を加熱することにより酸化力を高める必
要があるのである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、加熱し
た硝酸により使用済み核燃料を溶解しようとすると、溶
解槽の腐蝕が生じるという問題ばかりでなく、硝酸分解
生成物の窒素酸化物（ＮＯx ガス）が多量に生じてしま
うという問題があった。また、溶液の加熱が必要である
ということは溶解槽に対する加熱手段が必要となり、槽
自体に対して熱応力などの構造上の安全確保を図る必要
が生じることとなり、プラントの簡素化を図るにあたっ
て障害となっている。さらには、ＮＯx ガスが多量に生
じてくるということから、これらを除くために脱硝工程
が不可欠となり、同様にプラントの簡素化を阻む障害と
なっていた。
た硝酸により使用済み核燃料を溶解しようとすると、溶
解槽の腐蝕が生じるという問題ばかりでなく、硝酸分解
生成物の窒素酸化物（ＮＯx ガス）が多量に生じてしま
うという問題があった。また、溶液の加熱が必要である
ということは溶解槽に対する加熱手段が必要となり、槽
自体に対して熱応力などの構造上の安全確保を図る必要
が生じることとなり、プラントの簡素化を図るにあたっ
て障害となっている。さらには、ＮＯx ガスが多量に生
じてくるということから、これらを除くために脱硝工程
が不可欠となり、同様にプラントの簡素化を阻む障害と
なっていた。
【０００４】本発明は以上のような課題に鑑みなされた
ものであり、その目的は、加熱を必要とせず、かつ、Ｎ
Ｏx ガスの大量発生を伴わない使用済み核燃料の溶解方
法を提供することにある。
ものであり、その目的は、加熱を必要とせず、かつ、Ｎ
Ｏx ガスの大量発生を伴わない使用済み核燃料の溶解方
法を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】以上のような課題を解決
するために本願請求項１記載の発明に係る核燃料の溶解
方法においては、硝酸水溶液により核燃料の溶解を行う
際に紫外線を照射することを特徴とする。
するために本願請求項１記載の発明に係る核燃料の溶解
方法においては、硝酸水溶液により核燃料の溶解を行う
際に紫外線を照射することを特徴とする。
【０００６】また、請求項２に係る核燃料の溶解方法に
おいては、請求項１記載の溶解方法の対象として、前記
核燃料は酸化ウラン、酸化プルトニウム若しくはこれら
の混合物を採用することを特徴とする。
おいては、請求項１記載の溶解方法の対象として、前記
核燃料は酸化ウラン、酸化プルトニウム若しくはこれら
の混合物を採用することを特徴とする。
【０００７】請求項３に係る核燃料の溶解方法において
は、請求項１または２記載の溶解方法において、照射さ
れる紫外線の波長が４００ｎｍ以下であることを特徴と
する。
は、請求項１または２記載の溶解方法において、照射さ
れる紫外線の波長が４００ｎｍ以下であることを特徴と
する。
【０００８】請求項４に係る核燃料の溶解方法において
は、請求項３記載の溶解方法において、照射される紫外
線が１５０〜３５０ｎｍの波長の紫外線であることを特
徴とする。
は、請求項３記載の溶解方法において、照射される紫外
線が１５０〜３５０ｎｍの波長の紫外線であることを特
徴とする。
【０００９】請求項５に係る核燃料の溶解方法において
は、請求項１または２記載の溶解方法において、照射さ
れる紫外線の光源として水銀ランプ又はレーザを使用す
ることを特徴とする。
は、請求項１または２記載の溶解方法において、照射さ
れる紫外線の光源として水銀ランプ又はレーザを使用す
ることを特徴とする。
【００１０】なお、請求項１〜５いずれか記載の溶解方
法においては、使用される硝酸水溶液の濃度は１〜１０
規定の範囲に設定することができ、また、後の溶媒抽出
工程では一般的に採用されている３規定という濃度を採
用すれば、プロセス全体の効率が向上する。
法においては、使用される硝酸水溶液の濃度は１〜１０
規定の範囲に設定することができ、また、後の溶媒抽出
工程では一般的に採用されている３規定という濃度を採
用すれば、プロセス全体の効率が向上する。
【００１１】
【作用】硝酸水溶液に紫外線を照射すると、それにより
水溶液中の硝酸分子が励起し、その酸化力が増大する。
本発明に係る核燃料の溶解方法においては、この励起硝
酸分子により核燃料を酸化して溶解する。本発明に係る
方法によれば、一般的な核燃料として用いられている酸
化ウランや酸化プルトニウム等の酸化物燃料は勿論のこ
と、窒化物燃料等の他の燃料をも溶解させることができ
る。
水溶液中の硝酸分子が励起し、その酸化力が増大する。
本発明に係る核燃料の溶解方法においては、この励起硝
酸分子により核燃料を酸化して溶解する。本発明に係る
方法によれば、一般的な核燃料として用いられている酸
化ウランや酸化プルトニウム等の酸化物燃料は勿論のこ
と、窒化物燃料等の他の燃料をも溶解させることができ
る。
【００１２】照射される紫外線の波長は４００ｎｍ以下
が好ましく、１５０〜３５０ｎｍであれば更に好ましい
が、光源として水銀ランプを使用した場合には、これら
の波長の紫外線を最も効果的に照射することができる。
が好ましく、１５０〜３５０ｎｍであれば更に好ましい
が、光源として水銀ランプを使用した場合には、これら
の波長の紫外線を最も効果的に照射することができる。
【００１３】本発明に係る核燃料の溶解方法は、核燃料
の再処理工程等、その工程中で核燃料を何らかの形で一
回は溶解する必要があるものに使用することができる。
例えば、核燃料の再処理工程に使用する場合には、使用
済み核燃料を硝酸水溶液中に懸濁させた後、この懸濁液
に水銀ランプ照射を行うことにより、使用済み核燃料を
室温で溶解させることができる。この場合において、本
発明に係る核燃料の溶解方法によれば、加熱が不要であ
り、核燃料を室温で溶解させることができるため、有害
な窒素酸化物の発生等を防止することができる。
の再処理工程等、その工程中で核燃料を何らかの形で一
回は溶解する必要があるものに使用することができる。
例えば、核燃料の再処理工程に使用する場合には、使用
済み核燃料を硝酸水溶液中に懸濁させた後、この懸濁液
に水銀ランプ照射を行うことにより、使用済み核燃料を
室温で溶解させることができる。この場合において、本
発明に係る核燃料の溶解方法によれば、加熱が不要であ
り、核燃料を室温で溶解させることができるため、有害
な窒素酸化物の発生等を防止することができる。
【００１４】
［実験装置］実験は、図１に示される実験装置により行
なった。本実験では、紫外線照射用の光源として、図２
に示されるような光波長特性を有する水銀ランプ１１を
採用した。サンプルとしては、３規定硝酸溶液に被溶解
物の粉末を懸濁させたものを用いた。サンプルは、サン
プリングセル１３に２ｍｌをとり、これに紫外線を照射
するようにした。セル１３内のサンプルは、マグネティ
ックスターラ１５を用いて攪拌した。紫外線照射中のセ
ル１３（サンプル）は、隣接する恒温装置１７により定
温とされる。
なった。本実験では、紫外線照射用の光源として、図２
に示されるような光波長特性を有する水銀ランプ１１を
採用した。サンプルとしては、３規定硝酸溶液に被溶解
物の粉末を懸濁させたものを用いた。サンプルは、サン
プリングセル１３に２ｍｌをとり、これに紫外線を照射
するようにした。セル１３内のサンプルは、マグネティ
ックスターラ１５を用いて攪拌した。紫外線照射中のセ
ル１３（サンプル）は、隣接する恒温装置１７により定
温とされる。
【００１５】水銀ランプ１１による紫外線照射は、約
１．５Ｗ／ｃｍ2 の光照射率で行い、一定時間毎の溶解
量を吸光スペクトル測定法により分析した。
１．５Ｗ／ｃｍ2 の光照射率で行い、一定時間毎の溶解
量を吸光スペクトル測定法により分析した。
【００１６】［測定結果］ ＜二酸化ウランの光溶解＞図３は、二酸化ウラン（ＵＯ
2 ）の光溶解速度の試験結果を示した図である。溶解速
度は、溶解物の経時変化により表している。試験反応
は、２ｍｌの３規定硝酸溶液に１０ｍｇのＵＯ2 粉末を
懸濁させて行った（従って、ＵＯ2 の濃度は５．０ｇ／
ｌ（１．８×１０-2Ｍ）となる）。反応温度は２０℃で
ある。また、光照射強度は１．３Ｗ／ｃｍ2 であり、２
５０〜６００ｎｍにわたる水銀ランプ光の全波長を用い
て光照射を行った。図３から明らかなように、ＵＯ2 粉
末は、光照射を行った場合には６０分程度でほぼ完全に
溶解するのに対し、光照射を行わない場合３６０分経た
ないと完全に溶解しない。このような結果から、水銀ラ
ンプによる光照射を行えば、二酸化ウランの溶解速度を
向上させることができるということが分かる。
2 ）の光溶解速度の試験結果を示した図である。溶解速
度は、溶解物の経時変化により表している。試験反応
は、２ｍｌの３規定硝酸溶液に１０ｍｇのＵＯ2 粉末を
懸濁させて行った（従って、ＵＯ2 の濃度は５．０ｇ／
ｌ（１．８×１０-2Ｍ）となる）。反応温度は２０℃で
ある。また、光照射強度は１．３Ｗ／ｃｍ2 であり、２
５０〜６００ｎｍにわたる水銀ランプ光の全波長を用い
て光照射を行った。図３から明らかなように、ＵＯ2 粉
末は、光照射を行った場合には６０分程度でほぼ完全に
溶解するのに対し、光照射を行わない場合３６０分経た
ないと完全に溶解しない。このような結果から、水銀ラ
ンプによる光照射を行えば、二酸化ウランの溶解速度を
向上させることができるということが分かる。
【００１７】次に、溶解する二酸化ウラン（ＵＯ2 粉
末）の量を変化させた場合の結果を図４に示す。液量、
濃度、反応温度及び光波長は図３の条件と同じである。
この図４の結果によれば、光照射強度が同じであれば、
二酸化ウランの粉末が１０ｍｇから１００ｍｇに増大し
た場合には、溶解速度は向上することが分る。なお、図
４からは、光照射強度を下げると溶解速度は減少するこ
とも分る。
末）の量を変化させた場合の結果を図４に示す。液量、
濃度、反応温度及び光波長は図３の条件と同じである。
この図４の結果によれば、光照射強度が同じであれば、
二酸化ウランの粉末が１０ｍｇから１００ｍｇに増大し
た場合には、溶解速度は向上することが分る。なお、図
４からは、光照射強度を下げると溶解速度は減少するこ
とも分る。
【００１８】図５には、光照射反応を行った場合の吸光
度の経時変化を示している（なお、この図５において
は、反応の初期には二酸化ウランの粉末の懸濁により光
が遮蔽されるため、見掛け上吸光度のベースラインが上
がっていることに注意する必要がある）。この図５から
明らかなように、各ベースラインＢから二酸化ウランイ
オンのピークまでの高さが、時間と共に次第に高くなっ
ていくことが分る。一方、二酸化ウラン粉末の懸濁によ
る吸光度のライン（二酸化ウラン粉末の懸濁による遮蔽
により生ずる吸光度のライン）が６０分後には完全に消
失していることが分る。これらの事実に鑑みれば、吸光
度のデータからも、６０分後には二酸化ウランが完全に
溶解しているということが窺える。ウランの溶解と同時
に亜硝酸のピークも増大している（この場合においても
ベースラインの位置に注意する必要がある）ことから、
結局この図５より、光照射を行うことによって二酸化ウ
ランが溶解し、同時に、溶解副産物の亜硝酸濃度も増大
することが分る。なお、後述するように、この亜硝酸も
二酸化ウラン溶解の一助となっているものと考えられ
る。
度の経時変化を示している（なお、この図５において
は、反応の初期には二酸化ウランの粉末の懸濁により光
が遮蔽されるため、見掛け上吸光度のベースラインが上
がっていることに注意する必要がある）。この図５から
明らかなように、各ベースラインＢから二酸化ウランイ
オンのピークまでの高さが、時間と共に次第に高くなっ
ていくことが分る。一方、二酸化ウラン粉末の懸濁によ
る吸光度のライン（二酸化ウラン粉末の懸濁による遮蔽
により生ずる吸光度のライン）が６０分後には完全に消
失していることが分る。これらの事実に鑑みれば、吸光
度のデータからも、６０分後には二酸化ウランが完全に
溶解しているということが窺える。ウランの溶解と同時
に亜硝酸のピークも増大している（この場合においても
ベースラインの位置に注意する必要がある）ことから、
結局この図５より、光照射を行うことによって二酸化ウ
ランが溶解し、同時に、溶解副産物の亜硝酸濃度も増大
することが分る。なお、後述するように、この亜硝酸も
二酸化ウラン溶解の一助となっているものと考えられ
る。
【００１９】＜二酸化プルトニウムの光溶解＞図６は、
二酸化プルトニウム（ＰｕＯ2 粉末）の光溶解速度の試
験結果を示す図である。反応条件は、図３に示す二酸化
ウランの場合と同一である。図６においては、吸光度に
より検出される４価のプルトニウムの濃度を縦軸にとっ
ている。この図６に示されるように、二酸化プルトニウ
ムの場合においても、光照射を行った場合には溶解速度
が速くなることが分る。
二酸化プルトニウム（ＰｕＯ2 粉末）の光溶解速度の試
験結果を示す図である。反応条件は、図３に示す二酸化
ウランの場合と同一である。図６においては、吸光度に
より検出される４価のプルトニウムの濃度を縦軸にとっ
ている。この図６に示されるように、二酸化プルトニウ
ムの場合においても、光照射を行った場合には溶解速度
が速くなることが分る。
【００２０】図７には、図６の条件で光照射を行って二
酸化プルトニウムを溶解させた場合の吸光光度スペクト
ルの変化が示されている。この図７に示されるように、
光照射の初期の段階では４価のプルトニウムの吸光度が
増大していくが、更に続けて照射を行うと６価のプルト
ニウムが増大していくということが分る。同様に、光照
射に従って亜硝酸の濃度も増大していく。ここで、６価
のプルトニウムが増大していくのは、光で励起された硝
酸分子が、二酸化プルトニウムのみならず、４価のイオ
ンとなっているプルトニウムを６価にまで酸化するから
であると考えられる。ここで、図５及び図７に示される
ように、光照射に伴って亜硝酸の濃度が増大していくと
ころ、亜硝酸が二酸化ウランや二酸化プルトニウムを溶
解させる良好な試薬であることに鑑みれば、これが核燃
料を溶解する際の一助となっているであろうことは容易
に推測できる。この場合において、核燃料を溶解した場
合には亜硝酸は消費されるため核燃料の溶解に伴って亜
硝酸濃度は減少していくはずであるが、それにもかかわ
らず亜硝酸濃度が増大していくのは、消費される亜硝酸
よりも光照射により溶解する速度の方が速く、副産物の
亜硝酸がどんどん蓄積されていくためと考えられる。
酸化プルトニウムを溶解させた場合の吸光光度スペクト
ルの変化が示されている。この図７に示されるように、
光照射の初期の段階では４価のプルトニウムの吸光度が
増大していくが、更に続けて照射を行うと６価のプルト
ニウムが増大していくということが分る。同様に、光照
射に従って亜硝酸の濃度も増大していく。ここで、６価
のプルトニウムが増大していくのは、光で励起された硝
酸分子が、二酸化プルトニウムのみならず、４価のイオ
ンとなっているプルトニウムを６価にまで酸化するから
であると考えられる。ここで、図５及び図７に示される
ように、光照射に伴って亜硝酸の濃度が増大していくと
ころ、亜硝酸が二酸化ウランや二酸化プルトニウムを溶
解させる良好な試薬であることに鑑みれば、これが核燃
料を溶解する際の一助となっているであろうことは容易
に推測できる。この場合において、核燃料を溶解した場
合には亜硝酸は消費されるため核燃料の溶解に伴って亜
硝酸濃度は減少していくはずであるが、それにもかかわ
らず亜硝酸濃度が増大していくのは、消費される亜硝酸
よりも光照射により溶解する速度の方が速く、副産物の
亜硝酸がどんどん蓄積されていくためと考えられる。
【００２１】［考察と検証］図８には、硝酸の吸収スペ
クトルが示されている。この図８によれば、硝酸は３０
０ｎｍ付近に吸収のピークを有していることになる。こ
のことは、３００ｎｍ付近において透過率が極小をとっ
ていることから明らかである。従って、硝酸はこの３０
０ｎｍ付近の紫外線をよく吸収し、これにより光励起さ
れ、短寿命の光励起硝酸イオン種を生じるものと推測さ
れる。この光励起硝酸イオン種は、光によりその内部エ
ネルギーが一時的に増大させられているため、その分だ
け酸化力が強まっているものと考えられる。
クトルが示されている。この図８によれば、硝酸は３０
０ｎｍ付近に吸収のピークを有していることになる。こ
のことは、３００ｎｍ付近において透過率が極小をとっ
ていることから明らかである。従って、硝酸はこの３０
０ｎｍ付近の紫外線をよく吸収し、これにより光励起さ
れ、短寿命の光励起硝酸イオン種を生じるものと推測さ
れる。この光励起硝酸イオン種は、光によりその内部エ
ネルギーが一時的に増大させられているため、その分だ
け酸化力が強まっているものと考えられる。
【００２２】図９には、この発明に関与していると考え
られるイオン種の標準電極電位を示している。ここで、
上記した３００ｎｍの波長の光は、エネルギーに換算す
ると４．１３ｅＶとなるため、通常の硝酸の標準電極電
位は、０．９４Ｖから５．０７Ｖまで高くなるであろう
ことが推測される。そして、理論上はこの４．１３ｅＶ
の酸化力をもって他のイオン種を酸化できるということ
に鑑みれば、図９に示されるように大抵のイオン種の標
準電極電位は４．１３ｅＶ以下であることから、光励起
硝酸イオン種により他のイオン種や分子種を容易に酸化
できるということになる。
られるイオン種の標準電極電位を示している。ここで、
上記した３００ｎｍの波長の光は、エネルギーに換算す
ると４．１３ｅＶとなるため、通常の硝酸の標準電極電
位は、０．９４Ｖから５．０７Ｖまで高くなるであろう
ことが推測される。そして、理論上はこの４．１３ｅＶ
の酸化力をもって他のイオン種を酸化できるということ
に鑑みれば、図９に示されるように大抵のイオン種の標
準電極電位は４．１３ｅＶ以下であることから、光励起
硝酸イオン種により他のイオン種や分子種を容易に酸化
できるということになる。
【００２３】ここで、反応速度が高くなることについて
考察してみると、まず、光励起照射による溶解速度は下
式により表すことができる。
考察してみると、まず、光励起照射による溶解速度は下
式により表すことができる。
【００２４】
【化１】 次に、硝酸に紫外線を照射することにより生ずる亜硝酸
による溶解速度は下式のようにして求めることができ
る。
による溶解速度は下式のようにして求めることができ
る。
【００２５】
【化２】 ところで、実際の溶解速度は上記式（２）と（４）の和
であると考えられるので、結局溶解速度は下式のように
なる。
であると考えられるので、結局溶解速度は下式のように
なる。
【００２６】
【化３】 光照射により二酸化ウランや二酸化プルトニウムの溶解
を行った場合には、有害な一酸化窒素や二酸化窒素など
の窒素酸化物は検出されていない。なお、上記（３）式
から明らかなように、亜酸化窒素が生じることが分る
が、この亜酸化窒素は一酸化窒素や二酸化窒素に比較す
ると遥かに毒性が弱いため、特に問題ないものと思われ
る。
を行った場合には、有害な一酸化窒素や二酸化窒素など
の窒素酸化物は検出されていない。なお、上記（３）式
から明らかなように、亜酸化窒素が生じることが分る
が、この亜酸化窒素は一酸化窒素や二酸化窒素に比較す
ると遥かに毒性が弱いため、特に問題ないものと思われ
る。
【００２７】ここで、光溶解と加熱溶解の差を考える
と、加熱溶解は、要するに、加熱により硝酸水溶液中に
二酸化窒素や一酸化窒素あるいは亜硝酸を発生させて核
燃料の溶解をするものである（下式）。
と、加熱溶解は、要するに、加熱により硝酸水溶液中に
二酸化窒素や一酸化窒素あるいは亜硝酸を発生させて核
燃料の溶解をするものである（下式）。
【００２８】
【化４】 しかしながら、この式に示されるように、加熱溶解によ
れば、５０℃以上の高温状態では亜硝酸は不安定ですぐ
に分解するため、生成する亜硝酸の量は僅かであり、従
って必然的に溶解効率は悪くなり、同時に、窒素酸化物
の発生が多量になる。これに対して光溶解によれば、既
に記述したように有害な窒素酸化物の発生は検出されて
いない。この理由は明らかではないが、光溶解では、光
励起硝酸により溶解を行うのみならず、効率的に亜硝酸
を生じさせそれによっても溶解が行われることとなるた
め、窒素酸化物の発生が少なくなるのであろうと考えら
れている。
れば、５０℃以上の高温状態では亜硝酸は不安定ですぐ
に分解するため、生成する亜硝酸の量は僅かであり、従
って必然的に溶解効率は悪くなり、同時に、窒素酸化物
の発生が多量になる。これに対して光溶解によれば、既
に記述したように有害な窒素酸化物の発生は検出されて
いない。この理由は明らかではないが、光溶解では、光
励起硝酸により溶解を行うのみならず、効率的に亜硝酸
を生じさせそれによっても溶解が行われることとなるた
め、窒素酸化物の発生が少なくなるのであろうと考えら
れている。
【００２９】［光化学溶解装置］図１０は、本発明の好
適な実施例に係る光化学溶解装置の構成を示す図であ
る。本実施例に係る光化学溶解装置は、本発明に係る溶
解方法を好適に実現することができる。
適な実施例に係る光化学溶解装置の構成を示す図であ
る。本実施例に係る光化学溶解装置は、本発明に係る溶
解方法を好適に実現することができる。
【００３０】本実施例に係る光化学溶解装置１１１は、
光酸化ユニット１１３が１２個並べられて作成されてい
る。光化学溶解装置１１１に液体を供給する供給管１１
４は各ユニット１１３にそれぞれ液体を供給し、これら
のユニット１１３から生成する処理液は排出管１１５を
通じて排出される。溶液の濃度、温度、流通速度等は、
条件設定の項で述べた条件に合致するよう調節する。
光酸化ユニット１１３が１２個並べられて作成されてい
る。光化学溶解装置１１１に液体を供給する供給管１１
４は各ユニット１１３にそれぞれ液体を供給し、これら
のユニット１１３から生成する処理液は排出管１１５を
通じて排出される。溶液の濃度、温度、流通速度等は、
条件設定の項で述べた条件に合致するよう調節する。
【００３１】光化学溶解装置１１１に用いられている光
酸化ユニット１１３の構成は、図１１に示されるような
ものである。この図１１に示されるように、光酸化ユニ
ット１１３は、ドーナツ状の光照射用ガラスセルからな
る試料用エキセル１１７を備えている。そして、この試
料用エキセル１１７の内側と周囲にはそれぞれ水銀ラン
プ１１８が取り付けられている。実施例において、水銀
ランプ１１８（図１２）は、試料用エキセル１１７の周
囲に４本、内側にはその中心に１本が取り付けられてい
る（図１１）。また、全体を冷却するためにクーリング
ファン１１９が設けられている。
酸化ユニット１１３の構成は、図１１に示されるような
ものである。この図１１に示されるように、光酸化ユニ
ット１１３は、ドーナツ状の光照射用ガラスセルからな
る試料用エキセル１１７を備えている。そして、この試
料用エキセル１１７の内側と周囲にはそれぞれ水銀ラン
プ１１８が取り付けられている。実施例において、水銀
ランプ１１８（図１２）は、試料用エキセル１１７の周
囲に４本、内側にはその中心に１本が取り付けられてい
る（図１１）。また、全体を冷却するためにクーリング
ファン１１９が設けられている。
【００３２】実施例において、試料用エキセル１１７の
内径は約３０ｃｍであり、ドーナツの帯状の部分の幅は
３ｃｍであり、更にその高さは約１０ｃｍである。水銀
ランプは、条件設定の項で述べた特性を有する３５０Ｗ
のものを使用している。
内径は約３０ｃｍであり、ドーナツの帯状の部分の幅は
３ｃｍであり、更にその高さは約１０ｃｍである。水銀
ランプは、条件設定の項で述べた特性を有する３５０Ｗ
のものを使用している。
【００３３】本実施例に係る光化学溶解装置１１１は、
核燃料サイクル、例えば再処理工程などにおいて使用で
きる。
核燃料サイクル、例えば再処理工程などにおいて使用で
きる。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る核燃
料の溶解方法によれば、加熱手段を排除することがで
き、プラントの簡素化などを実現することができる。ま
た、加熱を行わないことにより（即ち、室温でも溶解反
応を行うことができるため）、反応槽の寿命を長くする
こともでき、溶解工程の構造材料や機器などのコストの
低減化も図れることになる。
料の溶解方法によれば、加熱手段を排除することがで
き、プラントの簡素化などを実現することができる。ま
た、加熱を行わないことにより（即ち、室温でも溶解反
応を行うことができるため）、反応槽の寿命を長くする
こともでき、溶解工程の構造材料や機器などのコストの
低減化も図れることになる。
【００３５】また、本発明に係る核燃料の溶解方法は光
強度を調節することにより反応速度などを調整できるた
め、反応のコントロールが容易である。更に、溶解の対
象となる核燃料の濃度を向上させても反応速度が低下す
ることがないことから、反応の効率化を図ることが可能
となる。
強度を調節することにより反応速度などを調整できるた
め、反応のコントロールが容易である。更に、溶解の対
象となる核燃料の濃度を向上させても反応速度が低下す
ることがないことから、反応の効率化を図ることが可能
となる。
【図１】光溶解反応の測定装置の構成を示す図である。
【図２】水銀ランプの波長特性を示す図である。
【図３】二酸化ウランの光溶解速度の結果を示す図であ
る。
る。
【図４】二酸化ウランの光溶解速度を比較した結果を示
す図である。
す図である。
【図５】二酸化ウランの光溶解試験液の吸光スペクトル
を示す図である。
を示す図である。
【図６】二酸化プルトニウムの光溶解速度の結果を示す
図である。
図である。
【図７】二酸化プルトニウムの光溶解試験液の吸光スペ
クトルを示す図である。
クトルを示す図である。
【図８】硝酸の吸収スペクトルを示す図である。
【図９】各イオン種の標準電極電位を示す図である。
【図１０】本実施例に係る光化学溶解装置の構成を示す
図である。
図である。
【図１１】本実施例に係る光化学溶解装置に使用される
光酸化ユニットの構成を示す図である。
光酸化ユニットの構成を示す図である。
【図１２】本実施例に係る水銀ランプの構成を示す図で
ある。
ある。
１１，１１８ 水銀ランプ １３ セル １５ 攪拌機（マグネティックスターラ） １７ 恒温装置 １１１ 光化学溶解装置 １１３ 光酸化ユニット １１４ 供給管 １１５ 排出管 １１７ 試料用エキセル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 冨安 博 東京都目黒区大岡山２−12−１ 東京工 業大学 原子炉工学研究所内 (56)参考文献 特開 平５−66290（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) G21C 19/46
Claims (5)
- 【請求項１】 硝酸水溶液により核燃料を溶解する方法
において、紫外線を照射することを特徴とする核燃料の
溶解方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の溶解方法において、前記
核燃料は酸化ウラン、酸化プルトニウム若しくはこれら
の混合物であることを特徴とする核燃料の溶解方法。 - 【請求項３】 請求項１または２記載の溶解方法におい
て、照射される紫外線の波長が４００ｎｍ以下であるこ
とを特徴とする核燃料の溶解方法。 - 【請求項４】 請求項３記載の溶解方法において、照射
される紫外線が１５０〜３５０ｎｍの波長の紫外線であ
ることを特徴とする核燃料の溶解方法。 - 【請求項５】 請求項１または２記載の溶解方法におい
て、照射される紫外線の光源として水銀ランプ又はレー
ザを使用することを特徴とする核燃料の溶解方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16671294A JP2963845B2 (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 核燃料の溶解方法 |
| US08/555,839 US5678167A (en) | 1994-07-19 | 1995-11-13 | Method for dissolving nuclear fuels |
| GB9523289A GB2307331B (en) | 1994-07-19 | 1995-11-14 | Method for dissolving nuclear fuels |
| FR9513929A FR2741746B1 (fr) | 1994-07-19 | 1995-11-23 | Procede pour dissoudre des combustibles nucleaires |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16671294A JP2963845B2 (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 核燃料の溶解方法 |
| US08/555,839 US5678167A (en) | 1994-07-19 | 1995-11-13 | Method for dissolving nuclear fuels |
| GB9523289A GB2307331B (en) | 1994-07-19 | 1995-11-14 | Method for dissolving nuclear fuels |
| FR9513929A FR2741746B1 (fr) | 1994-07-19 | 1995-11-23 | Procede pour dissoudre des combustibles nucleaires |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0829587A JPH0829587A (ja) | 1996-02-02 |
| JP2963845B2 true JP2963845B2 (ja) | 1999-10-18 |
Family
ID=27446961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16671294A Expired - Fee Related JP2963845B2 (ja) | 1994-07-19 | 1994-07-19 | 核燃料の溶解方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5678167A (ja) |
| JP (1) | JP2963845B2 (ja) |
| FR (1) | FR2741746B1 (ja) |
| GB (1) | GB2307331B (ja) |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3620687A (en) * | 1969-04-23 | 1971-11-16 | Atomic Energy Commission | Organic phase reduction of plutonium in a purex-type process |
| US3976775A (en) * | 1975-05-06 | 1976-08-24 | The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration | Method for dissolving plutonium dioxide |
| US4131527A (en) * | 1977-03-30 | 1978-12-26 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Method for selectively reducing plutonium values by a photochemical process |
| GB2050039B (en) * | 1979-04-30 | 1983-01-19 | Atomic Energy Authority Uk | Dissolving plutanium containing nuclear fuels |
| DE2951510A1 (de) * | 1979-12-20 | 1981-07-02 | Alkem Gmbh, 6450 Hanau | Verfahren zur aufloesung von schwerloeslichen kernbrennstoffen |
| FR2688337B1 (fr) * | 1992-03-05 | 1994-05-13 | Commissariat Energie Atomique | Procede de dissolution du bioxyde de plutonium au moyen de radicaux oh. produits par radiolyse de l'eau, utilisable pour le traitement des fines de dissolution et des dechets plutoniferes. |
-
1994
- 1994-07-19 JP JP16671294A patent/JP2963845B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-11-13 US US08/555,839 patent/US5678167A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-11-14 GB GB9523289A patent/GB2307331B/en not_active Expired - Fee Related
- 1995-11-23 FR FR9513929A patent/FR2741746B1/fr not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0829587A (ja) | 1996-02-02 |
| GB2307331B (en) | 1999-04-07 |
| FR2741746B1 (fr) | 1999-09-24 |
| US5678167A (en) | 1997-10-14 |
| FR2741746A1 (fr) | 1997-05-30 |
| GB2307331A (en) | 1997-05-21 |
| GB9523289D0 (en) | 1996-01-17 |
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