JP2956007B2 - 磁気ヘッドおよびそれを用いた検出方法 - Google Patents
磁気ヘッドおよびそれを用いた検出方法Info
- Publication number
- JP2956007B2 JP2956007B2 JP29233094A JP29233094A JP2956007B2 JP 2956007 B2 JP2956007 B2 JP 2956007B2 JP 29233094 A JP29233094 A JP 29233094A JP 29233094 A JP29233094 A JP 29233094A JP 2956007 B2 JP2956007 B2 JP 2956007B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- core
- head
- distance
- detection
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Measuring Magnetic Variables (AREA)
- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Magnetic Means (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は磁気ヘッドおよびそれを
用いた検出方法に係わり、特に、被測定物の磁気的性質
から、その組織、応力、疲労度等を非破壊で検査するた
めに用いられる磁気ヘッドに関し、例えば鉄鋼材料等へ
の適用が可能なものである。
用いた検出方法に係わり、特に、被測定物の磁気的性質
から、その組織、応力、疲労度等を非破壊で検査するた
めに用いられる磁気ヘッドに関し、例えば鉄鋼材料等へ
の適用が可能なものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より材料の磁気的性質が、結晶粒径
や析出物などの組織、ひずみ等に依存することを利用し
て、被測定物の材質を非破壊的に検査することが試みら
れている。すなわち、被測定物を励磁すると、被測定物
の磁化が変化するが、この変化から被測定物の組織やひ
ずみの状態を知ることができる。
や析出物などの組織、ひずみ等に依存することを利用し
て、被測定物の材質を非破壊的に検査することが試みら
れている。すなわち、被測定物を励磁すると、被測定物
の磁化が変化するが、この変化から被測定物の組織やひ
ずみの状態を知ることができる。
【０００３】例えば、透磁率を測定して鋼材の引っ張り
強さを見積もる方法や保磁力によって焼き入れ強度を見
積もる方法等がある。また、最近では磁化の不連続性に
起因するバルクハウゼンノイズを用いた方法が注目さ
れ、それを用いて軟綱の疲労度（Ｌ．Ｐ．Ｋａｒｊａｌ
ａｉｎｅｎら、ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ．ＭＡＧ１６，５
１４（１９８０））や工具綱の靱性を推定する方法（例
えば、仲居他による鉄と綱，７５，８３３（１９８
９））などが提唱されている。
強さを見積もる方法や保磁力によって焼き入れ強度を見
積もる方法等がある。また、最近では磁化の不連続性に
起因するバルクハウゼンノイズを用いた方法が注目さ
れ、それを用いて軟綱の疲労度（Ｌ．Ｐ．Ｋａｒｊａｌ
ａｉｎｅｎら、ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ．ＭＡＧ１６，５
１４（１９８０））や工具綱の靱性を推定する方法（例
えば、仲居他による鉄と綱，７５，８３３（１９８
９））などが提唱されている。
【０００４】一般に、被測定物を励磁する方法として、
電流貫通法、通電法、コイル法、及びヨーク法がある
が、これらの中でヨーク法は、実ラインで製造される鉄
鋼製品や既設構造物などの比較的大きな製品の一部分に
当てるだけで簡便にそれを励磁できる利点があるので、
上記した材質検査用の励磁用として使用されている。
電流貫通法、通電法、コイル法、及びヨーク法がある
が、これらの中でヨーク法は、実ラインで製造される鉄
鋼製品や既設構造物などの比較的大きな製品の一部分に
当てるだけで簡便にそれを励磁できる利点があるので、
上記した材質検査用の励磁用として使用されている。
【０００５】他方、被測定物の磁化の変化を検出する方
法に関しては、コイル法、ヨーク法、ホール素子法、磁
気抵抗素子法等があるが、被測定物の温度の影響を受け
にくいコイル法やヨーク法が簡便である。
法に関しては、コイル法、ヨーク法、ホール素子法、磁
気抵抗素子法等があるが、被測定物の温度の影響を受け
にくいコイル法やヨーク法が簡便である。
【０００６】従来から磁気信号の検出に用いられている
磁気ヘッドと信号処理システムを図７に示す。この磁気
ヘッドは、励磁ヘッドコア１１、検出ヘッドコア１２お
よび各コアに巻かれた励磁コイル１３、検出コイル１４
から構成されている。励磁ヘッドコア１１および検出ヘ
ッドコア１２の材質としては珪素綱、パーマロイ、ソフ
トウェア等の軟質磁性材料が用いられる。
磁気ヘッドと信号処理システムを図７に示す。この磁気
ヘッドは、励磁ヘッドコア１１、検出ヘッドコア１２お
よび各コアに巻かれた励磁コイル１３、検出コイル１４
から構成されている。励磁ヘッドコア１１および検出ヘ
ッドコア１２の材質としては珪素綱、パーマロイ、ソフ
トウェア等の軟質磁性材料が用いられる。
【０００７】磁気シグナルを検出するためには励磁コイ
ルに三角波または正弦波の交流電流を流し、磁気ヘッド
を被測定物１５の表面に接触させて局部的に励磁する。
励磁された被測定物内部には励磁方向に磁束１６が発生
する。被測定物表面に被測定物よりも高い透磁率を持つ
検出ヘッドコア１２を接触させると、検出ヘッドコア内
に磁束の一部が流れ込み検出コイル１４に誘起電圧が発
生する。なお、図７において１７は電力増幅器、１８は
波形発生装置、１９は周波数フィルタリング装置、２０
は電圧増幅器、２１はオシロスコープである。
ルに三角波または正弦波の交流電流を流し、磁気ヘッド
を被測定物１５の表面に接触させて局部的に励磁する。
励磁された被測定物内部には励磁方向に磁束１６が発生
する。被測定物表面に被測定物よりも高い透磁率を持つ
検出ヘッドコア１２を接触させると、検出ヘッドコア内
に磁束の一部が流れ込み検出コイル１４に誘起電圧が発
生する。なお、図７において１７は電力増幅器、１８は
波形発生装置、１９は周波数フィルタリング装置、２０
は電圧増幅器、２１はオシロスコープである。
【０００８】従来の磁気ヘッドの最大の欠点は、被測定
物から磁気ヘッドが離れたときに、検出される磁気信号
の強度が急激に減衰することである。これは検出ヘッド
が被測定物から離れると、両者の間に空隙ができること
により磁気抵抗が増加するので、検出コアに磁束１６が
流れ込まなくなる理由による。したがって従来の磁気ヘ
ッドを用いた場合には、検出ヘッドと被測定物の距離を
約数十μｍ程度より大きくすると、高いＳ／Ｎ比を持つ
磁気信号を得ることができなくなる。
物から磁気ヘッドが離れたときに、検出される磁気信号
の強度が急激に減衰することである。これは検出ヘッド
が被測定物から離れると、両者の間に空隙ができること
により磁気抵抗が増加するので、検出コアに磁束１６が
流れ込まなくなる理由による。したがって従来の磁気ヘ
ッドを用いた場合には、検出ヘッドと被測定物の距離を
約数十μｍ程度より大きくすると、高いＳ／Ｎ比を持つ
磁気信号を得ることができなくなる。
【０００９】通常、被測定物の表面には数十μｍ〜数百
μｍ程度の酸化物層が存在する。さらにオンライン測定
に用いる場合には、移動測定のために磁気ヘッドを被測
定物表面から数百μｍ離さなくてはならない。したがっ
て、従来の磁気ヘッドはこのような用途に適用するのは
困難であった。
μｍ程度の酸化物層が存在する。さらにオンライン測定
に用いる場合には、移動測定のために磁気ヘッドを被測
定物表面から数百μｍ離さなくてはならない。したがっ
て、従来の磁気ヘッドはこのような用途に適用するのは
困難であった。
【００１０】また、特開昭６０−５７２４７号公報に
は、励磁および検出ヘッドコアにソフトフェライト材を
用い、さらに検出ヘッドコアをＩ型にしたものが開示さ
れている。上記公報に記載されている発明は、被測定面
に接触する部分のコア形状に曲率を与え、作業者が磁気
ヘッドを被測定物面に接触させる時の当て方による測定
誤差を低減させるようにすることを目的としたものであ
る。したがって、上記発明の場合は接触測定を前提とし
ているが、非接触では信号強度が減少してしまうので、
測定困難になる問題があった。
は、励磁および検出ヘッドコアにソフトフェライト材を
用い、さらに検出ヘッドコアをＩ型にしたものが開示さ
れている。上記公報に記載されている発明は、被測定面
に接触する部分のコア形状に曲率を与え、作業者が磁気
ヘッドを被測定物面に接触させる時の当て方による測定
誤差を低減させるようにすることを目的としたものであ
る。したがって、上記発明の場合は接触測定を前提とし
ているが、非接触では信号強度が減少してしまうので、
測定困難になる問題があった。
【００１１】本願の発明者は、特開平４−３５７６６３
号において、被測定物側の検出ヘッド先端が形状可変な
磁性体である複合磁気ヘッドを発明している。この検出
ヘッドを用いることによって、０．２mm程度磁気ヘッド
を離しても磁気シグナルを検出できるようになった。し
かしながら、オンライン検査へ適用するためには、磁気
ヘッドと被測定物の距離をさらに大きくする必要があ
る。
号において、被測定物側の検出ヘッド先端が形状可変な
磁性体である複合磁気ヘッドを発明している。この検出
ヘッドを用いることによって、０．２mm程度磁気ヘッド
を離しても磁気シグナルを検出できるようになった。し
かしながら、オンライン検査へ適用するためには、磁気
ヘッドと被測定物の距離をさらに大きくする必要があ
る。
【００１２】ところで、検出ヘッドに誘起される全電圧
波形は、励磁と同じ周波数を持つ電圧波形に微少な高周
波電圧波形が重畳したものである。ここでは、検出ヘッ
ドに誘起される全電圧波形を全誘起電圧波形と呼ぶこと
とする。この全誘起電圧波形からは透磁率や保磁力を求
めることができる。
波形は、励磁と同じ周波数を持つ電圧波形に微少な高周
波電圧波形が重畳したものである。ここでは、検出ヘッ
ドに誘起される全電圧波形を全誘起電圧波形と呼ぶこと
とする。この全誘起電圧波形からは透磁率や保磁力を求
めることができる。
【００１３】また、重畳している微少な高周波電圧波形
はバルクハウゼン信号と呼ばれており、磁化の不連続変
化に起因して発生する。これらの磁気的な特性は被測定
物の組織や負荷応力や疲労度等の相関を持つので、被測
定物の材質診断のパラメータとしてはいずれも重要であ
る。
はバルクハウゼン信号と呼ばれており、磁化の不連続変
化に起因して発生する。これらの磁気的な特性は被測定
物の組織や負荷応力や疲労度等の相関を持つので、被測
定物の材質診断のパラメータとしてはいずれも重要であ
る。
【００１４】ここで、全誘起電圧波形の大きさに比べて
バルクハウゼン信号波形の大きさは微少であるので、通
常オシロスコープ２１の解析ダイナミックレンジ内では
バルクハウゼン信号波形のみを充分増幅することはでき
ない。
バルクハウゼン信号波形の大きさは微少であるので、通
常オシロスコープ２１の解析ダイナミックレンジ内では
バルクハウゼン信号波形のみを充分増幅することはでき
ない。
【００１５】そこで、バルクハウゼン信号波形のみを取
り出すために従来では、全誘起電圧信号の中の低周波成
分を周波数フィルタリング装置１９でカットし、さらに
電圧増幅器２０で増幅するシステムを用いている。
り出すために従来では、全誘起電圧信号の中の低周波成
分を周波数フィルタリング装置１９でカットし、さらに
電圧増幅器２０で増幅するシステムを用いている。
【００１６】このように、従来の磁気ヘッドを用いると
バルクハウゼン信号を検出するためにいくつかの特別な
装置を必要とし、装置の重量や消費電力の増加につなが
ら。また、装置の数が増加するほど不要なノイズが混入
し易く、微少な信号の測定を難しくする。
バルクハウゼン信号を検出するためにいくつかの特別な
装置を必要とし、装置の重量や消費電力の増加につなが
ら。また、装置の数が増加するほど不要なノイズが混入
し易く、微少な信号の測定を難しくする。
【００１７】
【発明が解決しようとする課題】従来の磁気ヘッドで
は、被測定物から数百μｍ以上離れて磁気信号を検出す
ることは困難であった。磁気ヘッドを被測定物から離し
て磁気信号を得ることは鉄鋼材料等のオンライン診断を
可能とするために求められている技術である。
は、被測定物から数百μｍ以上離れて磁気信号を検出す
ることは困難であった。磁気ヘッドを被測定物から離し
て磁気信号を得ることは鉄鋼材料等のオンライン診断を
可能とするために求められている技術である。
【００１８】本発明は上述の問題点にかんがみ、従来困
難とされてきた非接触式の磁気ヘッドを提供できるよう
にするとともに、磁気ヘッドの軽量化および省電力化を
可能と、さらに、磁気ヘッドを用いた検出方法を簡略化
することを目的とする。
難とされてきた非接触式の磁気ヘッドを提供できるよう
にするとともに、磁気ヘッドの軽量化および省電力化を
可能と、さらに、磁気ヘッドを用いた検出方法を簡略化
することを目的とする。
【００１９】
【課題を解決するための手段】本発明の磁気ヘッドは、
磁性体の局部領域を所定の周波数で励磁するための励磁
ヘッドと、上記局部領域における磁化の変化を検出する
ための検出ヘッドとから構成される磁気ヘッドにおい
て、上記励磁ヘッドは励磁コイルが巻かれた金属系の軟
質磁性材料からなるＵ型コアによって構成されていると
ともに、上記検出ヘッドは空芯コイルから構成されてお
り、かつ上記空芯コイルの検出面は被測定面に対して平
行に配置されるようになされているとともに、上記空芯
コイルが上記Ｕ型コアの両脚部間内に固定されているこ
とを特徴とする。
磁性体の局部領域を所定の周波数で励磁するための励磁
ヘッドと、上記局部領域における磁化の変化を検出する
ための検出ヘッドとから構成される磁気ヘッドにおい
て、上記励磁ヘッドは励磁コイルが巻かれた金属系の軟
質磁性材料からなるＵ型コアによって構成されていると
ともに、上記検出ヘッドは空芯コイルから構成されてお
り、かつ上記空芯コイルの検出面は被測定面に対して平
行に配置されるようになされているとともに、上記空芯
コイルが上記Ｕ型コアの両脚部間内に固定されているこ
とを特徴とする。
【００２０】また、本発明の他の特徴とするところは、
磁性体の局部領域を所定の周波数で励磁するための励磁
ヘッドと、上記局部領域における磁化の変化を検出する
ための検出ヘッドとから構成される磁気ヘッドにおい
て、上記励磁ヘッドは励磁コイルが巻かれた軟質磁性材
料のＵ型コアからなるとともに、上記Ｕ型コアが被測定
物に最も接近する面における両脚部内側の距離をａとす
ると、上記Ｕ型コアの形状は被測定物に最も接近する面
から離れるに従い上記距離ａが不連続的に減少する階段
状に形成されており、一方、上記検出ヘッドは空芯コイ
ルから構成されており、かつ上記空芯コイルの検出面は
被測定面に対して平行に配置されるようになされている
とともに、上記Ｕ型コアの両脚部間内に固定されている
ことを特徴とする。
磁性体の局部領域を所定の周波数で励磁するための励磁
ヘッドと、上記局部領域における磁化の変化を検出する
ための検出ヘッドとから構成される磁気ヘッドにおい
て、上記励磁ヘッドは励磁コイルが巻かれた軟質磁性材
料のＵ型コアからなるとともに、上記Ｕ型コアが被測定
物に最も接近する面における両脚部内側の距離をａとす
ると、上記Ｕ型コアの形状は被測定物に最も接近する面
から離れるに従い上記距離ａが不連続的に減少する階段
状に形成されており、一方、上記検出ヘッドは空芯コイ
ルから構成されており、かつ上記空芯コイルの検出面は
被測定面に対して平行に配置されるようになされている
とともに、上記Ｕ型コアの両脚部間内に固定されている
ことを特徴とする。
【００２１】また、本発明のその他の特徴とするところ
は、上記Ｕ型コアが被測定物に最も接近する面における
両脚部内側の距離をａとし、上記距離ａ方向に対してほ
ぼ直交する方向に測定した上記Ｕ型コアの厚みをｂと
し、上記厚みｂの中点同志を結んだ線の中点を原点Ｏと
し、上記原点Ｏから上記距離ａ方向にＸ軸、上記Ｘ軸に
対して垂直方向にＹ軸を定義した場合、上記検出用空芯
コイルの検出面の重心が、上記励磁ヘッドに対して、 ０．２ａ≦｜Ｘ｜≦０．５ａ，｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、上記空芯コイルに誘起される
全誘起電圧の実効値ＶAとバルクハウゼン信号の実効値
ＶB との比ＶB ／ＶA が、０＜ＶB ／ＶA ≦１／３とな
るようにしている。
は、上記Ｕ型コアが被測定物に最も接近する面における
両脚部内側の距離をａとし、上記距離ａ方向に対してほ
ぼ直交する方向に測定した上記Ｕ型コアの厚みをｂと
し、上記厚みｂの中点同志を結んだ線の中点を原点Ｏと
し、上記原点Ｏから上記距離ａ方向にＸ軸、上記Ｘ軸に
対して垂直方向にＹ軸を定義した場合、上記検出用空芯
コイルの検出面の重心が、上記励磁ヘッドに対して、 ０．２ａ≦｜Ｘ｜≦０．５ａ，｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、上記空芯コイルに誘起される
全誘起電圧の実効値ＶAとバルクハウゼン信号の実効値
ＶB との比ＶB ／ＶA が、０＜ＶB ／ＶA ≦１／３とな
るようにしている。
【００２２】また、本発明のその他の特徴とするところ
は、上記Ｕ型コアの被測定物に最も接近する面における
両脚部内側の距離をａとし，上記距離ａ方向に対してほ
ぼ直交する方向に測定した上記Ｕ型コアの厚みをｂと
し、上記厚みｂの中点同志を結んだ線の中点を原点Ｏと
し、上記原点Ｏから上記距離ａ方向にＸ軸を定義し、上
記Ｘ軸に対して垂直方向にＹ軸を定義した場合、上記検
出用空芯コイルの検出面の重心が、上記励磁ヘッドに対
して、 ｜Ｘ｜＜０．２ａ，｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、上記空芯コイルに誘起される
全誘起電圧の実効値ＶAとバルクハウゼン信号の実効値
ＶB との比ＶB ／ＶA が、１／３＜ＶB ／ＶA ≦１とな
るようにしている。
は、上記Ｕ型コアの被測定物に最も接近する面における
両脚部内側の距離をａとし，上記距離ａ方向に対してほ
ぼ直交する方向に測定した上記Ｕ型コアの厚みをｂと
し、上記厚みｂの中点同志を結んだ線の中点を原点Ｏと
し、上記原点Ｏから上記距離ａ方向にＸ軸を定義し、上
記Ｘ軸に対して垂直方向にＹ軸を定義した場合、上記検
出用空芯コイルの検出面の重心が、上記励磁ヘッドに対
して、 ｜Ｘ｜＜０．２ａ，｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、上記空芯コイルに誘起される
全誘起電圧の実効値ＶAとバルクハウゼン信号の実効値
ＶB との比ＶB ／ＶA が、１／３＜ＶB ／ＶA ≦１とな
るようにしている。
【００２３】また、本発明のその他の特徴とするところ
は、上記空芯コイルの中に軟質磁性材料が配置されてい
ることを特徴としている。
は、上記空芯コイルの中に軟質磁性材料が配置されてい
ることを特徴としている。
【００２４】また、本発明のその他の特徴とするところ
は、請求項１〜５のいずれか１項に記載の磁気ヘッドを
上記被測定物の表面から０．０５mm以上で４mm以下の距
離を離して測定することを特徴としている。
は、請求項１〜５のいずれか１項に記載の磁気ヘッドを
上記被測定物の表面から０．０５mm以上で４mm以下の距
離を離して測定することを特徴としている。
【００２５】また、本発明のその他の特徴とするところ
は、磁性体の局部領域を所定の周波数で励磁するための
励磁ヘッドと、上記局部領域における磁化の変化を検出
するための検出ヘッドとから構成される磁気ヘッドにお
いて、上記励磁ヘッドは励磁コイルが巻かれた金属系の
軟質磁性材料からなるＵ型コアによって構成されている
とともに、上記検出ヘッドは第１の空芯コイルおよび第
２の空芯コイルの独立した２個の空芯コイルから構成さ
れており、かつ上記第１の空芯コイルおよび第２の空芯
コイルの検出面が被測定面に対して平行に配置されるよ
うになされているとともに、上記２個の空芯コイルが上
記Ｕ型コアの両脚部間内にに固定されている。
は、磁性体の局部領域を所定の周波数で励磁するための
励磁ヘッドと、上記局部領域における磁化の変化を検出
するための検出ヘッドとから構成される磁気ヘッドにお
いて、上記励磁ヘッドは励磁コイルが巻かれた金属系の
軟質磁性材料からなるＵ型コアによって構成されている
とともに、上記検出ヘッドは第１の空芯コイルおよび第
２の空芯コイルの独立した２個の空芯コイルから構成さ
れており、かつ上記第１の空芯コイルおよび第２の空芯
コイルの検出面が被測定面に対して平行に配置されるよ
うになされているとともに、上記２個の空芯コイルが上
記Ｕ型コアの両脚部間内にに固定されている。
【００２６】また、本発明のその他の特徴とするところ
は、磁性体の局部領域を所定の周波数で励磁するための
励磁ヘッドと、上記局部領域における磁化の変化を検出
するための検出ヘッドとから構成される磁気ヘッドにお
いて、上記励磁ヘッドは励磁コイルが巻かれた軟質磁性
材料のＵ型コアから構成されており、上記Ｕ型コアが被
測定物に最も接近する面における両脚部内側の距離をａ
とすると、Ｕ型コアの形状が被測定物に最も接近する面
から離れるに従い上記距離ａが不連続的に減少する階段
状に形成されるとともに、上記検出ヘッドが独立した２
個の第１の空芯コイルと第２の空芯コイルによって構成
され、かつ上記第１の空芯コイルおよび第２の空芯コイ
ルの検出面が被測定面に対して平行に配置されるように
なされているとともに、上記２個の空芯コイルが上記Ｕ
型コアの両脚部間内に固定されていることを特徴とす
る。
は、磁性体の局部領域を所定の周波数で励磁するための
励磁ヘッドと、上記局部領域における磁化の変化を検出
するための検出ヘッドとから構成される磁気ヘッドにお
いて、上記励磁ヘッドは励磁コイルが巻かれた軟質磁性
材料のＵ型コアから構成されており、上記Ｕ型コアが被
測定物に最も接近する面における両脚部内側の距離をａ
とすると、Ｕ型コアの形状が被測定物に最も接近する面
から離れるに従い上記距離ａが不連続的に減少する階段
状に形成されるとともに、上記検出ヘッドが独立した２
個の第１の空芯コイルと第２の空芯コイルによって構成
され、かつ上記第１の空芯コイルおよび第２の空芯コイ
ルの検出面が被測定面に対して平行に配置されるように
なされているとともに、上記２個の空芯コイルが上記Ｕ
型コアの両脚部間内に固定されていることを特徴とす
る。
【００２７】また、本発明のその他の特徴とするところ
は、上記Ｕ型コアの被測定物に最も接近する面における
両脚部内側の距離をａとし、上記距離ａ方向に対してほ
ぼ直交する方向に測定した上記Ｕ型コアの厚みをｂと
し、上記厚みｂの中点同志を結んだ線の中点を原点Ｏ、
上記原点Ｏから上記距離ａ方向にＸ軸、上記Ｘ軸に対し
て垂直方向にＹ軸を定義した場合、上記第１の空芯コイ
ルの検出面の重心が上記励磁ヘッドに対して、 ０．２ａ≦｜Ｘ｜≦０．５ａ，｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、上記第１の空芯コイルに誘起
される全誘起電圧の実効値ＶA とバルクハウゼンノイズ
信号電圧の実効値ＶB との比ＶB ／ＶA が、０＜ＶB ／
ＶA ≦１／３となり、同時に、上記第２の空芯コイルの
検出面の重心が、上記励磁ヘッドに対して、 ｜Ｘ｜＜０．２ａ，｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、上記第２の空芯コイルに誘起
される全誘起電圧の実効値ＶA とバルクハウゼン信号の
実効値ＶB との比ＶB ／ＶA が、１／３＜ＶB ／ＶA ≦
１となるようにしている。
は、上記Ｕ型コアの被測定物に最も接近する面における
両脚部内側の距離をａとし、上記距離ａ方向に対してほ
ぼ直交する方向に測定した上記Ｕ型コアの厚みをｂと
し、上記厚みｂの中点同志を結んだ線の中点を原点Ｏ、
上記原点Ｏから上記距離ａ方向にＸ軸、上記Ｘ軸に対し
て垂直方向にＹ軸を定義した場合、上記第１の空芯コイ
ルの検出面の重心が上記励磁ヘッドに対して、 ０．２ａ≦｜Ｘ｜≦０．５ａ，｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、上記第１の空芯コイルに誘起
される全誘起電圧の実効値ＶA とバルクハウゼンノイズ
信号電圧の実効値ＶB との比ＶB ／ＶA が、０＜ＶB ／
ＶA ≦１／３となり、同時に、上記第２の空芯コイルの
検出面の重心が、上記励磁ヘッドに対して、 ｜Ｘ｜＜０．２ａ，｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、上記第２の空芯コイルに誘起
される全誘起電圧の実効値ＶA とバルクハウゼン信号の
実効値ＶB との比ＶB ／ＶA が、１／３＜ＶB ／ＶA ≦
１となるようにしている。
【００２８】また、本発明のその他の特徴とするところ
は、上記検出ヘッドは、上記第１の空芯コイルおよび第
２の空芯コイルの中に軟質磁性材料を配置して構成され
ていて、全誘起電圧信号およびバルクハウゼン信号を同
時に検出するようにしている。
は、上記検出ヘッドは、上記第１の空芯コイルおよび第
２の空芯コイルの中に軟質磁性材料を配置して構成され
ていて、全誘起電圧信号およびバルクハウゼン信号を同
時に検出するようにしている。
【００２９】また、本発明のその他の特徴とするところ
は、上記被測定物の表面から０．０５mm以上４mm以下の
距離を離し、全誘起電圧信号およびバルクハウゼン信号
を同時に測定することを特徴とする。
は、上記被測定物の表面から０．０５mm以上４mm以下の
距離を離し、全誘起電圧信号およびバルクハウゼン信号
を同時に測定することを特徴とする。
【００３０】
【作用】本発明は上記技術手段よりなるので、Ｕ型コア
の脚部内側から発生する磁束によって被測定物を励磁す
ることにより、被測定面からほぼ垂直方向に漏れる磁束
を空芯コイルで良好に検出することができる。すなわ
ち、被測定面のほぼ垂直に漏れる磁束を利用して検出す
ることができるため、検出ヘッドである空芯コイルを被
測定物から数mm程度離しても誘起される電圧はほとんど
低下しないので、磁気信号を非接触で検出することがで
きるようになる。
の脚部内側から発生する磁束によって被測定物を励磁す
ることにより、被測定面からほぼ垂直方向に漏れる磁束
を空芯コイルで良好に検出することができる。すなわ
ち、被測定面のほぼ垂直に漏れる磁束を利用して検出す
ることができるため、検出ヘッドである空芯コイルを被
測定物から数mm程度離しても誘起される電圧はほとんど
低下しないので、磁気信号を非接触で検出することがで
きるようになる。
【００３１】また、本発明の他の特徴とするところは、
励磁用のＵ型コアの形状が、被測定物に最も接近する面
から離れるに従って、両脚部内側の距離ａが不連続に減
少する階段状であるので、上記距離ａが不連続に減少し
ない励磁ヘッドを用いた場合に比べて、被測定物表面に
対してほぼ垂直方向に発生する磁束を多くすることがで
き、高い電圧の磁気信号が得られる。
励磁用のＵ型コアの形状が、被測定物に最も接近する面
から離れるに従って、両脚部内側の距離ａが不連続に減
少する階段状であるので、上記距離ａが不連続に減少し
ない励磁ヘッドを用いた場合に比べて、被測定物表面に
対してほぼ垂直方向に発生する磁束を多くすることがで
き、高い電圧の磁気信号が得られる。
【００３２】
【実施例】以下に、本発明の実施例を図面を参照しなが
ら説明する。図１に、本発明による磁気ヘッドの概略構
成を示す。図１において、１は励磁用のＵ型コア、２は
励磁コイル、３は検出用の空芯コイル、４は磁束であ
る。
ら説明する。図１に、本発明による磁気ヘッドの概略構
成を示す。図１において、１は励磁用のＵ型コア、２は
励磁コイル、３は検出用の空芯コイル、４は磁束であ
る。
【００３３】図１に示すように本実施例の磁気ヘッドの
特徴は、Ｕ型コア１が両脚部内側から発生する磁束４に
より被測定物５を励磁し、被測定面からほぼ垂直方向に
漏れる磁束４を空芯コイル３で検出するようにしている
ことである。すなわち、ほぼ垂直に漏れる磁束を利用し
ているため、検出ヘッドである空芯コイル３を数mm程度
被測定物から離しても誘起される電圧はほとんど低下し
ない。
特徴は、Ｕ型コア１が両脚部内側から発生する磁束４に
より被測定物５を励磁し、被測定面からほぼ垂直方向に
漏れる磁束４を空芯コイル３で検出するようにしている
ことである。すなわち、ほぼ垂直に漏れる磁束を利用し
ているため、検出ヘッドである空芯コイル３を数mm程度
被測定物から離しても誘起される電圧はほとんど低下し
ない。
【００３４】本実施例における励磁ヘッドは、金属系の
軟質磁性材料で作られたＵ型コア１、およびそれに巻か
れている励磁コイル２で構成される。そして、上記Ｕ型
コア１には珪素綱、パーマロイ等の金属系軟質磁性材料
を用いている。望ましくは、方向性珪素綱板のような飽
和磁化の高いものを選び、被測定物表面から離れても十
分に被測定物を励磁できるようにする。
軟質磁性材料で作られたＵ型コア１、およびそれに巻か
れている励磁コイル２で構成される。そして、上記Ｕ型
コア１には珪素綱、パーマロイ等の金属系軟質磁性材料
を用いている。望ましくは、方向性珪素綱板のような飽
和磁化の高いものを選び、被測定物表面から離れても十
分に被測定物を励磁できるようにする。
【００３５】また、Ｕ型コア１の大きさについては、以
下のようにするのが望ましい。すなわち、上記被測定物
に最も接近する面でのＵ型コアの両脚部内側の距離をａ
とし、上記距離ａ方向に対してほぼ直交する方向に測定
した上記Ｕ型コア１の厚みをｂとする（図２および図６
参照）。
下のようにするのが望ましい。すなわち、上記被測定物
に最も接近する面でのＵ型コアの両脚部内側の距離をａ
とし、上記距離ａ方向に対してほぼ直交する方向に測定
した上記Ｕ型コア１の厚みをｂとする（図２および図６
参照）。
【００３６】そして、両脚部の厚みｂの中点同志を結ん
だ線の中点を原点Ｏ，原点Ｏから距離ａ方向にＸ軸，Ｘ
軸に垂直方向にＹ軸を定義する。距離ａ，厚みｂの大き
さは、５mm≦ａ≦１５０mm、１mm≦ｂ≦５０mm以下であ
ることが望ましい。
だ線の中点を原点Ｏ，原点Ｏから距離ａ方向にＸ軸，Ｘ
軸に垂直方向にＹ軸を定義する。距離ａ，厚みｂの大き
さは、５mm≦ａ≦１５０mm、１mm≦ｂ≦５０mm以下であ
ることが望ましい。
【００３７】なぜならば、距離ａ＜５mmでは励磁コイル
を十分な回数だけ巻くことができなくなり、距離ａ＞１
５０mm，ｂ＞５０mmでは励磁電力が大きくなるためであ
る。また、ｂ＜１mmでは励磁力が低下するからである。
を十分な回数だけ巻くことができなくなり、距離ａ＞１
５０mm，ｂ＞５０mmでは励磁電力が大きくなるためであ
る。また、ｂ＜１mmでは励磁力が低下するからである。
【００３８】また、Ｕ型コアの形状は、図２（ａ）に示
すような被測定物に最も接近する面から離れるに従って
距離ａが不連続に減少する階段状であることが望まし
い。なお、図１において５は被測定物、図２における６
は段差付きＵ型コア、７は励磁コイルをそれぞれ示して
いる。
すような被測定物に最も接近する面から離れるに従って
距離ａが不連続に減少する階段状であることが望まし
い。なお、図１において５は被測定物、図２における６
は段差付きＵ型コア、７は励磁コイルをそれぞれ示して
いる。
【００３９】励磁用のＵ型コア６をこのような形状にす
ることによって、得られる磁気信号の電圧が高くなる。
その理由は、励磁コアの両脚部内側面から被測定物５の
表面に対してほぼ垂直方向に発生する磁束が、距離ａが
不連続に減少しない励磁ヘッドを用いた場合に比べて多
いからである。
ることによって、得られる磁気信号の電圧が高くなる。
その理由は、励磁コアの両脚部内側面から被測定物５の
表面に対してほぼ垂直方向に発生する磁束が、距離ａが
不連続に減少しない励磁ヘッドを用いた場合に比べて多
いからである。
【００４０】また、段差の数は両脚にそれぞれ少なくと
も１個以上あれば垂直方向の磁束量の増加効果があり、
１０００個を超えるとその効果は飽和する。したがっ
て、段差数の範囲は１個以上１０００個以下であること
が望ましい。段差の大きさは１μｍ未満であると垂直方
向の磁束量の増加効果が小さく、また、段差が５mmを超
えると被測定物５を均一に励磁することができなくなる
ので、段差の大きさの範囲は１μｍ以上５mm以下である
ことが望ましい。
も１個以上あれば垂直方向の磁束量の増加効果があり、
１０００個を超えるとその効果は飽和する。したがっ
て、段差数の範囲は１個以上１０００個以下であること
が望ましい。段差の大きさは１μｍ未満であると垂直方
向の磁束量の増加効果が小さく、また、段差が５mmを超
えると被測定物５を均一に励磁することができなくなる
ので、段差の大きさの範囲は１μｍ以上５mm以下である
ことが望ましい。
【００４１】次に、磁気信号を検出する検出ヘッドにつ
いて説明する。検出ヘッドには、空芯コイル３を用いる
が、空芯コイル３はアクリルやベークライト等の非磁性
芯材にエナメル細線を巻いたものである。本実施例にお
いては、空芯コイル３の検出面が被測定物５に対して平
行になるように配置し、励磁ヘッドの両脚部間に固定す
る。
いて説明する。検出ヘッドには、空芯コイル３を用いる
が、空芯コイル３はアクリルやベークライト等の非磁性
芯材にエナメル細線を巻いたものである。本実施例にお
いては、空芯コイル３の検出面が被測定物５に対して平
行になるように配置し、励磁ヘッドの両脚部間に固定す
る。
【００４２】これは、励磁ヘッドの両脚部間にて被測定
物５の表面の垂直方向へ発生する磁束を検出するためで
ある。このような検出ヘッドを用いることによって、被
測定物５から検出ヘッドを４mm程度離しても高いＳ／Ｎ
比の磁気信号を検出できるようになった。
物５の表面の垂直方向へ発生する磁束を検出するためで
ある。このような検出ヘッドを用いることによって、被
測定物５から検出ヘッドを４mm程度離しても高いＳ／Ｎ
比の磁気信号を検出できるようになった。
【００４３】ここで、空芯コイル３の中に金属系の軟質
磁性材料からなるコア材を配置することによって、さら
に磁気信号の誘起電圧を高くできる。例えば、コア材と
してパーマロイやＦｅ系あるいはＣｏ系アモルファス材
を用いることによって、さらに高感度な磁気ヘッドを構
成できる。
磁性材料からなるコア材を配置することによって、さら
に磁気信号の誘起電圧を高くできる。例えば、コア材と
してパーマロイやＦｅ系あるいはＣｏ系アモルファス材
を用いることによって、さらに高感度な磁気ヘッドを構
成できる。
【００４４】次に、空芯コイル３の配置について述べ
る。上述の励磁コアでは、コアの両脚部間方向に対して
磁束分布が大きく変化するので、両脚部間に固定する空
芯コイル３の位置に関しては用途に応じて規定しなけれ
ばならない。ここでは前述のＸ−Ｙ軸を用いて空芯コイ
ル３の固定位置について説明する。
る。上述の励磁コアでは、コアの両脚部間方向に対して
磁束分布が大きく変化するので、両脚部間に固定する空
芯コイル３の位置に関しては用途に応じて規定しなけれ
ばならない。ここでは前述のＸ−Ｙ軸を用いて空芯コイ
ル３の固定位置について説明する。
【００４５】空芯コイル３には、励磁と同じ周波数を持
つ電圧信号波形に、数ｋＨｚ〜数百ｋＨｚの高い周波数
を持つ微少なバルクハウゼン信号が重畳した全誘起電圧
信号が誘起される。
つ電圧信号波形に、数ｋＨｚ〜数百ｋＨｚの高い周波数
を持つ微少なバルクハウゼン信号が重畳した全誘起電圧
信号が誘起される。
【００４６】この全誘起電圧信号とバルクハウゼン信号
からは、それぞれ被測定物５の材質や負荷応力に関する
情報を得ることができる。図３、図４および図５に空芯
コイル３の検出面の重心位置を変えて、空芯コイル３内
に誘起される全誘起電圧信号とバルクハウゼン信号の実
効値電圧の関係について調べた結果を示す。
からは、それぞれ被測定物５の材質や負荷応力に関する
情報を得ることができる。図３、図４および図５に空芯
コイル３の検出面の重心位置を変えて、空芯コイル３内
に誘起される全誘起電圧信号とバルクハウゼン信号の実
効値電圧の関係について調べた結果を示す。
【００４７】図３に示すｙ＝０の場合には、全誘起電圧
は｜Ｘ｜が大きいほど大きくなり、｜Ｘ｜が０近傍で極
小となる。他方、バルクハウゼン信号の実効値は、｜Ｘ
｜によらずほぼ一定であるが、｜Ｘ｜が０．２ａ未満の
場合には、全誘起電圧中の１／３以上をバルクハウゼン
信号の実効値が占めるようになる。
は｜Ｘ｜が大きいほど大きくなり、｜Ｘ｜が０近傍で極
小となる。他方、バルクハウゼン信号の実効値は、｜Ｘ
｜によらずほぼ一定であるが、｜Ｘ｜が０．２ａ未満の
場合には、全誘起電圧中の１／３以上をバルクハウゼン
信号の実効値が占めるようになる。
【００４８】ここで、｜Ｘ｜が０近傍で全誘起電圧が極
小を取る理由は、その付近で被測定物５の表面から発生
する垂直な磁束成分が極性を変え、さらに空芯コイル３
ではそれらが打ち消し合うので誘起される電圧が低下す
るのである。また、バルクハウゼン信号の実効値が一定
値を取るのは、信号が無秩序なパルス状であることか
ら、極性が変わっても打ち消し合うことがないからであ
る。
小を取る理由は、その付近で被測定物５の表面から発生
する垂直な磁束成分が極性を変え、さらに空芯コイル３
ではそれらが打ち消し合うので誘起される電圧が低下す
るのである。また、バルクハウゼン信号の実効値が一定
値を取るのは、信号が無秩序なパルス状であることか
ら、極性が変わっても打ち消し合うことがないからであ
る。
【００４９】また、図４および図５に示すように、｜Ｙ
｜が０．８ｂ以下の時には全誘起電圧信号およびバルク
ハウゼン信号の実効値ともほぼ一定値を示しているが、
０．８ｂを超えると両者とも急激に減少する。この理由
は０．８ｂを超えた部分は励磁コイルから離れすぎてい
るために、十分に励磁されていないからである。
｜が０．８ｂ以下の時には全誘起電圧信号およびバルク
ハウゼン信号の実効値ともほぼ一定値を示しているが、
０．８ｂを超えると両者とも急激に減少する。この理由
は０．８ｂを超えた部分は励磁コイルから離れすぎてい
るために、十分に励磁されていないからである。
【００５０】以上の理由から、0.2a≦｜Ｘ｜≦0.5a，｜
ｙ｜≦０．８ｂで示される領域に空芯コイル３の検出面
の重心を固定し、さらに空芯コイル３に誘起される全誘
起電圧の実効値ＶA とバルクハウゼン信号の実効値ＶB
の比ＶB ／ＶA が、０＜ＶB／ＶA ≦１／３となるよう
な磁気ヘッドを全誘起電圧信号検出用磁気ヘッドと規定
する。
ｙ｜≦０．８ｂで示される領域に空芯コイル３の検出面
の重心を固定し、さらに空芯コイル３に誘起される全誘
起電圧の実効値ＶA とバルクハウゼン信号の実効値ＶB
の比ＶB ／ＶA が、０＜ＶB／ＶA ≦１／３となるよう
な磁気ヘッドを全誘起電圧信号検出用磁気ヘッドと規定
する。
【００５１】この磁気ヘッドは、励磁と同じ周波数の全
誘起電圧信号を検出するためのものである。バルクハウ
ゼン信号電圧の実効値の比ＶB ／ＶA が１／３を超える
と、全誘起電圧の測定がバルクハウゼン信号の実効値の
影響を受けるようになるので、比ＶB ／ＶA は１／３以
下にした。
誘起電圧信号を検出するためのものである。バルクハウ
ゼン信号電圧の実効値の比ＶB ／ＶA が１／３を超える
と、全誘起電圧の測定がバルクハウゼン信号の実効値の
影響を受けるようになるので、比ＶB ／ＶA は１／３以
下にした。
【００５２】検出面の重心位置｜Ｘ｜をできるだけ０．
５ａに近づけ、比ＶB ／ＶA を０に近づけた磁気ヘッド
ではほとんどバルクハウゼン信号の実効値の影響がない
Ｓ／Ｎ比が高い全誘起電圧波形が得られる。
５ａに近づけ、比ＶB ／ＶA を０に近づけた磁気ヘッド
ではほとんどバルクハウゼン信号の実効値の影響がない
Ｓ／Ｎ比が高い全誘起電圧波形が得られる。
【００５３】他方、｜Ｘ｜＜０．２ａ，｜Ｙ｜≦０．８
ｂで示される領域に空芯コイル３の検出面の重心を固定
し、さらに空芯コイル３に誘起される全誘起電圧の実効
値ＶA とバルクハウゼン信号の実効値ＶB の比ＶB ／Ｖ
A が１／３＜ＶB ／ＶA ≦１となるような磁気ヘッドを
バルクハウゼン信号検出用磁気ヘッドと規定する。
ｂで示される領域に空芯コイル３の検出面の重心を固定
し、さらに空芯コイル３に誘起される全誘起電圧の実効
値ＶA とバルクハウゼン信号の実効値ＶB の比ＶB ／Ｖ
A が１／３＜ＶB ／ＶA ≦１となるような磁気ヘッドを
バルクハウゼン信号検出用磁気ヘッドと規定する。
【００５４】この磁気ヘッドは、バルクハウゼン信号の
実効値を検出するものである。上述した実効値の比ＶB
／ＶA が１／３以下になると、バルクハウゼン信号の検
出が全誘起電圧信号の影響を受けることに加えて、測定
機のダイナミックレンジ内でバルクハウゼン信号の実効
値を増幅して測定することが困難になる。
実効値を検出するものである。上述した実効値の比ＶB
／ＶA が１／３以下になると、バルクハウゼン信号の検
出が全誘起電圧信号の影響を受けることに加えて、測定
機のダイナミックレンジ内でバルクハウゼン信号の実効
値を増幅して測定することが困難になる。
【００５５】したがって、本実施例においては実効値の
比ＶB ／ＶA は１／３以上になるようにした。なお、実
効値の比ＶB ／ＶA が１の場合は、空芯コイル３に誘起
される信号電圧はバルクハウゼン信号の実効値のみにな
り、最も望ましいものとなる。
比ＶB ／ＶA は１／３以上になるようにした。なお、実
効値の比ＶB ／ＶA が１の場合は、空芯コイル３に誘起
される信号電圧はバルクハウゼン信号の実効値のみにな
り、最も望ましいものとなる。
【００５６】次に、本発明の第２の実施例について説明
する。この第２の実施例においては、図６に示すよう
に、検出ヘッドが独立した２個の空芯コイルを有してい
る。すなわち、第１の空芯コイル３１と第２の空芯コイ
ル３２とから検出ヘッドが構成されており、それぞれの
コイル３１、３２が全誘起電圧信号検出用およびバルク
ハウゼン信号の実効値検出用として同時に機能するよう
にしている。そして、これらの２個の空芯コイル３１、
３２は検出面が被測定物５の面に平行に、かつ同時に以
下のように配置される。
する。この第２の実施例においては、図６に示すよう
に、検出ヘッドが独立した２個の空芯コイルを有してい
る。すなわち、第１の空芯コイル３１と第２の空芯コイ
ル３２とから検出ヘッドが構成されており、それぞれの
コイル３１、３２が全誘起電圧信号検出用およびバルク
ハウゼン信号の実効値検出用として同時に機能するよう
にしている。そして、これらの２個の空芯コイル３１、
３２は検出面が被測定物５の面に平行に、かつ同時に以
下のように配置される。
【００５７】すなわち、第１の空芯コイル３１は、０．
２ａ≦｜Ｘ｜≦０．５ａ、｜Ｙ｜≦０．８ｂで示す領域
内に固定され、第１の空芯コイル３１に誘起される全誘
起電圧の実効値ＶA とバルクハウゼンノイズ信号電圧の
実効値ＶB の比ＶB ／ＶA が０＜ＶB ／ＶA ≦１／３と
なるように配置される。
２ａ≦｜Ｘ｜≦０．５ａ、｜Ｙ｜≦０．８ｂで示す領域
内に固定され、第１の空芯コイル３１に誘起される全誘
起電圧の実効値ＶA とバルクハウゼンノイズ信号電圧の
実効値ＶB の比ＶB ／ＶA が０＜ＶB ／ＶA ≦１／３と
なるように配置される。
【００５８】同様に、第２の空芯コイル３２の検出面の
重心は、励磁ヘッドに対して｜Ｘ｜＜０．２ａ，｜Ｙ｜
≦０．８ｂで示す領域内に固定され、第２の空芯コイル
３２に誘起される全誘起電圧の実効値ＶA とバルクハウ
ゼン信号の実効値ＶB の比ＶB ／ＶA が、１／３＜ＶB
／ＶA ≦１となるように配置される。
重心は、励磁ヘッドに対して｜Ｘ｜＜０．２ａ，｜Ｙ｜
≦０．８ｂで示す領域内に固定され、第２の空芯コイル
３２に誘起される全誘起電圧の実効値ＶA とバルクハウ
ゼン信号の実効値ＶB の比ＶB ／ＶA が、１／３＜ＶB
／ＶA ≦１となるように配置される。
【００５９】実際の材質試験では、両信号を同時に検出
し、それぞれから得られる情報を複合評価する。この磁
気ヘッドを用いた複合評価によって材質診断の精度が格
段に向上する。したがって、本実施例の磁気ヘッドを用
いれば、０．０５mm以上４mm以下被測定物から離れても
実用範囲内で十分に高いＳ／Ｎ比の磁気信号を得ること
ができる。
し、それぞれから得られる情報を複合評価する。この磁
気ヘッドを用いた複合評価によって材質診断の精度が格
段に向上する。したがって、本実施例の磁気ヘッドを用
いれば、０．０５mm以上４mm以下被測定物から離れても
実用範囲内で十分に高いＳ／Ｎ比の磁気信号を得ること
ができる。
【００６０】以下、本発明の磁気ヘッドの具体例を詳細
に説明する。本実施例の全誘起電圧信号検出用の磁気ヘ
ッドを用いて、励磁と同じ周波数の全誘起電圧信号の検
出実験を行った。被測定物は低炭素綱材であり、その寸
法は４０mm×３０mm×１５mmであり、４０mm×３０mmの
部分を被測定面とした。
に説明する。本実施例の全誘起電圧信号検出用の磁気ヘ
ッドを用いて、励磁と同じ周波数の全誘起電圧信号の検
出実験を行った。被測定物は低炭素綱材であり、その寸
法は４０mm×３０mm×１５mmであり、４０mm×３０mmの
部分を被測定面とした。
【００６１】励磁ヘッドコアには、珪素綱板を積層した
ものを用いた、コアの寸法は、両脚部内側の距離ａが２
０mm、距離ａ方向に対してほぼ直交するに測定方向に測
定したコアの厚みｂが１０mmである。励磁は、コイルに
周波数が２．５Ｈｚの正弦波電流を入力して行った。励
磁ヘッドと被測定物の間が離れると励磁力が変化するの
で、センサコイルを使い励磁力が一定になるように励磁
電流を制御した。
ものを用いた、コアの寸法は、両脚部内側の距離ａが２
０mm、距離ａ方向に対してほぼ直交するに測定方向に測
定したコアの厚みｂが１０mmである。励磁は、コイルに
周波数が２．５Ｈｚの正弦波電流を入力して行った。励
磁ヘッドと被測定物の間が離れると励磁力が変化するの
で、センサコイルを使い励磁力が一定になるように励磁
電流を制御した。
【００６２】検出ヘッドには、空芯コイルとＩ型パーマ
ロイコアにコイルを巻いたものを２種類用意した。空芯
コイルはアクリル製の芯材にエナメル細線を巻き付けた
ものである。
ロイコアにコイルを巻いたものを２種類用意した。空芯
コイルはアクリル製の芯材にエナメル細線を巻き付けた
ものである。
【００６３】他方、上記の空芯コイルと同じ検出面積を
持つＩ型パーマロイコアにエナメル細線を空芯コイルと
同数巻き付けた。それぞれの検出ヘッドの方向は、検出
面が被測定面と平行になるようにした。そして、励磁ヘ
ッドに対して検出ヘッドの検出面の重心位置は４mm≦｜
Ｘ｜≦１０mm、｜Ｙ｜≦８mmの領域内の（ｘ，ｙ）＝
（−４．５，０）に固定する。
持つＩ型パーマロイコアにエナメル細線を空芯コイルと
同数巻き付けた。それぞれの検出ヘッドの方向は、検出
面が被測定面と平行になるようにした。そして、励磁ヘ
ッドに対して検出ヘッドの検出面の重心位置は４mm≦｜
Ｘ｜≦１０mm、｜Ｙ｜≦８mmの領域内の（ｘ，ｙ）＝
（−４．５，０）に固定する。
【００６４】比較のために、次の２種類の磁気ヘッドを
用意した。すなわち、そのうちの一つは従来型のＵ型パ
ーマロイコア材にコイルを巻いた検出ヘッドと、上記励
磁ヘッドコアと同寸法の珪素綱板コアを用いた励磁ヘッ
ドを組み合わせた磁気ヘッドである。検出ヘッドの向き
は、検出コアの両脚部を結ぶ線がＸ軸と平行になるよう
し、検出コアの中心軸の位置がＸ−Ｙ座標比で（−４．
５，０）になるように固定した。
用意した。すなわち、そのうちの一つは従来型のＵ型パ
ーマロイコア材にコイルを巻いた検出ヘッドと、上記励
磁ヘッドコアと同寸法の珪素綱板コアを用いた励磁ヘッ
ドを組み合わせた磁気ヘッドである。検出ヘッドの向き
は、検出コアの両脚部を結ぶ線がＸ軸と平行になるよう
し、検出コアの中心軸の位置がＸ−Ｙ座標比で（−４．
５，０）になるように固定した。
【００６５】また、もう一つはＩ型ソフトフェライトコ
ア材にコイルを巻いた検出ヘッドと、上記励磁コアと同
寸法のＵ型そソフトフェライトコアに励磁コイルを巻い
た励磁ヘッドを組み合わせた磁気ヘッドである。検出ヘ
ッドは検出面の重心が（−４．５，０）になるように固
定した。
ア材にコイルを巻いた検出ヘッドと、上記励磁コアと同
寸法のＵ型そソフトフェライトコアに励磁コイルを巻い
た励磁ヘッドを組み合わせた磁気ヘッドである。検出ヘ
ッドは検出面の重心が（−４．５，０）になるように固
定した。
【００６６】以下に、それぞれの検出ヘッドで誘起され
た電圧をアンプによって同じ増幅率で増幅し、オシロス
コープを用いて波形解析した結果を示す。なお、表１
は、被測定物表面と各磁気ヘッドの距離を変えた時に検
出される全誘起電圧信号の実効値電圧を示している。
た電圧をアンプによって同じ増幅率で増幅し、オシロス
コープを用いて波形解析した結果を示す。なお、表１
は、被測定物表面と各磁気ヘッドの距離を変えた時に検
出される全誘起電圧信号の実効値電圧を示している。
【００６７】
【表１】
【００６８】発明例１〜３に示すように、本実施例の磁
気ヘッドを用いると、被測定物表面と磁気ヘッドとの距
離が１．０mm以上４．０mm以下であっても、十分に高い
電圧値を持つ全誘起電圧信号を得ることができる。
気ヘッドを用いると、被測定物表面と磁気ヘッドとの距
離が１．０mm以上４．０mm以下であっても、十分に高い
電圧値を持つ全誘起電圧信号を得ることができる。
【００６９】これに対して、検出ヘッドコアにＵ型パー
マロイを用いた磁気ヘッドでは、磁気ヘッドを被測定物
表面から離すと急速に検出ヘッドに誘起される電圧が低
下する。この原因は被測定物から離れるとＵ型パーマロ
イコアに磁束が流れ込み難くなるからである。また、コ
ア材にソフトフェライトを用いた磁気ヘッドでは１mm離
すと全誘起電圧信号は検出できなくなる。
マロイを用いた磁気ヘッドでは、磁気ヘッドを被測定物
表面から離すと急速に検出ヘッドに誘起される電圧が低
下する。この原因は被測定物から離れるとＵ型パーマロ
イコアに磁束が流れ込み難くなるからである。また、コ
ア材にソフトフェライトを用いた磁気ヘッドでは１mm離
すと全誘起電圧信号は検出できなくなる。
【００７０】次に、第２の具体例を説明する。この第２
の具体例では、上記具体例１で示した励磁ヘッドと空芯
コイルを組み合わせて、空芯コイルの固定位置を変えた
場合の磁気信号の違いについて調べた。
の具体例では、上記具体例１で示した励磁ヘッドと空芯
コイルを組み合わせて、空芯コイルの固定位置を変えた
場合の磁気信号の違いについて調べた。
【００７１】それぞれの検出コイルで誘起された電圧を
電圧増幅器によって同じ増幅率で増幅し、オシロスコー
プを用いて波形解析した。また、周波数フィルタリング
装置を用いて１ｋＨｚ〜２００ｋＨｚの周波数範囲のバ
ルクハウゼン信号（ＢＨＮ）を分離して、その実効値電
圧を求めた。ここで磁気ヘッドと被測定物の間の距離は
１mmである。表２にその結果を示す。
電圧増幅器によって同じ増幅率で増幅し、オシロスコー
プを用いて波形解析した。また、周波数フィルタリング
装置を用いて１ｋＨｚ〜２００ｋＨｚの周波数範囲のバ
ルクハウゼン信号（ＢＨＮ）を分離して、その実効値電
圧を求めた。ここで磁気ヘッドと被測定物の間の距離は
１mmである。表２にその結果を示す。
【００７２】
【表２】
【００７３】表２において、第１の発明例および第２の
発明例に示したように、空芯コイルの重心位置が本実施
例の領域である４mm≦｜Ｘ｜≦１０mm、｜Ｙ｜≦８．０
mmにある場合には高い実効値電圧を持つ全誘起電圧信号
が得られる。
発明例に示したように、空芯コイルの重心位置が本実施
例の領域である４mm≦｜Ｘ｜≦１０mm、｜Ｙ｜≦８．０
mmにある場合には高い実効値電圧を持つ全誘起電圧信号
が得られる。
【００７４】この磁気ヘッドではバルクハウゼン信号の
実効値との比ＶB ／ＶA は小さく、バルクハウゼン信号
の影響は無視できる。また、比較例１のように空芯コイ
ルの重心位置が｜Ｙ｜＞８．０mmに固定していると、全
誘起電圧信号の実効値電圧は著しく低くなる。
実効値との比ＶB ／ＶA は小さく、バルクハウゼン信号
の影響は無視できる。また、比較例１のように空芯コイ
ルの重心位置が｜Ｙ｜＞８．０mmに固定していると、全
誘起電圧信号の実効値電圧は著しく低くなる。
【００７５】また、表２において第３の発明例および第
４の発明例として示したように、空芯コイルの重心位置
が本実施例の領域である｜Ｘ｜＜４mm、｜Ｙ｜≦８．０
mmにある場合には、全誘起電圧信号に対するバルクハウ
ゼン信号の実効値ＶB ／ＶAが大きくなる。
４の発明例として示したように、空芯コイルの重心位置
が本実施例の領域である｜Ｘ｜＜４mm、｜Ｙ｜≦８．０
mmにある場合には、全誘起電圧信号に対するバルクハウ
ゼン信号の実効値ＶB ／ＶAが大きくなる。
【００７６】すなわち、全誘起電圧信号からほぼ独立し
てバルクハウゼン信号が検出できる磁気ヘッドであるこ
とが分かる。また、比較例２のように空芯コイルの重心
位置が｜Ｙ｜＞８．０mmに固定していると、バルクハウ
ゼン信号を検出することができなくなる。
てバルクハウゼン信号が検出できる磁気ヘッドであるこ
とが分かる。また、比較例２のように空芯コイルの重心
位置が｜Ｙ｜＞８．０mmに固定していると、バルクハウ
ゼン信号を検出することができなくなる。
【００７７】以上の結果より、空芯コイル３を本実施例
の領域に固定している磁気ヘッドでは、全誘起電圧信号
あるいはバルクハウゼン信号を独立に検出できることが
分かる。
の領域に固定している磁気ヘッドでは、全誘起電圧信号
あるいはバルクハウゼン信号を独立に検出できることが
分かる。
【００７８】次に、本発明の第３の具体例を説明する。
この第３の具体例では、励磁ヘッドコアとしてＵ型の両
脚部内側に段差が付いた形状のものを用いてバルクハウ
ゼン信号の検出を行った。
この第３の具体例では、励磁ヘッドコアとしてＵ型の両
脚部内側に段差が付いた形状のものを用いてバルクハウ
ゼン信号の検出を行った。
【００７９】段差は、被測定物に最も接近する面から離
れるに従い、両脚部内側の距離ａが不連続的に減少する
ような階段状に付与させている。ここでは、三種類の段
差付きコアを用意したが、第１のコアには距離ａ方向に
測定した各段差がμｍであり、その個数が１００個、第
２のコアには２００μｍの段差が１０個、第３のコアに
は２mmの段差が１個付与されている。
れるに従い、両脚部内側の距離ａが不連続的に減少する
ような階段状に付与させている。ここでは、三種類の段
差付きコアを用意したが、第１のコアには距離ａ方向に
測定した各段差がμｍであり、その個数が１００個、第
２のコアには２００μｍの段差が１０個、第３のコアに
は２mmの段差が１個付与されている。
【００８０】また、比較のために段差の無いコアも用意
した。コア材としては珪素綱板を積層したものを用い、
コアの寸法は、励磁ヘッドの被測定物に最も接近する面
における両脚部内側の距離ａが２０mm、距離ａ方向に対
してほぼ直交する方向に測定したコアの厚みｂが１０mm
である。
した。コア材としては珪素綱板を積層したものを用い、
コアの寸法は、励磁ヘッドの被測定物に最も接近する面
における両脚部内側の距離ａが２０mm、距離ａ方向に対
してほぼ直交する方向に測定したコアの厚みｂが１０mm
である。
【００８１】また、距離ａ方向に測定したコア脚部の最
大厚みが全ての励磁コアとも同じ値になるように設計し
た。励磁コイルに周波数が１００Ｈｚの正弦波電流を入
力して行った。
大厚みが全ての励磁コアとも同じ値になるように設計し
た。励磁コイルに周波数が１００Ｈｚの正弦波電流を入
力して行った。
【００８２】検出コイルには、アクリル製の芯材にエナ
メル細線を巻き付けた空芯コイルを用いた。空芯コイル
の方向は検出面が被測定面と平行になるようにした。実
験では、空芯コイルは検出面の重心位置を｜Ｘ｜＜４m
m、｜Ｙ｜≦８．０mmの領域内に置き、かつ全誘起電圧
ＶA とバルクハウゼン信号の実効値ＶB との比ＶB ／Ｖ
A が１である位置にそれぞれ固定した。
メル細線を巻き付けた空芯コイルを用いた。空芯コイル
の方向は検出面が被測定面と平行になるようにした。実
験では、空芯コイルは検出面の重心位置を｜Ｘ｜＜４m
m、｜Ｙ｜≦８．０mmの領域内に置き、かつ全誘起電圧
ＶA とバルクハウゼン信号の実効値ＶB との比ＶB ／Ｖ
A が１である位置にそれぞれ固定した。
【００８３】１００mm×１００mm×１５mmの低炭素綱を
被測定物とし、１００mm×１００mmの部分を被測定面と
した。上記の三種類の磁気ヘッドを用いて、バルクハウ
ゼン信号の検出実験を行った。その結果を表３に示す。
被測定物とし、１００mm×１００mmの部分を被測定面と
した。上記の三種類の磁気ヘッドを用いて、バルクハウ
ゼン信号の検出実験を行った。その結果を表３に示す。
【００８４】
【表３】
【００８５】発明例１，２，３に示すように、励磁コア
の両脚部内側に階段状の段差を付けることによって、検
出されるバルクハウゼン信号の実効値電圧がより高くな
ることが分かる。
の両脚部内側に階段状の段差を付けることによって、検
出されるバルクハウゼン信号の実効値電圧がより高くな
ることが分かる。
【００８６】なお、励磁と同じ周波数を持つ全誘起電圧
信号についても同様の実験を行ったが、段差を付与させ
た励磁コアを用いることにより信号電圧をさらに上昇さ
せることができた。
信号についても同様の実験を行ったが、段差を付与させ
た励磁コアを用いることにより信号電圧をさらに上昇さ
せることができた。
【００８７】次に、本発明の第３の具体例を説明する。
この第３の具体例では、本発明の磁気ヘッドを用いて全
誘起電圧信号とバルクハウゼン信号を同時および独立に
検出する実験を行った。
この第３の具体例では、本発明の磁気ヘッドを用いて全
誘起電圧信号とバルクハウゼン信号を同時および独立に
検出する実験を行った。
【００８８】励磁ヘッドコアとしてＵ型の両脚部内側に
段差が付いた形状のものと段差の付いていないものを用
いた。また、段差有ヘッドでは、被測定物に最も接近す
る面から離れるに従い、両脚部内側間の距離ａが不連続
的に２００μｍずつ減少し、その段差が１０個付与され
ている形状を持つ。
段差が付いた形状のものと段差の付いていないものを用
いた。また、段差有ヘッドでは、被測定物に最も接近す
る面から離れるに従い、両脚部内側間の距離ａが不連続
的に２００μｍずつ減少し、その段差が１０個付与され
ている形状を持つ。
【００８９】コア材としては珪素綱板を積層したものを
用い、コアの寸法は被測定物に最も接近する面におい
て、両脚部内側の距離ａが２０mmであり、距離ａ方向に
対してほぼ直交する方向に測定したコアの厚みｂが１０
mmである。また、二種類のヘッドには同巻き数の励磁コ
イルが巻かれている。
用い、コアの寸法は被測定物に最も接近する面におい
て、両脚部内側の距離ａが２０mmであり、距離ａ方向に
対してほぼ直交する方向に測定したコアの厚みｂが１０
mmである。また、二種類のヘッドには同巻き数の励磁コ
イルが巻かれている。
【００９０】検出コイルには、アクリル製の芯材にエナ
メル細線を巻き付けた第１の空芯コイル３１、第２の空
芯コイル３２を用意した。この２つの空芯コイル３１お
よび３２は、検出面積およびコイル巻き数ともに同じで
ある。
メル細線を巻き付けた第１の空芯コイル３１、第２の空
芯コイル３２を用意した。この２つの空芯コイル３１お
よび３２は、検出面積およびコイル巻き数ともに同じで
ある。
【００９１】また、空芯コイル３１および３２の方向
は、検出面が被測定面と平行になるようにした。実験で
は第１の空芯コイル３１は、その重心位置が４mm≦｜Ｘ
｜≦１０mm、｜Ｙ｜≦８．０mmの領域内にあるように固
定され、他方、第２の空芯コイル３２は重心位置が｜Ｘ
｜＜４mm、｜Ｙ｜≦８．０mmの領域内にあるように固定
される。
は、検出面が被測定面と平行になるようにした。実験で
は第１の空芯コイル３１は、その重心位置が４mm≦｜Ｘ
｜≦１０mm、｜Ｙ｜≦８．０mmの領域内にあるように固
定され、他方、第２の空芯コイル３２は重心位置が｜Ｘ
｜＜４mm、｜Ｙ｜≦８．０mmの領域内にあるように固定
される。
【００９２】１００mm×１００mm×１５mmの低炭素綱を
被測定物とし、１００mm×１００mmの部分を被測定面と
した。また、励磁は励磁コイルに周波数２．５Ｈｚの正
弦波形電流を入力して行った。第１の検出コイルおよび
第２の検出コイルで誘起された電圧波形については同じ
増幅率でそれぞれ増幅し、オシロスコープにて独立に波
形解析を行った。その結果を表４に示す。なお、表４に
は、それぞれの磁気ヘッドを用いて同時に測定した全誘
起電圧信号とバルクハウゼン信号の実効値電圧を示し
た。
被測定物とし、１００mm×１００mmの部分を被測定面と
した。また、励磁は励磁コイルに周波数２．５Ｈｚの正
弦波形電流を入力して行った。第１の検出コイルおよび
第２の検出コイルで誘起された電圧波形については同じ
増幅率でそれぞれ増幅し、オシロスコープにて独立に波
形解析を行った。その結果を表４に示す。なお、表４に
は、それぞれの磁気ヘッドを用いて同時に測定した全誘
起電圧信号とバルクハウゼン信号の実効値電圧を示し
た。
【００９３】
【表４】
【００９４】発明例１および発明例２から分かるよう
に、段有および段無励磁コアを使っても、同時におよび
独立に全誘起電圧信号とバルクハウゼン信号の実効値を
得ることができる。
に、段有および段無励磁コアを使っても、同時におよび
独立に全誘起電圧信号とバルクハウゼン信号の実効値を
得ることができる。
【００９５】以上の結果から、本実施例の磁気ヘッドは
全誘起電圧信号とバルクハウゼン信号の実効値を同時か
つ独立に検出できることが分かった。また、この磁気ヘ
ッドを用いて炭素綱材の応力測定を行ったが、一つの空
芯コイルを用いた磁気ヘッドに比べて測定誤差が減少
し、精度を向上させることができた。
全誘起電圧信号とバルクハウゼン信号の実効値を同時か
つ独立に検出できることが分かった。また、この磁気ヘ
ッドを用いて炭素綱材の応力測定を行ったが、一つの空
芯コイルを用いた磁気ヘッドに比べて測定誤差が減少
し、精度を向上させることができた。
【００９６】
【発明の効果】本発明は上述したように構成したので、
本発明の磁気ヘッドを用いることによって、従来の磁気
ヘッドでは難しいとされていた被測定物表面から数mm離
した非接触による磁気信号の検出が可能となる。
本発明の磁気ヘッドを用いることによって、従来の磁気
ヘッドでは難しいとされていた被測定物表面から数mm離
した非接触による磁気信号の検出が可能となる。
【００９７】また、本発明の磁気ヘッドは、非接触で磁
気信号を得られるので、鉄鋼製造プロセスにおけるオン
ラインでの材質診断、および鉄構造物等の材質診断に良
好に適用することができる。これにより、鉄鋼プロセス
での材質のオンライン診断技術は品質管理の効率化、高
精度化に加えて、製品の歩留りを向上させることができ
る。また、鉄構造物の材質診断を良好に行うことができ
るので、事故防止等の安全確保に大きく寄与することが
できる。
気信号を得られるので、鉄鋼製造プロセスにおけるオン
ラインでの材質診断、および鉄構造物等の材質診断に良
好に適用することができる。これにより、鉄鋼プロセス
での材質のオンライン診断技術は品質管理の効率化、高
精度化に加えて、製品の歩留りを向上させることができ
る。また、鉄構造物の材質診断を良好に行うことができ
るので、事故防止等の安全確保に大きく寄与することが
できる。
【００９８】また、本発明の磁気ヘッドは全誘起電圧信
号とバルクハウゼン信号とを同時に、かつ独立に検出可
能であるので、同時に異なる種類の磁気信号を独立に検
出することができるようになり、材質診断の精度を大き
く向上させることが可能となる。また、信号処理には周
波数フィルタ等の特別な装置を必要としないので、処理
システム全体を軽量化および小型化することができる。
これにより、特に、持ち運びする場合の作業性を向上さ
せることができる。加えて、省電力化も実現されるの
で、電池で駆動させる場合には、メンテナンスの頻度を
大幅に減少させることができ、労力の低減に寄与するこ
とができる。
号とバルクハウゼン信号とを同時に、かつ独立に検出可
能であるので、同時に異なる種類の磁気信号を独立に検
出することができるようになり、材質診断の精度を大き
く向上させることが可能となる。また、信号処理には周
波数フィルタ等の特別な装置を必要としないので、処理
システム全体を軽量化および小型化することができる。
これにより、特に、持ち運びする場合の作業性を向上さ
せることができる。加えて、省電力化も実現されるの
で、電池で駆動させる場合には、メンテナンスの頻度を
大幅に減少させることができ、労力の低減に寄与するこ
とができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の磁気ヘッドの概略を示す構成図であ
る。
る。
【図２】段差付き励磁ヘッドを示し、（ａ）は概略構成
説明図を示し、（ｂ）は平面図を示している。
説明図を示し、（ｂ）は平面図を示している。
【図３】全誘起電圧信号およびバルクハウゼン信号の実
効値電圧値と空芯コイル面の重心位置との関係を示す特
性図である。
効値電圧値と空芯コイル面の重心位置との関係を示す特
性図である。
【図４】全誘起電圧信号およびバルクハウゼン信号の実
効値電圧値と空芯コイル面の重心位置との関係を示す特
性図である。
効値電圧値と空芯コイル面の重心位置との関係を示す特
性図である。
【図５】全誘起電圧信号およびバルクハウゼン信号の実
効値電圧値と空芯コイル面の重心位置との関係を示す特
性図である。
効値電圧値と空芯コイル面の重心位置との関係を示す特
性図である。
【図６】二つの空芯コイルを配設した磁気ヘッドの概略
構成を示す斜視図である。
構成を示す斜視図である。
【図７】従来の磁気ヘッドと信号処理システムの概略を
示す構成図である。
示す構成図である。
１ Ｕ型コア ２ 励磁コイル ３ 検出空芯コイル ４ 磁束 ５ 被測定物 ６ 段差付き励磁コア ７ 励磁コイル １１ 励磁ヘッドコア １２ 検出ヘッドコア １３ 励磁コイル １４ 検出コイル １５ 被測定物 １６ 磁束 １７ 電力増幅器 １８ 波形発生装置 １９ 周波数フィルタリング装置 ２０ 電圧増幅器 ２１ オシロスコープ
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭60−57247（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−264508（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−130038（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−194341（ＪＰ，Ａ) 実用新案登録2548069（ＪＰ，Ｙ２) 特公 平６−76993（ＪＰ，Ｂ２) 特表 昭63−502457（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) G01N 27/72 - 27/90
Claims (12)
- 【請求項１】 磁性体の局部領域を所定の周波数で励磁
するための励磁ヘッドと、上記局部領域における磁化の
変化を検出するための検出ヘッドとから構成される磁気
ヘッドにおいて、 上記励磁ヘッドは励磁コイルが巻かれた軟質磁性材料の
Ｕ型コアからなるとともに、上記Ｕ型コアが被測定物に
最も接近する面における両脚部内側の距離をａとする
と、上記Ｕ型コアの形状は被測定物に最も接近する面か
ら離れるに従い上記距離ａが不連続的に減少する階段状
に形成されており、 一方、上記検出ヘッドは空芯コイルから構成されてお
り、かつ上記空芯コイルの検出面は被測定面に対して平
行に配置されるようになされているとともに、上記Ｕ型
コアの両脚部間内に固定されていることを特徴とする磁
気ヘッド。 - 【請求項２】 上記Ｕ型コアが被測定物に最も接近する
面における両脚部内側の距離をａとし、上記距離ａ方向
に対してほぼ直交する方向に測定した上記Ｕ型コアの厚
みをｂとし、上記厚みｂの中点同士を結んだ線の中点を
原点Ｏとし、上記原点Ｏから上記距離ａ方向にＸ軸、上
記Ｘ軸に対して垂直方向にＹ軸を定義した場合、上記検
出用空芯コイルの検出面の重心が、上記励磁ヘッドに対
して、 ０．２ａ≦｜Ｘ｜≦０．５ａ、｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、上記空芯コイルに誘起される
全誘起電圧の実効値ＶAとバルクハウゼンノイズ電圧の
実効値ＶB の比ＶB ／ＶA が０＜ＶB ／ＶA ≦１／３と
なることを特徴とする請求項１に記載の磁気ヘッド。 - 【請求項３】 上記Ｕ型コアが被測定物に最も接近する
面における両脚部内側の距離をａとし、上記距離ａ方向
に対してほぼ直交する方向に測定した上記Ｕ型コアの厚
みをｂとし、上記厚みｂの中点同士を結んだ線の中点を
原点Ｏとし、上記原点Ｏから上記距離ａ方向にＸ軸、上
記Ｘ軸に対して垂直方向にＹ軸を定義した場合、上記検
出用空芯コイルの検出面の重心が、上記励磁ヘッドに対
して、 ｜Ｘ｜＜０．２ａ、｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、上記空芯コイルに誘起される
全誘起電圧の実効値ＶAとバルクハウゼンノイズ電圧の
実効値ＶB の比ＶB ／ＶA が１／３＜ＶB ／ＶA≦１と
なることを特徴とする請求項１に記載の磁気ヘッド。 - 【請求項４】 磁性体の局部領域を所定の周波数で励磁
するための励磁ヘッドと、上記局部領域における磁化の
変化を検出するための検出ヘッドとから構成される磁気
ヘッドにおいて、 上記励磁ヘッドは励磁コイルが巻かれた金属系の軟質磁
性材料からなるＵ型コアによって構成されているととも
に、上記検出ヘッドは空芯コイルから構成されており、
かつ上記空芯コイルの検出面は被測定面に対して平行に
配置されるようになされているとともに、上記Ｕ型コア
が被測定物に最も接近する面における両脚部内側の距離
をａとし、上記距離ａ方向に対してほぼ直交する方向に
測定した上記Ｕ型コアの厚みをｂとし、上記厚みｂの中
点同士を結んだ線の中点を原点Ｏとし、上記原点Ｏから
上記距離ａ方向にＸ軸、上記Ｘ軸に対して垂直方向にＹ
軸を定義した場合、上記検出用空芯コイルの検出面の重
心が、上記励磁ヘッドに対して、 ０．２ａ≦｜Ｘ｜≦０．５ａ、｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、上記空芯コイルに誘起される
全誘起電圧の実効値ＶAとバルクハウゼンノイズ電圧の
実効値ＶB の比ＶB ／ＶA が０＜ＶB ／ＶA ≦１／３と
なることを特徴とする磁気ヘッド。 - 【請求項５】 磁性体の局部領域を所定の周波数で励磁
するための励磁ヘッドと、上記局部領域における磁化の
変化を検出するための検出ヘッドとから構成される磁気
ヘッドにおいて、 上記励磁ヘッドは励磁コイルが巻かれた金属系の軟質磁
性材料からなるＵ型コアによって構成されているととも
に、上記検出ヘッドは空芯コイルから構成されており、
かつ上記空芯コイルの検出面は被測定面に対して平行に
配置されるようになされているとともに、上記Ｕ型コア
が被測定物に最も接近する面における両脚部内側の距離
をａとし、上記距離ａ方向に対してほぼ直交する方向に
測定した上記U型コアの厚みをｂとし、上記厚みｂの中
点同士を結んだ線の中点を原点Ｏとし、上記原点Ｏから
上記距離ａ方向にＸ軸、上記Ｘ軸に対して垂直方向にＹ
軸を定義した場合、上記検出用空芯コイルの検出面の重
心が、上記励磁ヘッドに対して、 ｜Ｘ｜＜０．２ａ、｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、上記空芯コイルに誘起される
全誘起電圧の実効値ＶAとバルクハウゼンノイズ電圧の
実効値ＶB の比ＶB ／ＶA が１／３＜ＶB ／ＶA≦１と
なることを特徴とする磁気ヘッド。 - 【請求項６】 上記空芯コイルの中に軟質磁性材料を配
置していることを特徴とする請求項１〜５のいずれか１
項に記載の磁気ヘッド。 - 【請求項７】 請求項１〜６のいずれか１項に記載の磁
気ヘッドを上記被測定物の表面から０．０５ｍｍ以上４
ｍｍ以下の距離を離して測定することを特徴とする磁気
ヘッドを用いた信号の検出方法。 - 【請求項８】 磁性体の局部領域を所定の周波数で励磁
するための励磁ヘッドと、上記局部領域における磁化の
変化を検出するための検出ヘッドとから構成される磁気
ヘッドにおいて、 上記励磁ヘッドは励磁コイルが巻かれた軟質磁性材料の
Ｕ型コアから構成されており、上記Ｕ型コアが被測定物
に最も接近する面における両脚部内側の距離をａとする
と、上記Ｕ型コアの形状が被測定物に最も接近する面か
ら離れるに従い上記距離ａが不連続的に減少する階段状
に形成されるとともに、上記検出ヘッドが独立した２個
の第１の空芯コイルと第２の空芯コイルによって構成さ
れており、かつ上記第１の空芯コイルおよび第２の空芯
コイルの検出面が被測定面に対して平行に配置されるよ
うになされているとともに、上記２個の空芯コイルが上
記Ｕ型コアの両脚部間内に固定されていることを特徴と
する磁気ヘッド。 - 【請求項９】 上記Ｕ型コアが被測定物に最も接近する
面における両脚部内側の距離をａとし、上記距離ａ方向
に対してほぼ直交する方向に測定した上記Ｕ型コアの厚
みをｂとし、上記厚みｂの中点同士を結んだ線の中点を
原点Ｏとし、上記原点Ｏから上記距離ａ方向にＸ軸、上
記Ｘ軸に対して垂直方向にＹ軸を定義した場合、上記第
１の空芯コイルの検出面の重心が上記励磁ヘッドに対し
て、 ０．２ａ≦｜Ｘ｜≦０．５ａ、｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、上記第１の空芯コイルに誘起
される全誘起電圧の実効値ＶA とバルクハウゼンノイズ
信号電圧の実効値ＶB の比ＶB ／ＶA が０＜ＶB／ＶA
≦１／３となり、 同時に、上記第２の空芯コイルの検出面の重心が、上記
励磁ヘッドに対して、 ｜Ｘ｜＜０．２ａ、｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、空芯コイル２に誘起される全
誘起電圧の実効値ＶA とバルクハウゼンノイズ信号電圧
の実効値ＶB の比ＶB ／ＶA が１／３＜ＶB ／ＶA ≦１
となることを特徴とする請求項８に記載の磁気ヘッド。 - 【請求項１０】 磁性体の局部領域を所定の周波数で励
磁するための励磁ヘッドと、上記局部領域における磁化
の変化を検出するための検出ヘッドとから構成される磁
気ヘッドにおいて、 上記励磁ヘッドは励磁コイルが巻かれた金属系の軟質磁
性材料からなるＵ型コアによって構成されているととも
に、上記検出ヘッドは第１の空芯コイルおよび第２の空
芯コイルの独立した２個の空芯コイルから構成されてお
り、かつ上記第１の空芯コイルおよび第２の空芯コイル
の検出面が被測定面に対して平行に配置されるようにな
されているとともに、上記Ｕ型コアが被測定物に最も接
近する面における両脚部内側の距離をａとし、上記距離
ａ方向に対してほぼ直交する方向に測定した上記Ｕ型コ
アの厚みをｂとし、上記厚みｂの中点同士を結んだ線の
中点を原点Ｏとし、上記原点Ｏから上記距離ａ方向にＸ
軸、上記Ｘ軸に対して垂直方向にＹ軸を定義した場合、
上記第１の空芯コイルの検出面の重心が上記励磁ヘッド
に対して、 ０．２ａ≦｜Ｘ｜≦０．５ａ、｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、上記第１の空芯コイルに誘起
される全誘起電圧の実効値ＶA とバルクハウゼンノイズ
信号電圧の実効値ＶB の比ＶB ／ＶA が０＜ＶB／ＶA
≦１／３となり、 同時に、上記第２の空芯コイルの検出面の重心が、上記
励磁ヘッドに対して、 ｜Ｘ｜＜０．２ａ、｜Ｙ｜≦０．８ｂ で示す領域内に固定され、上記第２の空芯コイルに誘起
される全誘起電圧の実効値ＶA とバルクハウゼンノイズ
信号電圧の実効値ＶB の比ＶB ／ＶA が１／３＜ＶB ／
ＶA ≦１となることを特徴とする磁気ヘッド。 - 【請求項１１】 上記検出ヘッドは、上記第１の空芯コ
イルおよび第２の空芯コイルの中に軟質磁性材料を配置
して構成されており、全誘起電圧信号およびバルクハウ
ゼン信号を同時に検出することを特徴とする請求項８〜
１０のいずれか１項に記載の磁気ヘッド。 - 【請求項１２】 上記被測定物の表面から０．０５ｍｍ
以上４ｍｍ以下の距離を離して、全誘起電圧信号および
バルクハウゼン信号を同時に測定することを特徴とする
請求項８〜１１のいずれか１項に記載の磁気ヘッドを用
いた信号の検出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29233094A JP2956007B2 (ja) | 1993-11-05 | 1994-11-01 | 磁気ヘッドおよびそれを用いた検出方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30106293 | 1993-11-05 | ||
| JP5-301062 | 1993-11-05 | ||
| JP29233094A JP2956007B2 (ja) | 1993-11-05 | 1994-11-01 | 磁気ヘッドおよびそれを用いた検出方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07174730A JPH07174730A (ja) | 1995-07-14 |
| JP2956007B2 true JP2956007B2 (ja) | 1999-10-04 |
Family
ID=26558942
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29233094A Expired - Lifetime JP2956007B2 (ja) | 1993-11-05 | 1994-11-01 | 磁気ヘッドおよびそれを用いた検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2956007B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6073493A (en) * | 1997-01-10 | 2000-06-13 | Nippon Steel Corporation | Method of diagnosing fatigue life of structural steelwork and a member of steelwork having life diagnostic function |
| JP5579471B2 (ja) * | 2010-03-24 | 2014-08-27 | Ｎｔｎ株式会社 | バルクハウゼンノイズ検査装置 |
| JP6905884B2 (ja) * | 2017-07-20 | 2021-07-21 | 株式会社テイエルブイ | プローブ |
| JP6782931B2 (ja) * | 2017-09-27 | 2020-11-11 | 日立造船株式会社 | 渦電流探傷装置 |
-
1994
- 1994-11-01 JP JP29233094A patent/JP2956007B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07174730A (ja) | 1995-07-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4528856A (en) | Eddy current stress-strain gauge | |
| US5565773A (en) | Arrangement of excitation and detection heads for detecting the magnetic properties of an object | |
| CN100370238C (zh) | 一种测量铁磁性材料内应力的装置 | |
| Piotrowski et al. | The influence of elastic deformation on the properties of the magnetoacoustic emission (MAE) signal for GO electrical steel | |
| CN113203792A (zh) | 一种tmr多阵列的深层缺陷弱磁检测装置 | |
| Ducharne et al. | Directional magnetic Barkhausen noise measurement using the magnetic needle probe method | |
| JP2956007B2 (ja) | 磁気ヘッドおよびそれを用いた検出方法 | |
| Liu et al. | Stress measurement of ferromagnetic materials using hybrid magnetic sensing | |
| Wei et al. | A transducer made up of fluxgate sensors for testing wire rope defects | |
| US20100236339A1 (en) | Biaxial stress management | |
| Artetxe et al. | Analysis of the voltage drop across the excitation coil for magnetic characterization of skin passed steel samples | |
| CN112945427A (zh) | 利用巴克豪森效应测量焊缝处二维应力的方法及检测仪器 | |
| EP1546749B1 (en) | Method for determining hardness penetration in steel | |
| EP0704686B1 (en) | Stress sensor | |
| JP3048176B2 (ja) | 欠陥検出装置及び方法 | |
| JP3092837B2 (ja) | バルクハウゼンノイズ検出用磁気ヘッドおよびそれを用いた検出システム | |
| JPH05203503A (ja) | 鋼材の残留応力分布の測定装置 | |
| JP2938950B2 (ja) | 金属材料の劣化損傷検出装置 | |
| Moses et al. | AC Barkhausen noise in electrical steels: Influence of sensing technique on interpretation of measurements | |
| JP4109114B2 (ja) | 鋼構造または構成材の非破壊評価用検出器 | |
| JP3863802B2 (ja) | 強磁性体の材質診断方法及びバルクハウゼンノイズの電圧パルス幅の測定システム | |
| JPS59112257A (ja) | 強磁性材料の非破壊検査方法及び装置 | |
| Zhang et al. | Study on stress testing of ferromagnetic materials based on magnetic anisotropy | |
| Gu et al. | The principle and application of a new technique for detecting wire rope defects | |
| JP3078989B2 (ja) | 応力センサー |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19990601 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20070723 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080723 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080723 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090723 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090723 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100723 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110723 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120723 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130723 Year of fee payment: 14 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130723 Year of fee payment: 14 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130723 Year of fee payment: 14 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |