JP2940414B2 - 高圧流体用の開閉弁 - Google Patents
高圧流体用の開閉弁Info
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- JP2940414B2 JP2940414B2 JP24853694A JP24853694A JP2940414B2 JP 2940414 B2 JP2940414 B2 JP 2940414B2 JP 24853694 A JP24853694 A JP 24853694A JP 24853694 A JP24853694 A JP 24853694A JP 2940414 B2 JP2940414 B2 JP 2940414B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，圧力変動を伴う高圧流
体中において使用される開閉弁，特にネジ締結された弁
体を有する開閉弁に関する。
体中において使用される開閉弁，特にネジ締結された弁
体を有する開閉弁に関する。
【０００２】
【従来技術】圧力変動を伴う高圧流体中において使用さ
れる開閉弁としては，例えば後述する燃料噴射弁（図
２）に使用される開閉弁がある。この開閉弁は，弁開閉
用のロッドと，その先端に設けられた弁体と，その弁体
によって開閉される弁座とよりなる。そのロッドと弁体
との結合方法としては，種々の方法がある。しかしなが
ら，燃料噴射弁等に用いる開閉弁は，弁体と弁座との間
のクリアランスが，流量等を制御する上で非常に重要で
ある。
れる開閉弁としては，例えば後述する燃料噴射弁（図
２）に使用される開閉弁がある。この開閉弁は，弁開閉
用のロッドと，その先端に設けられた弁体と，その弁体
によって開閉される弁座とよりなる。そのロッドと弁体
との結合方法としては，種々の方法がある。しかしなが
ら，燃料噴射弁等に用いる開閉弁は，弁体と弁座との間
のクリアランスが，流量等を制御する上で非常に重要で
ある。
【０００３】そのため，燃料噴射弁等に用いる開閉弁に
おいては，そのロッドと弁体との結合をネジ締結にて行
い，上記クリアランス設定を容易かつ高精度にすること
が必要である。また，ネジ締結された弁体においては，
弛みや，それによる脱落が発生しないことが絶対条件と
して要求される。
おいては，そのロッドと弁体との結合をネジ締結にて行
い，上記クリアランス設定を容易かつ高精度にすること
が必要である。また，ネジ締結された弁体においては，
弛みや，それによる脱落が発生しないことが絶対条件と
して要求される。
【０００４】ところで，一般に用いられる従来のネジ部
の弛み防止方法あるいはその構造としては，例えば特開
平３−４３４９１号公報，特開昭６３−３１２５０６号
公報，特開平３−２５５２１０号公報に示されたものが
ある。
の弛み防止方法あるいはその構造としては，例えば特開
平３−４３４９１号公報，特開昭６３−３１２５０６号
公報，特開平３−２５５２１０号公報に示されたものが
ある。
【０００５】ネジ部を弛めるのに必要なトルクを弛みト
ルクとすると，前者の特開平３−４３４９１号公報に示
されるネジ部は，メネジ部のネジ山角をオネジ部より大
きくすることにより締着時の面圧を均等にして，弛みト
ルク半径を大きくしようとするものである。また後者２
つの公報に示されるネジ部は，いずれもネジ山形状等に
は特に特徴を持たせず，オネジ部とメネジ部のネジ山間
のクリアランスの少なくとも一部に特定の樹脂等を挿入
して，弛みトルク強度を高くしようとするものである。
ルクとすると，前者の特開平３−４３４９１号公報に示
されるネジ部は，メネジ部のネジ山角をオネジ部より大
きくすることにより締着時の面圧を均等にして，弛みト
ルク半径を大きくしようとするものである。また後者２
つの公報に示されるネジ部は，いずれもネジ山形状等に
は特に特徴を持たせず，オネジ部とメネジ部のネジ山間
のクリアランスの少なくとも一部に特定の樹脂等を挿入
して，弛みトルク強度を高くしようとするものである。
【０００６】
【解決しようとする課題】しかしながら，弁体をロッド
に螺合した上記従来の高圧流体用の開閉弁においては，
次の問題がある。即ち，ネジ締結された弁体を高圧流体
中の圧力変動を受ける部分において使用する場合には，
ネジ部に強い圧縮応力が繰り返し作用する。また，弁開
閉時に弁座等へ当接する際の強い衝撃力がネジ部に作用
する（後述する実施例の図５，図８参照）。
に螺合した上記従来の高圧流体用の開閉弁においては，
次の問題がある。即ち，ネジ締結された弁体を高圧流体
中の圧力変動を受ける部分において使用する場合には，
ネジ部に強い圧縮応力が繰り返し作用する。また，弁開
閉時に弁座等へ当接する際の強い衝撃力がネジ部に作用
する（後述する実施例の図５，図８参照）。
【０００７】そのため，このように高圧流体中で用いら
れるネジ締結式弁体においては，上記特許公報に示され
るごとき従来のねじ弛み防止手段は採用することができ
ない。即ち，従来の弛み止めねじ方式の弁体では，十分
な弛み止め機能を果たすことができない。
れるネジ締結式弁体においては，上記特許公報に示され
るごとき従来のねじ弛み防止手段は採用することができ
ない。即ち，従来の弛み止めねじ方式の弁体では，十分
な弛み止め機能を果たすことができない。
【０００８】本発明はかかる従来の問題点に鑑みてなさ
れたもので，圧力変動を伴う高圧流体中において使用し
ても，弁体の弛み発生を防止することができる，ネジ締
結された弁体を有する高圧流体用の開閉弁を提供しよう
とするものである。
れたもので，圧力変動を伴う高圧流体中において使用し
ても，弁体の弛み発生を防止することができる，ネジ締
結された弁体を有する高圧流体用の開閉弁を提供しよう
とするものである。
【０００９】
【課題の解決手段】本発明は，弁開閉用のロッドの先端
部に螺着した弁体と，該弁体によって開閉される弁座と
を有し，上記弁座は低圧通路と高圧通路との間にあり，
上記弁体は高圧通路側に位置しており，圧力変動を伴う
高圧流体中において使用する開閉弁であって，上記ロッ
ドは上記弁体を螺合するオネジ部を有し，上記弁体は上
記オネジ部に螺合するメネジ部を有し，上記オネジ部
は，その山頭部がトップロール状の鋭角形状を有し，ネ
ジ山の表面は多数のディンプルを有する粗表面であり，
かつ，上記オネジ部と上記メネジ部との間のクリアラン
スには，接着剤を充填，硬化してなることを特徴とする
高圧流体用の開閉弁にある。
部に螺着した弁体と，該弁体によって開閉される弁座と
を有し，上記弁座は低圧通路と高圧通路との間にあり，
上記弁体は高圧通路側に位置しており，圧力変動を伴う
高圧流体中において使用する開閉弁であって，上記ロッ
ドは上記弁体を螺合するオネジ部を有し，上記弁体は上
記オネジ部に螺合するメネジ部を有し，上記オネジ部
は，その山頭部がトップロール状の鋭角形状を有し，ネ
ジ山の表面は多数のディンプルを有する粗表面であり，
かつ，上記オネジ部と上記メネジ部との間のクリアラン
スには，接着剤を充填，硬化してなることを特徴とする
高圧流体用の開閉弁にある。
【００１０】本発明において最も注目すべきことは，上
記オネジ部のネジ山は，トップロール状の山頭部を有す
ると共に，その表面は多数のディンプルを有する粗表面
であることにある。そして，上記クリアランスには，接
着剤を充填，硬化してなることにある。
記オネジ部のネジ山は，トップロール状の山頭部を有す
ると共に，その表面は多数のディンプルを有する粗表面
であることにある。そして，上記クリアランスには，接
着剤を充填，硬化してなることにある。
【００１１】上記オネジ部のネジ山は，転造加工によ
り，そのダイス型への充填率が十分高くなるようにして
得られる。即ち，オネジ部の山頭部は，従来の山頭部
（図８の符号４９０参照）に比べ，頂点部の台形状上辺
部分が狭く，鋭角部分が長いトップロール状の鋭角形状
に形成されている（図１の符号４４０参照）。そのた
め，メネジ部と接触する有効径が従来よりも大きい。
り，そのダイス型への充填率が十分高くなるようにして
得られる。即ち，オネジ部の山頭部は，従来の山頭部
（図８の符号４９０参照）に比べ，頂点部の台形状上辺
部分が狭く，鋭角部分が長いトップロール状の鋭角形状
に形成されている（図１の符号４４０参照）。そのた
め，メネジ部と接触する有効径が従来よりも大きい。
【００１２】また，ネジ山の表面に設ける上記ディンプ
ル（凹部）は，約１〜３０μｍの深さを有し，直径約１
０〜３００μｍのくぼみ状の形状を有することが好まし
い。深さが１μｍ未満では接着剤による接着効果が低
い。一方，３０μｍを越えるとネジ表面のむしれが発生
したり，ネジ外径が小さくなる等の問題を生じる。ま
た，ディンプルの直径が１０μｍ未満では接着力が低
く，一方３００μｍを越える場合も前述同様にネジ表面
のむしれが発生したり，ネジ外径が小さくなる等の問題
を生じる。また，上記クリアランスに充填，硬化させる
接着剤としては，嫌気性接着剤，熱硬化型接着剤，常温
硬化型接着剤，マイクロカプセル型（コーティング型）
接着剤などがある。
ル（凹部）は，約１〜３０μｍの深さを有し，直径約１
０〜３００μｍのくぼみ状の形状を有することが好まし
い。深さが１μｍ未満では接着剤による接着効果が低
い。一方，３０μｍを越えるとネジ表面のむしれが発生
したり，ネジ外径が小さくなる等の問題を生じる。ま
た，ディンプルの直径が１０μｍ未満では接着力が低
く，一方３００μｍを越える場合も前述同様にネジ表面
のむしれが発生したり，ネジ外径が小さくなる等の問題
を生じる。また，上記クリアランスに充填，硬化させる
接着剤としては，嫌気性接着剤，熱硬化型接着剤，常温
硬化型接着剤，マイクロカプセル型（コーティング型）
接着剤などがある。
【００１３】また，上記オネジ部は硬度２０〜４０ＨＲ
Ｃであることが好ましい。これにより，強い応力が作用
しても変形量を少なくすることができ，弁体のネジ部の
弛み防止効果をさらに向上させることができる。
Ｃであることが好ましい。これにより，強い応力が作用
しても変形量を少なくすることができ，弁体のネジ部の
弛み防止効果をさらに向上させることができる。
【００１４】また，本発明の高圧流体用の弁体は，上記
高圧流体の圧力が，例えば後述する燃料噴射弁の高圧通
路側のように８０ＭＰａ以上である場合に，特に顕著な
弛み防止効果を発揮することができる。また，上記弁体
は，袋ナット状（図４）であることが好ましい。これに
より，ロッドと弁体の結合部分への応力集中を防止する
ことができる。
高圧流体の圧力が，例えば後述する燃料噴射弁の高圧通
路側のように８０ＭＰａ以上である場合に，特に顕著な
弛み防止効果を発揮することができる。また，上記弁体
は，袋ナット状（図４）であることが好ましい。これに
より，ロッドと弁体の結合部分への応力集中を防止する
ことができる。
【００１５】次に，本発明の高圧流体用の開閉弁は，電
磁式燃料噴射弁（実施例参照）に適用することも可能で
ある。この場合，電磁式燃料噴射弁は，ハウジング内に
設けられた低圧通路と，高圧発生用のプランジャ室に連
通する高圧通路と，上記低圧通路と高圧通路との間に設
けられた弁座と，高圧通路側に配設され上記弁座を開閉
する弁体と，該弁体を電磁力により進退させるロッド
と，上記プランジャ室に連通して流体を噴射する噴射ノ
ズルとを有し，上記ロッドのオネジ部と弁体のメネジ部
とは，上記構造を有する。
磁式燃料噴射弁（実施例参照）に適用することも可能で
ある。この場合，電磁式燃料噴射弁は，ハウジング内に
設けられた低圧通路と，高圧発生用のプランジャ室に連
通する高圧通路と，上記低圧通路と高圧通路との間に設
けられた弁座と，高圧通路側に配設され上記弁座を開閉
する弁体と，該弁体を電磁力により進退させるロッド
と，上記プランジャ室に連通して流体を噴射する噴射ノ
ズルとを有し，上記ロッドのオネジ部と弁体のメネジ部
とは，上記構造を有する。
【００１６】
【作用および効果】本発明の高圧流体用の開閉弁におい
ては，ロッドに設けたオネジ部の山頭部が上記トップロ
ール状に形成されている。そのため，従来より，メネジ
部との接触面が外径方向に広くなる。それ故，オネジ部
とメネジ部との間においては，従来よりも弛みトルク強
度が高くなる。
ては，ロッドに設けたオネジ部の山頭部が上記トップロ
ール状に形成されている。そのため，従来より，メネジ
部との接触面が外径方向に広くなる。それ故，オネジ部
とメネジ部との間においては，従来よりも弛みトルク強
度が高くなる。
【００１７】また，オネジ部とメネジ部の間のクリアラ
ンスには，接着剤が充填，硬化されていると共に，オネ
ジ部のネジ山の表面には多数のディンプルが設けられて
いる。そのため，両ネジ部間のクリアランスが減少し，
外力による変形量も少なく，オネジ部と接着剤との接着
強度，及びオネジ部とメネジ部との接着強度は従来に比
べ高くなる。これらにより，本発明の高圧流体用の開閉
弁は，そのネジ部における弛みトルクを高くすることが
でき，外力が大きく変化しても十分な弛み止め能力を発
揮する。
ンスには，接着剤が充填，硬化されていると共に，オネ
ジ部のネジ山の表面には多数のディンプルが設けられて
いる。そのため，両ネジ部間のクリアランスが減少し，
外力による変形量も少なく，オネジ部と接着剤との接着
強度，及びオネジ部とメネジ部との接着強度は従来に比
べ高くなる。これらにより，本発明の高圧流体用の開閉
弁は，そのネジ部における弛みトルクを高くすることが
でき，外力が大きく変化しても十分な弛み止め能力を発
揮する。
【００１８】したがって，本発明によれば，圧力変動を
伴う高圧流体中において使用しても，弁体の弛み発生を
防止することができる，ネジ締結された弁体を有する高
圧流体用の開閉弁を提供することができる。
伴う高圧流体中において使用しても，弁体の弛み発生を
防止することができる，ネジ締結された弁体を有する高
圧流体用の開閉弁を提供することができる。
【００１９】
【実施例】本発明の実施例にかかる高圧流体用の開閉弁
につき，図１〜図８を用いて説明する。本例の高圧流体
用の開閉弁は，エンジン内へ燃料を噴射するための電磁
式燃料噴射弁に適用したものであり，図２〜図４に示す
ごとく，燃料噴射弁１０２の電磁開閉弁３に用いるもの
である。図３に示すように，上記電磁開閉弁３は，弁開
閉用のロッド４２の先端部に螺着した弁体３０と，該弁
体３０によって開閉される弁座４３０とを有し，上記弁
座４３０は低圧通路２３と高圧通路２４との間にある。
上記弁体３０は高圧通路２４側に位置しており，圧力変
動を伴う高圧流体中において使用する開閉弁である。
につき，図１〜図８を用いて説明する。本例の高圧流体
用の開閉弁は，エンジン内へ燃料を噴射するための電磁
式燃料噴射弁に適用したものであり，図２〜図４に示す
ごとく，燃料噴射弁１０２の電磁開閉弁３に用いるもの
である。図３に示すように，上記電磁開閉弁３は，弁開
閉用のロッド４２の先端部に螺着した弁体３０と，該弁
体３０によって開閉される弁座４３０とを有し，上記弁
座４３０は低圧通路２３と高圧通路２４との間にある。
上記弁体３０は高圧通路２４側に位置しており，圧力変
動を伴う高圧流体中において使用する開閉弁である。
【００２０】上記ロッド４２は，図１〜図４に示すごと
く，上記弁体３０を螺合するオネジ部４４を有し，上記
弁体３０は上記オネジ部４４に螺合するメネジ部４５を
有する。上記オネジ部４４は，図１に示すごとく，その
山頭部４４０がトップロール状の鋭角形状を有し，かつ
ネジ山の表面は多数のディンプルを有する粗表面（図
６）であり，かつ，上記オネジ部４４と上記メネジ部４
５との間のクリアランスには，接着剤７を充填，硬化し
ている。
く，上記弁体３０を螺合するオネジ部４４を有し，上記
弁体３０は上記オネジ部４４に螺合するメネジ部４５を
有する。上記オネジ部４４は，図１に示すごとく，その
山頭部４４０がトップロール状の鋭角形状を有し，かつ
ネジ山の表面は多数のディンプルを有する粗表面（図
６）であり，かつ，上記オネジ部４４と上記メネジ部４
５との間のクリアランスには，接着剤７を充填，硬化し
ている。
【００２１】以下，これらにつき詳細に説明する。上記
ロッド４２の先端部に設けられたオネジ部４４は，転造
加工により加工されている。即ち，その山頭部４４０
は，図１に示すように，頂点部の台形状上辺部分４４２
が狭く，鋭角部分が長いトップロール状の鋭角形状に形
成されている。そのため，上記オネジ部４４のネジ山４
４９は，上記メネジ部４５のネジ山４５２と接触する有
効径が従来（後述の図７）よりも実質的に大きい。
ロッド４２の先端部に設けられたオネジ部４４は，転造
加工により加工されている。即ち，その山頭部４４０
は，図１に示すように，頂点部の台形状上辺部分４４２
が狭く，鋭角部分が長いトップロール状の鋭角形状に形
成されている。そのため，上記オネジ部４４のネジ山４
４９は，上記メネジ部４５のネジ山４５２と接触する有
効径が従来（後述の図７）よりも実質的に大きい。
【００２２】これに対して，従来のオネジ部４９は，図
８に示すごとく，その山頭部４９０の台形状上辺部分４
９２が広く，鋭角部分が短い鈍角形状を有している。即
ち，従来のオネジ部４９の山頭部４９０は，先端が平た
く，トップロール状の鋭角形状を有していない。また，
オネジ部４９のネジ山４９９とメネジ部４５のネジ山４
５２の間には，クリアランス７９が形成されている。ま
た，本例における弁体３０は，図２〜図４に示すごと
く，袋ナット状の形状を有し，その中央部に上記メネジ
部４５を有する。
８に示すごとく，その山頭部４９０の台形状上辺部分４
９２が広く，鋭角部分が短い鈍角形状を有している。即
ち，従来のオネジ部４９の山頭部４９０は，先端が平た
く，トップロール状の鋭角形状を有していない。また，
オネジ部４９のネジ山４９９とメネジ部４５のネジ山４
５２の間には，クリアランス７９が形成されている。ま
た，本例における弁体３０は，図２〜図４に示すごと
く，袋ナット状の形状を有し，その中央部に上記メネジ
部４５を有する。
【００２３】また，弁体３０のネジサイズは，高圧流体
からの受圧面積をできる限り小さくするために，Ｍ３サ
イズを採用している。例えば８０ＭＰａ以上の高圧流体
中において使用する場合には，弁体破損防止のために，
４Ｍ以下の受圧面積の小さいサイズにする必要がある。
また，耐圧強度を高めるために，ロッド４２のオネジ部
４４と弁体３０のメネジ部４５は，硬度が２０〜４０Ｈ
ＲＣの高強度材料を用いている。
からの受圧面積をできる限り小さくするために，Ｍ３サ
イズを採用している。例えば８０ＭＰａ以上の高圧流体
中において使用する場合には，弁体破損防止のために，
４Ｍ以下の受圧面積の小さいサイズにする必要がある。
また，耐圧強度を高めるために，ロッド４２のオネジ部
４４と弁体３０のメネジ部４５は，硬度が２０〜４０Ｈ
ＲＣの高強度材料を用いている。
【００２４】また上述したように，オネジ部４４のネジ
山の表面は，図６に示すように多数のディンプル８０を
有し，そのディンプル８０は本例においては，約５〜２
０μｍの深さを持つ直径約２０〜１００μｍのくぼみ形
状をなしている。
山の表面は，図６に示すように多数のディンプル８０を
有し，そのディンプル８０は本例においては，約５〜２
０μｍの深さを持つ直径約２０〜１００μｍのくぼみ形
状をなしている。
【００２５】なお，上記ディンプル８０は，ドライホー
ニング処理方法により形成した。また，ディンプル８０
を形成していない従来のオネジ部４９の表面は，図７に
示すごとく，多数の加工線８９を有するのみで，またそ
の凹みは，深さ１〜１０μｍ，幅２〜１０μｍと小さ
い。また，上記接着剤７としては，嫌気性接着剤を用い
ている。
ニング処理方法により形成した。また，ディンプル８０
を形成していない従来のオネジ部４９の表面は，図７に
示すごとく，多数の加工線８９を有するのみで，またそ
の凹みは，深さ１〜１０μｍ，幅２〜１０μｍと小さ
い。また，上記接着剤７としては，嫌気性接着剤を用い
ている。
【００２６】次に，上記燃料噴射弁１０２は，図５に示
すシステムに組み込まれている。そのシステムは，燃料
を蓄えた燃料タンク１００と，その燃料を複数の燃料噴
射弁１０２に供給するためのサプライポンプ１０１と，
燃料の噴射量を制御するための燃料噴射制御ユニット１
０４とよりなる。
すシステムに組み込まれている。そのシステムは，燃料
を蓄えた燃料タンク１００と，その燃料を複数の燃料噴
射弁１０２に供給するためのサプライポンプ１０１と，
燃料の噴射量を制御するための燃料噴射制御ユニット１
０４とよりなる。
【００２７】上記燃料噴射弁１０２は，図２，図３に示
すように，ハウジング１０５と，それに配設した電磁開
閉弁３よりなる。そして，ハウジング１０５及び電磁開
閉弁３内には，サプライポンプ１０１から供給される燃
料が通る低圧通路２１，２２，２３及び高圧通路２３，
２４，２５，２６が設けられ，該高圧通路２６はプラン
ジャ室２７に連通している。
すように，ハウジング１０５と，それに配設した電磁開
閉弁３よりなる。そして，ハウジング１０５及び電磁開
閉弁３内には，サプライポンプ１０１から供給される燃
料が通る低圧通路２１，２２，２３及び高圧通路２３，
２４，２５，２６が設けられ，該高圧通路２６はプラン
ジャ室２７に連通している。
【００２８】プランジャ室２７には，本体スプリング５
３を介してプランジャ５２が嵌挿されている。そして，
プランジャ５２は，その上面５２５をカムシャフト５０
に当接させており，カムシャフト５０の回転により摺動
可能に配設されている。そして，プランジャ室２７は，
一定圧力下において燃料を噴射する噴射ノズル１０９に
連通している。
３を介してプランジャ５２が嵌挿されている。そして，
プランジャ５２は，その上面５２５をカムシャフト５０
に当接させており，カムシャフト５０の回転により摺動
可能に配設されている。そして，プランジャ室２７は，
一定圧力下において燃料を噴射する噴射ノズル１０９に
連通している。
【００２９】また，電磁開閉弁３は，図２，図３に示す
ごとく，ソレノイドコイル３４を有するステータ３３
と，上記低圧通路２３及び高圧通路２４と，上記弁座４
３０とを有するシート４３と，先端に弁体３０を有し上
記シート４３の内孔４３１内に摺動可能に配設されるロ
ッド４２と，これらを収納するケーシング３９よりな
る。
ごとく，ソレノイドコイル３４を有するステータ３３
と，上記低圧通路２３及び高圧通路２４と，上記弁座４
３０とを有するシート４３と，先端に弁体３０を有し上
記シート４３の内孔４３１内に摺動可能に配設されるロ
ッド４２と，これらを収納するケーシング３９よりな
る。
【００３０】上記ロッド４２の上端にはアーマチェア４
１が圧入固定され，さらにその上部にはスプリング座３
８が配設されている。そして，ロッド４２は，ステータ
３３の内孔３３１に配設され，上記スプリング座３８に
当接しているスプリング３８により開弁方向に付勢され
ている。
１が圧入固定され，さらにその上部にはスプリング座３
８が配設されている。そして，ロッド４２は，ステータ
３３の内孔３３１に配設され，上記スプリング座３８に
当接しているスプリング３８により開弁方向に付勢され
ている。
【００３１】また，上記ステータ３３とシート４３との
間には，スペーサ４０を介して間隙４００が形成されて
おり，その中に上記アーマチェア４１が摺動可能に位置
している。また，上記シート４３の下端には，開弁時に
弁体３０が当接するストッパ４６が配設されている。な
お，上記ステータ３３とケーシング３９との間，及びケ
ーシング３９とハウジング１０５との間には，気密性確
保のために，Ｏリング３５，３６が配設されている。
間には，スペーサ４０を介して間隙４００が形成されて
おり，その中に上記アーマチェア４１が摺動可能に位置
している。また，上記シート４３の下端には，開弁時に
弁体３０が当接するストッパ４６が配設されている。な
お，上記ステータ３３とケーシング３９との間，及びケ
ーシング３９とハウジング１０５との間には，気密性確
保のために，Ｏリング３５，３６が配設されている。
【００３２】次に，本例における作用効果につき説明す
る。本例の燃料噴射弁１０２において，燃料を噴射する
際には，まず，図２に示すごとく，開弁状態においてサ
プライポンプ１０１（図５）からプランジャ室２７に燃
料の供給を受ける。このとき，プランジャ５２は上限位
置に位置している。
る。本例の燃料噴射弁１０２において，燃料を噴射する
際には，まず，図２に示すごとく，開弁状態においてサ
プライポンプ１０１（図５）からプランジャ室２７に燃
料の供給を受ける。このとき，プランジャ５２は上限位
置に位置している。
【００３３】即ち，サプライポンプ１０１から供給され
る燃料は，図２に示した低圧通路２１，２２，２３及び
高圧通路２４，２５，２６を通過して，プランジャ室２
７に送られる。所定量の燃料供給を終えたところで，カ
ムシャフト５０の回転に応じプランジャ５２が徐々に下
降し，プランジャ室２７の燃料を加圧しはじめる。
る燃料は，図２に示した低圧通路２１，２２，２３及び
高圧通路２４，２５，２６を通過して，プランジャ室２
７に送られる。所定量の燃料供給を終えたところで，カ
ムシャフト５０の回転に応じプランジャ５２が徐々に下
降し，プランジャ室２７の燃料を加圧しはじめる。
【００３４】プランジャ室２７において加圧された燃料
は，高圧通路２６，２５，２４を通って逆流を始める
が，所定の噴射時期に上記電磁開閉弁３が作動して，弁
体３０が弁座４３０に当接して閉弁状態になる。即ち，
弁体３０は，ロッド４２に加えられた上昇方向の電磁力
に加えて，流体の圧力によっても，強い衝撃力を伴って
シート４３の弁座４３０に当接する。
は，高圧通路２６，２５，２４を通って逆流を始める
が，所定の噴射時期に上記電磁開閉弁３が作動して，弁
体３０が弁座４３０に当接して閉弁状態になる。即ち，
弁体３０は，ロッド４２に加えられた上昇方向の電磁力
に加えて，流体の圧力によっても，強い衝撃力を伴って
シート４３の弁座４３０に当接する。
【００３５】この状態において，上記プランジャ５２が
下降を続けてプランジャ室２７を加圧することによっ
て，プランジャ室２７及び高圧通路２６，２５，２４の
流体は，８０ＭＰａ以上の高圧力となる。そのため，弁
体３０には，図４に矢印Ｌで示す高圧流体による圧力を
受けると共に，矢印Ｓで示す電磁力による弁座からの圧
力を受け，その周囲から強い圧縮応力を受ける。
下降を続けてプランジャ室２７を加圧することによっ
て，プランジャ室２７及び高圧通路２６，２５，２４の
流体は，８０ＭＰａ以上の高圧力となる。そのため，弁
体３０には，図４に矢印Ｌで示す高圧流体による圧力を
受けると共に，矢印Ｓで示す電磁力による弁座からの圧
力を受け，その周囲から強い圧縮応力を受ける。
【００３６】そして，プランジャ室２７の燃料は，所望
の圧力に達した時点で，スプリング２８１の付勢力に抗
して，弁棒２８が上昇し，ノズル１０９より噴射され
る。その後，上記電磁開閉弁３は作動解除され，弁体３
０はスプリング３７の付勢力により下降して開弁状態と
なり，高圧燃料は低圧通路２１側へ溢流する。このと
き，弁体３０の下面は，強い衝撃力を伴ってストッパ４
６に当接する。
の圧力に達した時点で，スプリング２８１の付勢力に抗
して，弁棒２８が上昇し，ノズル１０９より噴射され
る。その後，上記電磁開閉弁３は作動解除され，弁体３
０はスプリング３７の付勢力により下降して開弁状態と
なり，高圧燃料は低圧通路２１側へ溢流する。このと
き，弁体３０の下面は，強い衝撃力を伴ってストッパ４
６に当接する。
【００３７】このように，弁体３０は，一連の燃料噴射
工程において，種々の外力を繰り返し受ける。即ち，閉
弁直後には，オネジ部４４とメネジ部４５をその軸方向
に引き離す方向（図５矢印Ａ方向）に強い衝撃力を受け
ると共に，閉弁中は，８０ＭＰａを越える圧縮応力（図
５矢印Ｃ方向の応力）を受ける。
工程において，種々の外力を繰り返し受ける。即ち，閉
弁直後には，オネジ部４４とメネジ部４５をその軸方向
に引き離す方向（図５矢印Ａ方向）に強い衝撃力を受け
ると共に，閉弁中は，８０ＭＰａを越える圧縮応力（図
５矢印Ｃ方向の応力）を受ける。
【００３８】そして，開弁時には，オネジ部４４とメネ
ジ部４５をその軸方向に圧縮する方向（図５矢印Ｂ方
向）に強い衝撃力を受けると共に，開弁中は，低圧力雰
囲気となり，高い圧縮応力から開放される。また，開弁
時期には，弁体３０の底面がストッパ４６に強く当接
し，大きな当接力が加わる。
ジ部４５をその軸方向に圧縮する方向（図５矢印Ｂ方
向）に強い衝撃力を受けると共に，開弁中は，低圧力雰
囲気となり，高い圧縮応力から開放される。また，開弁
時期には，弁体３０の底面がストッパ４６に強く当接
し，大きな当接力が加わる。
【００３９】しかしながら，上記弁体３０は，上述した
ような弛み止め構造を有するオネジ部４４とメネジ部４
５により構成されているため，上記の種々の衝撃力，圧
縮応力，当接力等を受けても，弛みを発生させることも
なく，正常な開閉動作を続けることができる。したがっ
て本例によれば，ネジ締結式弁体３０を有する開閉弁
を，圧力変動を伴う高圧流体中において使用しても，弁
体３０の弛み発生を防止することができる。
ような弛み止め構造を有するオネジ部４４とメネジ部４
５により構成されているため，上記の種々の衝撃力，圧
縮応力，当接力等を受けても，弛みを発生させることも
なく，正常な開閉動作を続けることができる。したがっ
て本例によれば，ネジ締結式弁体３０を有する開閉弁
を，圧力変動を伴う高圧流体中において使用しても，弁
体３０の弛み発生を防止することができる。
【図１】実施例にかかる弁体のオネジ部とメネジ部のネ
ジ山部断面図。
ジ山部断面図。
【図２】実施例にかかる燃料噴射弁の断面図。
【図３】実施例にかかる燃料噴射弁の電磁開閉弁の断面
図。
図。
【図４】実施例にかかる弁体に作用する圧縮圧力の説明
図。
図。
【図５】実施例にかかる燃料噴射システムを構成する説
明図。
明図。
【図６】実施例にかかるオネジ部のネジ山表面状態説明
図。
図。
【図７】従来のオネジ部のネジ山表面状態説明図。
【図８】従来のオネジ部とメネジ部のネジ山部断面図。
１０２．．．燃料噴射弁， ２１，２２，２３．．．低圧通路， ２４，２５，２６．．．高圧通路， ２７．．．プランジャ室， ３．．．電磁開閉弁， ３４．．．ソレノイドコイル， ３７．．．スプリング， ３９．．．ハウジング， ４２．．．ロッド， ４３．．．シート， ４４．．．オネジ部， ４４０．．．山頭部， ４５．．．メネジ部， ５０．．．カムシャフト， ５２．．．プランジャ， ７．．．接着剤，
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−167108（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−255210（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−186751（ＪＰ，Ａ) 実開 昭64−39984（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭55−54661（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−58722（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭62−28907（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭62−40322（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F16K 31/00 - 31/11 F16K 1/00 - 1/52 F16B 39/00 - 39/22 F02M 59/46
Claims (4)
- 【請求項１】 弁開閉用のロッドの先端部に螺着した弁
体と，該弁体によって開閉される弁座とを有し，上記弁
座は低圧通路と高圧通路との間にあり，上記弁体は高圧
通路側に位置しており，圧力変動を伴う高圧流体中にお
いて使用する開閉弁であって，上記ロッドは上記弁体を
螺合するオネジ部を有し，上記弁体は上記オネジ部に螺
合するメネジ部を有し，上記オネジ部は，その山頭部が
トップロール状の鋭角形状を有し，ネジ山の表面は多数
のディンプルを有する粗表面であり，かつ，上記オネジ
部と上記メネジ部との間のクリアランスには，接着剤を
充填，硬化してなることを特徴とする高圧流体用の開閉
弁。 - 【請求項２】 請求項１において，上記オネジ部は硬度
２０〜４０ＨＲＣであることを特徴とする高圧流体用の
開閉弁。 - 【請求項３】 請求項１又は２において，上記高圧流体
の圧力は８０ＭＰａ以上であることを特徴とする高圧流
体用の開閉弁。 - 【請求項４】 請求項１〜３のいずれか１項において，
上記弁体は，袋ナット状であることを特徴とする高圧流
体用の開閉弁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24853694A JP2940414B2 (ja) | 1994-09-16 | 1994-09-16 | 高圧流体用の開閉弁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24853694A JP2940414B2 (ja) | 1994-09-16 | 1994-09-16 | 高圧流体用の開閉弁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0886376A JPH0886376A (ja) | 1996-04-02 |
| JP2940414B2 true JP2940414B2 (ja) | 1999-08-25 |
Family
ID=17179651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24853694A Expired - Fee Related JP2940414B2 (ja) | 1994-09-16 | 1994-09-16 | 高圧流体用の開閉弁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2940414B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3977496B2 (ja) * | 1997-10-15 | 2007-09-19 | 株式会社スズキ螺子製作所 | 雄ねじ、及び雄ねじと雌ねじの螺合構造 |
| JP4071898B2 (ja) * | 1999-09-13 | 2008-04-02 | 株式会社オティックス | コモンレール |
| MX2013006199A (es) | 2010-12-01 | 2014-01-17 | Emerson Process Man Tianjin Valve Co Ltd | Metodo para unir una punta de tapon ceramica y un miembro de soporte de acero usando una union roscada y un adhesivo. |
| JP7035651B2 (ja) * | 2018-03-13 | 2022-03-15 | 株式会社デンソー | 磁気装置 |
-
1994
- 1994-09-16 JP JP24853694A patent/JP2940414B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0886376A (ja) | 1996-04-02 |
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