JP2881604B2 - 耐熱性高密度フェルト - Google Patents
耐熱性高密度フェルトInfo
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は電気絶縁材料、フィルター用濾布、
建造物、航空機、車両等の内装用材料、摩擦材、パッ
キング材などに使用して好適な耐熱性高密度フェルトに
関するものである。
建造物、航空機、車両等の内装用材料、摩擦材、パッ
キング材などに使用して好適な耐熱性高密度フェルトに
関するものである。
従来の耐熱性高密度フェルト（シート）としては、
耐熱性繊維と耐熱性の高い熱可塑性繊維を混合したウェ
ッブに熱圧を加えて繊維間を融着させたもの（例えば、
特公昭59−1818号、特公昭61−289162号）、フェルト
に耐熱性樹脂を含浸させたもの、全芳香族ポリアミド
溶液からポリアミドを沈澱させて得たパルプ状粒子と全
芳香族ポリアミド繊維とを混抄したものがあった。
耐熱性繊維と耐熱性の高い熱可塑性繊維を混合したウェ
ッブに熱圧を加えて繊維間を融着させたもの（例えば、
特公昭59−1818号、特公昭61−289162号）、フェルト
に耐熱性樹脂を含浸させたもの、全芳香族ポリアミド
溶液からポリアミドを沈澱させて得たパルプ状粒子と全
芳香族ポリアミド繊維とを混抄したものがあった。
しかしながら、のものは圧盤又はロール等に溶融繊
維が付着するので、テフロンコーテングやテフロンシー
トを使用しているが、テフロンは高価であり、しかも高
圧高温下では少しの異物により破損したり、傷ついたり
するため生産コストが高くなる上に高度の技術を要し
た。のものは樹脂の含浸、脱液、熟成、乾燥等の工程
を経るため生産性及び経済性に問題があった。また、耐
熱性繊維のグレードに見合う耐熱性樹脂は高価であるこ
と、高温かつ長時間の熱処理を必要すること、溶剤には
毒性のあるものが多く、作業環境が悪い等の問題があっ
た。のものは製造工程が繁雑であるために生産コスト
が高くなる上に高度の技術を要した。
維が付着するので、テフロンコーテングやテフロンシー
トを使用しているが、テフロンは高価であり、しかも高
圧高温下では少しの異物により破損したり、傷ついたり
するため生産コストが高くなる上に高度の技術を要し
た。のものは樹脂の含浸、脱液、熟成、乾燥等の工程
を経るため生産性及び経済性に問題があった。また、耐
熱性繊維のグレードに見合う耐熱性樹脂は高価であるこ
と、高温かつ長時間の熱処理を必要すること、溶剤には
毒性のあるものが多く、作業環境が悪い等の問題があっ
た。のものは製造工程が繁雑であるために生産コスト
が高くなる上に高度の技術を要した。
この発明は上記従来品の種々の問題を解消するための
もので、高価な設備を使用せず、安価に生産でき、しか
も耐熱性、耐炎性、保形性に優れた特性を有する耐熱性
高密度フェルトを提供することを目的としている。
もので、高価な設備を使用せず、安価に生産でき、しか
も耐熱性、耐炎性、保形性に優れた特性を有する耐熱性
高密度フェルトを提供することを目的としている。
上記目的を達成するため、この発明は全部又は主要繊
維が異形断面の芳香族ポリイミド繊維からなるウェッブ
を積層し、ニードルパンチングにより絡合し、熱と圧を
加えて高密度化処理したことを特徴とする。ここに高密
度化処理とはフェルト密度を0.6g/cm3以上とする意味で
ある。異形断面の芳香族ポリイミド繊維を主要繊維とす
るウェッブに混合する他の耐熱性繊維の混合率は50％以
下である。また、求める製品に応じて積層ウェッブの少
なくとも一層を他の耐熱性繊維からなるウェッブ又は基
布に置き換えることもある。
維が異形断面の芳香族ポリイミド繊維からなるウェッブ
を積層し、ニードルパンチングにより絡合し、熱と圧を
加えて高密度化処理したことを特徴とする。ここに高密
度化処理とはフェルト密度を0.6g/cm3以上とする意味で
ある。異形断面の芳香族ポリイミド繊維を主要繊維とす
るウェッブに混合する他の耐熱性繊維の混合率は50％以
下である。また、求める製品に応じて積層ウェッブの少
なくとも一層を他の耐熱性繊維からなるウェッブ又は基
布に置き換えることもある。
以下、この発明を添付図面に基づいて詳細に説明す
る。
る。
第１図（ａ）〜（ｃ）はウェッブの積層態様を略示的
に示す断面図であり、このうち、（ａ）は各層のウェッ
ブ1a〜1dが、構成繊維の全部を異形断面の芳香族ポリイ
ミド繊維（以下「本繊維」という場合もある）としたも
の（無地）、（ｂ）は各層のウェッブ1a〜1dが、主要繊
維を本繊維とし、これに50％以下の他の耐熱性繊維を混
合したもの（丸点模様）、（ｃ）は最上層のウェッブ1a
を本繊維又はこれに他の耐熱性繊維を混合したもの（無
地）とし、第２層目のウェッブ1b及び最下層のウェッブ
1dを本繊維以外の耐熱性繊維（点々模様）とし、第３層
目のウェッブ1cを本繊維以外の耐熱性繊維製の織布又は
編布からなる基布（ハッチィングで示す）としたもので
ある。
に示す断面図であり、このうち、（ａ）は各層のウェッ
ブ1a〜1dが、構成繊維の全部を異形断面の芳香族ポリイ
ミド繊維（以下「本繊維」という場合もある）としたも
の（無地）、（ｂ）は各層のウェッブ1a〜1dが、主要繊
維を本繊維とし、これに50％以下の他の耐熱性繊維を混
合したもの（丸点模様）、（ｃ）は最上層のウェッブ1a
を本繊維又はこれに他の耐熱性繊維を混合したもの（無
地）とし、第２層目のウェッブ1b及び最下層のウェッブ
1dを本繊維以外の耐熱性繊維（点々模様）とし、第３層
目のウェッブ1cを本繊維以外の耐熱性繊維製の織布又は
編布からなる基布（ハッチィングで示す）としたもので
ある。
異形断面の芳香族ポリイミド繊維（本繊維）として
は、例えば「レンチングＰ−84」（商品名＝オーストリ
ア・レンチング社）として市販されている繊維が使用さ
れる。この繊維はベンゾフェノンテトラカルボン酸＝無
水物（BTDA）、トルイレンジイソシアネート（TDI）及
びメチレンジフェニルジイソシアネート（MDI）の３者
混合物との縮重合物を主成分として紡糸されたものであ
り、特性として、ガラス転移点（315℃）以上の温度の
熱雰囲気条件下で高収縮、硬化することは知られてい
る。しかし、ガラス転移点以下の温度（下限ある）でも
圧力を加えることによって、面積収縮無しに高密度化す
る特性については本発明者らの長年に亘る研究によって
見出したものである。
は、例えば「レンチングＰ−84」（商品名＝オーストリ
ア・レンチング社）として市販されている繊維が使用さ
れる。この繊維はベンゾフェノンテトラカルボン酸＝無
水物（BTDA）、トルイレンジイソシアネート（TDI）及
びメチレンジフェニルジイソシアネート（MDI）の３者
混合物との縮重合物を主成分として紡糸されたものであ
り、特性として、ガラス転移点（315℃）以上の温度の
熱雰囲気条件下で高収縮、硬化することは知られてい
る。しかし、ガラス転移点以下の温度（下限ある）でも
圧力を加えることによって、面積収縮無しに高密度化す
る特性については本発明者らの長年に亘る研究によって
見出したものである。
第２図は異形断面の芳香族ポリイミド繊維の熱圧によ
る高密度化の特性を示すグラフである。このグラフは
異形断面の芳香族ポリイミド繊維、ポリメタフェニレ
ンイソフタールアミド（コーネックス）、ポリパラフ
ェニレンイソフタールアミド（ケブラー）、ポリベン
ゾイミダゾール（PBI）からなるウェッブを積層し、ニ
ードルパンチングして得た、目付：約650g/m2のフェル
ト体をそれぞれ用意し、熱盤プレス（温度270℃で５分
間）により、圧力を10Kg/cm2,20Kg/cm2,40Kg/cm2,60Kg/
cm2と順次変えて、その密度の変化を調査したものであ
る。
る高密度化の特性を示すグラフである。このグラフは
異形断面の芳香族ポリイミド繊維、ポリメタフェニレ
ンイソフタールアミド（コーネックス）、ポリパラフ
ェニレンイソフタールアミド（ケブラー）、ポリベン
ゾイミダゾール（PBI）からなるウェッブを積層し、ニ
ードルパンチングして得た、目付：約650g/m2のフェル
ト体をそれぞれ用意し、熱盤プレス（温度270℃で５分
間）により、圧力を10Kg/cm2,20Kg/cm2,40Kg/cm2,60Kg/
cm2と順次変えて、その密度の変化を調査したものであ
る。
このグラフより本繊維〔○−○〕以外、の繊維〔●
−●〕、の繊維〔□−□〕及びの繊維〔△−△〕は
何れも高密度化せず、の繊維の場合で0.5g/cm3までで
ある。
−●〕、の繊維〔□−□〕及びの繊維〔△−△〕は
何れも高密度化せず、の繊維の場合で0.5g/cm3までで
ある。
前記積層したウェッブ1a〜1dはニードルマシン（図示
せず）でニードルパンチングすると、パンチング方向を
指向する無数の繊維により予備絡合し、一次フェルト体
となる。この一次フェルト体を熱盤プレス、熱ロール等
の加熱・加圧手段（図示せず）により熱と圧を加えると
高密度化して本願フェルトを完成する。
せず）でニードルパンチングすると、パンチング方向を
指向する無数の繊維により予備絡合し、一次フェルト体
となる。この一次フェルト体を熱盤プレス、熱ロール等
の加熱・加圧手段（図示せず）により熱と圧を加えると
高密度化して本願フェルトを完成する。
次に、本繊維3d×60mmからなるウェッブを積層し、ニ
ードルパンチングして目付650g/m2、密度0.069g/cm3の
一次フェルト体を得、平盤熱プレスで高密度化するため
の条件を、温度、圧力及び時間と、フェルト密度との関
係について第３図（ａ）〜（ｃ）を参照して検討する。
温度は250℃以下ではしっかりした平滑な高密度フェル
トが得られず、逆に315℃以上になると収縮が発生し、
安定したフェルトが得られない（同図（ａ）参照）。ま
た、圧力は10Kg/cm2以上であればセットされたフェルト
が得られる（同図（ｂ）参照）。しかし、あまり圧力が
高いと塑性変形が起こりフェルトとしての強度が弱くな
るので、90Kg/cm2までが好ましい。加熱時間はフェルト
の目付によって決まってくるが１分〜20分が好ましい
（同図（ｃ）参照）。
ードルパンチングして目付650g/m2、密度0.069g/cm3の
一次フェルト体を得、平盤熱プレスで高密度化するため
の条件を、温度、圧力及び時間と、フェルト密度との関
係について第３図（ａ）〜（ｃ）を参照して検討する。
温度は250℃以下ではしっかりした平滑な高密度フェル
トが得られず、逆に315℃以上になると収縮が発生し、
安定したフェルトが得られない（同図（ａ）参照）。ま
た、圧力は10Kg/cm2以上であればセットされたフェルト
が得られる（同図（ｂ）参照）。しかし、あまり圧力が
高いと塑性変形が起こりフェルトとしての強度が弱くな
るので、90Kg/cm2までが好ましい。加熱時間はフェルト
の目付によって決まってくるが１分〜20分が好ましい
（同図（ｃ）参照）。
上記の温度、圧力、時間の条件は目的とする製品の要
求によって決まる。例えば、温度を高くすれば、圧力は
低く、時間は短時間で済むようになるものである。な
お、平盤熱プレスで説明したが熱ロールプレスでも可能
である。
求によって決まる。例えば、温度を高くすれば、圧力は
低く、時間は短時間で済むようになるものである。な
お、平盤熱プレスで説明したが熱ロールプレスでも可能
である。
前述の如く得られた本願フェルトは密度が0.6g/cm3以
上になる。従って、構造的には異形断面が偏平化し、繊
維が交絡した状態でセットされ、毛羽立ちのない平滑な
高密度フェルトとなる。又繊維が溶融しないのでフェル
ト内に適度な空隙があり、柔軟性と通気性を備えてい
る。この本願フェルトの表面と断面の状態は第４図及び
第５図の電子顕微鏡による100倍写真で示している。
上になる。従って、構造的には異形断面が偏平化し、繊
維が交絡した状態でセットされ、毛羽立ちのない平滑な
高密度フェルトとなる。又繊維が溶融しないのでフェル
ト内に適度な空隙があり、柔軟性と通気性を備えてい
る。この本願フェルトの表面と断面の状態は第４図及び
第５図の電子顕微鏡による100倍写真で示している。
前記各層のウェッブ1a〜1dの作成については通常のカ
ーディング法やエアレイ法などそれ自体公知である方法
が適用できる。この場合、繊維の均一な混合と充分な開
繊及びクロスレイヤによる積層を実施することが、安定
した製品を得る上で重要となる。また、一次フェルト体
はウェッブを積層しバーブ付針を用いたニードルパンチ
ング法により見掛け密度が0.05〜0.3g/cm3程度となるよ
うに予備絡合してなるが、前述の如く、本繊維を主要繊
維とし、これに無機繊維を混合した場合には見掛け密度
0.05〜0.15g/cm3にするようにニードルパンチング時の
負荷をコントロールすることが好ましい。
ーディング法やエアレイ法などそれ自体公知である方法
が適用できる。この場合、繊維の均一な混合と充分な開
繊及びクロスレイヤによる積層を実施することが、安定
した製品を得る上で重要となる。また、一次フェルト体
はウェッブを積層しバーブ付針を用いたニードルパンチ
ング法により見掛け密度が0.05〜0.3g/cm3程度となるよ
うに予備絡合してなるが、前述の如く、本繊維を主要繊
維とし、これに無機繊維を混合した場合には見掛け密度
0.05〜0.15g/cm3にするようにニードルパンチング時の
負荷をコントロールすることが好ましい。
なお、この程度の見掛け密度であっても必要な熱処理
を施すことにより充分に実用強度及び保型性を有するよ
うになることは勿論である。
を施すことにより充分に実用強度及び保型性を有するよ
うになることは勿論である。
前記高密度化処理温度はウェッブが第１図（ａ）〜
（ｃ）に示す何れの態様でもガラス転移点以下、具体的
には250℃以上、315℃以下で決定される。
（ｃ）に示す何れの態様でもガラス転移点以下、具体的
には250℃以上、315℃以下で決定される。
異形断面の芳香族ポリイミド繊維に混合する他の耐熱
性繊維としては、目的に応じて選択されるが、熱処理条
件の実施温度においては少なくとも融解又は分解を起こ
さず、また、ニードルパンチングの際の繊維の実用強度
3g/dを満すものであることが好ましい。このような条件
を満すものとしてその代表例を列挙すると、有機繊維で
はポリパラフェニレンテレフタラミド、ポリパラフェニ
レン・ジフェニルエーテル・テレフタラミド、ポリメタ
フェニレンイソフタラミド等の全芳香族ポリアミド繊
維、芳香族ポリアミドイミド繊維、例えば、前記BTDAと
パラフェニレンジアミン及びメタフェニレンジアミン混
合物を縮重合してなるコーポリイミド繊維及びポリベン
ズイミダゾール繊維等（前記熱処理条件下で熱収縮する
ものも含まれる）がある。無機繊維では炭素繊維、ガラ
ス繊維、アルミナーシリカ系等のセラミック系繊維、ス
テンレス繊維及びロックウール等がある。
性繊維としては、目的に応じて選択されるが、熱処理条
件の実施温度においては少なくとも融解又は分解を起こ
さず、また、ニードルパンチングの際の繊維の実用強度
3g/dを満すものであることが好ましい。このような条件
を満すものとしてその代表例を列挙すると、有機繊維で
はポリパラフェニレンテレフタラミド、ポリパラフェニ
レン・ジフェニルエーテル・テレフタラミド、ポリメタ
フェニレンイソフタラミド等の全芳香族ポリアミド繊
維、芳香族ポリアミドイミド繊維、例えば、前記BTDAと
パラフェニレンジアミン及びメタフェニレンジアミン混
合物を縮重合してなるコーポリイミド繊維及びポリベン
ズイミダゾール繊維等（前記熱処理条件下で熱収縮する
ものも含まれる）がある。無機繊維では炭素繊維、ガラ
ス繊維、アルミナーシリカ系等のセラミック系繊維、ス
テンレス繊維及びロックウール等がある。
ウェッブ作成段階において平滑性を付加する材料、例
えば、シリコン油剤等を用いることはこの発明を本質的
に阻害することにならない。
えば、シリコン油剤等を用いることはこの発明を本質的
に阻害することにならない。
また、本繊維に混合する他の耐熱性繊維の混合率を50
％以下としたのは、これ以上にすると熱処理時の繊維間
絡合密度が不足し、充分な強度及び保型性のあるフェル
ト体を得ることが困難となる。特に、無機繊維の如くウ
ェッブ作成段階やニードルパンチング段階において原料
繊維の破砕、飛散、脱落および針布やニードル針の摩耗
損傷など、フェルト形成上極めて重大な制約を受けるこ
とになるから混合率についてはより低く抑えることが必
要となる。
％以下としたのは、これ以上にすると熱処理時の繊維間
絡合密度が不足し、充分な強度及び保型性のあるフェル
ト体を得ることが困難となる。特に、無機繊維の如くウ
ェッブ作成段階やニードルパンチング段階において原料
繊維の破砕、飛散、脱落および針布やニードル針の摩耗
損傷など、フェルト形成上極めて重大な制約を受けるこ
とになるから混合率についてはより低く抑えることが必
要となる。
以下、幾つかの具体例によって本発明の有用性を実証
する。
する。
〔Ａ〕電気絶縁材料 （イ）特殊異形断面全芳香族ポリイミド繊維のウェッブ
を積層し、ニードルパンチング法で予備絡合処理して一
次フェルト体（目付650g/cm2、厚み10mm）を形成し、熱
盤プレスで温度270℃、加圧60kg/cm2、加圧時間５分の
条件にて次の高密度シートが得られた。即ち、 目付630g/cm2 厚み0.7mm 密度0.9g/cm3 高度95゜（硬度測定法はJIS,K−6301、Ａ法による。
以下同じ方法である） 体積抵抗率8.9×1013Ωcm 切断強力26Kg/cm 切断伸度8.0％ の絶縁性能を有する優れた高密度シートが得られた。
を積層し、ニードルパンチング法で予備絡合処理して一
次フェルト体（目付650g/cm2、厚み10mm）を形成し、熱
盤プレスで温度270℃、加圧60kg/cm2、加圧時間５分の
条件にて次の高密度シートが得られた。即ち、 目付630g/cm2 厚み0.7mm 密度0.9g/cm3 高度95゜（硬度測定法はJIS,K−6301、Ａ法による。
以下同じ方法である） 体積抵抗率8.9×1013Ωcm 切断強力26Kg/cm 切断伸度8.0％ の絶縁性能を有する優れた高密度シートが得られた。
（ロ）異形断面の芳香族ポリイミド繊維1.5d×38mmを60
％、パラ系芳香族ポリアミド繊維（商品名「ケブラ
ー」）40％を混合したウェッブを上記（イ）と同様の方
法で処理したところ、更に絶縁性が良好であって、より
柔軟性のあるシートができた。
％、パラ系芳香族ポリアミド繊維（商品名「ケブラ
ー」）40％を混合したウェッブを上記（イ）と同様の方
法で処理したところ、更に絶縁性が良好であって、より
柔軟性のあるシートができた。
目付 590g/cm2 厚み 0.9mm 密度 0.66g/cm3 硬度 87゜ 体積抵抗率 6.7×1014Ωcm 〔Ｂ〕耐熱フィルター 第１図（ｃ）の如く、芳香族ポリアミド繊維からなる
基布（平織76g/m2）1cの両面に、芳香族ポリアミド繊維
（5d×76）からなるウェッブ1b,1dを重ねてニードルパ
ンチングし、その表面に異形断面の芳香族ポリイミド繊
維からなるウェッブ（1.5d×38、100g/m2）1aを積層し
てニードルパンチングし、一次フェルト体を得た後、熱
ロールで温度280℃、加圧50kg/cmで加圧した。これによ
り異形断面の芳香族ポリイミドを積層した面（表面）が
密で、しかも平滑な耐熱フィルターとなる。この耐熱フ
ィルター（本願品）を、第６図の如く芳香族ポリアミド
繊維からなる基布（平織76g/m2）1b′の両面に、芳香族
ポリアミド繊維（2d×51、212g/m2）からなるウェッブ1
a′,1c′を重ねてニードルパンチングしてなる同一目付
の当社耐熱フィルターと比較してその濾布物性を次表に
示す。
基布（平織76g/m2）1cの両面に、芳香族ポリアミド繊維
（5d×76）からなるウェッブ1b,1dを重ねてニードルパ
ンチングし、その表面に異形断面の芳香族ポリイミド繊
維からなるウェッブ（1.5d×38、100g/m2）1aを積層し
てニードルパンチングし、一次フェルト体を得た後、熱
ロールで温度280℃、加圧50kg/cmで加圧した。これによ
り異形断面の芳香族ポリイミドを積層した面（表面）が
密で、しかも平滑な耐熱フィルターとなる。この耐熱フ
ィルター（本願品）を、第６図の如く芳香族ポリアミド
繊維からなる基布（平織76g/m2）1b′の両面に、芳香族
ポリアミド繊維（2d×51、212g/m2）からなるウェッブ1
a′,1c′を重ねてニードルパンチングしてなる同一目付
の当社耐熱フィルターと比較してその濾布物性を次表に
示す。
上表の通り、本願品は従来品に比して理想的な耐熱フ
ィルターであることが判る。
ィルターであることが判る。
また、本願品は従来品に比して表面層が平滑かつ高密
度で内部が比較的低密度である。
度で内部が比較的低密度である。
本願品をバグテスターによる濾過−払い落とし繰返し
試験を次の条件で行った。即ち、 濾過速度 3m/min 払い落とし条件 3m/min ２秒間×１回 払い落とし周期 濾布圧損200mmH2Oに達した時点で濾過
を停め、払い落としを実施した。
試験を次の条件で行った。即ち、 濾過速度 3m/min 払い落とし条件 3m/min ２秒間×１回 払い落とし周期 濾布圧損200mmH2Oに達した時点で濾過
を停め、払い落としを実施した。
濾過面積 17cm×27cm−4.59×10-2m2 ダスト濃度 5g/m3 供試ダスト JIS−９種 タルク （50％平均粒径:4.2μｍ） （真比重 :2.8 ） 繰り返し数 60回 上記試験結果を第７図及び第８図に示す。これによる
と、ダスト残留率、圧力損失ともに本願品は従来品と比
較して小さく、フィルターとして極めて良好な性能を示
した。
と、ダスト残留率、圧力損失ともに本願品は従来品と比
較して小さく、フィルターとして極めて良好な性能を示
した。
〔発明の効果〕 以下の如く、この発明は全部または主要繊維が異形断
面の芳香族ポリイミド繊維からなるウェッブを積層し、
ニードルパンチングにより絡合し、熱と圧を加えて密度
が0.6g/cm3以上の高密度化処理したことを特徴としてい
るから、高密度でかつ耐熱性、耐炎性、保形性にすぐれ
た特性を有しており、このため建造物、航空機等の内装
材、濾過材、或いは研磨材等の各種産業用資材として活
用できるという優れた効果を奏するものである。
面の芳香族ポリイミド繊維からなるウェッブを積層し、
ニードルパンチングにより絡合し、熱と圧を加えて密度
が0.6g/cm3以上の高密度化処理したことを特徴としてい
るから、高密度でかつ耐熱性、耐炎性、保形性にすぐれ
た特性を有しており、このため建造物、航空機等の内装
材、濾過材、或いは研磨材等の各種産業用資材として活
用できるという優れた効果を奏するものである。
第１図（ａ）〜（ｃ）はウェッブの積層態様を略示的に
示す拡大断面図、第２図は異形断面の芳香族ポリイミド
繊維の熱圧による高密度化の特性を示すグラフ、第３図
（ａ）〜（ｃ）は平盤熱プレスで高密度化するための条
件を、温度、圧力及び時間とフェルト密度との関係を示
すグラフ、第４図は本願フェルトの表面の織維の形状を
示す電子顕微鏡の100倍写真、第５図は本願フェルトの
断面の織維の形状を示す電子顕微鏡の100倍写真、第６
図は本願品と比較する従来品の略示的拡大断面図、第７
図及び第８図はダスト残留率、圧力損失の本願品と従来
品とを比較したグラフである。 1a,1b,1c,1d……ウェッブ
示す拡大断面図、第２図は異形断面の芳香族ポリイミド
繊維の熱圧による高密度化の特性を示すグラフ、第３図
（ａ）〜（ｃ）は平盤熱プレスで高密度化するための条
件を、温度、圧力及び時間とフェルト密度との関係を示
すグラフ、第４図は本願フェルトの表面の織維の形状を
示す電子顕微鏡の100倍写真、第５図は本願フェルトの
断面の織維の形状を示す電子顕微鏡の100倍写真、第６
図は本願品と比較する従来品の略示的拡大断面図、第７
図及び第８図はダスト残留率、圧力損失の本願品と従来
品とを比較したグラフである。 1a,1b,1c,1d……ウェッブ
Claims (3)
- 【請求項１】全部または主要繊維が異形断面の芳香族ポ
リイミド繊維からなるウェッブを積層し、ニードルパン
チングにより絡合し、熱と圧を加えて密度が0.6g/cm3以
上の高密度化処理したことを特徴とする耐熱性高密度フ
ェルト。 - 【請求項２】前記異形断面の芳香族ポリイミド繊維を主
要繊維とするウェッブが、他の耐熱性繊維を50％以下混
合してなるものである特許請求の範囲第１項記載の耐熱
性高密度フェルト。 - 【請求項３】前記積層したウェッブの少なくとも一層
が、他の耐熱性繊維からなるウェッブ又は基布に置き換
えたものである特許請求の範囲第１項記載の耐熱性高密
度フェルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19370389A JP2881604B2 (ja) | 1989-07-26 | 1989-07-26 | 耐熱性高密度フェルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19370389A JP2881604B2 (ja) | 1989-07-26 | 1989-07-26 | 耐熱性高密度フェルト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0359156A JPH0359156A (ja) | 1991-03-14 |
| JP2881604B2 true JP2881604B2 (ja) | 1999-04-12 |
Family
ID=16312380
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19370389A Expired - Lifetime JP2881604B2 (ja) | 1989-07-26 | 1989-07-26 | 耐熱性高密度フェルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2881604B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA1278533C (en) * | 1989-08-22 | 1991-01-02 | E. Lee Noddin | Polyimide composite filter fabrics |
| US20040118092A1 (en) * | 2002-12-20 | 2004-06-24 | Honeywell International Inc. | High strength and ultra-efficient oil coalescer |
-
1989
- 1989-07-26 JP JP19370389A patent/JP2881604B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0359156A (ja) | 1991-03-14 |
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