JP2846612B2 - 熱硬化性樹脂製プーリおよびその製造法 - Google Patents
熱硬化性樹脂製プーリおよびその製造法Info
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- JP2846612B2 JP2846612B2 JP154596A JP154596A JP2846612B2 JP 2846612 B2 JP2846612 B2 JP 2846612B2 JP 154596 A JP154596 A JP 154596A JP 154596 A JP154596 A JP 154596A JP 2846612 B2 JP2846612 B2 JP 2846612B2
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- boss
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】 本発明は熱硬化性樹脂製プ
ーリに関する。さらに詳しくは、適正なフィラーを混入
したフェノール樹脂製のプーリであって、高温下で長期
間、高トルクをベルト等を介して伝達するための熱硬化
性樹脂製プーリに関する。
ーリに関する。さらに詳しくは、適正なフィラーを混入
したフェノール樹脂製のプーリであって、高温下で長期
間、高トルクをベルト等を介して伝達するための熱硬化
性樹脂製プーリに関する。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】従
来、熱可塑性合成樹脂から形成された多種のプーリも製
造されてはいる。しかし、これら熱可塑性樹脂製プーリ
では、たとえば自動車のエンジンルーム内で用いられる
ような、高温下で高トルクを長期間にわたって伝達する
場合、ベルトによる磨耗およびベルトの磨耗を実用的に
まで抑制することが極めて困難であり、しかも高トルク
を伝達するには強度的に保証が得られないのが現実であ
る。したがって、かかる自動車のエンジンルーム内での
使用、たとえばエンジンからベルトを介してダイナモへ
回転力をベルト等に伝達するためのプーリとしては、従
来から金属製のものが用いられている。
来、熱可塑性合成樹脂から形成された多種のプーリも製
造されてはいる。しかし、これら熱可塑性樹脂製プーリ
では、たとえば自動車のエンジンルーム内で用いられる
ような、高温下で高トルクを長期間にわたって伝達する
場合、ベルトによる磨耗およびベルトの磨耗を実用的に
まで抑制することが極めて困難であり、しかも高トルク
を伝達するには強度的に保証が得られないのが現実であ
る。したがって、かかる自動車のエンジンルーム内での
使用、たとえばエンジンからベルトを介してダイナモへ
回転力をベルト等に伝達するためのプーリとしては、従
来から金属製のものが用いられている。
【０００３】一方、熱硬化性樹脂から形成された機械要
素部品は多種製造されているが、上記使用条件下での長
期間の使用に耐えうる性能を有するとともに、経済的採
算のあるプーリを製造することは困難であり、従来、熱
硬化性樹脂製プーリは殆ど用いられていない。
素部品は多種製造されているが、上記使用条件下での長
期間の使用に耐えうる性能を有するとともに、経済的採
算のあるプーリを製造することは困難であり、従来、熱
硬化性樹脂製プーリは殆ど用いられていない。
【０００４】 本発明はかかる課題を解決するためにな
されたものであり、長期間にわたる高温下での高トルク
伝達という使用条件に耐え、しかも、経済的に採算のと
れる熱硬化性樹脂製プーリの提供を目的としている。
されたものであり、長期間にわたる高温下での高トルク
伝達という使用条件に耐え、しかも、経済的に採算のと
れる熱硬化性樹脂製プーリの提供を目的としている。
【０００５】
【０００６】
【０００７】
【０００８】
【０００９】
【課題を解決するための手段】 本発明の熱硬化性樹脂
製プーリは、中央部に回転軸に結合するための結合孔が
形成された熱硬化性樹脂製プーリであって、ベルト係合
部を含む周縁部が無機充填材および有機繊維がそれぞれ
単独でまたは混合して混入されたフェノール樹脂から形
成されており、結合孔を形成するボス部がガラス粉およ
びガラス繊維がそれぞれ単独でまたは混合して混入され
たフェノール樹脂から形成されており、前記ボス部にお
ける少なくとも一端面に前記周縁部用材料部分が連続し
て延設された状態で周縁部とボス部とが一体に成形され
ている。
製プーリは、中央部に回転軸に結合するための結合孔が
形成された熱硬化性樹脂製プーリであって、ベルト係合
部を含む周縁部が無機充填材および有機繊維がそれぞれ
単独でまたは混合して混入されたフェノール樹脂から形
成されており、結合孔を形成するボス部がガラス粉およ
びガラス繊維がそれぞれ単独でまたは混合して混入され
たフェノール樹脂から形成されており、前記ボス部にお
ける少なくとも一端面に前記周縁部用材料部分が連続し
て延設された状態で周縁部とボス部とが一体に成形され
ている。
【００１０】 かかる構成によって本発明の熱硬化性樹
脂プーリは、高強度、高硬度および体摩耗性を有し、ベ
ルトの摩耗をも防止し、しかも、金属製に比較して大幅
に重量が軽減されるので、厳しい使用条件に対応しうる
ものとなる。さらに、通常はプーリの周縁部とボス部と
は異なる特性を要求されるため、係る要求にも応じるこ
とができる。また、ボス部における少なくとも一端面に
前記周縁部用材料部分が連続して延設されているので、
ボス部の変形が防止され、より高品質なプーリが得られ
る。
脂プーリは、高強度、高硬度および体摩耗性を有し、ベ
ルトの摩耗をも防止し、しかも、金属製に比較して大幅
に重量が軽減されるので、厳しい使用条件に対応しうる
ものとなる。さらに、通常はプーリの周縁部とボス部と
は異なる特性を要求されるため、係る要求にも応じるこ
とができる。また、ボス部における少なくとも一端面に
前記周縁部用材料部分が連続して延設されているので、
ボス部の変形が防止され、より高品質なプーリが得られ
る。
【００１１】
【００１２】特許請求の範囲でいうプーリとは、ベルト
との摩擦により回転するＶプーリや平プーリはもとよ
り、ベルトに係止する歯が形成されたいわゆるタイミン
グプーリをも含んでいる。
との摩擦により回転するＶプーリや平プーリはもとよ
り、ベルトに係止する歯が形成されたいわゆるタイミン
グプーリをも含んでいる。
【００１３】
【発明の実施の形態】 つぎに、添付図面に示された実
施の形態に基づいて本発明の熱硬化性樹脂製プーリを説
明する。
施の形態に基づいて本発明の熱硬化性樹脂製プーリを説
明する。
【００１４】 図１（ａ）は本発明の熱硬化性樹脂製プ
ーリの一実施形態を示す平面図、図１（ｂ）は図１
（ａ）のＡ−Ａ線断面図、図２（ａ）は本発明の熱硬化
性樹脂製プーリの他の実施形態を示す平面図、図２
（ｂ）は図２（ａ）のＢ−Ｂ線断面図、図３は熱硬化性
樹脂製プーリの製造法を示す説明図、図４は熱硬化性樹
脂製プーリの製造法を示す説明図である。
ーリの一実施形態を示す平面図、図１（ｂ）は図１
（ａ）のＡ−Ａ線断面図、図２（ａ）は本発明の熱硬化
性樹脂製プーリの他の実施形態を示す平面図、図２
（ｂ）は図２（ａ）のＢ−Ｂ線断面図、図３は熱硬化性
樹脂製プーリの製造法を示す説明図、図４は熱硬化性樹
脂製プーリの製造法を示す説明図である。
【００１５】図１（ａ）において、プーリ１のボス部１
ａと周縁部１ｂとは異なる成形材料によって形成されて
いる。ボス部１ａは伝動軸（図示されていない）とスプ
ライン結合されてトルクを伝達する結合孔２が形成され
た部分であり、とくに周縁部１ｂほどの耐磨耗性は要求
されないが、高強度および高硬度が要求される。一方、
周縁部１ｂはその溝部３においてベルト（図示されてい
ない）からその摩擦力によって回転力が伝達される部分
であり、ボス部１ａに要求される以上の耐磨耗性が要求
されるとともに、ベルトの磨耗や損傷を防止しうる表面
状態を維持する必要がある。
ａと周縁部１ｂとは異なる成形材料によって形成されて
いる。ボス部１ａは伝動軸（図示されていない）とスプ
ライン結合されてトルクを伝達する結合孔２が形成され
た部分であり、とくに周縁部１ｂほどの耐磨耗性は要求
されないが、高強度および高硬度が要求される。一方、
周縁部１ｂはその溝部３においてベルト（図示されてい
ない）からその摩擦力によって回転力が伝達される部分
であり、ボス部１ａに要求される以上の耐磨耗性が要求
されるとともに、ベルトの磨耗や損傷を防止しうる表面
状態を維持する必要がある。
【００１６】なお、本実施形態においては、周縁部１ｂ
にＶベルト用の溝が形成されたＶプーリ１を例示してい
るが、本発明ではとくにＶベルト用に限定されることは
なく、平ベルト用の平プーリでもよく、さらに、係合歯
が形成されたいわゆるタイミングプーリでもよい。
にＶベルト用の溝が形成されたＶプーリ１を例示してい
るが、本発明ではとくにＶベルト用に限定されることは
なく、平ベルト用の平プーリでもよく、さらに、係合歯
が形成されたいわゆるタイミングプーリでもよい。
【００１７】また、本実施形態におけるプーリの伝動軸
との結合孔２はスプライン２ａが形成されたものである
が、本発明ではとくにスプライン２ａに限定されること
はなく、たとえば、結合孔および伝動軸ともにテーパが
形成され、それによっていわば摩擦結合される構造のも
のであってもよく、その他、ナットによって締めつける
ことにより伝動軸と結合する構造等、公知の結合方法を
用いた全てのプーリに適用される。
との結合孔２はスプライン２ａが形成されたものである
が、本発明ではとくにスプライン２ａに限定されること
はなく、たとえば、結合孔および伝動軸ともにテーパが
形成され、それによっていわば摩擦結合される構造のも
のであってもよく、その他、ナットによって締めつける
ことにより伝動軸と結合する構造等、公知の結合方法を
用いた全てのプーリに適用される。
【００１８】以上の条件から、ボス部１ａについては金
属製またはフェノール樹脂から形成され、周縁部１ｂに
ついてはボス部１ａのものとは異なるフィラーが充填さ
れたフェノール樹脂から形成されている。なお、ボス部
１ａについては金属ではなくフェノール樹脂から形成す
るのが軽量となり、しかも製造工数の低減が可能となる
ので好ましい。
属製またはフェノール樹脂から形成され、周縁部１ｂに
ついてはボス部１ａのものとは異なるフィラーが充填さ
れたフェノール樹脂から形成されている。なお、ボス部
１ａについては金属ではなくフェノール樹脂から形成す
るのが軽量となり、しかも製造工数の低減が可能となる
ので好ましい。
【００１９】たとえば、ボス部１ａのフェノール樹脂は
強度および硬度の向上のためにガラス粉またはガラス繊
維をそれぞれ単独でまたは混合してフィラーとして添加
したものであり、周縁部１ｂのフェノール樹脂はベルト
の磨耗を防止するため、ガラス繊維等は混入せずに強度
を向上させるために、無機充填材および有機繊維をそれ
ぞれ単独でまたは混合してフィラーとして混入したもの
である。
強度および硬度の向上のためにガラス粉またはガラス繊
維をそれぞれ単独でまたは混合してフィラーとして添加
したものであり、周縁部１ｂのフェノール樹脂はベルト
の磨耗を防止するため、ガラス繊維等は混入せずに強度
を向上させるために、無機充填材および有機繊維をそれ
ぞれ単独でまたは混合してフィラーとして混入したもの
である。
【００２０】また、図１（ｂ）に示すごとく、ボス部１
ａの上端面は周縁部１ｂ用の材料によって覆われている
（図中、Ｔで示す）。これは、後述するように最終成形
時において、ボス部１ａの両端面ともに金型内面に当接
することを防止するためである。そうすることによって
ボス部１ａの変形防止や寸法精度の向上が図られるので
ある。
ａの上端面は周縁部１ｂ用の材料によって覆われている
（図中、Ｔで示す）。これは、後述するように最終成形
時において、ボス部１ａの両端面ともに金型内面に当接
することを防止するためである。そうすることによって
ボス部１ａの変形防止や寸法精度の向上が図られるので
ある。
【００２１】また、図２に示されるプーリ４は、その全
体が同質のフェノール樹脂（図１における周縁部１ｂと
同一のフェノール樹脂）から形成されている。
体が同質のフェノール樹脂（図１における周縁部１ｂと
同一のフェノール樹脂）から形成されている。
【００２２】つぎに、図３を参照しつつ図２のプーリ４
の製造法を説明する。
の製造法を説明する。
【００２３】 まず、フェノール樹脂成形材料を製品
形状にするための圧縮成形を行う前に成形材料のタブレ
ット５を形成する。成形材料はモノフロー法（ＪＩＳ
Ｋ６９１１に規定される押出し式の流れ試験法）による
３〜１．５ｇの範囲の流れ程度のものを用いる。なお、
３〜１．５ｇの範囲内においてもより流れ性の悪い、す
なわち、より硬化反応が進んだ１．５ｇまたはそれに近
い成形材料を用いるのが好ましい。
形状にするための圧縮成形を行う前に成形材料のタブレ
ット５を形成する。成形材料はモノフロー法（ＪＩＳ
Ｋ６９１１に規定される押出し式の流れ試験法）による
３〜１．５ｇの範囲の流れ程度のものを用いる。なお、
３〜１．５ｇの範囲内においてもより流れ性の悪い、す
なわち、より硬化反応が進んだ１．５ｇまたはそれに近
い成形材料を用いるのが好ましい。
【００２４】かかる成形材料を用いることにより、最終
の圧縮成形にかかる時間の短縮が可能となり、圧縮成形
時に発生するガスによる膨張（いわゆるフクレ）や気泡
の発生が低減するので、前述した製品の機械的強度が向
上する。
の圧縮成形にかかる時間の短縮が可能となり、圧縮成形
時に発生するガスによる膨張（いわゆるフクレ）や気泡
の発生が低減するので、前述した製品の機械的強度が向
上する。
【００２５】タブレット成形時の成形圧力および成形時
間はタブレットの寸法形状によって異なる。以下の実施
例では、たとえば厚さが２５ｍｍ、直径が７４ｍｍのプ
ーリを成形するためには、厚さが１８ｍｍ、直径が６０
ｍｍの短円柱形状のタブレット５を成形する。その場
合、タブレット５に対する成形圧力は１０００ｋｇ／ｃ
ｍ2 ±１００ｋｇ／ｃｍ2 程度である。この範囲は、成
形材料の前記モノフロー法による流れ程度、３〜１．５
ｇの範囲内での流れ程度に応じるものである。加圧時間
は２〜５秒程度である。
間はタブレットの寸法形状によって異なる。以下の実施
例では、たとえば厚さが２５ｍｍ、直径が７４ｍｍのプ
ーリを成形するためには、厚さが１８ｍｍ、直径が６０
ｍｍの短円柱形状のタブレット５を成形する。その場
合、タブレット５に対する成形圧力は１０００ｋｇ／ｃ
ｍ2 ±１００ｋｇ／ｃｍ2 程度である。この範囲は、成
形材料の前記モノフロー法による流れ程度、３〜１．５
ｇの範囲内での流れ程度に応じるものである。加圧時間
は２〜５秒程度である。
【００２６】 つぎに前記タブレット５を予熱する。
通常、タブレットの予熱は高周波加熱によって行い、予
熱温度は前記サイズのタブレットの場合は９０〜１００
℃である。予熱温度および予熱時間は従来の技術に比較
すると低く短い。これは、成形材料段階で既に硬化反応
が進んでいるためである。ここでも、製造コストの低減
が図られる。
通常、タブレットの予熱は高周波加熱によって行い、予
熱温度は前記サイズのタブレットの場合は９０〜１００
℃である。予熱温度および予熱時間は従来の技術に比較
すると低く短い。これは、成形材料段階で既に硬化反応
が進んでいるためである。ここでも、製造コストの低減
が図られる。
【００２７】 予熱が完了したタブレット５は直ちに
最終の圧縮成形工程に搬入される。すなわち、タブレッ
ト５は所定温度に保持された成形金型６に直ちに装入さ
れる。金型はいわゆる雄型６ａと雌型６ｂとからなり、
ともに１５５〜１６５℃に加熱されている。雌型６ｂの
キャビティの中央には、プーリ４の結合孔２に対応す
る、いわば中子７が形成されている。かかる金型を用
い、タブレットに直接加わる成形圧力を２２０〜２３０
ｋｇ／ｃｍ2 とし、かかる圧力を９０〜１２０秒間保持
する。その後、成形されたプーリ４を取り出す。なお、
成型圧力は高い程よいが、経済効率の向上および金型等
の装置の寿命短縮防止のために、上限を２３０ｋｇ／ｃ
ｍ2 とするのが好ましいのである。たとえば、後述する
ように、直径７４ｍｍのプーリを成型する場合に１００
ｔｏｎプレスを用いるとき、できるだけ多くのプーリを
一時に得るために１０個のプーリを成型する。そのとき
の上限加圧力が２３０ｋｇ／ｃｍ2 となる。
最終の圧縮成形工程に搬入される。すなわち、タブレッ
ト５は所定温度に保持された成形金型６に直ちに装入さ
れる。金型はいわゆる雄型６ａと雌型６ｂとからなり、
ともに１５５〜１６５℃に加熱されている。雌型６ｂの
キャビティの中央には、プーリ４の結合孔２に対応す
る、いわば中子７が形成されている。かかる金型を用
い、タブレットに直接加わる成形圧力を２２０〜２３０
ｋｇ／ｃｍ2 とし、かかる圧力を９０〜１２０秒間保持
する。その後、成形されたプーリ４を取り出す。なお、
成型圧力は高い程よいが、経済効率の向上および金型等
の装置の寿命短縮防止のために、上限を２３０ｋｇ／ｃ
ｍ2 とするのが好ましいのである。たとえば、後述する
ように、直径７４ｍｍのプーリを成型する場合に１００
ｔｏｎプレスを用いるとき、できるだけ多くのプーリを
一時に得るために１０個のプーリを成型する。そのとき
の上限加圧力が２３０ｋｇ／ｃｍ2 となる。
【００２８】以上の条件は、従来の技術における加熱温
度、加圧力および加圧時間に比較すると、加熱温度はよ
り低温であり、加圧力はより高圧であり、加圧時間はよ
り短時間である。これは流れ程度の低い成形材料を使用
することによるものである。叙上のごとく、予熱を行
い、高圧で成形することによって成形時間を節約するこ
とができる。
度、加圧力および加圧時間に比較すると、加熱温度はよ
り低温であり、加圧力はより高圧であり、加圧時間はよ
り短時間である。これは流れ程度の低い成形材料を使用
することによるものである。叙上のごとく、予熱を行
い、高圧で成形することによって成形時間を節約するこ
とができる。
【００２９】つぎに、図４を参照しながら図１のプーリ
１の成形法を説明する。プーリ１の最終形状における寸
法は、図２のプーリ４のそれと同じである。
１の成形法を説明する。プーリ１の最終形状における寸
法は、図２のプーリ４のそれと同じである。
【００３０】まず、ボス部１ａのみを最終形状にまで成
形する。
形する。
【００３１】また、前記の方法によって周縁部１ｂの
成形材料をタブレット８に成形する。周縁部１ｂの成形
材料にもスパイラルフロー法による３〜１．５ｇの流れ
程度範囲のものを用いる。タブレット８の寸法は、厚さ
が１８ｍｍ、直径が６０ｍｍの短円柱形状を呈したもの
である。成形圧力は１０００ｋｇ／ｃｍ2 ±１００ｋｇ
／ｃｍ2 程度である。
成形材料をタブレット８に成形する。周縁部１ｂの成形
材料にもスパイラルフロー法による３〜１．５ｇの流れ
程度範囲のものを用いる。タブレット８の寸法は、厚さ
が１８ｍｍ、直径が６０ｍｍの短円柱形状を呈したもの
である。成形圧力は１０００ｋｇ／ｃｍ2 ±１００ｋｇ
／ｃｍ2 程度である。
【００３２】ついで、前記の方法によって、周縁部１
ｂ用タブレット８を予熱する。予熱の温度および時間は
両タブレットともに前記におけるのと同じである。
ｂ用タブレット８を予熱する。予熱の温度および時間は
両タブレットともに前記におけるのと同じである。
【００３３】つぎに、最終形状に成形されたボス部１ａ
を金型６の中子７に嵌合し、その上に円周部用タブレッ
ト８を載置する。そして、型締めし、前記の加熱条
件、加圧条件および成形時間条件で圧縮成形する。その
後、成形されたプーリ１を取り出す。
を金型６の中子７に嵌合し、その上に円周部用タブレッ
ト８を載置する。そして、型締めし、前記の加熱条
件、加圧条件および成形時間条件で圧縮成形する。その
後、成形されたプーリ１を取り出す。
【００３４】なお、型締め時に最終形状ボス部１ａを挟
む雄型６ａと雌型６ｂとの間隔寸法は、ボス部１ａの寸
法より若干大きくなるようにされている。その結果、図
１に示すようなボス部１ａの上端面を覆う周縁部用材料
部分Ｔが形成される。この部分は、０．５〜２ｍｍ程度
の厚さにする。これは、最終形状ボス部１ａはどうして
も多少の寸法ばらつきがあるため、その高さ寸法を両型
６ａ、６ｂの間隔寸法と同一に計画した場合、型締めに
よってボス部１ａが両型６ａ、６ｂに直接挟圧されて変
形する場合があるためであり、本実施形態のごとく構成
することによって、常にかかる変形が防止されるのであ
る。
む雄型６ａと雌型６ｂとの間隔寸法は、ボス部１ａの寸
法より若干大きくなるようにされている。その結果、図
１に示すようなボス部１ａの上端面を覆う周縁部用材料
部分Ｔが形成される。この部分は、０．５〜２ｍｍ程度
の厚さにする。これは、最終形状ボス部１ａはどうして
も多少の寸法ばらつきがあるため、その高さ寸法を両型
６ａ、６ｂの間隔寸法と同一に計画した場合、型締めに
よってボス部１ａが両型６ａ、６ｂに直接挟圧されて変
形する場合があるためであり、本実施形態のごとく構成
することによって、常にかかる変形が防止されるのであ
る。
【００３５】叙上のごとく、反応の進んだ流れ程度の低
い成形材料を用い、高圧、低温、短時間で成形を行うこ
とにより、高強度且つ高硬度を有し、表面性状の良好な
プーリが得られる。しかも、操業時間が短縮される。
い成形材料を用い、高圧、低温、短時間で成形を行うこ
とにより、高強度且つ高硬度を有し、表面性状の良好な
プーリが得られる。しかも、操業時間が短縮される。
【００３６】
【発明の効果】本発明の熱硬化性樹脂製プーリは、高強
度、高硬度および耐磨耗性を有し、しかも、金属製に比
較して大幅に重量が軽減されるので、厳しい使用条件に
対応しうるものとなる。さらに、通常は異なる特性が要
求されるプーリの周縁部とボス部とに対し、その特性に
応じた材料の選択が容易となる。
度、高硬度および耐磨耗性を有し、しかも、金属製に比
較して大幅に重量が軽減されるので、厳しい使用条件に
対応しうるものとなる。さらに、通常は異なる特性が要
求されるプーリの周縁部とボス部とに対し、その特性に
応じた材料の選択が容易となる。
【００３７】本発明の熱硬化性樹脂製プーリの製造法
は、寸法精度が高く、高強度且つ高硬度を有し、表面性
状の良好なプーリを製造することができ、しかも、操業
時間を短縮することができてプーリの製造コストを低減
することができる。
は、寸法精度が高く、高強度且つ高硬度を有し、表面性
状の良好なプーリを製造することができ、しかも、操業
時間を短縮することができてプーリの製造コストを低減
することができる。
【図１】（ａ）は本発明の熱硬化性樹脂製プーリの一実
施形態を示す平面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ線断面図
である。
施形態を示す平面図、（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ線断面図
である。
【図２】（ａ）は本発明の熱硬化性樹脂製プーリの他の
実施形態を示す平面図、（ｂ）は（ａ）のＢ−Ｂ線断面
図である。
実施形態を示す平面図、（ｂ）は（ａ）のＢ−Ｂ線断面
図である。
【図３】熱硬化性樹脂製プーリの製造法を示す説明図で
ある。
ある。
【図４】熱硬化性樹脂製プーリの製造法を示す説明図で
ある。
ある。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ２９Ｌ 31:00 (56)参考文献 特開 昭60−25713（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−2321（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−87969（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−92628（ＪＰ，Ａ) 実開 平４−80956（ＪＰ，Ｕ) 上中三男二編「プラスチック技術全書 （15） フェノール樹脂」初版、株式会 社工業調査会、1971年６月15日、Ｐ67〜 77 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B29C 43/02,43/14,43/18 - 43/20,43 /32 - 43/36,43/52,43/58 B29C 45/02 B29D 17/00,31/00 F16H 55/48
Claims (1)
- 【請求項１】 中央部に回転軸に結合するための結合孔
が形成された熱硬化性樹脂製プーリであって、ベルト係
合部を含む周縁部が無機充填材および有機繊維がそれぞ
れ単独でまたは混合して混入されたフェノール樹脂から
形成されており、結合孔を形成するボス部がガラス粉お
よびガラス繊維がそれぞれ単独でまたは混合して混入さ
れたフェノール樹脂から形成されており、前記ボス部に
おける少なくとも一端面に前記周縁部用材料部分が連続
して延設された状態で周縁部とボス部とが一体に成形さ
れてなる熱硬化性樹脂製プーリ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP154596A JP2846612B2 (ja) | 1996-01-09 | 1996-01-09 | 熱硬化性樹脂製プーリおよびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP154596A JP2846612B2 (ja) | 1996-01-09 | 1996-01-09 | 熱硬化性樹脂製プーリおよびその製造法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8092598A Division JPH10244552A (ja) | 1998-03-27 | 1998-03-27 | 熱硬化性樹脂製プーリの製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09187830A JPH09187830A (ja) | 1997-07-22 |
| JP2846612B2 true JP2846612B2 (ja) | 1999-01-13 |
Family
ID=11504500
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP154596A Expired - Lifetime JP2846612B2 (ja) | 1996-01-09 | 1996-01-09 | 熱硬化性樹脂製プーリおよびその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2846612B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4679062B2 (ja) * | 2004-03-01 | 2011-04-27 | 旭有機材工業株式会社 | フェノール樹脂成形材料で成形されたプーリ |
-
1996
- 1996-01-09 JP JP154596A patent/JP2846612B2/ja not_active Expired - Lifetime
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 上中三男二編「プラスチック技術全書（１５） フェノール樹脂」初版、株式会社工業調査会、１９７１年６月１５日、Ｐ６７〜７７ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09187830A (ja) | 1997-07-22 |
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