JP2839649B2 - ばね特性および耐疲労特性に優れた銅−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワッシャー材 - Google Patents
ばね特性および耐疲労特性に優れた銅−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワッシャー材Info
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Description
【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 （産業上の利用分野） 本発明は、ばね特性および耐疲労特性に優れた銅−マ
ンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワッシャー
材に係り、例えばVTR回転ヘッド等に用いられるワッシ
ャー材に関する。
ンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワッシャー
材に係り、例えばVTR回転ヘッド等に用いられるワッシ
ャー材に関する。
（従来の技術） 近年、映像信号および音声信号を磁気テープで記録・
再生するVTR（Video Tape Recorder）が業務用および家
庭用に広く普及している。映像信号の周波数帯域は一般
に０〜4.5メガHzと音声信号に比較して250〜300倍広く
なっており、磁気テープに記録された信号を高速度で読
みとるためにビデオヘッドを回転させる方式が採用され
ている。
再生するVTR（Video Tape Recorder）が業務用および家
庭用に広く普及している。映像信号の周波数帯域は一般
に０〜4.5メガHzと音声信号に比較して250〜300倍広く
なっており、磁気テープに記録された信号を高速度で読
みとるためにビデオヘッドを回転させる方式が採用され
ている。
第１図はVTRの回転ヘッドドラムの要部の構成を示す
断面図であり、回転ヘッドドラム１は、回転軸２に回転
自在に装着されたヘッドディスク３と、ヘッドディスク
３に対向するように装着された下部固定シリンダ４と、
上記ヘッドディスク３と下部固定シリンダ４との間に介
装されたワッシャー５と、ヘッドディスク３の下面に装
着されたビデオヘッド６とを備える。ワッシャー５はヘ
ッドディスク３の回転時においてもヘッドディスク３と
下部固定シリンダ４とが直接接触することを防止し、ま
た両者が必要以上に近接してビデオヘッド６を損傷しな
いように一定の微小間隙ｌを保持するために設けられ
る。
断面図であり、回転ヘッドドラム１は、回転軸２に回転
自在に装着されたヘッドディスク３と、ヘッドディスク
３に対向するように装着された下部固定シリンダ４と、
上記ヘッドディスク３と下部固定シリンダ４との間に介
装されたワッシャー５と、ヘッドディスク３の下面に装
着されたビデオヘッド６とを備える。ワッシャー５はヘ
ッドディスク３の回転時においてもヘッドディスク３と
下部固定シリンダ４とが直接接触することを防止し、ま
た両者が必要以上に近接してビデオヘッド６を損傷しな
いように一定の微小間隙ｌを保持するために設けられ
る。
従来上記ワッシャーは、一般にSUS304またはベリリウ
ム銅（Be−Cu合金）等を原材料として圧延後、金型プレ
ス機で中空円板状に打ち抜き、さらに第２図に示すよう
に周方向に波打つようなウェーブ状に塑性変形させて製
造されている。
ム銅（Be−Cu合金）等を原材料として圧延後、金型プレ
ス機で中空円板状に打ち抜き、さらに第２図に示すよう
に周方向に波打つようなウェーブ状に塑性変形させて製
造されている。
（発明が解決しようとする課題） しかしながらSUS304製のワッシャーはばね限界値が低
く、VTRの回転ヘッドドラムに装着するとへたりを生じ
ヘッドディスクとワッシャーとの摩擦が大きくなり、ヘ
ッドディスクの円滑な回転が得られなくなる欠点があ
る。
く、VTRの回転ヘッドドラムに装着するとへたりを生じ
ヘッドディスクとワッシャーとの摩擦が大きくなり、ヘ
ッドディスクの円滑な回転が得られなくなる欠点があ
る。
またSUS304は硬度が非常に大きいため加工性が低い欠
点がある。特に圧延材をプレス機にて円環状に打ち抜く
場合に金型が損傷し易い。そのため高頻度で金型を再研
磨したり交換する必要があり、ワッシャーの製造コスト
が増大し、また製造効率が低下する問題点がある。
点がある。特に圧延材をプレス機にて円環状に打ち抜く
場合に金型が損傷し易い。そのため高頻度で金型を再研
磨したり交換する必要があり、ワッシャーの製造コスト
が増大し、また製造効率が低下する問題点がある。
一方、原材料としてベリリウム銅を使用する場合はそ
の硬度が低いために加工性は良好であるが、ベリリウム
は希少で高価である上に、製造工程において人体に有毒
なベリリウム酸化物等を発生するため、防毒設備を含め
たベリリウム銅合金の製造設備が複雑化し、工程管理が
複雑となる上に、製造原価が高騰する欠点を有する。
の硬度が低いために加工性は良好であるが、ベリリウム
は希少で高価である上に、製造工程において人体に有毒
なベリリウム酸化物等を発生するため、防毒設備を含め
たベリリウム銅合金の製造設備が複雑化し、工程管理が
複雑となる上に、製造原価が高騰する欠点を有する。
本発明は上記の問題点を解決するためになされたもの
であり、Beを含有せずに安価で従来の合金材料およびそ
れを用いたワッシャー材と同等以上のばね性を有し、容
易に製造することが可能であり、ばね特性および耐疲労
特性に優れた銅−マンガン−ニッケル系合金およびこれ
を用いたワッシャー材を提供することを目的とする。
であり、Beを含有せずに安価で従来の合金材料およびそ
れを用いたワッシャー材と同等以上のばね性を有し、容
易に製造することが可能であり、ばね特性および耐疲労
特性に優れた銅−マンガン−ニッケル系合金およびこれ
を用いたワッシャー材を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段と作用） 本願発明者らは、上記の目的を達成するために、種々
の組成の合金材料を調製し、加工処理方法を種々試行し
得られたワッシャー材の特性値を計測したところ、重量
パーセントでマンガン10〜35％、ニッケル10〜35％を含
有し、残部を銅で構成したときに、従来のSUS材製また
はベリリウム銅製と比較して、ばね限界値（Kb）および
ヤング率（Ｅ）等の強度特性値が優れ、また加工性が優
れており、ばね特性および耐疲労特性に優れた銅−マン
ガン−ニッケル系合金が得られた。特に上記組成範囲の
マンガンおよびニッケルに加えて、クロムを0.01〜８
％、ジルコニウムを0.01〜５％添加して形成した銅−マ
ンガン−ニッケル系合金はより優れた強度特性を有し、
特にVTR回転ヘッド用ワッシャー材として使用した場合
に優れた耐久性を発揮した。
の組成の合金材料を調製し、加工処理方法を種々試行し
得られたワッシャー材の特性値を計測したところ、重量
パーセントでマンガン10〜35％、ニッケル10〜35％を含
有し、残部を銅で構成したときに、従来のSUS材製また
はベリリウム銅製と比較して、ばね限界値（Kb）および
ヤング率（Ｅ）等の強度特性値が優れ、また加工性が優
れており、ばね特性および耐疲労特性に優れた銅−マン
ガン−ニッケル系合金が得られた。特に上記組成範囲の
マンガンおよびニッケルに加えて、クロムを0.01〜８
％、ジルコニウムを0.01〜５％添加して形成した銅−マ
ンガン−ニッケル系合金はより優れた強度特性を有し、
特にVTR回転ヘッド用ワッシャー材として使用した場合
に優れた耐久性を発揮した。
本発明は上記の知見に基づいて完成されたものであ
る。
る。
以下本発明に係る、ばね特性および耐疲労特性に優れ
た銅−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワ
ッシャー材の組成の限定理由について述べる。
た銅−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワ
ッシャー材の組成の限定理由について述べる。
マンガン（Mn）は靭性、引張強度等のばね強さを確保
するために必要な元素であり、その含有量が10％未満で
あると、従来のベリリウム銅と同等のばね強さが得られ
ず、また35％を超えると伸びの弾性が低下し、ばね限界
値を超えた変位を銅−マンガン−ニッケル系合金に付加
した場合折れ易くなり、かつ永久歪みが増大するため、
Mnの含有量は10〜35％の範囲に設定される。なお望まし
くは12〜20％が良い。
するために必要な元素であり、その含有量が10％未満で
あると、従来のベリリウム銅と同等のばね強さが得られ
ず、また35％を超えると伸びの弾性が低下し、ばね限界
値を超えた変位を銅−マンガン−ニッケル系合金に付加
した場合折れ易くなり、かつ永久歪みが増大するため、
Mnの含有量は10〜35％の範囲に設定される。なお望まし
くは12〜20％が良い。
ニッケル（Ni）はマンガンと化合物を形成して、合金
素地中に析出し、靭性を増し、縦弾性係数（Ｅ）を増大
させてばね強さを向上させるために必要な元素であり、
その含有量が10％未満であると充分なばね強さが得られ
ず、また35％を超えると伸び率が低下し、ばね限界値を
超えた変位を銅−マンガン−ニッケル系合金に生起させ
た場合に折損し易く、また永久歪も増大するため、Niの
含有量は10〜35％の範囲で調整される。なお望ましくは
12〜20％が良い。
素地中に析出し、靭性を増し、縦弾性係数（Ｅ）を増大
させてばね強さを向上させるために必要な元素であり、
その含有量が10％未満であると充分なばね強さが得られ
ず、また35％を超えると伸び率が低下し、ばね限界値を
超えた変位を銅−マンガン−ニッケル系合金に生起させ
た場合に折損し易く、また永久歪も増大するため、Niの
含有量は10〜35％の範囲で調整される。なお望ましくは
12〜20％が良い。
この範囲に限定することによりMnと同様にばね限界値
以上の変位に対する永久歪は減少し、ベリリウム銅と同
等以上のばね材料を得ることができる。
以上の変位に対する永久歪は減少し、ベリリウム銅と同
等以上のばね材料を得ることができる。
また上記マンガンおよびニッケルを添加した銅合金に
クロム（Cr）およびジルコニウム（Zr）を添加すること
により、さらに好ましい合金となる。これらの元素は銅
合金素地中に析出し、析出硬化による部材強度を向上さ
せるとともに耐食性を増大させる。ここでクロムはジル
コニウムと複合添加することにより金属間化合物を形成
し、ばね特性を飛躍的に向上させる作用を有する。クロ
ムの含有量が0.01％未満の過少量では析出硬化によるば
ね強さを確保することが困難であり、一方８％を超える
と、伸びの減少によって銅−マンガン−ニッケル系合金
が折損し易くなる。したがってクロムの含有量は0.01〜
８％の範囲に設定される。なお含有量が高いと製造工程
において析出量が増大する現象が発生し易いため、望ま
しくは0.1〜５％が良い。
クロム（Cr）およびジルコニウム（Zr）を添加すること
により、さらに好ましい合金となる。これらの元素は銅
合金素地中に析出し、析出硬化による部材強度を向上さ
せるとともに耐食性を増大させる。ここでクロムはジル
コニウムと複合添加することにより金属間化合物を形成
し、ばね特性を飛躍的に向上させる作用を有する。クロ
ムの含有量が0.01％未満の過少量では析出硬化によるば
ね強さを確保することが困難であり、一方８％を超える
と、伸びの減少によって銅−マンガン−ニッケル系合金
が折損し易くなる。したがってクロムの含有量は0.01〜
８％の範囲に設定される。なお含有量が高いと製造工程
において析出量が増大する現象が発生し易いため、望ま
しくは0.1〜５％が良い。
またジルコニウム（Zr）も素地中に析出物を形成し部
材を硬化させるとともに、クロムと金属間化合物を形成
しばね特性を向上させる。Zrの含有量が0.01％未満の過
少量であると、ばね強さを確保できるだけの析出物が形
成されず、伸びは大きいもののばね限界値が低く、ばね
の機能を充分に発揮し得ない。一方ジルコニウム（Zr）
の含有量が５％を超える場合は、所望のばね強さは充分
確保されるものの、熱間における加工が困難となる。し
たがってZrの含有量は0.01〜５％の範囲に設定される。
なお最適な析出量を得るために望ましくは0.1〜２％の
調整するとよい。
材を硬化させるとともに、クロムと金属間化合物を形成
しばね特性を向上させる。Zrの含有量が0.01％未満の過
少量であると、ばね強さを確保できるだけの析出物が形
成されず、伸びは大きいもののばね限界値が低く、ばね
の機能を充分に発揮し得ない。一方ジルコニウム（Zr）
の含有量が５％を超える場合は、所望のばね強さは充分
確保されるものの、熱間における加工が困難となる。し
たがってZrの含有量は0.01〜５％の範囲に設定される。
なお最適な析出量を得るために望ましくは0.1〜２％の
調整するとよい。
このようにクロム（Cr）とジルコニウム（Zr）は合金
素地中に析出し、析出硬化によるばね強さ、疲労強度を
向上させる元素である。これらの両元素を適量ずつ組み
合せて使用する場合に、ばね限界値の向上が顕著にな
る。なお、Ni,Mn,Crの含有量を低減し、Zrの添加量を相
対的に増量することによって靭性が増し、より疲労強度
が優れ、ばね特性および耐疲労特性に優れた銅−マンガ
ン−ニッケル系合金およびこれを用いたワッシャー材を
得ることができる。
素地中に析出し、析出硬化によるばね強さ、疲労強度を
向上させる元素である。これらの両元素を適量ずつ組み
合せて使用する場合に、ばね限界値の向上が顕著にな
る。なお、Ni,Mn,Crの含有量を低減し、Zrの添加量を相
対的に増量することによって靭性が増し、より疲労強度
が優れ、ばね特性および耐疲労特性に優れた銅−マンガ
ン−ニッケル系合金およびこれを用いたワッシャー材を
得ることができる。
本発明に係る、ばね特性および耐疲労特性に優れた銅
−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワッシ
ャー材は、上記組成から成る銅基合金を、温度700〜100
0℃で溶体化処理後、冷間加工を実施して所定形状に塑
性変形せしめ、しかる後に温度350〜550℃で時効硬化処
理を施して製造される。
−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワッシ
ャー材は、上記組成から成る銅基合金を、温度700〜100
0℃で溶体化処理後、冷間加工を実施して所定形状に塑
性変形せしめ、しかる後に温度350〜550℃で時効硬化処
理を施して製造される。
溶体化処理は合金成分を均質化し、さらに成形性を改
良し、またその後の時効硬化処理で均質なばね強さを付
与するための処理であり、少なくとも700℃以上の処理
温度が必要で、望ましくは800℃以上が良い。
良し、またその後の時効硬化処理で均質なばね強さを付
与するための処理であり、少なくとも700℃以上の処理
温度が必要で、望ましくは800℃以上が良い。
しかし温度をより高く設定してもその効果は微増に留
まり、却って結晶粒の粗大化を招き易いことから一般に
1000℃以下の温度に設定されるが、望ましくは850〜950
℃が良い。
まり、却って結晶粒の粗大化を招き易いことから一般に
1000℃以下の温度に設定されるが、望ましくは850〜950
℃が良い。
次に冷間加工であるが、この冷間加工は本発明に係
る、ばね特性および耐疲労特性に優れた銅−マンガン−
ニッケル系合金およびこれを用いたワッシャー材を製造
する際の成形加工性に大きな影響を及ぼす。
る、ばね特性および耐疲労特性に優れた銅−マンガン−
ニッケル系合金およびこれを用いたワッシャー材を製造
する際の成形加工性に大きな影響を及ぼす。
そのため冷間加工率は少なくとも５％以上が必要で、
望ましくは10％以上が良いが、過度の冷間加工は、銅−
マンガン−ニッケル系合金およびワッシャー材の硬度の
上昇を招き、成形時にプレス用金型を損傷したり、曲げ
加工部分に割れが発生し易くなることから実用上80％以
下に設定され、望ましくは70％以下が良い。
望ましくは10％以上が良いが、過度の冷間加工は、銅−
マンガン−ニッケル系合金およびワッシャー材の硬度の
上昇を招き、成形時にプレス用金型を損傷したり、曲げ
加工部分に割れが発生し易くなることから実用上80％以
下に設定され、望ましくは70％以下が良い。
次に時効硬化処理は、溶体化処理によって得られた過
飽和固溶体を加熱し、クロムとジルコニウムとの金属間
化合物などを析出せしめることにより硬化させ、銅−マ
ンガン、ニッケル系合金およびワッシャー材のばね強さ
を付与するための熱処理であり、350℃以上の温度で処
理することが必要である。しかし、550℃を超えた温度
では、硬度の低下が見られることから、処理温度は350
℃〜550℃の範囲に設定されるが、望ましくは380℃〜50
0℃が良く、さらに望ましくは430℃〜480℃が適温であ
る。
飽和固溶体を加熱し、クロムとジルコニウムとの金属間
化合物などを析出せしめることにより硬化させ、銅−マ
ンガン、ニッケル系合金およびワッシャー材のばね強さ
を付与するための熱処理であり、350℃以上の温度で処
理することが必要である。しかし、550℃を超えた温度
では、硬度の低下が見られることから、処理温度は350
℃〜550℃の範囲に設定されるが、望ましくは380℃〜50
0℃が良く、さらに望ましくは430℃〜480℃が適温であ
る。
本発明に係る、ばね特性および耐疲労特性に優れた銅
−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワッシ
ャー材によれば、高価で毒性を有するベリリウムを使用
せずに、ベリリウム銅合金およびSUS合金と同等以上の
強度特性を有するばね材料を安価に提供することができ
る。
−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワッシ
ャー材によれば、高価で毒性を有するベリリウムを使用
せずに、ベリリウム銅合金およびSUS合金と同等以上の
強度特性を有するばね材料を安価に提供することができ
る。
特に本発明の銅−マンガン−ニッケル系合金およびワ
ッシャー材を構成する銅基合金は時効硬化性を示す合金
であり、熱処理前の加工成形段階においては硬度が低
い。そのため冷間加工および所定形状に塑性加工する操
作が極めて容易であり、特に金型成形を行う際の金型の
損傷が大幅に減少する。
ッシャー材を構成する銅基合金は時効硬化性を示す合金
であり、熱処理前の加工成形段階においては硬度が低
い。そのため冷間加工および所定形状に塑性加工する操
作が極めて容易であり、特に金型成形を行う際の金型の
損傷が大幅に減少する。
一方、時効熱処理後においてはビッカース硬度（Hv）
が400〜450程度と、従来材と同等の硬度が得られ、ばね
限界値が高くなるため、へたりも小さく、例えばVTR回
転ヘッドドラムに装着した場合には、長期間に亘ってヘ
ッドドラムの円滑な回転を保証することができる。
が400〜450程度と、従来材と同等の硬度が得られ、ばね
限界値が高くなるため、へたりも小さく、例えばVTR回
転ヘッドドラムに装着した場合には、長期間に亘ってヘ
ッドドラムの円滑な回転を保証することができる。
本発明に係る、ばね特性および耐疲労特性に優れた銅
−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワッシ
ャー材はVTR回転ヘッドドラム用に限定されるものでは
なく、他の各種用途においても適用可能であり、優れた
効果を有している。
−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワッシ
ャー材はVTR回転ヘッドドラム用に限定されるものでは
なく、他の各種用途においても適用可能であり、優れた
効果を有している。
（実施例） 次に本発明に係る、ばね特性および耐疲労特性に優れ
た銅−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワ
ッシャー材の特性について以下の実施例を参照して説明
する。
た銅−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワ
ッシャー材の特性について以下の実施例を参照して説明
する。
すなわち実施例１〜11として第１表の左欄に示す組成
を有する銅基合金についてそれぞれ第１表中欄に示す製
造方法に従って加工処理を行って、厚さ0.25mm、幅10m
m、長さ100mmの試験片を調製し、そのばね限界値（K
b）、ヤング率（Ｅ）および硬度（Hv）等の機械的特性
を測定した。硬度（Hv）は試験片に500gの荷重を作用さ
せた場合におけるビッカース硬度として求めた。
を有する銅基合金についてそれぞれ第１表中欄に示す製
造方法に従って加工処理を行って、厚さ0.25mm、幅10m
m、長さ100mmの試験片を調製し、そのばね限界値（K
b）、ヤング率（Ｅ）および硬度（Hv）等の機械的特性
を測定した。硬度（Hv）は試験片に500gの荷重を作用さ
せた場合におけるビッカース硬度として求めた。
一方比較例１〜３として従来材であるSUS304、市販の
Be−Cu合金および組成範囲を外れた合金の特性値も併せ
て測定し、第１表下欄に示すように、本発明に係る、ば
ね特性および耐疲労特性に優れた銅−マンガン−ニッケ
ル系合金で形成したワッシャー材の特性値と比較した。
Be−Cu合金および組成範囲を外れた合金の特性値も併せ
て測定し、第１表下欄に示すように、本発明に係る、ば
ね特性および耐疲労特性に優れた銅−マンガン−ニッケ
ル系合金で形成したワッシャー材の特性値と比較した。
第１表に示す結果から明らかなように本発明に係る、
ばね特性および耐疲労特性に優れた銅−マンガン−ニッ
ケル系合金およびこれを用いたワッシャー材によれば、
従来のSUS304,市販のBe−Cu合金と比較してほぼ同等の
ビッカース硬さが得られるとともに、ばね限界値（Kb）
およびヤング率（Ｅ）等の強度特性において同等以上の
優れたばね性を発揮することが確認される。
ばね特性および耐疲労特性に優れた銅−マンガン−ニッ
ケル系合金およびこれを用いたワッシャー材によれば、
従来のSUS304,市販のBe−Cu合金と比較してほぼ同等の
ビッカース硬さが得られるとともに、ばね限界値（Kb）
およびヤング率（Ｅ）等の強度特性において同等以上の
優れたばね性を発揮することが確認される。
また本発明に係る、ばね特性および耐疲労特性に優れ
た銅−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワ
ッシャー材の時効硬化処理前におけるビッカース硬さは
従来材と比較して小さいため、所定形状に塑性加工する
操作が極めて容易であり、特に金型成形を行う際の金型
の損傷が少なく、金型の寿命を大幅に延伸させることが
可能となった。
た銅−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワ
ッシャー材の時効硬化処理前におけるビッカース硬さは
従来材と比較して小さいため、所定形状に塑性加工する
操作が極めて容易であり、特に金型成形を行う際の金型
の損傷が少なく、金型の寿命を大幅に延伸させることが
可能となった。
さらに実施例に係るワッシャー材を使用して第２図に
示すワッシャを調製し、VTR回転ヘッドドラムに実装し
たところ、長期間に亘りへたりを生じることがなく、下
部固定シリンダとヘッドディスクとの間隙が一定に保持
され、ヘッドディスクの円滑な回転が見られた。
示すワッシャを調製し、VTR回転ヘッドドラムに実装し
たところ、長期間に亘りへたりを生じることがなく、下
部固定シリンダとヘッドディスクとの間隙が一定に保持
され、ヘッドディスクの円滑な回転が見られた。
以上説明の通り本発明によれば、高価で毒性を有する
ベリリウムを使用せずにベリリウム銅合金やSUS材と同
等以上の強度特性を有し、ばね特性および耐疲労特性に
優れた銅−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用い
たワッシャー材を安価で容易に製造することができる。
特に時効硬化前における硬度が小さいため所定形状に塑
性加工することが容易であり、成形用金型の寿命を従来
より大幅に延伸することができるなど製造工程において
も大きな効果を発揮する。
ベリリウムを使用せずにベリリウム銅合金やSUS材と同
等以上の強度特性を有し、ばね特性および耐疲労特性に
優れた銅−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用い
たワッシャー材を安価で容易に製造することができる。
特に時効硬化前における硬度が小さいため所定形状に塑
性加工することが容易であり、成形用金型の寿命を従来
より大幅に延伸することができるなど製造工程において
も大きな効果を発揮する。
第１図はVTR回転ヘッドドラムの要部を示す断面図、第
２図はワッシャーの形状を示す斜視図である。 １……回転ヘッドドラム、２……回転軸、３……ヘッド
ディスク、４……下部固定シリンダ、５……ワッシャ
ー、６……ビデオヘッド。
２図はワッシャーの形状を示す斜視図である。 １……回転ヘッドドラム、２……回転軸、３……ヘッド
ディスク、４……下部固定シリンダ、５……ワッシャ
ー、６……ビデオヘッド。
Claims (3)
- 【請求項１】重量パーセントでマンガン10〜35％、ニッ
ケル10〜35％、クロム0.01〜８％、ジルコニウム0.01〜
５％を含有し、残部が実質的に銅で構成されたことを特
徴とするばね特性および耐疲労特性に優れた銅−マンガ
ン−ニッケル系合金。 - 【請求項２】重量パーセントでマンガン10〜35％、ニッ
ケル10〜35％、クロム0.01〜８％、ジルコニウム0.01〜
５％を含有し、残部が実質的に銅で構成されたことを特
徴とするワッシャー材。 - 【請求項３】VTR回転ヘッドに用いられる請求項２に記
載のワッシャー材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14635690A JP2839649B2 (ja) | 1990-06-06 | 1990-06-06 | ばね特性および耐疲労特性に優れた銅−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワッシャー材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14635690A JP2839649B2 (ja) | 1990-06-06 | 1990-06-06 | ばね特性および耐疲労特性に優れた銅−マンガン−ニッケル系合金およびこれを用いたワッシャー材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0441633A JPH0441633A (ja) | 1992-02-12 |
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Family Applications (1)
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Country Status (1)
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- 1990-06-06 JP JP14635690A patent/JP2839649B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| JPH0441633A (ja) | 1992-02-12 |
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