JP2798166B2 - ブロー成形方法 - Google Patents
ブロー成形方法Info
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- JP2798166B2 JP2798166B2 JP345693A JP345693A JP2798166B2 JP 2798166 B2 JP2798166 B2 JP 2798166B2 JP 345693 A JP345693 A JP 345693A JP 345693 A JP345693 A JP 345693A JP 2798166 B2 JP2798166 B2 JP 2798166B2
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- Japan
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- back pressure
- resin
- blow molding
- extruder
- pressure
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- Expired - Lifetime
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- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はパリソンから中空状の樹
脂製品を生産するブロー成形方法に係り，特にアキュム
レータ計量時の樹脂圧力を一定にコントロールするブロ
ー成形方法に関するものである。
脂製品を生産するブロー成形方法に係り，特にアキュム
レータ計量時の樹脂圧力を一定にコントロールするブロ
ー成形方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来のアキュムレータ式ブロー成形機，
とりわけダイ内アキュムレータ式ブロー成形機において
は，押出機からアキュムレータまでの距離が長いうえ
に，リングプランジャとマンドレル間の間隙が狭く，計
量時の初期においてはスクリュ背圧が高くなっている。
一方，計量時樹脂の充填が進むにつれてリングプランジ
ャは徐々に上昇する結果，前記のリングプランジャとマ
ンドレル間の狭い通路が短くなってスクリュ背圧は急激
に低下する。そのため，１サイクルの計量時におけるス
クリュ背圧の変化は非常に大きかった。
とりわけダイ内アキュムレータ式ブロー成形機において
は，押出機からアキュムレータまでの距離が長いうえ
に，リングプランジャとマンドレル間の間隙が狭く，計
量時の初期においてはスクリュ背圧が高くなっている。
一方，計量時樹脂の充填が進むにつれてリングプランジ
ャは徐々に上昇する結果，前記のリングプランジャとマ
ンドレル間の狭い通路が短くなってスクリュ背圧は急激
に低下する。そのため，１サイクルの計量時におけるス
クリュ背圧の変化は非常に大きかった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】スクリュ背圧が高いと
きには押出機の供給抵抗が増すのでスクリュ回転の際に
剪断熱を多く発生して高温となる結果，樹脂の粘度は低
下する。これに対して，スクリュ背圧が低いときには逆
に低温となり樹脂の粘度は高くなる。したがって，計量
時にスクリュ背圧に急激な変化があると，アキュムレー
タへ供給される樹脂の粘度は計量初期と計量終期で大き
く変化し，計量後のパリソン吐出時に吐出量が一定せず
そのため肉厚の変化を起こして均一な肉厚を有するパリ
ソンの生成を妨げるという難点があった。さらに，計量
された樹脂を吐出する際，ドローダウン量，スウエル比
等パリソンの性状が安定しないため，所望の肉厚分布，
繰返し性の良いパリソンが得られず，結果として成形品
のバラツキを助長する大きな原因となっていた。
きには押出機の供給抵抗が増すのでスクリュ回転の際に
剪断熱を多く発生して高温となる結果，樹脂の粘度は低
下する。これに対して，スクリュ背圧が低いときには逆
に低温となり樹脂の粘度は高くなる。したがって，計量
時にスクリュ背圧に急激な変化があると，アキュムレー
タへ供給される樹脂の粘度は計量初期と計量終期で大き
く変化し，計量後のパリソン吐出時に吐出量が一定せず
そのため肉厚の変化を起こして均一な肉厚を有するパリ
ソンの生成を妨げるという難点があった。さらに，計量
された樹脂を吐出する際，ドローダウン量，スウエル比
等パリソンの性状が安定しないため，所望の肉厚分布，
繰返し性の良いパリソンが得られず，結果として成形品
のバラツキを助長する大きな原因となっていた。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明のブロー成形方法
においては，押出機吐出口近傍に圧力センサを備え，溶
融樹脂アキュムレータのプランジャを前進後退させる射
出シリンダの後退側背圧を調整する油圧ユニットを有す
るアキュムレータ式ブロー成形機において，アキュムレ
ータ計量時の押出機出口圧力が一定になるように前記射
出シリンダの後退側背圧を制御することとした。
においては，押出機吐出口近傍に圧力センサを備え，溶
融樹脂アキュムレータのプランジャを前進後退させる射
出シリンダの後退側背圧を調整する油圧ユニットを有す
るアキュムレータ式ブロー成形機において，アキュムレ
ータ計量時の押出機出口圧力が一定になるように前記射
出シリンダの後退側背圧を制御することとした。
【０００５】
【作用】本発明では，計量時に押出機吐出口近傍に設け
た圧力センサにより押出機出口圧力の変化を測定監視
し，その圧力変化に応じて射出シリンダの後退側背圧を
予め設定した制御装置に通じて油圧ユニットを介して変
化させ，押出機のスクリュ背圧を一定になるよう制御す
る。このようにすることによって，計量時は常に一定の
スクリュ背圧が保持され，押出機よりダイ内アキュムレ
ータへ供給される樹脂の粘度は一定となり，計量後のパ
リソン吐出に際して一定の吐出流量が確保され，肉厚の
均一な安定したパリソンが形成される。
た圧力センサにより押出機出口圧力の変化を測定監視
し，その圧力変化に応じて射出シリンダの後退側背圧を
予め設定した制御装置に通じて油圧ユニットを介して変
化させ，押出機のスクリュ背圧を一定になるよう制御す
る。このようにすることによって，計量時は常に一定の
スクリュ背圧が保持され，押出機よりダイ内アキュムレ
ータへ供給される樹脂の粘度は一定となり，計量後のパ
リソン吐出に際して一定の吐出流量が確保され，肉厚の
均一な安定したパリソンが形成される。
【０００６】
【実施例】以下図面に基づいて本発明の実施例の詳細に
ついて説明する。図１〜図４は本発明の実施例に係り，
図１はブロー成形機の縦断面図，図２は図１のＡ−Ａ視
の断面平面図，図３はＢ−Ｂ視の断面平面図，図４は計
量中におけるスクリュ背圧ならびに射出シリンダ背圧の
状態図である。図において，ダイスハウジング１は上部
ダイスハウジング１ａと下部ダイスハウジング１ｂとで
構成され，着脱自在に締付ボルトにより結合されてい
る。このダイスハウジング１の中心には芯金７が配置さ
れ，その下に上マンドレル２が配設されパリコン用ロッ
ド４を介してパリコンシリンダ６に接続されている。上
マンドレル２の下端には下マンドレル５が固着されてお
り，下部ハウジング１ｂと下マンドレル５との間に長円
形状の下部スリット２８を形成している。前記パリコン
用ロッド４の外周部には同心的に真円状の芯金７が配設
され真円状の樹脂通路である上部スリット２６を形成し
ている。上部ハウジング１ａの外周面の断面形状は図２
に示すように円形状に形成されており，下部ハウジング
１ｂの外周面の断面形状は，図３に示すように矩形とな
っている。上部スリット２６と下部スリット２８とを総
称してスリット８と呼ぶ。
ついて説明する。図１〜図４は本発明の実施例に係り，
図１はブロー成形機の縦断面図，図２は図１のＡ−Ａ視
の断面平面図，図３はＢ−Ｂ視の断面平面図，図４は計
量中におけるスクリュ背圧ならびに射出シリンダ背圧の
状態図である。図において，ダイスハウジング１は上部
ダイスハウジング１ａと下部ダイスハウジング１ｂとで
構成され，着脱自在に締付ボルトにより結合されてい
る。このダイスハウジング１の中心には芯金７が配置さ
れ，その下に上マンドレル２が配設されパリコン用ロッ
ド４を介してパリコンシリンダ６に接続されている。上
マンドレル２の下端には下マンドレル５が固着されてお
り，下部ハウジング１ｂと下マンドレル５との間に長円
形状の下部スリット２８を形成している。前記パリコン
用ロッド４の外周部には同心的に真円状の芯金７が配設
され真円状の樹脂通路である上部スリット２６を形成し
ている。上部ハウジング１ａの外周面の断面形状は図２
に示すように円形状に形成されており，下部ハウジング
１ｂの外周面の断面形状は，図３に示すように矩形とな
っている。上部スリット２６と下部スリット２８とを総
称してスリット８と呼ぶ。
【０００７】このブロー成形機において，ダイス５０内
は同心的に内側から外側に向けてパリコン用ロッド４，
芯金７，スリーブ３１，プランジャ２２および上部ダイ
スハウジング１ａが配置されている。前記スリーブ３１
の内周面には樹脂分配路５１が刻設してあり，このダイ
スハウジング１の周壁に設けた押出機２３と連結された
樹脂通路２４からこの樹脂分配路５１に供給される溶融
樹脂をまず２叉状に分散させ，平面でみてスリーブ３１
の内周面に沿い時計方向，反時計方向へ回流させ，前記
樹脂通路２４の位置と平面視においてほぼ１８０度位置
のずれている位置で２叉に分散された溶融樹脂流れを再
び合流後，プランジャ２２と芯金７間の樹脂通路の上部
スリット２６に流下滞留する溶融樹脂をプランジャ２２
の下動に伴い，上部ダイスハウジング１ａに保持した下
部ダイスハウジング１ｂとマンドレル２の下端に保持し
た下マンドレル５間で形成した樹脂の出口スリット８ａ
から吐出させパリソンＰを形成する構造としてある。
は同心的に内側から外側に向けてパリコン用ロッド４，
芯金７，スリーブ３１，プランジャ２２および上部ダイ
スハウジング１ａが配置されている。前記スリーブ３１
の内周面には樹脂分配路５１が刻設してあり，このダイ
スハウジング１の周壁に設けた押出機２３と連結された
樹脂通路２４からこの樹脂分配路５１に供給される溶融
樹脂をまず２叉状に分散させ，平面でみてスリーブ３１
の内周面に沿い時計方向，反時計方向へ回流させ，前記
樹脂通路２４の位置と平面視においてほぼ１８０度位置
のずれている位置で２叉に分散された溶融樹脂流れを再
び合流後，プランジャ２２と芯金７間の樹脂通路の上部
スリット２６に流下滞留する溶融樹脂をプランジャ２２
の下動に伴い，上部ダイスハウジング１ａに保持した下
部ダイスハウジング１ｂとマンドレル２の下端に保持し
た下マンドレル５間で形成した樹脂の出口スリット８ａ
から吐出させパリソンＰを形成する構造としてある。
【０００８】前記上部ダイスハウジング１ａの上部には
フレーム１０が配設され，所定の間隔を保持可能に第１
プレート１２と第２プレート１４が設けられている。第
２プレート１４上にはパリコンシリンダ６が中心部に固
着され，このパリコンシリンダ６に取付けられたパリコ
ン用ロッド４の両側の第１プレート１２上には射出シリ
ンダ１６が配設されている。射出シリンダ１６には射出
シリンダ用ロッド１８を介してパリソンＰを射出するた
めのプランジャ２２が固着されている。
フレーム１０が配設され，所定の間隔を保持可能に第１
プレート１２と第２プレート１４が設けられている。第
２プレート１４上にはパリコンシリンダ６が中心部に固
着され，このパリコンシリンダ６に取付けられたパリコ
ン用ロッド４の両側の第１プレート１２上には射出シリ
ンダ１６が配設されている。射出シリンダ１６には射出
シリンダ用ロッド１８を介してパリソンＰを射出するた
めのプランジャ２２が固着されている。
【０００９】押出機２３内には遊嵌状態にて回転ならび
に前後進自在にスクリュ２３ａが設けられる。樹脂通路
２４の押出機２３に近接した１点には，外部に通じる透
孔２４ａが設けられ，圧力センサ３０と連結される。圧
力センサ３０からの圧力信号は電気信号に変換され，射
出シリンダ１６に圧油を供給する図示しない油圧ユニッ
トの制御装置へ送信される。
に前後進自在にスクリュ２３ａが設けられる。樹脂通路
２４の押出機２３に近接した１点には，外部に通じる透
孔２４ａが設けられ，圧力センサ３０と連結される。圧
力センサ３０からの圧力信号は電気信号に変換され，射
出シリンダ１６に圧油を供給する図示しない油圧ユニッ
トの制御装置へ送信される。
【００１０】以上のように構成されたブロー成形機にお
ける本発明のブロー成形方法の作動について説明する。
前ショットのパリソン射出の完了後，プランジャ２２は
前進限まで下降しており，プランジャ２２の前進限（下
降限）と後退限（上昇限）とで形成される円環状のアキ
ュムレータＱは，プランジャ２２により占有されてい
る。この状態で，押出機２３に高温溶融樹脂Ｒを供給し
て押出機２３のスクリュ２３ａを駆動すると，樹脂Ｒは
樹脂通路２４，樹脂分配路５１，上部スリット２６およ
び下部スリット２８へ順次充填されたあと，プランジャ
２２を押し上げてアキュムレータＱの空間にも充填され
る。このとき，射出シリンダ１６の後退側背圧（以下射
出シリンダ背圧という）をフリーとしたときには，プラ
ンジャ２２の内周面と芯金７外周面とで形成される狭く
細い通路がプランジャ２２の上昇に伴い広い通路へと拡
大されるので樹脂の管路抵抗は急激に減少し，図４
（ａ）に示すようにスクリュ背圧は変化する。
ける本発明のブロー成形方法の作動について説明する。
前ショットのパリソン射出の完了後，プランジャ２２は
前進限まで下降しており，プランジャ２２の前進限（下
降限）と後退限（上昇限）とで形成される円環状のアキ
ュムレータＱは，プランジャ２２により占有されてい
る。この状態で，押出機２３に高温溶融樹脂Ｒを供給し
て押出機２３のスクリュ２３ａを駆動すると，樹脂Ｒは
樹脂通路２４，樹脂分配路５１，上部スリット２６およ
び下部スリット２８へ順次充填されたあと，プランジャ
２２を押し上げてアキュムレータＱの空間にも充填され
る。このとき，射出シリンダ１６の後退側背圧（以下射
出シリンダ背圧という）をフリーとしたときには，プラ
ンジャ２２の内周面と芯金７外周面とで形成される狭く
細い通路がプランジャ２２の上昇に伴い広い通路へと拡
大されるので樹脂の管路抵抗は急激に減少し，図４
（ａ）に示すようにスクリュ背圧は変化する。
【００１１】そこで，本発明では射出シリンダ背圧をフ
リーにしないで，図４（ａ）に示すスクリュ背圧の圧力
低下に対抗してこれを補償するため図４（ｂ）に示すよ
うに射出シリンダ背圧を増加せしめ，スクリュ背圧を図
４（ｃ）に示すように計量開始から計量終了までの計量
中常に一定の圧力に保持する。この操作は，センサ３０
で得られる圧力変化を監視してこの変化に対応して射出
シリンダ背圧を増加する操作をマニュアルでやっても良
いが，通常は射出シリンダ１６の操作用油圧ユニットを
コントロールする制御装置へ圧力センサ３０からの圧力
信号を入力し，スクリュ背圧を一定となるよう自動制御
する。
リーにしないで，図４（ａ）に示すスクリュ背圧の圧力
低下に対抗してこれを補償するため図４（ｂ）に示すよ
うに射出シリンダ背圧を増加せしめ，スクリュ背圧を図
４（ｃ）に示すように計量開始から計量終了までの計量
中常に一定の圧力に保持する。この操作は，センサ３０
で得られる圧力変化を監視してこの変化に対応して射出
シリンダ背圧を増加する操作をマニュアルでやっても良
いが，通常は射出シリンダ１６の操作用油圧ユニットを
コントロールする制御装置へ圧力センサ３０からの圧力
信号を入力し，スクリュ背圧を一定となるよう自動制御
する。
【００１２】以上の操作を行なうことにより，スクリュ
背圧は常に一定圧力に保たれる結果，押出機２３より吐
出される高温溶融樹脂の圧力，温度は一定値となりその
結果一定の粘度の樹脂がアキュムレータＱ内に貯溜され
る。したがって，パリソンの吐出時には安定した吐出が
行なわれ，所望肉厚分布を持つパリソンが安定して形成
される。
背圧は常に一定圧力に保たれる結果，押出機２３より吐
出される高温溶融樹脂の圧力，温度は一定値となりその
結果一定の粘度の樹脂がアキュムレータＱ内に貯溜され
る。したがって，パリソンの吐出時には安定した吐出が
行なわれ，所望肉厚分布を持つパリソンが安定して形成
される。
【００１３】
【発明の効果】以上述べたように，本発明のブロー成形
方法では，計量中の押出機のスクリュ背圧が一定に保持
される結果，均一性状のパリソンが形成されるので，不
良品の少ない安定した成形が確保され，製品品質が向上
する。
方法では，計量中の押出機のスクリュ背圧が一定に保持
される結果，均一性状のパリソンが形成されるので，不
良品の少ない安定した成形が確保され，製品品質が向上
する。
【図１】本発明の実施例に係るブロー成形機の縦断面図
である。
である。
【図２】図１のＡ−Ａ視の断面平面図である。
【図３】図１のＢ−Ｂ視の断面平面図である。
【図４】計量中におけるスクリュ背圧ならびに射出シリ
ンダ背圧の状態図である。
ンダ背圧の状態図である。
１ ダイスハウジング １ａ 上部ダイスハウジング １ｂ 下部ダイスハウジング ２ 上マンドレル ４ パリコン用ロッド ５ 下マンドレル ６ パリコンシリンダ ７ 芯金 ８ スリット ８ａ 出口スリット １２ 第１プレート １４ 第２プレート １６ 射出シリンダ ２２ プランジャ ２３ 押出機 ２３ａ スクリュ ２４ 樹脂通路 ２４ａ 透孔 ２６ 上部スリット ２８ 下部スリット ３０ 圧力センサ ３１ スリーブ ５０ ダイス ５１ 樹脂分配路 Ｐ パリソン Ｑ アキュムレータ Ｒ 樹脂
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−75107（ＪＰ，Ａ) 特開 昭64−75208（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−217209（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−113908（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−110107（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−260418（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−16118（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−30659（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B29C 49/00 - 49/80
Claims (1)
- 【請求項１】 押出機吐出口近傍に圧力センサを備え，
溶融樹脂アキュムレータのプランジャを前進後退させる
射出シリンダの後退側背圧を調整する油圧ユニットを有
するアキュムレータ式ブロー成形機において，アキュム
レータ計量時の押出機出口圧力が一定になるように前記
射出シリンダの後退側背圧を制御するブロー成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP345693A JP2798166B2 (ja) | 1993-01-12 | 1993-01-12 | ブロー成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP345693A JP2798166B2 (ja) | 1993-01-12 | 1993-01-12 | ブロー成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06206251A JPH06206251A (ja) | 1994-07-26 |
| JP2798166B2 true JP2798166B2 (ja) | 1998-09-17 |
Family
ID=11557832
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP345693A Expired - Lifetime JP2798166B2 (ja) | 1993-01-12 | 1993-01-12 | ブロー成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2798166B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5718852A (en) * | 1994-05-10 | 1998-02-17 | The Clorox Company | Process controlling a blow molding machine |
| GB0304597D0 (en) * | 2003-02-28 | 2003-04-02 | Plastech Thermoset Tectonics L | Measurement systems |
| JP5427718B2 (ja) * | 2010-07-20 | 2014-02-26 | 株式会社日本製鋼所 | 中空成形機の制御方法及び装置 |
-
1993
- 1993-01-12 JP JP345693A patent/JP2798166B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06206251A (ja) | 1994-07-26 |
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