JP2778518B2 - 磁気ヘッドスライダ - Google Patents
磁気ヘッドスライダInfo
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、磁気ディスク装置にお
いて、回転する記録媒体に対し空気膜潤滑により微小隙
間を浮揚して記録再生を行う浮上型の磁気ヘッドスライ
ダに関する。
いて、回転する記録媒体に対し空気膜潤滑により微小隙
間を浮揚して記録再生を行う浮上型の磁気ヘッドスライ
ダに関する。
【０００２】
【従来の技術】コンピュータの外部記憶装置として用い
られる磁気ディスク装置の記録再生には、記録媒体面上
に対向して一定隙間で浮揚する磁気ヘッドスライダが利
用される。この磁気ヘッドスライダは、記録媒体の回転
により生じる空気粘性流を、媒体に対向する側に設けら
れた空気膜潤滑面（ＡＢＳ面：Ａｉｒ Ｂｅａｒｉｎｇ
Ｓｕｒｆａｃｅ）で受け、空気膜潤滑作用により記録媒
体面上を微小隙間で浮上する。このとき、浮上している
スライダのＡＢＳ面の空気流出端部には磁気ヘッドのギ
ャップが記録媒体面に対向する向きに取り付けられてお
り、記録媒体面と一定隙間を保持しながら非接触で記録
再生が行われる構成を採っている。
られる磁気ディスク装置の記録再生には、記録媒体面上
に対向して一定隙間で浮揚する磁気ヘッドスライダが利
用される。この磁気ヘッドスライダは、記録媒体の回転
により生じる空気粘性流を、媒体に対向する側に設けら
れた空気膜潤滑面（ＡＢＳ面：Ａｉｒ Ｂｅａｒｉｎｇ
Ｓｕｒｆａｃｅ）で受け、空気膜潤滑作用により記録媒
体面上を微小隙間で浮上する。このとき、浮上している
スライダのＡＢＳ面の空気流出端部には磁気ヘッドのギ
ャップが記録媒体面に対向する向きに取り付けられてお
り、記録媒体面と一定隙間を保持しながら非接触で記録
再生が行われる構成を採っている。
【０００３】このような浮上型磁気ヘッドスライダの従
来例を図１１に示す。図１１（ａ）は空気膜潤滑面の両
側端に２本の平行なレール（サイドレール）を配した２
レールスライダであり、図１１（ｂ）は前記２レールス
ライダのサイドに負圧発生のための微小段差を設けたＴ
ＰＣ（Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ｃｏ
ｎｔｏｕｒ）スライダであり、また図１１（ｃ）はＡＢ
Ｓ面の両側端に１対のサイドレールを配し、その間に１
本のセンタレールを配置した３レールスライダである。
ここでは、前記２レールスライダを用いて浮上型磁気ヘ
ッドスライダの構成を説明する。
来例を図１１に示す。図１１（ａ）は空気膜潤滑面の両
側端に２本の平行なレール（サイドレール）を配した２
レールスライダであり、図１１（ｂ）は前記２レールス
ライダのサイドに負圧発生のための微小段差を設けたＴ
ＰＣ（Ｔｒａｎｓｖｅｒｓｅ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ｃｏ
ｎｔｏｕｒ）スライダであり、また図１１（ｃ）はＡＢ
Ｓ面の両側端に１対のサイドレールを配し、その間に１
本のセンタレールを配置した３レールスライダである。
ここでは、前記２レールスライダを用いて浮上型磁気ヘ
ッドスライダの構成を説明する。
【０００４】図１２の斜視図に示すように、磁気ヘッド
スライダ１の記録媒体と対向する側（空気膜潤滑面側）
２には、リセス部９が磁気ヘッドスライダ１の長手方向
に一定の幅で貫通する形で設けられ、このリセス部９の
両側には、記録媒体の回転により生じる空気流の流れる
方向（矢印ｅ）に沿う形で２本のレール（サイドレー
ル）１０が平行に配置される。
スライダ１の記録媒体と対向する側（空気膜潤滑面側）
２には、リセス部９が磁気ヘッドスライダ１の長手方向
に一定の幅で貫通する形で設けられ、このリセス部９の
両側には、記録媒体の回転により生じる空気流の流れる
方向（矢印ｅ）に沿う形で２本のレール（サイドレー
ル）１０が平行に配置される。
【０００５】このレールの空気流入端側にはテーパー部
８が設けられており、また片方のレールの空気流出端側
には記録再生を行う磁気ヘッド７が取り付けられてい
る。装置動作時には、記録媒体の回転に伴い、このテー
パー部８からサイドレール１０に沿って空気が流入し、
記録媒体面との間で空気膜を形成し、磁気ヘッドスライ
ダ１を浮揚させる。
８が設けられており、また片方のレールの空気流出端側
には記録再生を行う磁気ヘッド７が取り付けられてい
る。装置動作時には、記録媒体の回転に伴い、このテー
パー部８からサイドレール１０に沿って空気が流入し、
記録媒体面との間で空気膜を形成し、磁気ヘッドスライ
ダ１を浮揚させる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】図１３にデータアクセ
ス時のポジショナ１１による磁気ヘッドスライダ１の動
作軌道を示す。浮上型磁気ヘッドスライダ１は、ポジシ
ョナ１１によって記録媒体上を走査（シーク動作）して
所定のトラック上に位置決めされる。
ス時のポジショナ１１による磁気ヘッドスライダ１の動
作軌道を示す。浮上型磁気ヘッドスライダ１は、ポジシ
ョナ１１によって記録媒体上を走査（シーク動作）して
所定のトラック上に位置決めされる。
【０００７】図１３に示すように、ポジショナ１１の先
端に磁気ヘッドスライダ１が固定され、他端を支点とし
て記録媒体１２の表面に沿って矢印ｆで示すようにポジ
ショナ１１が回転運動を行い（ロータリー・アクチュエ
ータ方式）、磁気ヘッド７をシーク動作させる。磁気ヘ
ッドスライダ１はデータアクセスを行う場合、トラック
最内周Ａから最外周Ｂまでの範囲でシーク動作を行う
が、このような記録媒体上のトラック半径位置によっ
て、磁気ヘッドスライダ１の浮上量は変動する。これ
は、トラック半径によって空気粘性流速が異なるため磁
気ヘッドスライダ１のＡＢＳ面に生じる圧力に差が生じ
ることに起因する。
端に磁気ヘッドスライダ１が固定され、他端を支点とし
て記録媒体１２の表面に沿って矢印ｆで示すようにポジ
ショナ１１が回転運動を行い（ロータリー・アクチュエ
ータ方式）、磁気ヘッド７をシーク動作させる。磁気ヘ
ッドスライダ１はデータアクセスを行う場合、トラック
最内周Ａから最外周Ｂまでの範囲でシーク動作を行う
が、このような記録媒体上のトラック半径位置によっ
て、磁気ヘッドスライダ１の浮上量は変動する。これ
は、トラック半径によって空気粘性流速が異なるため磁
気ヘッドスライダ１のＡＢＳ面に生じる圧力に差が生じ
ることに起因する。
【０００８】また、ロータリー・アクチュエータ方式の
場合、記録媒体１１の回転接線方向と磁気ヘッドスライ
ダ１の長手軸とのなす角（Ｙａｗ角）がトラック最内周
（θin）と最外周（θout ）とで異なり、このＹａｗ角
変化が磁気ヘッドスライダ１の空気膜潤滑面２を流れる
空気流の態様を変化させ、圧力分布を変えるため浮上量
が変動する。
場合、記録媒体１１の回転接線方向と磁気ヘッドスライ
ダ１の長手軸とのなす角（Ｙａｗ角）がトラック最内周
（θin）と最外周（θout ）とで異なり、このＹａｗ角
変化が磁気ヘッドスライダ１の空気膜潤滑面２を流れる
空気流の態様を変化させ、圧力分布を変えるため浮上量
が変動する。
【０００９】このような磁気ヘッドスライダの浮上量変
動は、磁気ヘッドによる電磁変換効率を変動させ記録再
生信号のＳＮＲを悪化させる。また、磁気ディスク装置
に要求されている高密度記録を達成するためには、トラ
ック前面に渡って高ＢＰＩ（Ｂｉｔ Ｐｅｒ Ｉｎｃ
ｈ）を維持する必要があり全トラックにおける磁気ヘッ
ドスライダの浮上量均一性が要求されている。
動は、磁気ヘッドによる電磁変換効率を変動させ記録再
生信号のＳＮＲを悪化させる。また、磁気ディスク装置
に要求されている高密度記録を達成するためには、トラ
ック前面に渡って高ＢＰＩ（Ｂｉｔ Ｐｅｒ Ｉｎｃ
ｈ）を維持する必要があり全トラックにおける磁気ヘッ
ドスライダの浮上量均一性が要求されている。
【００１０】本発明は、浮上型の磁気ヘッドスライダの
記録媒体上の位置における浮上量の変動を抑制し、記録
トラック全域において安定した浮上量均一性を確保し
て、記録再生特性の変動を抑制し、高記録密度に欠かせ
ないＣＤＲ（ＣｏｎｓｔａｎｔＤｅｎｓｉｔｙ Ｒｅｃ
ｏｒｄｉｎｇ）を達成することを目的とする。
記録媒体上の位置における浮上量の変動を抑制し、記録
トラック全域において安定した浮上量均一性を確保し
て、記録再生特性の変動を抑制し、高記録密度に欠かせ
ないＣＤＲ（ＣｏｎｓｔａｎｔＤｅｎｓｉｔｙ Ｒｅｃ
ｏｒｄｉｎｇ）を達成することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の第１の磁気ヘッ
ドスライダ記載の磁気ヘッドスライダによれば、記録媒
体に対向する空気膜潤滑面のリーディングエッジ側にお
いて、トレーリングエッジへ向かって凹部を形成する
「コ」の字形のリーディングレールを設定し、前記
「コ」の字形レールはリーディングエッジ側にテーパー
部を有するとともに、凹部中央付近から２本のレールが
トレーリングエッジへ向かって伸張し、途中で相対距離
を広げていく方向に屈曲し、各々レール幅を広げつつト
レーリングエッジ左右端へ向かって伸張していく「八」
の字形のトレーリングレールを形成することを特徴とす
る。
ドスライダ記載の磁気ヘッドスライダによれば、記録媒
体に対向する空気膜潤滑面のリーディングエッジ側にお
いて、トレーリングエッジへ向かって凹部を形成する
「コ」の字形のリーディングレールを設定し、前記
「コ」の字形レールはリーディングエッジ側にテーパー
部を有するとともに、凹部中央付近から２本のレールが
トレーリングエッジへ向かって伸張し、途中で相対距離
を広げていく方向に屈曲し、各々レール幅を広げつつト
レーリングエッジ左右端へ向かって伸張していく「八」
の字形のトレーリングレールを形成することを特徴とす
る。
【００１２】本発明の第２の磁気ヘッドスライダ記載の
磁気ヘッドスライダによれば、記録媒体に対向する空気
膜潤滑面のリーディングエッジ側に、トレーリングエッ
ジへ向かって凹部を形成する「Ｅ」形のリーディングレ
ールを設定し、このときリーディングエッジ側にはテー
パー部を設けておく。前記「Ｅ」形レールのトレーリン
グエッジへ向かって伸張する３本のサブレールは、スラ
イダ長手軸に対して軸対称となる１対の平行四辺形のリ
セス部により分離され、一方トレーリングエッジ側にお
いては同じくスライダ長手軸に対して軸対称となる１対
の三角形レールをトレーリングエッジ左右端に配置、も
しくは１本の多角形レールをトレーリングエッジ中央部
に配置することを特徴とする。
磁気ヘッドスライダによれば、記録媒体に対向する空気
膜潤滑面のリーディングエッジ側に、トレーリングエッ
ジへ向かって凹部を形成する「Ｅ」形のリーディングレ
ールを設定し、このときリーディングエッジ側にはテー
パー部を設けておく。前記「Ｅ」形レールのトレーリン
グエッジへ向かって伸張する３本のサブレールは、スラ
イダ長手軸に対して軸対称となる１対の平行四辺形のリ
セス部により分離され、一方トレーリングエッジ側にお
いては同じくスライダ長手軸に対して軸対称となる１対
の三角形レールをトレーリングエッジ左右端に配置、も
しくは１本の多角形レールをトレーリングエッジ中央部
に配置することを特徴とする。
【００１３】本発明の第３の磁気ヘッドスライダ記載の
磁気ヘッドスライダによれば、記録媒体に対向する空気
膜潤滑面のリーディングエッジ左右端と中央部に一対の
サイドレールと１本のセンタレールを設定し、前記サイ
ドレールはトレーリングエッジへ向かって伸張し、途中
でレール幅を徐々に細くしていきトレーリングエッジに
到達するまえにレールの伸張を修了し、一方前記センタ
レールはリーディングエッジからトレーリングエッジに
向かって一直線に伸張し、途中で二股にレールを分岐さ
せ各々の分岐レールはレール幅を広げながら互いに相対
距離を広げる方向に伸張していきトレーリングエッジ左
右端に到達することを特徴とする。
磁気ヘッドスライダによれば、記録媒体に対向する空気
膜潤滑面のリーディングエッジ左右端と中央部に一対の
サイドレールと１本のセンタレールを設定し、前記サイ
ドレールはトレーリングエッジへ向かって伸張し、途中
でレール幅を徐々に細くしていきトレーリングエッジに
到達するまえにレールの伸張を修了し、一方前記センタ
レールはリーディングエッジからトレーリングエッジに
向かって一直線に伸張し、途中で二股にレールを分岐さ
せ各々の分岐レールはレール幅を広げながら互いに相対
距離を広げる方向に伸張していきトレーリングエッジ左
右端に到達することを特徴とする。
【００１４】
【作用】本発明の第１の磁気ヘッドスライダによれば、
空気膜潤滑面のリーディングエッジ側に設けた「コ」の
字形のリーディングレールの凹部においてリバースステ
ップ面が形成され、かつリーディングレールの左右端
と、中央部に設けた「八」の字形のトレーリングレール
により、リバースステップ面は３ヵ所に分割され、それ
ぞれがリーディングレール・サイド部とトレーリングレ
ールにより囲われている。このリバースステップ面の３
ヵ所の囲い込み領域において図４、図５、図６に示すよ
うに負圧が発生する。この負の負荷容量（負圧力：Ｗ
ｎ）は空気粘性流速の増加にともない増加し、正の負荷
容量（浮揚力：Ｗｐ）の増加を相殺するため浮上量の周
速依存性を小さく抑えることができ浮上量均一性を改善
することができる。
空気膜潤滑面のリーディングエッジ側に設けた「コ」の
字形のリーディングレールの凹部においてリバースステ
ップ面が形成され、かつリーディングレールの左右端
と、中央部に設けた「八」の字形のトレーリングレール
により、リバースステップ面は３ヵ所に分割され、それ
ぞれがリーディングレール・サイド部とトレーリングレ
ールにより囲われている。このリバースステップ面の３
ヵ所の囲い込み領域において図４、図５、図６に示すよ
うに負圧が発生する。この負の負荷容量（負圧力：Ｗ
ｎ）は空気粘性流速の増加にともない増加し、正の負荷
容量（浮揚力：Ｗｐ）の増加を相殺するため浮上量の周
速依存性を小さく抑えることができ浮上量均一性を改善
することができる。
【００１５】また、浮き上がり特性を改善しＣＳＳ耐久
性を上げて装置信頼性を確保するためには、押圧荷重を
小さく設計してスライダ−媒体間の損耗や起動時浮き上
がり抵抗を小さくする必要があるが、従来の正圧スライ
ダでは押圧荷重を小さくすると十分な空気膜剛性が得ら
れず媒体追従性が損なわれる危険があった。
性を上げて装置信頼性を確保するためには、押圧荷重を
小さく設計してスライダ−媒体間の損耗や起動時浮き上
がり抵抗を小さくする必要があるが、従来の正圧スライ
ダでは押圧荷重を小さくすると十分な空気膜剛性が得ら
れず媒体追従性が損なわれる危険があった。
【００１６】しかしながら、負圧利用型のスライダの場
合、軽荷重でも大きな正の負荷容量が得られるため十分
な空気膜剛性を確保することが可能になる。一方、
「八」の字形のトレーリングレールは、スライダ長手軸
に対して±θt の傾き角を持っており（図１０
（ａ））、トラック位置変化によりスライダのＹａｗ角
（θY ）が変化した場合にも、リーディングレールから
流入した空気流がトレーリングレールの後端まで到達し
やすくなり空気潤滑流量を大幅に変えることがないため
浮上量のＹａｗ角依存性を小さく抑えることが可能であ
り、シーク動作時の浮上安定性を確保することができ周
速依存性の低減と併せてトラック全域における浮上量均
一性を実現することが可能である。
合、軽荷重でも大きな正の負荷容量が得られるため十分
な空気膜剛性を確保することが可能になる。一方、
「八」の字形のトレーリングレールは、スライダ長手軸
に対して±θt の傾き角を持っており（図１０
（ａ））、トラック位置変化によりスライダのＹａｗ角
（θY ）が変化した場合にも、リーディングレールから
流入した空気流がトレーリングレールの後端まで到達し
やすくなり空気潤滑流量を大幅に変えることがないため
浮上量のＹａｗ角依存性を小さく抑えることが可能であ
り、シーク動作時の浮上安定性を確保することができ周
速依存性の低減と併せてトラック全域における浮上量均
一性を実現することが可能である。
【００１７】本発明の第２の磁気ヘッドスライダによれ
ば、空気膜潤滑面のリーディングエッジ側に設けた
「Ｅ」形のリーディングレールの、３本のサブレールに
よって囲まれる一対の平行四辺形のリセス部においてリ
バースステップ面が形成され、この２ヵ所の囲い込み領
域において負圧が発生し、前述したようにこの負圧力が
空気流速の増加にともなう正圧（浮揚力）の上昇を相殺
し浮上量の周速依存性を小さく抑えることができ、同時
に軽荷重で設計できるため浮き上がり特性やＣＳＳの耐
久性を向上させて装置信頼性を確保することができる。
ば、空気膜潤滑面のリーディングエッジ側に設けた
「Ｅ」形のリーディングレールの、３本のサブレールに
よって囲まれる一対の平行四辺形のリセス部においてリ
バースステップ面が形成され、この２ヵ所の囲い込み領
域において負圧が発生し、前述したようにこの負圧力が
空気流速の増加にともなう正圧（浮揚力）の上昇を相殺
し浮上量の周速依存性を小さく抑えることができ、同時
に軽荷重で設計できるため浮き上がり特性やＣＳＳの耐
久性を向上させて装置信頼性を確保することができる。
【００１８】また、スライダ長手軸に対して軸対称とな
る形で設けた一対の平行四辺形のリセス部は、リーディ
ングレールの両サイドにおいて正圧が大きくなる圧力分
布を形成するため、ロール剛性が向上する。
る形で設けた一対の平行四辺形のリセス部は、リーディ
ングレールの両サイドにおいて正圧が大きくなる圧力分
布を形成するため、ロール剛性が向上する。
【００１９】一方、スライダ長手軸に対して軸対称とな
る一対の三角形をトレーリングエッジ左右端に配したト
レーリングレールは、図１０（ｂ）に示すようにスライ
ダ長手軸に対してθE1〜θE2の傾き角を有するリーディ
ングレールの３本のサブレールと併せて、スライダのＹ
ａｗ角（θＹ）が変化した場合においても、空気潤滑流
量を大幅に変えることがないため浮上量のＹａｗ角依存
性を小さく抑えることができシーク動作時の浮上安定性
を実現するとともに、前述した周速依存性の低減と併せ
てトラック全域における浮上量の均一性を確保すること
が可能である。
る一対の三角形をトレーリングエッジ左右端に配したト
レーリングレールは、図１０（ｂ）に示すようにスライ
ダ長手軸に対してθE1〜θE2の傾き角を有するリーディ
ングレールの３本のサブレールと併せて、スライダのＹ
ａｗ角（θＹ）が変化した場合においても、空気潤滑流
量を大幅に変えることがないため浮上量のＹａｗ角依存
性を小さく抑えることができシーク動作時の浮上安定性
を実現するとともに、前述した周速依存性の低減と併せ
てトラック全域における浮上量の均一性を確保すること
が可能である。
【００２０】本発明の第３の磁気ヘッドスライダによれ
ば、空気膜潤滑面に設けた１本のセンタレールをリーデ
ィングエッジからトレーリングエッジへ向かう途中で二
股に分岐させ、各々の分岐レールが互いに相対距離を広
げながらトレーリングエッジ左右端へ向かって伸張して
いく構造であるため、センタレールの分岐点からトレー
リングエッジに向かってリバースステップ面が形成さ
れ、分岐レールに囲まれた領域において負圧が発生す
る。これにより、前述したように磁気ヘッド浮上量の周
速依存性を小さく抑えることができ、かつ軽荷重でも大
きな実効荷重（正の負荷容量）が得られ十分な空気膜剛
性を確保することができる。
ば、空気膜潤滑面に設けた１本のセンタレールをリーデ
ィングエッジからトレーリングエッジへ向かう途中で二
股に分岐させ、各々の分岐レールが互いに相対距離を広
げながらトレーリングエッジ左右端へ向かって伸張して
いく構造であるため、センタレールの分岐点からトレー
リングエッジに向かってリバースステップ面が形成さ
れ、分岐レールに囲まれた領域において負圧が発生す
る。これにより、前述したように磁気ヘッド浮上量の周
速依存性を小さく抑えることができ、かつ軽荷重でも大
きな実効荷重（正の負荷容量）が得られ十分な空気膜剛
性を確保することができる。
【００２１】また、スライダ長手軸に対して「八」の字
に広がっていくセンタレールからの分岐レールは、スラ
イダ長手軸に対して±θb の傾き角を持っており（図１
０（ｃ））、トラック位置変化によりスライダのＹａｗ
角（θY ）が変化した場合にも、リーディングエッジ側
から流入した空気流が分岐レールの後端（空気流出端）
まで到達しやすくなり、空気潤滑流量を大幅に変えるこ
とがないためＹａｗ角変化による浮上量変化を小さく抑
えることができシーク動作時の浮上安定性を実現するこ
とができるとともに、前述した周速依存性の低減と併せ
てトラック全域における浮上量の均一性を確保すること
が可能である。
に広がっていくセンタレールからの分岐レールは、スラ
イダ長手軸に対して±θb の傾き角を持っており（図１
０（ｃ））、トラック位置変化によりスライダのＹａｗ
角（θY ）が変化した場合にも、リーディングエッジ側
から流入した空気流が分岐レールの後端（空気流出端）
まで到達しやすくなり、空気潤滑流量を大幅に変えるこ
とがないためＹａｗ角変化による浮上量変化を小さく抑
えることができシーク動作時の浮上安定性を実現するこ
とができるとともに、前述した周速依存性の低減と併せ
てトラック全域における浮上量の均一性を確保すること
が可能である。
【００２２】図７と図８に、本発明の磁気ヘッドスライ
ダの周速変動と浮上量の関係、およびＹａｗ角変動と浮
上量の関係を従来のスライダと比較して示す。本発明の
磁気ヘッドスライダによれば、スライダ浮上量に対する
周速依存性およびＹａｗ角依存性を従来のスライダと比
較して小さく抑えることができるため、図９に示すよう
にスライダ浮上量のトラック半径位置による浮上量変動
を小さくすることができ、高記録密度達成に不可欠なＣ
ｏｎｓｔａｎｔ Ｆｌｙｉｎｇ Ｈｅｉｇｈｔを実現す
ることが可能となる。
ダの周速変動と浮上量の関係、およびＹａｗ角変動と浮
上量の関係を従来のスライダと比較して示す。本発明の
磁気ヘッドスライダによれば、スライダ浮上量に対する
周速依存性およびＹａｗ角依存性を従来のスライダと比
較して小さく抑えることができるため、図９に示すよう
にスライダ浮上量のトラック半径位置による浮上量変動
を小さくすることができ、高記録密度達成に不可欠なＣ
ｏｎｓｔａｎｔ Ｆｌｙｉｎｇ Ｈｅｉｇｈｔを実現す
ることが可能となる。
【００２３】なお、従来のスライダのうち２レールＴＰ
Ｃは本発明の磁気ヘッドスライダと同程度の良好な浮上
量均一性能を示しているが、このスライダは周速変動に
よる浮上量変動と、Ｙａｗ角変動による浮上量変動を相
殺させて浮上量均一性を確保しており、周速依存性・Ｙ
ａｗ角依存性ともに浮上変動量は大きく、高速シーク時
の浮上安定性は低く、十分な浮上マージンがとれないよ
うな低浮上領域では装置信頼性を確保することができな
いという欠点がある。
Ｃは本発明の磁気ヘッドスライダと同程度の良好な浮上
量均一性能を示しているが、このスライダは周速変動に
よる浮上量変動と、Ｙａｗ角変動による浮上量変動を相
殺させて浮上量均一性を確保しており、周速依存性・Ｙ
ａｗ角依存性ともに浮上変動量は大きく、高速シーク時
の浮上安定性は低く、十分な浮上マージンがとれないよ
うな低浮上領域では装置信頼性を確保することができな
いという欠点がある。
【００２４】
【実施例】次に本発明の実施例について図面を参照しな
がら説明する。
がら説明する。
【００２５】本発明の第１の磁気ヘッドスライダを図１
に示す。
に示す。
【００２６】図１（ａ）は第１の磁気ヘッドスライダに
おける第１の実施例を示す平面図と斜視図である。図１
（ｂ）および図１（ｃ）は本発明の第１の磁気ヘッドス
ライダにおける第２および第３の実施例を示す平面図で
ある。
おける第１の実施例を示す平面図と斜視図である。図１
（ｂ）および図１（ｃ）は本発明の第１の磁気ヘッドス
ライダにおける第２および第３の実施例を示す平面図で
ある。
【００２７】図１（ａ）、図１（ｂ）および図１（ｃ）
において、１０１〜１０３は磁気ヘッドスライダ、２０
１〜２０３は空気膜潤滑面、３０１〜３０３はリーディ
ングレール、４０１〜４０３はトレーリングレール、５
０１はセンタレール、６０１はトレーリング・サブレー
ル、７は磁気ヘッド、８０１〜８０３はテーパー部、９
０１〜９０３はリセス部をそれぞれ示している。これら
の磁気ヘッドスライダ１０１〜１０３は空気膜潤滑面２
０１〜２０３とは反対側の面で図示せぬ磁気ヘッド支持
機構に接続される。
において、１０１〜１０３は磁気ヘッドスライダ、２０
１〜２０３は空気膜潤滑面、３０１〜３０３はリーディ
ングレール、４０１〜４０３はトレーリングレール、５
０１はセンタレール、６０１はトレーリング・サブレー
ル、７は磁気ヘッド、８０１〜８０３はテーパー部、９
０１〜９０３はリセス部をそれぞれ示している。これら
の磁気ヘッドスライダ１０１〜１０３は空気膜潤滑面２
０１〜２０３とは反対側の面で図示せぬ磁気ヘッド支持
機構に接続される。
【００２８】本発明の第１の磁気ヘッドスライダである
第１の実施例を図１（ａ）に示す。リーディングレール
３０１はリーディングエッジ側でトレーリングエッジに
向かって凹部をもつ「コ」の字形を形成し、凹部中央付
近から「八」の字形のトレーリングレール４０１が伸張
している。
第１の実施例を図１（ａ）に示す。リーディングレール
３０１はリーディングエッジ側でトレーリングエッジに
向かって凹部をもつ「コ」の字形を形成し、凹部中央付
近から「八」の字形のトレーリングレール４０１が伸張
している。
【００２９】このとき、リーディングレール左右端の張
り出しが大きければ大きいほどロール剛性が向上し、か
つリバースステップ面の囲い込み領域が広くなるので負
圧発生量が大きくなるが、左右端の張り出しを大きくし
すぎるとトレーリングレール４０１との間のリセス部で
空気流れのよどみが発生しダストが溜まりやすくなる。
り出しが大きければ大きいほどロール剛性が向上し、か
つリバースステップ面の囲い込み領域が広くなるので負
圧発生量が大きくなるが、左右端の張り出しを大きくし
すぎるとトレーリングレール４０１との間のリセス部で
空気流れのよどみが発生しダストが溜まりやすくなる。
【００３０】これを避けるために、リーディングレール
３０１の左右端のレール形状はスライダ左右端に向かっ
て開いていく形の先細り形状に設定するのが望ましい。
３０１の左右端のレール形状はスライダ左右端に向かっ
て開いていく形の先細り形状に設定するのが望ましい。
【００３１】一方、トレーリングレール４０１は、リー
ディングレール３０１の凹部中央付近に一定の間隔（ｈ
１）をおいて一対のレールをトレーリングエッジへ向か
って伸張させ、途中で各々相対距離を広げる方向へレー
ルを屈曲（θt1）させ、レール幅を広げながらそれぞれ
トレーリングエッジの左右端へ向かって伸張させる。こ
のとき、リーディングエッジ側のレール間隔（ｈ１）
と、レールの屈折角（θｔ１）の設定により生じる負圧
力が制御される。
ディングレール３０１の凹部中央付近に一定の間隔（ｈ
１）をおいて一対のレールをトレーリングエッジへ向か
って伸張させ、途中で各々相対距離を広げる方向へレー
ルを屈曲（θt1）させ、レール幅を広げながらそれぞれ
トレーリングエッジの左右端へ向かって伸張させる。こ
のとき、リーディングエッジ側のレール間隔（ｈ１）
と、レールの屈折角（θｔ１）の設定により生じる負圧
力が制御される。
【００３２】すなわち、レール間隔（ｈ１）を広くとり
屈折角（θt1）を大きくとると負圧力を大きく設定でき
る。しかしながら、レール間隔（ｈ１）を大きく設定す
ると屈折角（θt1）を大きくできなくなり、逆に屈折角
（θt1）を大きくとるとリーディングエッジ側のレール
間隔は狭くなってしまう。この屈折角（θt1）は、良好
なＹａｗ角特性を確保するために、想定されるＹａｗ角
（θY ）範囲と同じ程度に設定するのが理想的で、これ
によりレール間隔（ｈ１）を決定することが望ましい。
屈折角（θt1）を大きくとると負圧力を大きく設定でき
る。しかしながら、レール間隔（ｈ１）を大きく設定す
ると屈折角（θt1）を大きくできなくなり、逆に屈折角
（θt1）を大きくとるとリーディングエッジ側のレール
間隔は狭くなってしまう。この屈折角（θt1）は、良好
なＹａｗ角特性を確保するために、想定されるＹａｗ角
（θY ）範囲と同じ程度に設定するのが理想的で、これ
によりレール間隔（ｈ１）を決定することが望ましい。
【００３３】本発明の第１の磁気ヘッドスライダである
第２の実施例を図１（ｂ）に示す。第１の実施例を３パ
ッドタイプのスライダに適用したもので、リーディング
レール３０２は同じくトレーリングエッジに向かって凹
部をもつ「コ」の字形を形成し、トレーリングレール４
０２はリーディングレール３０２の凹部中央から一定の
間隔（ｈ２）をおいて２本のレールをトレーリングエッ
ジへ向かって伸張させ、途中で各々相対距離を広げる方
向へレールを屈曲（θt2）させ、レール幅を広げながら
それぞれトレーリングエッジの左右端へ向かって伸張さ
せる。
第２の実施例を図１（ｂ）に示す。第１の実施例を３パ
ッドタイプのスライダに適用したもので、リーディング
レール３０２は同じくトレーリングエッジに向かって凹
部をもつ「コ」の字形を形成し、トレーリングレール４
０２はリーディングレール３０２の凹部中央から一定の
間隔（ｈ２）をおいて２本のレールをトレーリングエッ
ジへ向かって伸張させ、途中で各々相対距離を広げる方
向へレールを屈曲（θt2）させ、レール幅を広げながら
それぞれトレーリングエッジの左右端へ向かって伸張さ
せる。
【００３４】このとき、トレーリングレール４０２はト
レーリングエッジまで伸張せず、途中でスライダ左右端
に到達させ、そこでレール長を終えている。
レーリングエッジまで伸張せず、途中でスライダ左右端
に到達させ、そこでレール長を終えている。
【００３５】このときトレーリングレールの長さ（Ｌ）
は、スライダが最大ロール姿勢をとったときにも媒体面
に接触しない程度にトレーリングエッジから距離をとる
ようにすることが望ましい。
は、スライダが最大ロール姿勢をとったときにも媒体面
に接触しない程度にトレーリングエッジから距離をとる
ようにすることが望ましい。
【００３６】また、トレーリングエッジ中央には二等辺
三角形もしくは多角形の島形のセンタレール５０１を設
定し磁気ヘッドを取り付ける。このときセンタレール５
０１はＹａｗ角変動による圧力分布の変動を抑えＹａｗ
角依存性を小さくするため、できるだけ正多角形に近い
形状を採用することが望ましい。
三角形もしくは多角形の島形のセンタレール５０１を設
定し磁気ヘッドを取り付ける。このときセンタレール５
０１はＹａｗ角変動による圧力分布の変動を抑えＹａｗ
角依存性を小さくするため、できるだけ正多角形に近い
形状を採用することが望ましい。
【００３７】なお、本実施例を用いた場合、トレーリン
グレール４０２のリーディングエッジ側の設定間隔（ｈ
２）や屈折角（θt2）を第１の実施例の場合と比べて大
きく設定することができるため、周速依存性とＹａｗ角
依存性をより小さくなるように設計することができる。
グレール４０２のリーディングエッジ側の設定間隔（ｈ
２）や屈折角（θt2）を第１の実施例の場合と比べて大
きく設定することができるため、周速依存性とＹａｗ角
依存性をより小さくなるように設計することができる。
【００３８】本発明の第１の磁気ヘッドスライダである
第３の実施例を図１（ｃ）に示す。第１の実施例におけ
るトレーリングレール４０１のリーディングエッジ側の
レール間隔（ｈ１）や屈折角（θt1）の設定自由度を広
げて周速特性やＹａｗ角特性のさらなる改善を目的とし
たものであり、リーディングエッジ側からトレーリング
エッジ側へむかって伸張するトレーリングレール４０３
を途中で切断し、リーディングエッジ側のトレーリング
レール４０３とトレーリングエッジ側のトレーリング・
サブレール６０１とに分離する。
第３の実施例を図１（ｃ）に示す。第１の実施例におけ
るトレーリングレール４０１のリーディングエッジ側の
レール間隔（ｈ１）や屈折角（θt1）の設定自由度を広
げて周速特性やＹａｗ角特性のさらなる改善を目的とし
たものであり、リーディングエッジ側からトレーリング
エッジ側へむかって伸張するトレーリングレール４０３
を途中で切断し、リーディングエッジ側のトレーリング
レール４０３とトレーリングエッジ側のトレーリング・
サブレール６０１とに分離する。
【００３９】また各々のレールの傾き角（θt3およびθ
t4）は周速依存性とＹａｗ角依存性の両立を考慮した場
合、θt3＜θt4となるように設定することが望ましい。
なお本実施例の場合、トレーリングレール４０３を分離
することにより、負圧力とＹａｗ角特性をある程度切り
放して設計できるため周速依存性とＹａｗ角依存性をよ
りバランスよく両立することができる。
t4）は周速依存性とＹａｗ角依存性の両立を考慮した場
合、θt3＜θt4となるように設定することが望ましい。
なお本実施例の場合、トレーリングレール４０３を分離
することにより、負圧力とＹａｗ角特性をある程度切り
放して設計できるため周速依存性とＹａｗ角依存性をよ
りバランスよく両立することができる。
【００４０】図２（ａ）は第２の磁気ヘッドスライダで
ある第４の実施例を示す平面図と斜視図である。図２
（ｂ）、図２（ｃ）、図２（ｄ）および図２（ｅ）は、
本発明の第２の磁気ヘッドスライダである第４・第５・
第６・第７および第８の実施例を示す平面図である。
ある第４の実施例を示す平面図と斜視図である。図２
（ｂ）、図２（ｃ）、図２（ｄ）および図２（ｅ）は、
本発明の第２の磁気ヘッドスライダである第４・第５・
第６・第７および第８の実施例を示す平面図である。
【００４１】図２（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）およ
び（ｅ）において、１０４〜１０８は磁気ヘッドスライ
ダ、２０４〜２０８は空気膜潤滑面、３０４〜３０８は
リーディングレール、４０４〜４０７はトレーリングレ
ール、５０２はセンタレール、７は磁気ヘッド、８０４
〜８０８はテーパー部、９０４〜９０８はリセス部から
なる。これらの磁気ヘッドスライダ１０４〜１０８は空
気膜潤滑面２０４〜２０８とは反対側の面で図示せぬ磁
気ヘッド支持機構に接続されている。
び（ｅ）において、１０４〜１０８は磁気ヘッドスライ
ダ、２０４〜２０８は空気膜潤滑面、３０４〜３０８は
リーディングレール、４０４〜４０７はトレーリングレ
ール、５０２はセンタレール、７は磁気ヘッド、８０４
〜８０８はテーパー部、９０４〜９０８はリセス部から
なる。これらの磁気ヘッドスライダ１０４〜１０８は空
気膜潤滑面２０４〜２０８とは反対側の面で図示せぬ磁
気ヘッド支持機構に接続されている。
【００４２】本発明の第２の磁気ヘッドスライダである
第４の実施例を図２（ａ）に示す。リーディングレール
３０４はリーディングエッジ側においてトレーリングエ
ッジへ向かって凹部をもつ「Ｅ」形のレールを形成して
いる。このときリーディングレール３０４の凹部形状は
スライダ長手軸に対して軸対称となる一対の平行四辺形
から構成されており、トレーリングエッジ側からみて
「Ｖ」形のリセス形状になるように設定する。
第４の実施例を図２（ａ）に示す。リーディングレール
３０４はリーディングエッジ側においてトレーリングエ
ッジへ向かって凹部をもつ「Ｅ」形のレールを形成して
いる。このときリーディングレール３０４の凹部形状は
スライダ長手軸に対して軸対称となる一対の平行四辺形
から構成されており、トレーリングエッジ側からみて
「Ｖ」形のリセス形状になるように設定する。
【００４３】このとき「Ｖ」形のリセス部の開き角は、
ダストが溜まらないようにある程度狭めておくことが望
ましい。このリセス部の領域を広く設定すればそれだけ
生じる負圧量は多くなるが、逆に正圧を発生させるレー
ル面積が小さくなるのでロール・ピッチ剛性が低減し、
かつ浮上量が低くなり浮上ピッチ角も小さくなる。次に
トレーリングレール４０４はトレーリングエッジ左右端
に一対の三角形レールを配置することにより構成され
る。
ダストが溜まらないようにある程度狭めておくことが望
ましい。このリセス部の領域を広く設定すればそれだけ
生じる負圧量は多くなるが、逆に正圧を発生させるレー
ル面積が小さくなるのでロール・ピッチ剛性が低減し、
かつ浮上量が低くなり浮上ピッチ角も小さくなる。次に
トレーリングレール４０４はトレーリングエッジ左右端
に一対の三角形レールを配置することにより構成され
る。
【００４４】このとき、一対の三角形レールはスライダ
長手軸に対して軸対称であり、トレーリングエッジ側か
らみて「八」の字形に開けておく。
長手軸に対して軸対称であり、トレーリングエッジ側か
らみて「八」の字形に開けておく。
【００４５】さらに、トレーリングレール４０４がスラ
イダ長手軸となす角θE13 と、リーディングレール３０
４の左右端のレールがスライダ長手軸となる角θE11 、
および中央のレールがスライダ長手軸となす角θE12 は
各々想定されるＹａｗ角と同じかそれ以上になるように
設定することが望ましい。
イダ長手軸となす角θE13 と、リーディングレール３０
４の左右端のレールがスライダ長手軸となる角θE11 、
および中央のレールがスライダ長手軸となす角θE12 は
各々想定されるＹａｗ角と同じかそれ以上になるように
設定することが望ましい。
【００４６】本発明の第２の磁気ヘッドスライダである
第５の実施例を図２（ｂ）に示す。リーディングレール
３０５は第１の実施例と同様に、スライダ長手軸に対し
て軸対称となる一対の平行四辺形のリセス部によってト
レーリングエッジ側に凹部をもつ「Ｅ」形のレールを形
成している。
第５の実施例を図２（ｂ）に示す。リーディングレール
３０５は第１の実施例と同様に、スライダ長手軸に対し
て軸対称となる一対の平行四辺形のリセス部によってト
レーリングエッジ側に凹部をもつ「Ｅ」形のレールを形
成している。
【００４７】このとき、一対の平行四辺形よりなるリセ
ス部は、第４の実施例とは逆にトレーリングエッジ側か
らみて「八」の字形となるように設定する。
ス部は、第４の実施例とは逆にトレーリングエッジ側か
らみて「八」の字形となるように設定する。
【００４８】さらに「八」の字形のリセス部の開き角
は、ダストが溜まらない程度に広げておくことが望まし
い。また、トレーリングレール４０５は、第１の実施例
と同様にトレーリングエッジ左右端に一対の三角形レー
ルを配置することになるが、このとき一対の三角形レー
ルはスライダ長手軸に対して軸対称であり、トレーリン
グエッジ側からみて「Ｖ」形に開けておく。
は、ダストが溜まらない程度に広げておくことが望まし
い。また、トレーリングレール４０５は、第１の実施例
と同様にトレーリングエッジ左右端に一対の三角形レー
ルを配置することになるが、このとき一対の三角形レー
ルはスライダ長手軸に対して軸対称であり、トレーリン
グエッジ側からみて「Ｖ」形に開けておく。
【００４９】この場合、トレーリングレール４０５がス
ライダ長手軸となる角θE23 と、リーディングレール３
０５の左右端のレールがスライダ長手軸となす角
θE21 、および中央のレールがスライダ長手軸となす角
θE22 は各々想定されるＹａｗ角と同じかそれ以上にな
るように設定することが望ましい。
ライダ長手軸となる角θE23 と、リーディングレール３
０５の左右端のレールがスライダ長手軸となす角
θE21 、および中央のレールがスライダ長手軸となす角
θE22 は各々想定されるＹａｗ角と同じかそれ以上にな
るように設定することが望ましい。
【００５０】図２（ｃ）に示す本発明の第２の磁気ヘッ
ドスライダである第６の実施例によれば、リーディング
レール３０６は、第４の実施例と同様に、トレーリング
エッジ側からみて「Ｖ」形となる一対の平行四辺形のリ
セス部により「Ｅ」形のレールを形成し、一方トレーリ
ングレール４０６は、第５の実施例と同様に、トレーリ
ングエッジ左右端にトレーリングエッジ側からみて
「Ｖ」字に開く形で一対の軸対称形三角レールを配置す
ることにより構成されることを特徴としている。この磁
気ヘッドスライダ１０６は第４の実施例において、ロー
ル剛性を高めかつピッチ角を抑えたい場合に用いられ
る。
ドスライダである第６の実施例によれば、リーディング
レール３０６は、第４の実施例と同様に、トレーリング
エッジ側からみて「Ｖ」形となる一対の平行四辺形のリ
セス部により「Ｅ」形のレールを形成し、一方トレーリ
ングレール４０６は、第５の実施例と同様に、トレーリ
ングエッジ左右端にトレーリングエッジ側からみて
「Ｖ」字に開く形で一対の軸対称形三角レールを配置す
ることにより構成されることを特徴としている。この磁
気ヘッドスライダ１０６は第４の実施例において、ロー
ル剛性を高めかつピッチ角を抑えたい場合に用いられ
る。
【００５１】本発明の第２の磁気ヘッドスライダである
第７の実施例を図２（ｄ）に示す。リーディングレール
３０７は、第５の実施例と同様に、トレーリングエッジ
側から見て「八」の字形となる一対の平行四辺形のリセ
ス部により「Ｅ」形のレールを形成し、一方トレーリン
グレール４０７は、第１の実施例と同様に、トレーリン
グエッジ左右端にトレーリングエッジ側からみて「八」
の字形になるように一対の三角形レールを配置すること
によりなることを特徴としている。この磁気ヘッドスラ
イダ１０７は第５の実施例において、ピッチ剛性を高め
かつピッチ角を大きくしたい場合に用いられる。
第７の実施例を図２（ｄ）に示す。リーディングレール
３０７は、第５の実施例と同様に、トレーリングエッジ
側から見て「八」の字形となる一対の平行四辺形のリセ
ス部により「Ｅ」形のレールを形成し、一方トレーリン
グレール４０７は、第１の実施例と同様に、トレーリン
グエッジ左右端にトレーリングエッジ側からみて「八」
の字形になるように一対の三角形レールを配置すること
によりなることを特徴としている。この磁気ヘッドスラ
イダ１０７は第５の実施例において、ピッチ剛性を高め
かつピッチ角を大きくしたい場合に用いられる。
【００５２】本発明の第２の磁気ヘッドスライダである
第８の実施例を図２（ｅ）に示す。リーディングレール
３０８は、第４の実施例と同様に、トレーリングエッジ
側から見て「Ｖ」形となる一対のリセス部により「Ｅ」
形のレールを形成し、一方トレーリングエッジ中央には
二等辺三角形あるいは多角形のセンタレール５０２を配
置することを特徴としている。このとき、センタレール
５０２はできるだけ正多角形に近い形状であるほどＹａ
ｗ角変化による空気潤滑形態の変化の影響を受けにく
く、Ｙａｗ角依存性を小さくできる。本実施例のトレー
リングレールは、第４〜第７の実施例において磁気ヘッ
ドが３パッドスライダ用のジオメトリに設定されている
場合に適用される。
第８の実施例を図２（ｅ）に示す。リーディングレール
３０８は、第４の実施例と同様に、トレーリングエッジ
側から見て「Ｖ」形となる一対のリセス部により「Ｅ」
形のレールを形成し、一方トレーリングエッジ中央には
二等辺三角形あるいは多角形のセンタレール５０２を配
置することを特徴としている。このとき、センタレール
５０２はできるだけ正多角形に近い形状であるほどＹａ
ｗ角変化による空気潤滑形態の変化の影響を受けにく
く、Ｙａｗ角依存性を小さくできる。本実施例のトレー
リングレールは、第４〜第７の実施例において磁気ヘッ
ドが３パッドスライダ用のジオメトリに設定されている
場合に適用される。
【００５３】図３（ａ）および図３（ｂ）は、本発明の
第３の磁気ヘッドスライダである磁気ヘッドスライダの
第９および第１０の実施例を示す平面図および斜視図で
ある。
第３の磁気ヘッドスライダである磁気ヘッドスライダの
第９および第１０の実施例を示す平面図および斜視図で
ある。
【００５４】図３（ａ）および（ｂ）において、１０９
〜１１０は磁気ヘッドスライダ、２０９〜２１０は空気
膜潤滑面、５０３〜５０４はセンタレール、１００１〜
１００２はサイドレール、７は磁気ヘッド、８０９〜８
１０はテーパー部、９０９〜９１０はリセス部、１３は
機械加工溝をそれぞれ示している。これらの磁気ヘッド
スライダ１０９〜１１０は空気膜潤滑面２０９〜２１０
とは反対側の面で図示せぬ磁気ヘッド支持機構に接続さ
れている。
〜１１０は磁気ヘッドスライダ、２０９〜２１０は空気
膜潤滑面、５０３〜５０４はセンタレール、１００１〜
１００２はサイドレール、７は磁気ヘッド、８０９〜８
１０はテーパー部、９０９〜９１０はリセス部、１３は
機械加工溝をそれぞれ示している。これらの磁気ヘッド
スライダ１０９〜１１０は空気膜潤滑面２０９〜２１０
とは反対側の面で図示せぬ磁気ヘッド支持機構に接続さ
れている。
【００５５】本発明の第３の磁気ヘッドスライダである
第９の実施例を図３（ａ）に示す。サイドレール１００
１はリーディングエッジ左右端からトレーリングエッジ
へ向かって伸張し、スライダ重心あたりからスライダ左
右端部へむかってレール幅を絞っていき、トレーリング
エッジに届く前に伸張を終了する。
第９の実施例を図３（ａ）に示す。サイドレール１００
１はリーディングエッジ左右端からトレーリングエッジ
へ向かって伸張し、スライダ重心あたりからスライダ左
右端部へむかってレール幅を絞っていき、トレーリング
エッジに届く前に伸張を終了する。
【００５６】一方、センタレール５０３は、リーディン
グエッジ側では幅狭とし、そのままトレーリングエッジ
へ向かって伸張していき、サイドレール１００１がレー
ル幅を絞り始める位置においてセンタレール５０３を二
股に分岐させ、分岐レール５０３−Ｒ．５０３−Ｌを各
々トレーリングエッジ左右端に向かって伸張させ、リー
ディングエッジ側から見て「Ｙ」形になるようにセンタ
レール５０３を形成する。
グエッジ側では幅狭とし、そのままトレーリングエッジ
へ向かって伸張していき、サイドレール１００１がレー
ル幅を絞り始める位置においてセンタレール５０３を二
股に分岐させ、分岐レール５０３−Ｒ．５０３−Ｌを各
々トレーリングエッジ左右端に向かって伸張させ、リー
ディングエッジ側から見て「Ｙ」形になるようにセンタ
レール５０３を形成する。
【００５７】このときサイドレール１００１とセンタレ
ール５０３の間には十分な隙間が生じるようにしてダス
トが溜まらないようにしておくことが望ましい。
ール５０３の間には十分な隙間が生じるようにしてダス
トが溜まらないようにしておくことが望ましい。
【００５８】またＹａｗ角依存性を小さく抑えるため、
分岐レール５０３−Ｒ，５０３−Ｌの各々がスライダ長
手軸となす角θc1，θc2は想定されるＹａｗ角と同じか
それより大きくなるように設定することが望ましい。
分岐レール５０３−Ｒ，５０３−Ｌの各々がスライダ長
手軸となす角θc1，θc2は想定されるＹａｗ角と同じか
それより大きくなるように設定することが望ましい。
【００５９】本発明の第３の磁気ヘッドスライダである
第１０の実施例を図３（ｂ）に示す。前述の第９の実施
例においてリセス部の深さが加工上の制限により深く彫
れない場合に適用される。すなわち、磁気ヘッドスライ
ダ１１０においてサイドレール１００２とセンタレール
５０４との間に斜線部に示すような機械加工溝を設けて
リセスの浅彫りによる浮上量の上昇を抑えるようにす
る。この場合、センタレール５０４はリーディングエッ
ジ側から見て「Ｖ」形の形状を有するようになる。
第１０の実施例を図３（ｂ）に示す。前述の第９の実施
例においてリセス部の深さが加工上の制限により深く彫
れない場合に適用される。すなわち、磁気ヘッドスライ
ダ１１０においてサイドレール１００２とセンタレール
５０４との間に斜線部に示すような機械加工溝を設けて
リセスの浅彫りによる浮上量の上昇を抑えるようにす
る。この場合、センタレール５０４はリーディングエッ
ジ側から見て「Ｖ」形の形状を有するようになる。
【００６０】
【発明の効果】本発明の磁気ヘッドスライダは、空気膜
潤滑面においてリバースステップ面を形成し負圧を発生
させ、かつリバースステップ面を構成するレール部の形
状をＹａｗ角による圧力プロファイルの変動が小さくな
るような構造を採用しているため、磁気ヘッド浮上量の
周速依存性とＹａｗ角依存性の両方を同時に低減するこ
とができるため、トラック全域における浮上量均一性や
低浮上マージン下での高速シーク動作に対する浮上安定
性を確保することができ、かつ、スライダの押圧荷重を
小さく設計できるため、ＣＳＳ損耗の低減や浮き上がり
特性が改善され装置信頼性を高めることが可能となる。
潤滑面においてリバースステップ面を形成し負圧を発生
させ、かつリバースステップ面を構成するレール部の形
状をＹａｗ角による圧力プロファイルの変動が小さくな
るような構造を採用しているため、磁気ヘッド浮上量の
周速依存性とＹａｗ角依存性の両方を同時に低減するこ
とができるため、トラック全域における浮上量均一性や
低浮上マージン下での高速シーク動作に対する浮上安定
性を確保することができ、かつ、スライダの押圧荷重を
小さく設計できるため、ＣＳＳ損耗の低減や浮き上がり
特性が改善され装置信頼性を高めることが可能となる。
【図１】本発明の第１の磁気ヘッドスライダの第１、第
２、第３の実施例を示す平面図および斜視図である。
２、第３の実施例を示す平面図および斜視図である。
【図２】本発明の第２の磁気ヘッドスライダの第４、第
５、第６、第７、第８の実施例を示す平面図および斜視
図である。
５、第６、第７、第８の実施例を示す平面図および斜視
図である。
【図３】本発明の第３の磁気ヘッドスライダの第９、第
１０の実施例を示す平面図および斜視図である。
１０の実施例を示す平面図および斜視図である。
【図４】本発明の磁気ヘッドスライダの空気膜潤滑面の
圧力分布を示す図である。
圧力分布を示す図である。
【図５】本発明の磁気ヘッドスライダの空気膜潤滑面の
圧力分布を示す図である。
圧力分布を示す図である。
【図６】本発明の磁気ヘッドスライダの空気膜潤滑面の
圧力分布を示す図である。
圧力分布を示す図である。
【図７】本発明の磁気ヘッドスライダにおける浮上量の
周速依存性を示す図である。
周速依存性を示す図である。
【図８】本発明の磁気ヘッドスライダにおける浮上量の
Ｙａｗ角依存性を示す図である。
Ｙａｗ角依存性を示す図である。
【図９】本発明の磁気ヘッドスライダにおける浮上量の
トラック半径依存性を示す図である。
トラック半径依存性を示す図である。
【図１０】本発明の磁気ヘッドスライダのレールジオメ
トリとＹａｗ角の関係を示す図である。
トリとＹａｗ角の関係を示す図である。
【図１１】従来の磁気ヘッドスライダの例を示す平面図
および正面図である。
および正面図である。
【図１２】従来の磁気ヘッドスライダの例を示す斜視図
である。
である。
【図１３】磁気ヘッドスライダのアクセス動作時の形態
を示す上面図である。
を示す上面図である。
１ 磁気ヘッドスライダ １０１ 磁気ヘッドスライダ １０２ 磁気ヘッドスライダ １０３ 磁気ヘッドスライダ １０４ 磁気ヘッドスライダ １０５ 磁気ヘッドスライダ １０６ 磁気ヘッドスライダ １０７ 磁気ヘッドスライダ １０８ 磁気ヘッドスライダ １０９ 磁気ヘッドスライダ １１０ 磁気ヘッドスライダ ２ 空気膜潤滑面 ２０１ 空気膜潤滑面 ２０２ 空気膜潤滑面 ２０３ 空気膜潤滑面 ２０４ 空気膜潤滑面 ２０５ 空気膜潤滑面 ２０６ 空気膜潤滑面 ２０７ 空気膜潤滑面 ２０８ 空気膜潤滑面 ２０９ 空気膜潤滑面 ２１０ 空気膜潤滑面 ３０１ リーディングレール ３０２ リーディングレール ３０３ リーディングレール ３０４ リーディングレール ３０５ リーディングレール ３０６ リーディングレール ３０７ リーディングレール ３０８ リーディングレール ４０１ トレーリングレール ４０２ トレーリングレール ４０３ トレーリングレール ４０４ トレーリングレール ４０５ トレーリングレール ４０６ トレーリングレール ４０７ トレーリングレール ５０１ センタレール ５０２ センタレール ５０３ センタレール ５０４ センタレール ６０１ トレーリングサブレール ７ 磁気ヘッド ８ テーパー部 ８０１ テーパー部 ８０２ テーパー部 ８０３ テーパー部 ８０４ テーパー部 ８０５ テーパー部 ８０６ テーパー部 ８０７ テーパー部 ８０８ テーパー部 ８０９ テーパー部 ８１０ テーパー部 ９ リセス部 ９０１ リセス部 ９０２ リセス部 ９０３ リセス部 ９０４ リセス部 ９０５ リセス部 ９０６ リセス部 ９０７ リセス部 ９０８ リセス部 ９０９ リセス部 ９１０ リセス部 １０ サイドレール １００１ サイドレール １００２ サイドレール １１ ポジショナ １２ 記録媒体 １３ 機械加工溝
Claims (11)
- 【請求項１】空気膜潤滑面を有し空気膜潤滑により浮揚
する浮上型の磁気ヘッドスライダにおいて、前記空気膜
潤滑面の空気流入端（リーディングエッジ）側にレール
を有し、前記レールの中央付近から一対のレールが空気
流出端（トレーリングエッジ）へ向かって伸張し、途
中、相対距離が広がるように屈曲し、レール幅を広げな
がら各々前記トレーリングエッジ左右端へ向かって伸張
していることを特徴とする磁気ヘッドスライダ。 - 【請求項２】空気膜潤滑面を有し空気膜潤滑により浮揚
する浮上型の磁気ヘッドスライダにおいて、前記空気膜
潤滑面の空気流入端（リーディングエッジ）側に空気流
出端（トレーリングエッジ）へ向かって凹部をもつ
「コ」形のレールを設定し、凹部の中央付近から一対の
レールが前記トレーリングエッジへ向かって伸張し、途
中で相対距離を広げていく方向へ向かって屈曲して、レ
ール幅を広げながら各々前記トレーリングエッジ左右端
へ向かって伸張していることを特徴とする磁気ヘッドス
ライダ。 - 【請求項３】前記一対のレールはトレーリングエッジま
で伸張せず、途中でスライダ左右端に到達しレール長を
終えていることを特徴とする請求項１又は２記載の磁気
ヘッドスライダ。 - 【請求項４】前記トレーリングエッジ中央には二等辺三
角形又は多角形のセンタレールを有することを特徴とす
る請求項３記載の磁気ヘッドスライダ。 - 【請求項５】空気膜潤滑面を有し空気膜潤滑により浮揚
する浮上型の磁気ヘッドスライダにおいて、前記空気膜
潤滑面を前記リーディングエッジ側と前記トレーリング
エッジ側の２つに分離し、前記リーディングエッジ側の
レール（リーディングレール）形状を前記トレーリング
エッジへ向かって凹部を持つ「Ｅ」形に設定し、前記ト
レーリングレールは一対の三角形レールを前記トレーリ
ングエッジの左右端に配置することを特徴とする磁気ヘ
ッドスライダ。 - 【請求項６】空気膜潤滑面を有し空気膜潤滑により浮揚
する浮上型の磁気ヘッドスライダにおいて、前記空気膜
潤滑面を前記リーディングエッジ側と前記トレーリング
エッジ側の２つに分離し、前記リーディングエッジ側の
レール（リーディングレール）形状を前記トレーリング
エッジへ向かって凹部をもつ「Ｅ」形に設定し、このと
き前記トレーリングエッジへ向かって伸びる３本のサブ
レールはスライダ長手中心軸に対して軸対称となる一対
の平行四辺形のリセス部により分割されており、一方、
前記トレーリングレールは同じくスライダ長手中心軸に
対して軸対称となる一対の三角形レールを前記トレーリ
ングエッジの左右端に配置することを特徴とする磁気ヘ
ッドスライダ。 - 【請求項７】前記「Ｅ」形リーディングレールは、その
レール形状により前記リセス形状を、トレーリングエッ
ジ側から見て「Ｖ」形となるように形成されることを特
徴とする請求項６記載の磁気ヘッドスライダ。 - 【請求項８】前記「Ｅ」形リーディングレールは、その
レール形状により前記リセス形状を、トレーリングエッ
ジ側から見て「八」形となるように形成されることを特
徴とする請求項６記載の磁気ヘッドスライダ。 - 【請求項９】前記トレーリングエッジの左右端に配置さ
れた一対の三角形のトレーリングレールは磁気ヘッドス
ライダ側面から前記トレーリングエッジ方向に向かって
レール幅が広くなることを特徴とする請求項７又は８記
載の磁気ヘッドスライダ。 - 【請求項１０】前記トレーリングレールの代わりに前記
トレーリングエッジ中央に多角形レールを配置し、前記
リーディングレールと併せて空気膜潤滑面を形成するこ
とを特徴とする請求項５又は６又は７記載の磁気ヘッド
スライダ。 - 【請求項１１】空気膜潤滑面を有し空気膜潤滑により浮
揚する浮上型の磁気ヘッドスライダにおいて、前記リー
ディングエッジ側からスライダ左右端と中央に３本のレ
ールが設定され、各々前記トレーリングエッジに向かっ
て伸張していき、そのうちスライダ左右端に配置された
前記一対のサイドレールは、途中で徐々にレール幅を狭
くしていき前記トレーリングエッジに到達する前に伸張
を終え、一方、前記リーディングエッジ中央からトレー
リングエッジへ向かって伸びる１本のセンタレールは途
中で二股に分岐し、前記分岐レールの各々がレール幅を
徐々に広げながら前記トレーリングエッジ左右端へ向か
って伸張していくことを特徴とする磁気ヘッドスライ
ダ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10074595A JP2778518B2 (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 磁気ヘッドスライダ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10074595A JP2778518B2 (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 磁気ヘッドスライダ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08279133A JPH08279133A (ja) | 1996-10-22 |
| JP2778518B2 true JP2778518B2 (ja) | 1998-07-23 |
Family
ID=14282092
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10074595A Expired - Fee Related JP2778518B2 (ja) | 1995-03-31 | 1995-03-31 | 磁気ヘッドスライダ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2778518B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001511578A (ja) * | 1997-07-23 | 2001-08-14 | シーゲート テクノロジー，インコーポレイテッド | 後端サイドパッドを有する正圧光学スライダ |
| JP3674347B2 (ja) * | 1998-09-28 | 2005-07-20 | 富士通株式会社 | 負圧ヘッドスライダ |
| US7715148B2 (en) | 2003-07-23 | 2010-05-11 | Panasonic Corporation | Negative pressure slider with groove |
| WO2008117667A1 (ja) * | 2007-03-27 | 2008-10-02 | Seiko Instruments Inc. | 近接場光ヘッド及び情報記録再生装置 |
| JP2008269757A (ja) * | 2007-03-27 | 2008-11-06 | Seiko Instruments Inc | 近接場光ヘッド及び情報記録再生装置 |
-
1995
- 1995-03-31 JP JP10074595A patent/JP2778518B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08279133A (ja) | 1996-10-22 |
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