JP2777240B2 - Fault location device - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） 本発明は送電線事故時の事故点までの距離を送電線距
離に較正するパルスレーダ方式による故障点標定装置
（フォルトロケータ＝FL）に関する。[Detailed Description of the Invention] [Object of the Invention] (Industrial application field) The present invention relates to a fault locating apparatus (a fault locator) using a pulse radar method for calibrating a distance to a fault point in a power line fault to a power line distance. = FL).
（従来の技術） パルスレーダ方式のフォルトロケータ（以降FLと称
す）は、送電線の事故時等に、送電線の一端から高周波
インパルスを送電線に送出し、その高周波インパルスが
事故点で反射してもどってくるまでの時間を測定するこ
とにより、事故点までの距離を計測する装置である。(Prior art) A pulse radar type fault locator (hereinafter referred to as FL) transmits a high-frequency impulse from one end of a transmission line to a transmission line in the event of a transmission line accident or the like, and the high-frequency impulse is reflected at the fault point. This device measures the distance to the accident point by measuring the time required to return.
第６図はパルスレーダ方式の標定原理を示す図であ
る。第６図で高周波インパルスを発射した瞬間を起点と
して、事故点までの距離をｌ、高周波インパルスの伝搬
速度をvpとすれば、反射波がもどる時間はｔは となり、事故点までの距離ｌは で求めることができる。しかしながら、送電線の距離は
第７図に示すように、FL設置電気所の結合回路接続点を
起点（0km）として扱い、相手端電気所までの距離は送
電線鉄塔間の直線距離の累計で表され、各鉄塔間の距離
と各鉄塔までの累計を記した通称線路台帳によって監理
されているのが一般的である。FIG. 6 is a diagram illustrating the orientation principle of the pulse radar system. In FIG. 6, if the distance from the moment when the high-frequency impulse is fired to the accident point is l and the propagation velocity of the high-frequency impulse is vp, the time for the reflected wave to return is t. And the distance l to the accident point is Can be obtained by However, as shown in Fig. 7, the distance of the transmission line is treated as the starting point (0 km) from the connection point of the coupling circuit of the FL installation substation, and the distance to the other end substation is the total of the straight line distance between the transmission line towers. It is generally managed by a so-called track book that shows the distance between each tower and the total to each tower.
従って、高周波インパルスを発射した瞬間を起点とし
て、事故点から反射波がもどってくる時間 には、高周波インパルスが結合フィルター（CF）や、他
の高周波信号との分離のために設ける分波フィルター
（SF）を通過する際の伝搬遅延時間、及び電気所構内の
同軸フィーダの伝搬時間が含まれたものとなり、これら
は系統あるいは相によって異なり、距離にして1km〜2km
程度に及ぶことがある。Therefore, the time when the reflected wave returns from the accident point, starting from the moment when the high-frequency impulse is fired The propagation delay time when a high-frequency impulse passes through a coupling filter (CF) and a demultiplexing filter (SF) provided for separation from other high-frequency signals, and the propagation time of a coaxial feeder in an electric power plant Included, depending on the system or phase, the distance is 1 km to 2 km
To a degree.
また、高周波インパルスの送電線伝搬時間は、第８図
に示すように鉄塔上のジャンパ線のたるみ、及び各鉄塔
間の導体のたるみを含んだ送電線の導体長を伝搬した時
間で表わされるため、各鉄塔間の直線距離を記してある
線路台帳との間に１％〜３％程度の差が生じ、そのぶん
標定距離が長目となる。Also, the transmission line propagation time of the high-frequency impulse is represented by the propagation time of the slack of the jumper wire on the tower and the conductor length of the transmission line including the slack of the conductor between the towers as shown in FIG. A difference of about 1% to 3% is generated between the railway ledger and the track book in which the straight line distance between the towers is described, and the orientation distance becomes longer.
従って、これらの測定誤差を較正する目的で従来は人
工接地による距離較正試験が採用されている。この人工
接地試験は、送電線の起点（0km）までの間の結合路及
び同相フィーダ遅れと、送電線のたるみによる線路台帳
との間に生じる誤差を較正することを主目的に実施する
もので、送電線を停止し、一般的には均端と遠端の２個
所で接地をとり、接地点までの標定距離によって次の補
正を行なっている。Therefore, conventionally, a distance calibration test using artificial grounding has been adopted for the purpose of calibrating these measurement errors. The purpose of this artificial grounding test is to calibrate the error that occurs between the connection path and the common-mode feeder delay up to the starting point (0 km) of the transmission line and the track ledger due to the slack of the transmission line. Then, the power transmission line is stopped, and grounding is generally performed at two points, an equal end and a far end, and the following correction is performed according to the orientation distance to the ground point.
近端接地：同軸フィーダ，結合回路（CF,SF）等の
固定遅延による距離誤差を確認し、送電線の起点距離
（0km）に補正するために、送電線のたるみによる誤差
の少ない近端で接地を行なう。Near-end grounding: Check the distance error due to the fixed delay of the coaxial feeder, coupling circuit (CF, SF), etc., and correct it to the starting point distance (0 km) of the transmission line at the near end where there is little error due to slack in the transmission line. Perform grounding.
遠端接地：の近端接地により、送電線の起点距離
（0km）への補正を行なったのち、遠端接地での標定距
離により線路台帳への補正を行なう。Far-end grounding: Correction to the starting distance (0 km) of the transmission line by near-end grounding, and then correction to the track book by the locating distance at far-end grounding.
なお、送電線の近端と遠端に分岐点や撚架点がある場
合には、その点から高周波インパルスが反射することを
利用して、送電線を停止せず、活線での距離較正が可能
であるが、このような送電線は実際には数少なく、前記
の送電線を停止して行なう人工接地試験により距離較正
を行なっているのが実情である。If there is a branch point or a twist point at the near and far ends of the transmission line, use the reflected high-frequency impulse from that point to stop the transmission line and calibrate the distance on the live line. However, the number of such transmission lines is actually very small, and the actual situation is that distance calibration is performed by an artificial grounding test performed by stopping the transmission line.
上記人工接地試験によって求めた、同軸フィーダ及び
結合回路における固定遅延による誤差と、送電線のたる
みによる線路台帳距離との誤差は第９図に示すような補
正表に表わし、FLの標定距離を線路台帳に置きかえて人
間が補正を行なっていたが、近年では参考文献にあるよ
うにFL装置内で補正値をメモリーに記憶しておき、同軸
フィーダ及び結合回路の固定遅延は距離カウンターのス
タート開始時間を固定遅延分だけ遅られて補正し、送電
線のたるみによる線路台帳との距離誤差は距離カウンタ
ーで計数する段階で、一定距離毎にカウンターの計数を
１回行なわれないようにして、平均的に線路台帳距離に
補正を行なっている。The error between the fixed delay in the coaxial feeder and the coupling circuit and the error in the line ledger distance due to the slack of the transmission line, obtained in the above artificial grounding test, is shown in a correction table as shown in FIG. Humans have been making corrections in place of ledgers.In recent years, however, the correction values are stored in memory in the FL device as described in the reference, and the fixed delay of the coaxial feeder and coupling circuit is the start time of the distance counter start. Is corrected by delaying by a fixed delay, and the distance error from the track book due to the slack of the transmission line is counted by the distance counter. The track register distance is corrected.
参考文献…電気協同研究第34巻第６号P68〜P69 「フォルトロケータ標定信頼度向上対策」 （発明が解決しようとする課題） パルスレーダ方式のFLにおいて、FL装置から送電線の
起点（0km）である結合装置接続点までの間の、同軸フ
ィーダ及び結合回路における固定遅延分の補正，送電線
のたるみによる送電線導体長と送電線鉄塔間の直線距離
の累計で管理された線路台帳距離との差の補正のため、
実系統の停止及び近端と遠端の接地作業が必要なため、
その接地作業が送電線の鉄塔上で行なわれる点と送電線
の通過する地域が山岳部に多い点を考えると、危険でし
かもそれにかかわる多大な労力を必要としていた。References: Electric Cooperative Research Vol. 34, No. 6, P68-P69 "Measures to Improve Fault Locator Location Reliability" (Problems to be Solved by the Invention) In pulse radar type FL, starting point of transmission line from FL device (0km) Correction of the fixed delay in the coaxial feeder and the coupling circuit up to the connection point of the coupling device, and the track book distance managed by the cumulative total of the length of the transmission line conductor and the linear distance between the transmission line towers due to the slack of the transmission line. To correct the difference between
Because it is necessary to stop the actual system and ground the near and far ends,
Considering that the grounding work is performed on the tower of the transmission line and the fact that the transmission line passes through many mountainous areas, it was dangerous and required a great deal of labor to deal with it.
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、分岐
点が１個所以上の送電線において、その反射位置により
送電線を停止することなく、活線で同軸フィーダ及び結
合回路の固定遅延と送電線のたるみによる線路台帳距離
との差の補正を可能としたパルスレーダ方式のFLを提供
することを目的とする。The present invention has been made in view of the above circumstances, and in a transmission line having one or more branch points, without stopping the transmission line due to its reflection position, the fixed delay of the coaxial feeder and the coupling circuit and the transmission in the live line. An object of the present invention is to provide a pulse radar type FL capable of correcting a difference from a track register distance due to a slack of an electric wire.
［発明の構成］ （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するため、本発明では予めFL設置電気
所からの送電線上の距離がわかっている分岐点（または
撚架点）が１個所以上存在する線路において、高周波イ
ンパルスを発射してから分岐点等から反射波がもどって
くるまでの時間と、分岐点等から反射波がFL設置電気所
で反射し再び分岐点から反射してくるまでの時間、もし
くは前記の分岐点以外の他の分岐点からの反射波がもど
ってくるまでの時間、つまり送電線上の距離がわかって
いる２つの反射波がもどってくるまでの時間を測定する
ことにより、その測定時間に含まれている送電線の起点
（0km地点）までの間の同軸フィーダ及び結合回路の伝
送遅延距離と送電線のたるみを含んだ導体実長と送電線
鉄塔間の直線距離で表わされている送電線距離との差の
距離を求め、送電線事故時に標定した事故距離を線路台
帳距離に較正を行なう。[Structure of the Invention] (Means for Solving the Problems) In order to achieve the above object, in the present invention, there is one branch point (or twist point) at which the distance on the transmission line from the FL installation substation is known in advance. In the existing line, the time from the emission of the high-frequency impulse to the return of the reflected wave from the branch point, etc., and the reflected wave from the branch point, etc. are reflected at the FL-installed electric station and reflected again from the branch point. Or the time until reflected waves from other branch points other than the above-mentioned branch point return, that is, the time until two reflected waves whose distance on the transmission line is known return. The transmission delay distance of the coaxial feeder and the coupling circuit up to the starting point (0 km point) of the transmission line included in the measurement time and the straight line between the actual length of the conductor including the slack of the transmission line and the transmission line tower Expressed in distance That obtains a difference between the distance between the transmission line length, the accident distances orientation during transmission line fault to calibrate the line ledger distance.
（作 用） 本発明の作用を第５図の分岐点が１個所ある送電線構
成図を使って説明する。第５図でFL装置51から発射され
た高周波インパルスは同軸フィーダ52と結合回路53を通
って送電線起点に送出される。送電線に送出された高周
波インパルスは分岐点56で反射し、反射波は送電線起点
54に達し、結合回路53との同軸フィーダ52を通してFL装
置51へもどる。また反射波の一部は送電線起点54で更に
反射してその反射波は送電線を伝搬し、分岐点56に至
り、ここで再び反射した反射波は送電線起点54に達し、
結合回路53と同軸フィーダ53を通してFL装置51にもど
る。(Operation) The operation of the present invention will be described with reference to the transmission line configuration diagram of FIG. 5 having one branch point. In FIG. 5, the high-frequency impulse emitted from the FL device 51 is transmitted to the transmission line starting point through the coaxial feeder 52 and the coupling circuit 53. The high-frequency impulse transmitted to the transmission line is reflected at the branch point 56, and the reflected wave is the transmission line starting point.
The flow reaches 54, and returns to the FL device 51 through the coaxial feeder 52 with the coupling circuit 53. Also, a part of the reflected wave is further reflected at the transmission line starting point 54, the reflected wave propagates through the transmission line, reaches a branch point 56, where the reflected wave again reflected reaches the transmission line starting point 54,
The flow returns to the FL device 51 through the coupling circuit 53 and the coaxial feeder 53.
ここで送電線の起点54と分岐点56との間の送電線距離
（送電線鉄塔間の直線距離累計＝線路台帳距離）をl1,F
L装置51と送電線起点54（0km）間の伝送遅延によって生
じる遅れ距離をl2,送電線起点54と分岐点56間の送電線
のたるみ距離累計をΔl,高周波インパルスの伝搬速度を
vpとすると、高周波インパルスを発射してから分岐点56
からの反射波がFL装置51にもどってくるまでの時間T
1は、 で表わされる。Here, the transmission line distance between the starting point 54 and the branch point 56 of the transmission line (total linear distance between transmission line towers = track ledger distance) is l 1 , F
The delay distance caused by the transmission delay between the L device 51 and the transmission line starting point 54 (0 km) is l 2 , the total slack distance of the transmission line between the transmission line starting point 54 and the branch point 56 is Δl, and the propagation speed of the high-frequency impulse is
If vp, then a high-frequency impulse is fired and then
Time T until the reflected wave from returns to FL device 51
1 is Is represented by
また、高周波インパルスを発射してから分岐点56から
の反射波が送電線起点54で反射し送電線55を伝搬し再び
分岐点56で反射してFL装置51にもどってくるまでの時間
T2は、 で表わすことができる。Also, the time from when the high-frequency impulse is emitted until the reflected wave from the branch point 56 is reflected at the transmission line starting point 54, propagates through the transmission line 55, is reflected again at the branch point 56, and returns to the FL device 51.
T2 is Can be represented by
ここで、分岐点56までの送電線のたるみ距離累計Δｌ
は（２）式から（１）式を引くと、 で表わされる。即ち、送電線起点54（0km）と分岐点56
の距離を高周波インパルスが伝搬する時間は、送電線の
線路台帳距離l1とその間の送電線のたるみ距離の累計Δ
ｌの和の時間 となり、これに高周波インパルスの伝搬速度vpを乗じた
ものがこの間のl1＋Δｌであるから、これから分岐点56
までの線路台帳距離l1を差し引けば、分岐点56までの送
電線のたるみ距離累計Δｌが求められる。Here, the total slack distance Δl of the transmission line up to the junction 56
Is obtained by subtracting equation (1) from equation (2). Is represented by That is, the transmission line starting point 54 (0 km) and the branch point 56
The propagation time of the high-frequency impulse over the distance is the accumulated track line distance l 1 of the transmission line and the slack distance of the transmission line between them, Δ
time of sum of l This is multiplied by the propagation speed vp of the high-frequency impulse, which is l 1 + Δl during this period.
By subtracting the track register distance l 1 to, the total slack distance Δl of the transmission line up to the branch point 56 is obtained.
次にFL装置51と送電線起点54間の伝搬遅延によって生
じる遅れ距離l2は、（３）式で求めた分岐点56までの送
電線のたるみ距離累計Δｌと56の分岐点までの線路台帳
距離l1を（１）式に代入することによって求められる。Next, the delay distance l 2 caused by the propagation delay between the FL device 51 and the transmission line starting point 54 is the accumulated sag distance Δl of the transmission line up to the branch point 56 obtained by the equation (3) and the track register to the branch point 56. It is determined by substituting the distance l 1 into the equation (1).
ここで求めたFL装置51から送電線起点54（0km）間の
遅れ距離l2と、送電線54の起点（0km）から分岐点56ま
での送電線に一様に存在するたるみ分の距離累計距離Δ
ｌから、線路台帳距離の単位長当りのたるみ率 を求め、送電線の相毎に補正値メモリー回路に記憶して
おけば、送電線事故時にFL装置が測定した事故点に対し
て、上記補正値を用いて線路台帳距離に見合った適切な
距離較正を行ない、高い標定距離精度を得ることができ
る。 The sum of the delay distance l 2 between the FL device 51 and the transmission line starting point 54 (0 km) and the slack that exists uniformly in the transmission line from the starting point (0 km) of the transmission line 54 to the branch point 56 Distance Δ
From l, the slack rate per unit length of track register distance If the correction value memory circuit is stored for each phase of the transmission line, an appropriate distance corresponding to the track book distance using the above correction value is used for the fault point measured by the FL device at the time of the transmission line accident. Calibration can be performed to obtain high orientation distance accuracy.
（実施例） 以下図面を参照して実施例を説明する。(Example) Hereinafter, an example is described with reference to drawings.
第１図は本発明による故障点標定装置の一実施例の構
成図であり、１は本発明のFL装置,1Aは本発明の主要部
分である補正値検出部,2は同軸フィーダ,3は結合回路,4
は対象送電線,5は４の対象送電線による分岐点,6はFL装
置電気所の送電線起点,7はプリンタ,8は当該線路の保護
リレーで、当該送電線の事故を検出し起動信号をFL装置
に与えるものである。FIG. 1 is a block diagram of one embodiment of a fault point locating device according to the present invention, wherein 1 is a FL device of the present invention, 1A is a correction value detecting section which is a main part of the present invention, 2 is a coaxial feeder, and 3 is a coaxial feeder. Coupling circuit, 4
Is the target transmission line, 5 is the branch point of the target transmission line of 4, 4 is the transmission line starting point of the FL equipment substation, 7 is the printer, 8 is the protection relay of the line, and detects the accident of the transmission line and activates it. To the FL device.
ここで、制御回路112は保護リレー８からの起動信号
により、事故系統と事故相の選択を行なうとともに、FL
装置１全体の動作を制御する回路である。113はパルス
発生回路で制御回路112からの信号により高周波インパ
ルスを発生する。117はハイブリッド回路で高周波イン
パルスの送出波と反射波の分離をはかるためのもので、
パルス発生回路113から送出された信号を相切換リレー1
18側へ出力して、AND回路114及び116側への洩れ込みは
抑制する。また送電線４側からの反射波はハイブリッド
回路117を通してAND回路114及び116に出力して、パルス
発生回路1113の洩れ込みを抑制する。相切換リレー118
は制御回路112で選択された事故相信号により事故相へ
相切換を行ない、当該相の同軸フィーダ２に接続するた
めのものである。115はインバータ回路,AND回路116は、
制御回路112からの制御信号で事故標定動作が行なえる
ときにAND回路116のゲートを開けるためのもので、事故
標定時はこのAND回路を通して事故点からの発射波を事
故点検出回路130に出力する。事故点検出回路130は事故
点からの反射波を検出する回路131はフリップフロップ
回路で、制御回路112からの高周波インパルスの反射信
号と同じタイミングの信号によりセットし、事故点検出
回路130の出力によりリセットを行なう。132はAND回路
でフリップフロップ回路131がセットされたときクロッ
ク発信器122の出力を標定用カウンター133に出力する回
路で、標定用カウンター133は高周波インパルスの発射
信号を起点として距離計数を開始し、事故点からの反射
波の検出信号により距離計数を停止することにより事故
点までの距離を計数する回路で、その計数した距離が標
定距離補正値演算回路134に出力されると同時に、制御
回路112から補正値メモリー129に出力されるメモリー読
み出し信号により、人工接地試験で求め記憶してある当
該事故相の同軸フィーダ及び結合回路の遅れ距離と、送
電線の単位長当りのたるみ率を補正値メモリー129から
標定距離補正演算回路134に出力され、標定距離補正演
算回路134では標定用カウンター133で計数した標定距離
を補正値メモリー129からの補正値出力により補正演算
を行ない、演算後の事故点までの距離をプリンタ７に出
力する。Here, the control circuit 112 selects the fault system and the fault phase based on the start signal from the protection relay 8, and controls the FL.
This is a circuit that controls the operation of the entire device 1. A pulse generating circuit 113 generates a high-frequency impulse based on a signal from the control circuit 112. 117 is a hybrid circuit for separating the transmitted wave and the reflected wave of the high-frequency impulse,
The signal transmitted from the pulse generation circuit 113 is transferred to the phase switching relay 1
The signal is output to the 18 side, and leakage to the AND circuits 114 and 116 is suppressed. The reflected wave from the power transmission line 4 is output to the AND circuits 114 and 116 through the hybrid circuit 117 to suppress leakage of the pulse generation circuit 1113. Phase switching relay 118
Is for switching the phase to the fault phase by the fault phase signal selected by the control circuit 112 and connecting to the coaxial feeder 2 of that phase. 115 is an inverter circuit, and AND circuit 116 is
This is to open the gate of the AND circuit 116 when the fault locating operation can be performed by the control signal from the control circuit 112. At the time of fault locating, the emission wave from the fault point is output to the fault point detecting circuit 130 through this AND circuit. I do. The fault point detection circuit 130 detects a reflected wave from the fault point, and the circuit 131 is a flip-flop circuit.The flip-flop circuit is set by a signal having the same timing as the high-frequency impulse reflection signal from the control circuit 112. Perform a reset. 132 is a circuit that outputs the output of the clock generator 122 to the orientation counter 133 when the flip-flop circuit 131 is set by an AND circuit, and the orientation counter 133 starts distance counting from the emission signal of the high-frequency impulse, This circuit counts the distance to the accident point by stopping the distance counting based on the detection signal of the reflected wave from the accident point. The counted distance is output to the orientation distance correction value calculation circuit 134, and at the same time, the control circuit 112 From the memory readout signal output from the memory to the correction value memory 129, the delay distance of the coaxial feeder and the coupling circuit of the accident phase and the slack rate per unit length of the transmission line, which are obtained and stored in the artificial ground test, are stored in the correction value memory. The orientation distance correction arithmetic circuit 134 outputs the orientation distance calculated by the orientation counter 133 from the orientation memory 129 to the orientation distance correction arithmetic circuit 134. Performs correction calculation by the correction value output, outputs the distance to the fault point after the operation the printer 7.
以上説明した回路はいずれも既に実施されている回路
である。また事故点検出回路130の事故点からの反射波
検出方法も種々の方法が実施されているが、本発明を構
成する主要部ではないのでここではその詳細の説明は省
略する。The circuits described above are all already implemented circuits. Various methods are also used for detecting a reflected wave from the fault point of the fault point detection circuit 130, but the method is not the main part constituting the present invention, and therefore detailed description thereof is omitted here.
以下に本発明の主要部分である補正値検出部1Aを主体
に説明する。111は補正値動作指令回路でFL装置１から
送電線起点６（0km）までの間にある同軸フィーダ２と
結合回路３の高周波インパルスの伝送遅延と、対象送電
線に含まれている送電線のたるみによる誤差の測定する
ときに、人間により制御回路112に補正値動作指令と、
対象送電線の被測定相信号を与える回路である。制御回
路112では、補正値動作指令により補正値検出部1Aのゲ
ート回路にあたるAND回路114の一方の条件を成立させる
とともに、インバータ回路115を通して、事故点検出回
路130のゲート回路にあたるAND回路116を閉じて、補正
値検出動作時に事故点標定動作を行なわないようにす
る。次に制御回路112では被測定相信号により、相切換
リレー部118に相信号を与え、被測定相のリレーのみを
動作させて被測定相の同軸フィーダ２との接続をはかる
とともに、高周波インパルス発生回路113にパルス発生
指令を与える。高周波インパルス発生回路113では高周
波インパルスを発射しハイブリッド回路117と、既に動
作している被測定相の相切換リレー118の接点を通し同
軸フィーダ2,結合回路３を通して対象電線の起点６に送
出される。The following mainly describes the correction value detection unit 1A, which is a main part of the present invention. Reference numeral 111 denotes a correction value operation command circuit, which includes a transmission delay of a high-frequency impulse of the coaxial feeder 2 and the coupling circuit 3 between the FL device 1 and the transmission line starting point 6 (0 km), and a transmission line of the transmission line included in the target transmission line. When measuring an error due to slack, a correction value operation command to the control circuit 112 by a human,
This is a circuit that supplies a measured phase signal of the target transmission line. In the control circuit 112, one condition of the AND circuit 114 corresponding to the gate circuit of the correction value detection unit 1A is satisfied by the correction value operation command, and the AND circuit 116 corresponding to the gate circuit of the fault point detection circuit 130 is closed through the inverter circuit 115. Thus, the accident point locating operation is not performed during the correction value detecting operation. Next, the control circuit 112 supplies a phase signal to the phase switching relay section 118 based on the phase signal to be measured, and operates only the relay of the phase to be measured to establish connection with the coaxial feeder 2 of the phase to be measured and generate a high-frequency impulse. A pulse generation command is given to the circuit 113. The high-frequency impulse generating circuit 113 emits a high-frequency impulse and transmits the hybrid circuit 117 to the starting point 6 of the target electric wire through the coaxial feeder 2 and the coupling circuit 3 through the contacts of the phase switching relay 118 of the phase to be measured which is already operating. .
一方、制御回路112ではパルス発生指令と同じタイミ
ングでフリップフロップ回路120と121に信号を出力し、
両者がセットし、AND回路123,124を通してクロック発振
器122のクロック信号をT1測定用カウンター125,T2測定
用カウンター126に与え、125と126の両カウンターが計
数を開始する。対象送電線４の起点６に送出された高周
波インパルスは送電線４を伝搬し、分岐点５で反射し
て、その反射波は送電線の起点６にもどり結合回路３と
同軸フィーダ２を通過し、FL装置１に至り相切換リレー
118,ハイブリッド回路117を通してAND回路114に入力す
る。このときAND回路が成立して分岐点反射検出回路119
に反射波が入力される。分岐点反射検出回路119は所定
値レベル以上の反射波を検出する回路で、その反射波検
出時点をカウンターの制御信号としてフリップフロップ
120のクロックパルス入力端子に出力する。On the other hand, the control circuit 112 outputs signals to the flip-flop circuits 120 and 121 at the same timing as the pulse generation command,
Both are set, and the clock signal of the clock oscillator 122 is supplied to the T1 measurement counter 125 and the T2 measurement counter 126 through the AND circuits 123 and 124, and both the counters 125 and 126 start counting. The high-frequency impulse transmitted to the starting point 6 of the target transmission line 4 propagates through the transmission line 4 and is reflected at the branch point 5. The reflected wave returns to the starting point 6 of the transmission line and passes through the coupling circuit 3 and the coaxial feeder 2. , FL device 1 and phase switching relay
118, and input to the AND circuit 114 through the hybrid circuit 117. At this time, an AND circuit is established and the branch point reflection detection circuit 119
The reflected wave is input to. The branch point reflection detection circuit 119 is a circuit for detecting a reflected wave having a level equal to or higher than a predetermined value level.
Output to 120 clock pulse input terminals.
第２図は上記分岐点反射検出回路119の出力によるフ
リップフロップ回路120と121、カウンター125と126の動
作タイミングを示す図で以下その動作について説明す
る。FIG. 2 is a diagram showing the operation timing of the flip-flop circuits 120 and 121 and the counters 125 and 126 based on the output of the branch point reflection detection circuit 119. The operation will be described below.
フリップフロップ120はCP端子入力信号の立上り
（“0"→“1"）で動作し、フリップフロップ121はCP端
子入力信号の立下り（“1"→“0"）で動作するため、分
岐点反射検出回路119の最初の検出信号によりフリップ
フロップ120をリセットしてAND回路123を閉じてT1測定
用カウンター125を停止させる。このときフリップフロ
ップ121のCP端子にはフリップフロップ120の出力が接
続されているため出力が“0"→“1"への変化のためフ
リップフロップ121は引続きセットしたままで、T2測定
用カウンター126も引続き計数を継続する。次に送電線
起点６にもどった分岐点反射波の一部は、送電線の起点
６で反射し再び送電線４を伝搬して分岐点５で再度反射
し、送電線の起点６にもどり結合回路3,同軸フィーダ２
を通してFL装置１に至る。その反射波は相切換リレー11
8,ハイブリッド回路117,AND回路114を通して分岐点反射
検出回路119に入力する。分岐点反射検出回路119は反射
波を検出するとフリップフロップ回路120が再びセット
するため、の出力は“1"から“0"となりフリップフロ
ップ121がリセットし、AND回路124を閉じてT2計測用カ
ウンター126の計数を停止させ、ここまでの動作が終了
した時点でT1計測用カウンター125による計測値T1とT2
計測用カウンターに126による計測値T2を補正値演算回
路127に出力する。The flip-flop 120 operates at the rising edge of the CP terminal input signal (“0” → “1”), and the flip-flop 121 operates at the falling edge of the CP terminal input signal (“1” → “0”). the first detection signal of the reflection detection circuit 119 resets the flip-flop 120 closes an aND circuit 123 stops the T 1 measurement counter 125. At this time, since the output of the flip-flop 120 is connected to the CP terminal of the flip-flop 121, the output changes from “0” to “1”, so that the flip-flop 121 remains set and the counter for measuring T 2 126 continues counting. Next, a part of the reflected wave at the branch point returning to the transmission line starting point 6 is reflected at the transmission line starting point 6, propagates through the transmission line 4 again, is reflected again at the branch point 5, and is coupled back to the transmission line starting point 6. Circuit 3, Coaxial feeder 2
Through the FL device 1. The reflected wave is transmitted to the phase switching relay 11
8, input to the branch point reflection detection circuit 119 through the hybrid circuit 117 and the AND circuit 114. When the branch point reflection detection circuit 119 detects the reflected wave, the flip-flop circuit 120 is set again, so that the output changes from “1” to “0”, the flip-flop 121 is reset, and the AND circuit 124 is closed to measure T 2 . The counting of the counter 126 is stopped, and when the operation up to this point is completed, the measured values T 1 and T 2 by the T 1 measuring counter 125 are
The measurement value T 2 by the measurement counter 126 is output to the correction value calculation circuit 127.
補正値演算回路127ではT1計測用カウンター125よる計
測値T1とT2計測用カウンター126による計測値T2と線路
台帳距離設定回路128に予め設定した送電線起点６から
分岐点５までの線路台帳距離によって、まず送電線のた
るみ距離を計算して、その次に送電線起点までの同軸フ
ィーダ２及び結合回路３による遅れ距離を計算する。From the correction value calculating circuit 127 in the T 1 measurement counter 125 by the measured value T 1 and T 2 measurement counter 126 transmission line origin 6 which is previously set to the measured value T 2 and the line ledger distance setting circuit 128 according to the branch point 5 First, the slack distance of the transmission line is calculated based on the track register distance, and then the delay distance by the coaxial feeder 2 and the coupling circuit 3 to the transmission line starting point is calculated.
第３図は分岐点が１個所ある送電線からの反射波と計
測値T1及びT2の時間関係を示したものである。以下第３
図を用いて補正値演算回路127の演算内容を説明する。FIG. 3 is one in which the branch point representing the reflection wave and time relationship of the measured values T 1 and T 2 from the power transmission lines in place 1. The third below
The calculation contents of the correction value calculation circuit 127 will be described with reference to the drawings.
FL装置１から送電線起点６までの高周波インパルスの
伝送遅れによる遅れ距離をl2,送電線起点６から分岐点
５までの線路台帳距離をl1,送電線起点から分岐点５ま
での間の送電線４のたるみを含んだ送電線導体長と線路
台帳距離l1とを距離差をΔｌとし、高周波インパルスの
伝搬損度をvpとすれば、FL装置１から高周波インパルス
発射してから分岐点５で反射した反射波がFL装置までも
どってくるまでの時間、即ち、T1計測用カウンター125
で計測した時間T1は、 で表わされる。次に分岐点から反射波が送電線起点６で
一部反射して再び分岐点５で反射してその反射波がFL装
置１までもどってくるまでの時間、即ち、T2計測用カウ
ンター126で計測した時間T2は、 で表わすことができる。The delay distance due to the transmission delay of the high-frequency impulse from the FL device 1 to the transmission line start point 6 is l 2 , the track entry distance from the transmission line start point 6 to the branch point 5 is l 1 , and the distance from the transmission line start point to the branch point 5 If the distance between the transmission line conductor length including the slack of the transmission line 4 and the track register distance l 1 is Δl, and the propagation loss of the high frequency impulse is vp, the high frequency impulse is emitted from the FL device 1 and then the branch point time reflected wave reflected to come back up to FL device 5, i.e., T 1 measurement counter 125
The time T 1 measured in is Is represented by Next, the time required for the reflected wave from the branch point to be partially reflected at the transmission line starting point 6, reflected again at the branch point 5 and returned to the FL device 1, that is, at the T 2 measurement counter 126. The measured time T 2 is Can be represented by
従って第１図の補正値演算回路127には、カウンター
で計測された計測値T1及びT2と線路台帳距離設定回路12
8によって入力される分岐点５までの線路台帳距離l1が
与えられ、次の演算を行なう。Therefore, the correction value calculation circuit 127 shown in FIG. 1 includes the measurement values T 1 and T 2 measured by the counter and the track register distance setting circuit 12.
The track register distance l 1 to the branch point 5 input by 8 is given, and the following calculation is performed.
まず、線路起点６から分岐点５までのたるみ距離の累
計Δｌは（６）式から（５）式を引くことによって、 となり、分岐点までのたるみ距離の累計Δｌは、 として求められる。First, the total slack distance Δl from the line starting point 6 to the branch point 5 is obtained by subtracting the equation (5) from the equation (6). And the total slack distance Δl to the branch point is Is required.
また、送電線起点６とFL装置１間の同軸フィーダ２及
び結合回路３の高周波インパルスの伝搬遅延によって生
じる遅れ距離l2は、（８）式で求めた分岐点５までの送
電線４のたるみ距離の累計Δｌと、分岐点５までの線路
台帳距離l1を（５）式に代入することによって、 として求められる。なお、（８）式で求めた分岐点５ま
での送電線４のたるみ距離の累計Δｌは、送電線４に一
様に存在するたるみ分の分岐点５までの累計であるた
め、送電線４の線路台帳単位長当りのたるみ率αを、 として求める。The delay distance l 2 caused by the propagation delay of the high-frequency impulse of the coaxial feeder 2 and the coupling circuit 3 between the transmission line starting point 6 and the FL device 1 is the slack of the transmission line 4 up to the branch point 5 obtained by the equation (8). By substituting the total distance Δl and the track book distance l 1 to the branch point 5 into equation (5), Is required. Since the total slack distance Δl of the transmission line 4 up to the branch point 5 obtained by the equation (8) is the total up to the branch point 5 of the slack uniformly existing in the transmission line 4, the transmission line 4 Of the track book per unit length Asking.
上記演算によって求めた送電線４の線路台帳単位長当
りのたるみ率αと、FL装置１と送電線起点６間の同軸フ
ィーダ２及び結合回路３による伝送遅れ距離は、第１図
の制御回路112からのメモリー書込信号により補正値メ
モリー129に出力し、補正値メモリー129ではこれを記憶
する。以上の手順で監視する送電線４各相について、送
電線４の単位長当りのたるみ率と送電線起点６までの遅
れ距離を求めて補正値メモリー129に記憶しておけば、
従来の標定動作と同様に送電線事故時に第１図の保護リ
レー８からの事故送電線と事故相の信号入力によってFL
装置１が起動して標定動作を行ない、標定カウンター13
3は事故点までの送電線のたるみ距離の累計と、送電線
起点６までの遅れ距離を含んだ距離（仮にx kmとする）
を測定する。このとき標定距離補正演算回路134では、
標定カウンター133による標定距離x kmと、補正値メモ
リー129に記憶さている当該相の単位長当りのたるみ率
αと送電線起点６までの遅れ距離l2により、線路台帳距
離に較正された事故点xF（km）を次式により求めること
ができる。The sag rate α per unit length of the transmission line 4 of the transmission line 4 and the transmission delay distance due to the coaxial feeder 2 and the coupling circuit 3 between the FL device 1 and the transmission line starting point 6 are calculated by the control circuit 112 shown in FIG. Is output to the correction value memory 129 in accordance with the memory write signal from the controller, and the correction value memory 129 stores the output. If the sag rate per unit length of the transmission line 4 and the delay distance to the transmission line starting point 6 are obtained and stored in the correction value memory 129 for each phase of the transmission line 4 monitored by the above procedure,
In the same way as the conventional orientation operation, at the time of the transmission line fault, FL signal is input by the fault transmission line and fault phase signal input from the protection relay 8 in FIG.
The apparatus 1 is activated to perform the orientation operation.
3 is the sum of the sag distance of the transmission line to the accident point and the distance including the delay distance to the transmission line starting point 6 (provisionally x km)
Is measured. At this time, in the orientation distance correction calculation circuit 134,
And orientation distance x miles by locating the counter 133, the delay distance l 2 of the sag rate per unit length of the phase that is stored in the correction value memory 129 alpha up transmission line origin 6, fault point calibrated in line ledger distance x F a (km) can be obtained by the following equation.
xF＝（ｘ−l2）／（１＋α） ……（11） 以上の例によれば、対象送電線に分岐点が１個所以上
あれば高周波インパルスを発射してから分岐点から反射
波がもどってくるまでの時間と、分岐点からの反射波が
送電線起点で反射し再び分岐点からの反射波がもどって
くるまでの時間を測定することにより、送電線を停止す
ることなく活線で、送電線の単位長当りのたるみ率と、
FL装置と送電線の起点との間の同軸フィーダ及び結合回
路の伝送遅延による遅れ距離を求めることができる。According to x F = (x-l 2 ) / (1 + α) ...... (11) above example, the reflected wave from the branch point after firing frequency impulse if the branch point is one position or more in the target transmission line By measuring the time required to return and the time required for the reflected wave from the branch point to be reflected at the starting point of the transmission line and returning again to the reflected wave from the branch point, the live line can be maintained without stopping the transmission line. And the slack rate per unit length of the transmission line,
The delay distance due to the transmission delay of the coaxial feeder and the coupling circuit between the FL device and the starting point of the transmission line can be obtained.
なお、本発明の例としては、分岐点が１個所で、その
分岐点からの反射波と送電線起点でその反射波が反射し
て再度分岐点から反射した反射波を利用し、送電線の単
位長当りのたるみ率と、FL装置と送電線の起点との間の
同軸フィーダ及び結合回路の伝送遅延による遅れ距離を
求めるとしたが、分岐点が２個所ある送電線で、その２
個所の分岐点からの反射波を利用して補正値を求めるこ
ともできる。Note that, as an example of the present invention, a single branch point is used, and a reflected wave from the branch point and a reflected wave reflected at the starting point of the transmission line and reflected again from the branch point are used to utilize the reflected wave of the transmission line. The slack rate per unit length and the delay distance due to the transmission delay of the coaxial feeder and the coupling circuit between the FL device and the starting point of the transmission line were determined. For a transmission line with two branch points,
A correction value can also be obtained by using a reflected wave from a branch point.
その例を第４図の分岐点が２個所ある送電線における
反射波格子図を使って説明する。第４図でFL装置から送
電線起点までの高周波インパルスの伝送遅延による遅れ
距離をld,送電線起点から分岐点Ａまでの線路台帳距離l
1,送電線起点から分岐点Ａまでの間の送電線のたるみ分
の累計をΔl1,分岐点Ａから分岐点Ｂまでの線路台帳距
離l2,分岐点Ａから分岐点Ｂまでの間の送電線のたるみ
分の累計をΔl2,高周波インパルスの伝搬時間をvpとす
れば、FL装置から高周波インパルスを発射してから分岐
点Ａからの反射波を受信するまでの時間t1は、 で表わされる。An example will be described with reference to a reflected wave grid diagram of a transmission line having two branch points in FIG. In Fig. 4, the delay distance due to the transmission delay of the high-frequency impulse from the FL device to the transmission line starting point is l d , and the track entry distance l from the transmission line starting point to the branch point A is l
1 , the accumulated slack of the transmission line from the transmission line starting point to the branch point A is Δl 1 , the track register distance l 2 from the branch point A to the branch point B, and the distance between the branch point A and the branch point B Assuming that the cumulative total of the sag of the transmission line is Δl 2 and the propagation time of the high-frequency impulse is vp, the time t 1 from the emission of the high-frequency impulse from the FL device to the reception of the reflected wave from the branch point A is Is represented by
また、同様にしてFL装置から高周波インパルスを発射
してから分岐点Ｂからの反射波を受信するまでの時間t2
は、 で表わされる。Similarly, the time t 2 from when the high-frequency impulse is emitted from the FL device to when the reflected wave from the branch point B is received.
Is Is represented by
ここで、分岐点Ａと分岐点Ｂの間の送電線のたるみ分
の累計Δl2は（13）式から（12）式を引くと、 から となる。Here, the cumulative total Δl 2 of the sag of the transmission line between the branch point A and the branch point B is obtained by subtracting equation (12) from equation (13). From Becomes
すなわち、分岐点Ａと分岐点Ｂの間を高周波インパル
スが伝搬する時間は、送電線の線路台帳距離l2と、その
間の送電線のたるみ分の累計Δl2の和の時間は となり、これに高周波インパルスの伝搬時間vpを乗じた
ものが、この間のl2＋Δl2であるから、これから線路台
帳距離l2を差し引けば分岐点Ａと分岐点Ｂの間の送電線
のたるみ距離累計であるΔl2が求められる。That is, the time during which the high-frequency impulse propagates between the branch point A and the branch point B is the sum of the track registration distance l 2 of the transmission line and the cumulative total Δl 2 of the slack of the transmission line therebetween. This is multiplied by the propagation time vp of the high-frequency impulse, which is l 2 + Δl 2 during this period. If the track register distance l 2 is subtracted from this, the sag of the transmission line between the branch point A and the branch point B can be obtained. Δl 2 which is the total distance is obtained.
次に、FL装置と送電線起点間の伝搬遅延によって生じ
る遅れ距離ldは、一般に送電系統の線路台帳距離の単位
長当りのたるみ率はその送電線において大きな変化はな
いので、Δl2/l2＝Δl1/l1として扱えばΔl1は、 として表わされ、これを（12）式に代入すれば結合遅れ
距離ldは、 となり、l1,l2は線路台帳距離より、Δl2は（15）式で
求めることができるため、高周波インパルスを発射して
から分岐点Ａからの反射波を受信するまでの時間t1を測
定すれば、FL装置と送電線起点間の同軸フィーダ及び結
合回路による伝送遅延による遅れ距離ldが求められる。Next, the delay distance l d caused by the propagation delay between the FL device and the transmission line starting point is Δl 2 / l because the slack rate per unit length of the line register distance of the transmission system generally does not change greatly in the transmission line. If we treat 2 = Δl 1 / l 1 , Δl 1 becomes Substituting this into equation (12) gives the coupling delay distance l d Since l 1 and l 2 can be obtained from the track register distance and Δl 2 can be obtained by equation (15), the time t1 from the emission of the high-frequency impulse to the reception of the reflected wave from the branch point A is measured. if the delay distance l d due to transmission delays due to the coaxial feeder and coupling circuit between FL apparatus and transmission lines origin is determined.
以上により分岐点の位置が近端及び遠端に存在しない
送電線においても分岐点が２個所以上ある送電線におい
ては、高周波インパルスを発射してから各々の分岐点か
らの反射波を受信するまでの時間を測定することによ
り、送電線のたるみ分と、FL装置と送電線起点の間の伝
送遅れ距離を求めることができる。As described above, even in a transmission line where the position of a branch point does not exist at the near end and the far end, in a transmission line having two or more branch points, from emitting a high-frequency impulse to receiving a reflected wave from each branch point By measuring the time of the transmission line, the slack of the transmission line and the transmission delay distance between the FL device and the transmission line starting point can be obtained.
なお、ここでは分岐点からの反射波を利用するとした
が、分岐点に限らず送電線の撚架点からの反射波を利用
することも本発明の主旨を変えるものではない。また相
手端電気所からの反射波を利用する方法もあるが、この
場合、相手端電気所の結合回路の接続の有無によって反
射位置が異なることがあるため、相手端電気所に結合回
路が接続されていない送電線に限定すれば、相手端電気
所からの反射波を利用することも可能である。Although the reflected wave from the branch point is used here, the use of the reflected wave from the stranded point of the transmission line is not limited to the branch point and does not change the gist of the present invention. There is also a method that uses a reflected wave from the other end electrical station, but in this case, the reflection position may be different depending on whether or not the coupling circuit of the other end electrical station is connected. If it is limited to the transmission line which is not used, it is also possible to use the reflected wave from the partner electric station.
ここで本発明の例では本発明の主要部分である第１図
の1A補正値検出部をFL装置に組み込んだものとしたが、
対象送電線の線路台帳を単位長当りのたるみ率と同軸フ
ィーダ及び結合回路の伝送遅延による遅れ距離は、その
構成において不変のものであるため、初めにその単位長
当りのたるみ率を同軸フィーダ及び結合回路における遅
れ距離を測定しておけば、監視する送電線の変更，結合
回路の取替，同軸フィーダ長の変更等、その構成の変更
が生じない限り、補正値の変更は伴なわないため、補正
値検出部を別に装置として構成し、補正値の測定時のFL
装置に接続するようにすることも可能である。Here, in the example of the present invention, the 1A correction value detecting unit of FIG. 1 which is a main part of the present invention is incorporated in the FL device.
Since the slack rate per unit length and the delay distance due to the transmission delay of the coaxial feeder and the coupling circuit are invariable in the configuration, the sag rate per unit length is first determined by the coaxial feeder and If the delay distance in the coupling circuit is measured, the correction value does not change unless the transmission line to be monitored, the coupling circuit is replaced, the coaxial feeder length is changed, etc. , The correction value detection unit is configured as a separate device,
It is also possible to connect to the device.
［発明の効果］ 以上説明したように、本発明によれば予めFL装置設置
電気所からの線路台帳距離がわかっている分岐点または
撚架点が１個所以上ある送電線においては、FL装置から
高周波インパルスを発射してから分岐点等からの反射波
を受信するまでの時間を測定することによって、送電線
の線路台帳距離の単位長当りのたるみ率と、FL装置と送
電線起点（0km）との間の同軸フィーダ及び結合回路に
おける高周波インパルスの伝送遅延による遅れ距離を求
めるようにしたので、送電線を停止することなく活線で
も送電線の単位長当りのたるみ率と、同軸フィーダ及び
結合回路における高周波インパルスの伝送遅延による遅
れ距離を求めることができ、送電線停止に伴なう給電上
のやりくりや、近端及び遠端の接地に伴なう危険で、か
つ多大な労力を要する人工接地試験が不要となり、標定
した結果の精度向上のための補正ができるという結果が
ある。[Effects of the Invention] As described above, according to the present invention, in a transmission line having one or more branch points or twist points where the track book distance from the FL device installation electric station is known in advance, from the FL device, By measuring the time from the emission of a high-frequency impulse to the reception of a reflected wave from a branch point, etc., the slack rate per unit length of the track entry distance of the transmission line, the FL device and the transmission line starting point (0 km) The delay distance due to the transmission delay of the high-frequency impulse in the coaxial feeder and the coupling circuit between the transmission line and the transmission line is determined. The delay distance due to the transmission delay of the high-frequency impulse in the circuit can be obtained. There is a result that an artificial ground contact test requiring labor is not required, and correction for improving the accuracy of the orientation result can be performed.
第１図は本発明による故障点標定装置の一実施例の機能
ブロック図、第２図は第１図の機能ブロック図のうち補
正値検出部の動作を説明するためのタイムチャート、第
３図は本発明の作用を説明するための反射波格子図、第
４図は本発明の変形例の作用を説明するための反射格子
図、第５図は本発明の作用の概念を説明するためのシス
テム構成図、第６図はパルスレーダ方式の標定原理を示
す図、第７図は従来の標定方式では正しい標定を示さな
いことを説明する図、第８図は正しく標定しないことを
線路のたるみによって示す図、第９図は誤差を補正する
表を示す図である。 １……FL装置、1A……補正値検出部、７……プリンタ ８……保護リレー、111……補正値動作指令回路 112……制御回路、113……パルス発生回路、117……HYB 118……相切換リレー、119……分岐反射検出回路 125,126……カウンター、127……補正値演算回路 128……線路台帳距離設定回路、129……補正値メモリー 130……事故点検出回路、133……標定用カウンター 134……標定距離補正演算回路FIG. 1 is a functional block diagram of an embodiment of a fault point locating device according to the present invention, FIG. 2 is a time chart for explaining the operation of a correction value detecting unit in the functional block diagram of FIG. 1, and FIG. FIG. 4 is a reflected wave grating diagram for explaining the operation of the present invention, FIG. 4 is a reflection grating diagram for explaining the operation of the modified example of the present invention, and FIG. 5 is a diagram for explaining the concept of the operation of the present invention. FIG. 6 is a diagram showing the principle of the orientation of the pulse radar system, FIG. 7 is a diagram for explaining that the conventional orientation system does not show correct orientation, and FIG. FIG. 9 is a diagram showing a table for correcting errors. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... FL apparatus, 1A ... Correction value detection part, 7 ... Printer 8 ... Protection relay, 111 ... Correction value operation command circuit 112 ... Control circuit, 113 ... Pulse generation circuit, 117 ... HYB 118 … Phase switching relay, 119… Branch reflection detection circuit 125,126 …… Counter, 127… Correction value calculation circuit 128 …… Track register distance setting circuit, 129 …… Correction value memory 130 …… Fault point detection circuit, 133… … Orientation counter 134 …… Orientation distance correction calculation circuit
Claims (2)
の反射波を検知して、事故発生時による距離計数の開始
から反射波の検出信号による距離計数の停止までの計数
値をカウントして故障点標定をし、その標定結果に補正
演算処理を加えて標定出力とする故障点標定装置におい
て、分岐点が１個所以上存在する線路で、前記補正演算
処理手段は、事故発生により高周波インパルスを発射し
てから、これが分岐点に達した後に前記分岐点からの反
射波を受信するまでの時間T1を測定する第１の手段と、
前記した分岐点からの反射波が線路の起点にて反射して
再び前記分岐点で再反射し、この反射波を受信するまで
の時間もしくは前記分岐点以外の他の分岐点からの反射
波を受信するまでの時間T2を測定する第２の手段と、前
記第1,第２の各手段にて計測した各時間T1,T2と線路台
帳距離設定手段に予め設定されている線路起点から分岐
点までの線路台帳距離とによって、線路のたるみ距離
と、たるみ率とを計算すると共に、線路起点までの伝搬
遅延によるよる遅れ距離とを計算する補正値演算手段
と、前記補正値演算手段の内容を記憶しておく補正メモ
リー手段とを備えたことを特徴とする故障点標定装置。1. A pulse radar method detects a reflected wave from a fault point on a line and counts a count value from the start of distance counting due to the occurrence of the fault to the stop of distance counting by a reflected wave detection signal to cause a fault. In a fault locating device that performs point locating and adds correction calculation processing to the locating result to produce a locating output, the correction calculation processing means emits a high-frequency impulse upon occurrence of an accident on a line having one or more branch points. And a first means for measuring a time T 1 from when it reaches a branch point to when a reflected wave from the branch point is received,
The reflected wave from the branch point is reflected at the starting point of the line and is reflected again at the branch point, and the time until the reflected wave is received or the reflected wave from another branch point other than the branch point is calculated. second means for measuring the time T 2 of the until receiving the first, line start point set in advance in the second each time T 1 measured by the means of, T 2 and the line ledger distance setting means A correction value calculating means for calculating a sag distance of a track and a slack rate based on a track register distance from a branch point to a branch point, and calculating a delay distance due to a propagation delay to a line starting point; and the correction value calculating means. And a correction memory means for storing the contents of the fault.
の反射波を検知して、事故発生時による距離計数の開始
から反射波の検出信号による距離計数の停止までの計数
値をカウントして故障点標定をし、その標定結果に補正
演算処理を加えて標定出力とする故障点標定装置におい
て、撚架点が１個所以上存在する線路で、前記補正演算
処理手段は、事故発生により高周波インパルスを発射し
てから、これが撚架点に達した後に前記撚架点からの反
射波を受信するまでの時間T1を測定する第１の手段と、
前記した撚架点からの反射波が線路の起点にて反射して
再び前記撚架点で再反射し、この反射波を受信するまで
の時間もしくは前記撚架点以外の他の撚架点からの反射
波を受信するまでの時間T2を測定する第２の手段と、前
記第1,第２の各手段にて計測した各時間T1,T2と線路台
帳距離設定手段に予め設定されている線路起点から撚架
点までの線路台帳距離とによって、線路のたるみ距離
と、たるみ率とを計算すると共に、線路起点までの伝搬
遅延によるよる遅れ距離とを計算する補正値演算手段
と、前記補正値演算手段の内容を記憶しておく補正メモ
リー手段とを備えたことを特徴とする故障点標定装置。2. A fault detected by detecting a reflected wave from a fault point of a line by a pulse radar system and counting a count value from a start of distance counting at the time of occurrence of the fault to a stop of distance counting by a reflected wave detection signal. In a fault locating device that performs point locating and adds correction operation processing to the locating result to obtain a locating output, in a line having one or more twist points, the correction operation processing means outputs a high-frequency impulse due to an accident. First means for measuring a time T 1 after launching and after receiving the reflected wave from the twist point after reaching the twist point,
The reflected wave from the above-mentioned strand point is reflected at the starting point of the line and re-reflected again at the strand point, and the time until the reflected wave is received or from other strand points other than the strand point second means for measuring the time T 2 of the until receiving the reflected wave, the first, pre-set to the second of each time T 1, T 2 and the line ledger distance setting means measured in each section Correction value calculating means for calculating the slack distance of the line and the slack rate based on the track register distance from the starting point of the line to the twist point, and calculating the delay distance due to the propagation delay from the starting point of the line, And a correction memory means for storing the contents of the correction value calculating means.
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| JP32950589A JP2777240B2 (en) | 1989-12-21 | 1989-12-21 | Fault location device |
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