JP2771343B2 - 飲料用容器 - Google Patents
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65D—CONTAINERS FOR STORAGE OR TRANSPORT OF ARTICLES OR MATERIALS, e.g. BAGS, BARRELS, BOTTLES, BOXES, CANS, CARTONS, CRATES, DRUMS, JARS, TANKS, HOPPERS, FORWARDING CONTAINERS; ACCESSORIES, CLOSURES, OR FITTINGS THEREFOR; PACKAGING ELEMENTS; PACKAGES
- B65D1/00—Containers having bodies formed in one piece, e.g. by casting metallic material, by moulding plastics, by blowing vitreous material, by throwing ceramic material, by moulding pulped fibrous material, by deep-drawing operations performed on sheet material
- B65D1/02—Bottles or similar containers with necks or like restricted apertures, designed for pouring contents
- B65D1/0223—Bottles or similar containers with necks or like restricted apertures, designed for pouring contents characterised by shape
- B65D1/0261—Bottom construction
- B65D1/0276—Bottom construction having a continuous contact surface, e.g. Champagne-type bottom
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D51/00—Making hollow objects
- B21D51/16—Making hollow objects characterised by the use of the objects
- B21D51/26—Making hollow objects characterised by the use of the objects cans or tins; Closing same in a permanent manner
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B65D1/12—Cans, casks, barrels, or drums
- B65D1/14—Cans, casks, barrels, or drums characterised by shape
- B65D1/16—Cans, casks, barrels, or drums characterised by shape of curved cross-section, e.g. cylindrical
- B65D1/165—Cylindrical cans
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
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- Distillation Of Fermentation Liquor, Processing Of Alcohols, Vinegar And Beer (AREA)
- Non-Alcoholic Beverages (AREA)
- Food Preservation Except Freezing, Refrigeration, And Drying (AREA)
- Rigid Containers With Two Or More Constituent Elements (AREA)
- Table Devices Or Equipment (AREA)
- Details Of Rigid Or Semi-Rigid Containers (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は一般的に継目なしサイド
ウォール並びにサイドウォールと一体で形成されたボト
ムを有する種類の金属容器本体に関する。更に詳述する
と、本発明は落下強度が強化されるボトム形状に関す
る。
ウォール並びにサイドウォールと一体で形成されたボト
ムを有する種類の金属容器本体に関する。更に詳述する
と、本発明は落下強度が強化されるボトム形状に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】今日まで数多くの容器形状が特にツ−ピ
−ス容器メ−カ−によって製造されてきた。ツ−ピ−ス
容器とは、一端が一体形ボトムウォ−ルを有する本体、
並びに本体に固定された蓋を有するように形成された反
対側端部を有している容器である。容器メ−カ−は鋼製
あるいはアルミ合金製の容器に各種の飲料を充填する。
容器ボトムウォ−ルの最も理想的な種類は、最小高さの
一定容器に最大容量をもたらすフラットウォ−ルであろ
う。しかしながら、このような容器は経済的に見て不可
能である。なぜなら変形防止のためにボトムウォ−ルの
厚さを容器コストが法外に高くなるほどの厚みにしなけ
ればならないからである。このようなコスト高から免れ
るために、引き抜き工法並びにアイヨニング工法が用い
られ、特にアルミ容器業界では最近広く使用されてい
る。引き抜き並びにアイヨニングを利用するこれらの容
器の製造において、容器の本体ウォ−ル並びにボトムウ
ォ−ルはできるかぎり薄くすることにより、その容器が
競争価格で売れることが重要である。本体ウォ−ルの減
厚化に関してはこれまで多大な努力が払われてきた。
−ス容器メ−カ−によって製造されてきた。ツ−ピ−ス
容器とは、一端が一体形ボトムウォ−ルを有する本体、
並びに本体に固定された蓋を有するように形成された反
対側端部を有している容器である。容器メ−カ−は鋼製
あるいはアルミ合金製の容器に各種の飲料を充填する。
容器ボトムウォ−ルの最も理想的な種類は、最小高さの
一定容器に最大容量をもたらすフラットウォ−ルであろ
う。しかしながら、このような容器は経済的に見て不可
能である。なぜなら変形防止のためにボトムウォ−ルの
厚さを容器コストが法外に高くなるほどの厚みにしなけ
ればならないからである。このようなコスト高から免れ
るために、引き抜き工法並びにアイヨニング工法が用い
られ、特にアルミ容器業界では最近広く使用されてい
る。引き抜き並びにアイヨニングを利用するこれらの容
器の製造において、容器の本体ウォ−ル並びにボトムウ
ォ−ルはできるかぎり薄くすることにより、その容器が
競争価格で売れることが重要である。本体ウォ−ルの減
厚化に関してはこれまで多大な努力が払われてきた。
【０００３】薄い本体ウォ−ル構造に関しては各種のボ
トムウォ−ル形状が今日まで開発されてきたが、容器の
強度はこれらの開発の中での最も重要因子である。ボト
ムウォ−ルの十分な剛性を探求する際の最初の試みは、
ボトムウォ−ルを球形ド−ム形状に成形することであっ
た。この一般の形状はダンエトア−ル、米国特許番号
３，７６０，７５１（１９７３年９月２５日）に示され
ている。これによるとボトムウォ−ルは内側に凹形のド
−ムあるいはくぼみが付与され、それは実質的に容器の
ボトムウォ−ル全体を含んでいる。その結果、このド−
ム形の形状は容器が設計されている圧力範囲において、
ボトムウォ−ルの全体形状寸法をほとんど変えることな
く、容器の内圧増加に対応して強度を増大しかつボトム
ウォ−ルの変形に耐えている。ド−ム形状のボトムウォ
−ルの各種改良品が製造されてきた。この場合、ド−ム
構造そのものは更に容器構造を強化するために、その他
の曲線あるいは壁面部材を用い、通常容器の長手軸に対
して様々な角度で一体に形成されている。このような改
良品は剛性並びに安定性を改善したが、これらの特性は
これからも更に達成されることが可能であり、ある面で
は必要な最低金属のままで更に改善されることが可能で
あることが判明している。
トムウォ−ル形状が今日まで開発されてきたが、容器の
強度はこれらの開発の中での最も重要因子である。ボト
ムウォ−ルの十分な剛性を探求する際の最初の試みは、
ボトムウォ−ルを球形ド−ム形状に成形することであっ
た。この一般の形状はダンエトア−ル、米国特許番号
３，７６０，７５１（１９７３年９月２５日）に示され
ている。これによるとボトムウォ−ルは内側に凹形のド
−ムあるいはくぼみが付与され、それは実質的に容器の
ボトムウォ−ル全体を含んでいる。その結果、このド−
ム形の形状は容器が設計されている圧力範囲において、
ボトムウォ−ルの全体形状寸法をほとんど変えることな
く、容器の内圧増加に対応して強度を増大しかつボトム
ウォ−ルの変形に耐えている。ド−ム形状のボトムウォ
−ルの各種改良品が製造されてきた。この場合、ド−ム
構造そのものは更に容器構造を強化するために、その他
の曲線あるいは壁面部材を用い、通常容器の長手軸に対
して様々な角度で一体に形成されている。このような改
良品は剛性並びに安定性を改善したが、これらの特性は
これからも更に達成されることが可能であり、ある面で
は必要な最低金属のままで更に改善されることが可能で
あることが判明している。
【０００４】このド−ム形形状は容器メ−カ−に多少な
がらも金属厚さの低減を可能にしてきたが、容器メ−カ
−は容器強度を犠牲にすることなく更に金属厚さの低減
をもたらす技術に関して検討を続けている。形状の最適
化は容易な作業ではない。ド−ム形ボトムを示唆する先
行技術にはまたＰ．Ｇ．ステファン、米国特許番号３，
３４９，９５６（１９６７年１０月３１日）；ノイゼル
エトア−ル、米国特許番号３，６９３，８２８（１９７
２年９月２６日）；ダンエトア−ル、米国特許番号３，
７３０，３８３（１９７３年５月１日）；ト−クマニア
ン、米国特許番号３，９０４，０６９（１９７５年９月
９日）；リュ−エトア−ル、米国特許番号３，９４２，
６７３（１９７６年３月９日）；ミラ−エトア−ル、米
国特許番号４，２９４，３７３（１９８１年１０月１３
日）；マクミラン、米国特許番号４，８３４，２５６
（１９８９年５月３０日）；並びにパルシアニエトア−
ル、米国特許番号４，６８５，５８２（１９８７年８月
１１日）及び特許番号４，７６８，６７２（１９８８年
９月６日）がある。
がらも金属厚さの低減を可能にしてきたが、容器メ−カ
−は容器強度を犠牲にすることなく更に金属厚さの低減
をもたらす技術に関して検討を続けている。形状の最適
化は容易な作業ではない。ド−ム形ボトムを示唆する先
行技術にはまたＰ．Ｇ．ステファン、米国特許番号３，
３４９，９５６（１９６７年１０月３１日）；ノイゼル
エトア−ル、米国特許番号３，６９３，８２８（１９７
２年９月２６日）；ダンエトア−ル、米国特許番号３，
７３０，３８３（１９７３年５月１日）；ト−クマニア
ン、米国特許番号３，９０４，０６９（１９７５年９月
９日）；リュ−エトア−ル、米国特許番号３，９４２，
６７３（１９７６年３月９日）；ミラ−エトア−ル、米
国特許番号４，２９４，３７３（１９８１年１０月１３
日）；マクミラン、米国特許番号４，８３４，２５６
（１９８９年５月３０日）；並びにパルシアニエトア−
ル、米国特許番号４，６８５，５８２（１９８７年８月
１１日）及び特許番号４，７６８，６７２（１９８８年
９月６日）がある。
【０００５】ド−ム形ボトム付き容器を形成するための
装置を開示し、またド−ム形ボトムを有する容器を開示
する特許にはミ−ダ−エトア−ル、米国特許番号４，２
８９，０１４（１９８１年９月１５日）；ゴムバス、米
国特許番号４，３４１，３２１（１９８２年７月２７
日）；エラ−トエトア−ル、米国特許番号４，３７２，
１４３（１９８３年２月８日）；並びにプルシアノエト
ア−ル、米国特許番号４，６２０，４３４（１９８６年
１１月４日）がある。
装置を開示し、またド−ム形ボトムを有する容器を開示
する特許にはミ−ダ−エトア−ル、米国特許番号４，２
８９，０１４（１９８１年９月１５日）；ゴムバス、米
国特許番号４，３４１，３２１（１９８２年７月２７
日）；エラ−トエトア−ル、米国特許番号４，３７２，
１４３（１９８３年２月８日）；並びにプルシアノエト
ア−ル、米国特許番号４，６２０，４３４（１９８６年
１１月４日）がある。
【０００６】米国特許番号３，３４９，９５６のステフ
ァンは直径を縮小した環状支持部分の中間に、内側に向
いたド−ム形ボトムを配置し、直径を縮小した環状支持
部分の使用を開示している。ステファンはまたもう一つ
の容器の二重継目付きトップの内側に直径を縮小した環
状支持部分を積み重ねることを開示している。米国特許
番号３，６９３，８２８のノイゼルエトア−ルはボトム
部分が円錐状に形成されて直径を縮小した環状支持部分
を開示し、そして内側に向いたド−ム形ボトムが環状支
持部分の半径方向の内側に配置された鋼製容器を開示し
ている。ボトムの各種形状はド−ム形ボトムの半径縮小
を含めて内側ボトム表面に更に一様なコ−ティングを与
えるための調整が行われている。
ァンは直径を縮小した環状支持部分の中間に、内側に向
いたド−ム形ボトムを配置し、直径を縮小した環状支持
部分の使用を開示している。ステファンはまたもう一つ
の容器の二重継目付きトップの内側に直径を縮小した環
状支持部分を積み重ねることを開示している。米国特許
番号３，６９３，８２８のノイゼルエトア−ルはボトム
部分が円錐状に形成されて直径を縮小した環状支持部分
を開示し、そして内側に向いたド−ム形ボトムが環状支
持部分の半径方向の内側に配置された鋼製容器を開示し
ている。ボトムの各種形状はド−ム形ボトムの半径縮小
を含めて内側ボトム表面に更に一様なコ−ティングを与
えるための調整が行われている。
【０００７】ノイゼルエトア−ルの円錐形部分にかわっ
て米国特許番号４，６８５，５８２及び４，７６８，６
７２のプルシアニエトア−ルは、容器の円筒形状本体並
びに直径を縮小した環状支持部分との間に変換部分の設
置を開示し、この変換部分は容器の外径に関して凸形で
ある第一環状弓形部分並びに容器の外径に関して凸形で
ある第二環状弓形部分を含んでいる。
て米国特許番号４，６８５，５８２及び４，７６８，６
７２のプルシアニエトア−ルは、容器の円筒形状本体並
びに直径を縮小した環状支持部分との間に変換部分の設
置を開示し、この変換部分は容器の外径に関して凸形で
ある第一環状弓形部分並びに容器の外径に関して凸形で
ある第二環状弓形部分を含んでいる。
【０００８】米国特許番号４，８３４，２５６のマクミ
ランは容器の円筒形状本体並びに直径を縮小した環状支
持部分との間に変換部分を設け、この変換部分は円筒形
本体よりも小さい二重継目付きトップを有する容器を安
定して積み重ねることを可能とし、また一般に円筒形本
体と同一直径の二重継目付きトップを有する容器にも安
定した積み重ねができるように形成されている。この設
計では、トップの直径が縮小された容器は直径を縮小し
た環状支持部分の内側に積み重ねる。そしてトップが比
較的大きい容器はこの特別に形成された変換部分に積み
重ねる。プルシアノエトア−ル、米国特許番号４，６２
０，４３４を含む数々の先行技術特許は容器内の液体が
容器ボトムのド−ムを反転させる圧力を増加させるよう
に設計された形状を開示している。この圧力は静的ド−
ム反転圧力と呼ばれている。この特許では変換部分の形
状は非常に強調して設けられているから、通常はある範
囲内に規定されるけれども、ド−ム形パネルの半径は規
定されていない。前述のとおり、問題の一つはある金属
厚さに関して最大ド−ム反転圧力を得ることである。し
かしながら、もう一つの問題は内容物を充填された容器
が硬い表面に落下したときの破壊抵抗を得ることであ
る。更に詳述すると、その他の問題は硬い表面上への容
器の落下と容器中の内部流体圧力との組合せによって発
生する構造的損傷に対する抵抗があり、この内部流体圧
力は飲料の種類並びに飲料の温度の関数として与えられ
る。
ランは容器の円筒形状本体並びに直径を縮小した環状支
持部分との間に変換部分を設け、この変換部分は円筒形
本体よりも小さい二重継目付きトップを有する容器を安
定して積み重ねることを可能とし、また一般に円筒形本
体と同一直径の二重継目付きトップを有する容器にも安
定した積み重ねができるように形成されている。この設
計では、トップの直径が縮小された容器は直径を縮小し
た環状支持部分の内側に積み重ねる。そしてトップが比
較的大きい容器はこの特別に形成された変換部分に積み
重ねる。プルシアノエトア−ル、米国特許番号４，６２
０，４３４を含む数々の先行技術特許は容器内の液体が
容器ボトムのド−ムを反転させる圧力を増加させるよう
に設計された形状を開示している。この圧力は静的ド−
ム反転圧力と呼ばれている。この特許では変換部分の形
状は非常に強調して設けられているから、通常はある範
囲内に規定されるけれども、ド−ム形パネルの半径は規
定されていない。前述のとおり、問題の一つはある金属
厚さに関して最大ド−ム反転圧力を得ることである。し
かしながら、もう一つの問題は内容物を充填された容器
が硬い表面に落下したときの破壊抵抗を得ることであ
る。更に詳述すると、その他の問題は硬い表面上への容
器の落下と容器中の内部流体圧力との組合せによって発
生する構造的損傷に対する抵抗があり、この内部流体圧
力は飲料の種類並びに飲料の温度の関数として与えられ
る。
【０００９】容器をボ−ル紙カ−トンに入れて出荷する
とき、容器への損傷はカ−トン材料の弾性エネルギ−に
よって防止することができる。しかしながら、もしカ−
トン材料が薄かったり、あるいは容器がボ−ル紙入りの
容器で出荷されなくてプラスチックフィルムで収縮包装
されている場合には、容器の落下抵抗は危険なものとな
り、ド−ム反転圧力よりも更に一層危険である。落下強
度を表示するための現在の工業テストは累積落下高さテ
ストと呼ばれる。このテストでは、充填された容器を剛
板上に最初は３インチの高さから落下し、続いて落下さ
せる毎に落下高さを３インチづつ増やす。落下強度はこ
こで容器を落下させる距離の総合計であり、ド−ムが反
転しあるいは一部反転する高さを含んでいる。即ち、落
下強度はボトム形状が相当に損傷して平面状にしっかり
と直立することができなくなった状態の累積高さであ
る。更に、累積落下高さテストにおいて飲料の内部流体
圧力は飲料の温度管理によって上昇圧力を厳密に管理し
ている。従って、容器の破壊は容器中の流体の内部力に
よる内部流体圧力並びに繰り返し落下テストの衝撃によ
って誘発される応力の組合せによって発生する。
とき、容器への損傷はカ−トン材料の弾性エネルギ−に
よって防止することができる。しかしながら、もしカ−
トン材料が薄かったり、あるいは容器がボ−ル紙入りの
容器で出荷されなくてプラスチックフィルムで収縮包装
されている場合には、容器の落下抵抗は危険なものとな
り、ド−ム反転圧力よりも更に一層危険である。落下強
度を表示するための現在の工業テストは累積落下高さテ
ストと呼ばれる。このテストでは、充填された容器を剛
板上に最初は３インチの高さから落下し、続いて落下さ
せる毎に落下高さを３インチづつ増やす。落下強度はこ
こで容器を落下させる距離の総合計であり、ド−ムが反
転しあるいは一部反転する高さを含んでいる。即ち、落
下強度はボトム形状が相当に損傷して平面状にしっかり
と直立することができなくなった状態の累積高さであ
る。更に、累積落下高さテストにおいて飲料の内部流体
圧力は飲料の温度管理によって上昇圧力を厳密に管理し
ている。従って、容器の破壊は容器中の流体の内部力に
よる内部流体圧力並びに繰り返し落下テストの衝撃によ
って誘発される応力の組合せによって発生する。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】図４並びに図５によ
り、従来の容器の積み重ね状態を説明する。容器１０の
上部容器は、容器１０の下部容器上に積み重なって、容
器１０の上部容器の外部接続部分５４が容器１０の下部
容器の二重継ぎ目付きトップ５６の内側に安置されてい
る。そして隣同士に配置されかつ垂直方向に積み重ねら
れた容器１０は収縮包装用プラスチック６０を使用して
束ねられ、包装品５８となっている。梱包のこの方法は
箱詰めの以前の方法に比べてより経済的であるが、乱暴
な取り扱いによる損傷の可能性が問題になる。そのため
容器１０の落下強度に関する要件がより厳重になる。周
知の通り、おびただしい数の容器が年間を通じて製造さ
れ、そのメ−カ−は同じ取り扱い特性を従来通り維持し
ながら、容器製作に使用される金属量を低減させるべく
常に努力を重ねている。おびただしい量の容器が製造さ
れるから、金属厚さのわずかな低減も、例えば１インチ
の１／１０００の１／２であっても、製造コストを実質
的に低減させることができる。
り、従来の容器の積み重ね状態を説明する。容器１０の
上部容器は、容器１０の下部容器上に積み重なって、容
器１０の上部容器の外部接続部分５４が容器１０の下部
容器の二重継ぎ目付きトップ５６の内側に安置されてい
る。そして隣同士に配置されかつ垂直方向に積み重ねら
れた容器１０は収縮包装用プラスチック６０を使用して
束ねられ、包装品５８となっている。梱包のこの方法は
箱詰めの以前の方法に比べてより経済的であるが、乱暴
な取り扱いによる損傷の可能性が問題になる。そのため
容器１０の落下強度に関する要件がより厳重になる。周
知の通り、おびただしい数の容器が年間を通じて製造さ
れ、そのメ−カ−は同じ取り扱い特性を従来通り維持し
ながら、容器製作に使用される金属量を低減させるべく
常に努力を重ねている。おびただしい量の容器が製造さ
れるから、金属厚さのわずかな低減も、例えば１インチ
の１／１０００の１／２であっても、製造コストを実質
的に低減させることができる。
【００１１】そこで、本発明は落下強度が強く、かつ使
用材料の厚さを薄くできるボトム形状を有する容器を提
供するものである。
用材料の厚さを薄くできるボトム形状を有する容器を提
供するものである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明の飲料用容器は垂
直軸の回りに配置されかつ垂直軸の回りにしかもこの垂
直軸に直角に配置された環状支持表面を含んだ環状支持
部分、サイドウォ−ル及び環状支持部分を相互に接続し
た外部接続部分、環状支持部分より内側に配置された凹
形パネル並びに環状支持部分に接続され、容器の内側に
延出し、凹形パネルに接続され、かつ支持表面から定位
値距離に凹形パネルを配置した内部接続部分を有してい
る。更に詳述すると、本発明の飲料用容器は、凹形パネ
ルの曲率をある範囲まで増大させることにより、容器の
落下強度を増大させ、圧力の増加による容器のド−ム反
転圧力を減少させる。また、支持表面から湾曲部分まで
の定位置距離を大きくして、容器のド−ム反転圧力を増
やしている。
直軸の回りに配置されかつ垂直軸の回りにしかもこの垂
直軸に直角に配置された環状支持表面を含んだ環状支持
部分、サイドウォ−ル及び環状支持部分を相互に接続し
た外部接続部分、環状支持部分より内側に配置された凹
形パネル並びに環状支持部分に接続され、容器の内側に
延出し、凹形パネルに接続され、かつ支持表面から定位
値距離に凹形パネルを配置した内部接続部分を有してい
る。更に詳述すると、本発明の飲料用容器は、凹形パネ
ルの曲率をある範囲まで増大させることにより、容器の
落下強度を増大させ、圧力の増加による容器のド−ム反
転圧力を減少させる。また、支持表面から湾曲部分まで
の定位置距離を大きくして、容器のド−ム反転圧力を増
やしている。
【００１３】本発明の飲料用容器は、凹形パネルの曲率
を減少させ、容器の落下強度を増大させるため、曲率の
増加によって容器のド−ム反転圧力を減少させる。そし
て支持表面から凹形パネルまでの定位置距離を増大さ
せ、凹形パネルの曲率増加による容器のド−ム反転圧力
の低下を少なくとも部分的に防止する。本発明の飲料用
容器は、実質的に円筒形であり、かつ垂直軸回りに同軸
に配置されたサイドウォ−ル、垂直軸に直角な環状支持
表面を含み、かつ支持表面から内側にそして上方に湾曲
した垂直軸回りに配置された凸形環状部分を有した環状
支持部分、サイドウォ−ル及び支持部分を相互に接続し
た外部接続部分、実質的な球形形状を有しかつ凸形形状
部分から半径方向に内側に配置された凹形パネル、凹形
パネル回りに円周方向に配置され、凹形パネルに接続さ
れかつ凸形環状部分の方向に向かって下方に湾曲した凹
形環状部分、凸形環状部分に接続され、凸形環状部分か
ら上方へ延出しかつ凹形環状部分に接続された円周内部
ウォ−ルを有している。
を減少させ、容器の落下強度を増大させるため、曲率の
増加によって容器のド−ム反転圧力を減少させる。そし
て支持表面から凹形パネルまでの定位置距離を増大さ
せ、凹形パネルの曲率増加による容器のド−ム反転圧力
の低下を少なくとも部分的に防止する。本発明の飲料用
容器は、実質的に円筒形であり、かつ垂直軸回りに同軸
に配置されたサイドウォ−ル、垂直軸に直角な環状支持
表面を含み、かつ支持表面から内側にそして上方に湾曲
した垂直軸回りに配置された凸形環状部分を有した環状
支持部分、サイドウォ−ル及び支持部分を相互に接続し
た外部接続部分、実質的な球形形状を有しかつ凸形形状
部分から半径方向に内側に配置された凹形パネル、凹形
パネル回りに円周方向に配置され、凹形パネルに接続さ
れかつ凸形環状部分の方向に向かって下方に湾曲した凹
形環状部分、凸形環状部分に接続され、凸形環状部分か
ら上方へ延出しかつ凹形環状部分に接続された円周内部
ウォ−ルを有している。
【００１４】更に詳述すると、本発明の飲料用容器は落
下強度を増加するために、凹形パネルの曲率半径をある
範囲まで減じると、曲率半径の減少によって凹形パネル
のド−ム反転圧力が低下する。そこで、凹形パネルのド
−ム反転圧力を増加するために、内部ウォ−ル高さを増
加する。
下強度を増加するために、凹形パネルの曲率半径をある
範囲まで減じると、曲率半径の減少によって凹形パネル
のド−ム反転圧力が低下する。そこで、凹形パネルのド
−ム反転圧力を増加するために、内部ウォ−ル高さを増
加する。
【００１５】本発明の飲料用容器の強度を強めるために
一つの方法が講じられ、その中で容器は垂直軸回りに配
置されたサイドウォ−ル、垂直軸回りに配置されかつ垂
直軸回りに配置された環状支持表面を有した支持部分、
サイドウォ−ルを支持表面に接続する外部接続部分、環
状支持部分より内側に配置された凹形パネル、並びに環
状支持部分に接続され、容器の内側に延出しかつ支持表
面から定位置距離に凹形パネルを配置した内部接続部分
を有している。更に詳述すると、本発明の飲料用容器に
おいて、凹形パネル曲率を増加することによって、そし
てド−ム反転圧力の許容される低下まで増加を制限する
ことによって、容器の落下強度を増加する。本発明の飲
料用容器において、支持表面から凹形パネルまでの定位
置距離を増加することによって、容器のド−ム反転圧力
を増加する。本発明の飲料用容器において、容器のド−
ム反転圧力並びに落下強度はド−ム形パネルの曲率をあ
る曲率まで増加することによって最適化されるが、この
中で比較的小さな曲率によってもたらされる反転圧力か
らド−ム反転圧力を減じ、それによって落下強度を増加
すると共に支持表面からの定位置距離を増加して少なく
とも部分的にド−ム反転圧力の低下を補う。
一つの方法が講じられ、その中で容器は垂直軸回りに配
置されたサイドウォ−ル、垂直軸回りに配置されかつ垂
直軸回りに配置された環状支持表面を有した支持部分、
サイドウォ−ルを支持表面に接続する外部接続部分、環
状支持部分より内側に配置された凹形パネル、並びに環
状支持部分に接続され、容器の内側に延出しかつ支持表
面から定位置距離に凹形パネルを配置した内部接続部分
を有している。更に詳述すると、本発明の飲料用容器に
おいて、凹形パネル曲率を増加することによって、そし
てド−ム反転圧力の許容される低下まで増加を制限する
ことによって、容器の落下強度を増加する。本発明の飲
料用容器において、支持表面から凹形パネルまでの定位
置距離を増加することによって、容器のド−ム反転圧力
を増加する。本発明の飲料用容器において、容器のド−
ム反転圧力並びに落下強度はド−ム形パネルの曲率をあ
る曲率まで増加することによって最適化されるが、この
中で比較的小さな曲率によってもたらされる反転圧力か
らド−ム反転圧力を減じ、それによって落下強度を増加
すると共に支持表面からの定位置距離を増加して少なく
とも部分的にド−ム反転圧力の低下を補う。
【００１６】本発明の飲料用容器において、容器は第一
直径を有しかつ垂直軸回りで円周方向に配置された通常
の円筒形サイドウォ−ル、垂直軸回りで円周方向に配置
され、サイドウォ−ルより半径方向に内側に配置され、
外部凸形環状部分を有しかつ容器を支持するために外部
凸形環状部分より半径方向に内側に配置され外部凸形環
状部分に取付けられた内部凸形環状部分を有した環状部
分、サイドウォ−ルに接続された上部凸形環状部分を有
し、外部凸形環状部分及びサイドウォ−ルを環状支持手
段の外部凸形環状部分に接続するための上部凸形環状部
分に接した線より半径方向で内側に配置された凹形環状
部分を有した外部接続部分、一般的に球形をなし、環状
支持手段より半径方向で内側に配置され、かつ垂直軸に
関して上方に湾曲したド−ム形パネル、並びにド−ム形
パネルを環状支持手段に接続するために垂直軸に関して
一般的に上方に延出した円周内部ウォ−ルを有した内部
接続部分を有している。そしてド−ム形パネルは容器の
平均直径よりも小さいド−ム半径を有している。
直径を有しかつ垂直軸回りで円周方向に配置された通常
の円筒形サイドウォ−ル、垂直軸回りで円周方向に配置
され、サイドウォ−ルより半径方向に内側に配置され、
外部凸形環状部分を有しかつ容器を支持するために外部
凸形環状部分より半径方向に内側に配置され外部凸形環
状部分に取付けられた内部凸形環状部分を有した環状部
分、サイドウォ−ルに接続された上部凸形環状部分を有
し、外部凸形環状部分及びサイドウォ−ルを環状支持手
段の外部凸形環状部分に接続するための上部凸形環状部
分に接した線より半径方向で内側に配置された凹形環状
部分を有した外部接続部分、一般的に球形をなし、環状
支持手段より半径方向で内側に配置され、かつ垂直軸に
関して上方に湾曲したド−ム形パネル、並びにド−ム形
パネルを環状支持手段に接続するために垂直軸に関して
一般的に上方に延出した円周内部ウォ−ルを有した内部
接続部分を有している。そしてド−ム形パネルは容器の
平均直径よりも小さいド−ム半径を有している。
【００１７】本発明は、衝撃を受けたときド−ム反転に
実質的に耐えることのできる飲料用容器であって、継目
なしの円筒形サイドウォ−ルを有し、ボトムウォ−ルは
その下端部でサイドウォ−ルと一体で形成され、容器の
垂直軸に向かってサイドウォ−ルから下方並びに内側へ
延出した外部接続部材を有しており、前記外部接続部材
は内側半径を有する上部凸形部分並びに外側半径を有す
る下部凹形部分を有し、これらの半径は実質的に等し
く、一体で接続されかつ下部凹形部分から下方に延出し
て容器のための支持手段を有した環状ボトム部材、環状
ボトム部材と一体で接続されかつ環状ボトム部材から上
方にそして内側に延出した円錐形表面を有しており、前
記円錐形表面は容器の垂直軸に関して若干の角度を形成
している。そして容器は円錐形表面と一体で接続されか
つ円錐形表面から上方にそして内側に延出した下向き凹
形中心パネルを有している。そして下向き凹形中心パネ
ルの曲率半径は実質的に環状支持表面の直径以下であ
る。
実質的に耐えることのできる飲料用容器であって、継目
なしの円筒形サイドウォ−ルを有し、ボトムウォ−ルは
その下端部でサイドウォ−ルと一体で形成され、容器の
垂直軸に向かってサイドウォ−ルから下方並びに内側へ
延出した外部接続部材を有しており、前記外部接続部材
は内側半径を有する上部凸形部分並びに外側半径を有す
る下部凹形部分を有し、これらの半径は実質的に等し
く、一体で接続されかつ下部凹形部分から下方に延出し
て容器のための支持手段を有した環状ボトム部材、環状
ボトム部材と一体で接続されかつ環状ボトム部材から上
方にそして内側に延出した円錐形表面を有しており、前
記円錐形表面は容器の垂直軸に関して若干の角度を形成
している。そして容器は円錐形表面と一体で接続されか
つ円錐形表面から上方にそして内側に延出した下向き凹
形中心パネルを有している。そして下向き凹形中心パネ
ルの曲率半径は実質的に環状支持表面の直径以下であ
る。
【００１８】
【実施例】図面により実施例の説明をする。これらの形
状は米国特許番号４，６８５，５８２、４，７６８，６
７２及び４，６２０，４３４のプルシアニエトア−ル及
び本発明の実施例に共通した飲料用容器の下部部分の詳
細図である。更に詳述すると、図１は前述の先行技術に
共通であり、図２は本発明に特有である。そして図３は
図１及び図２の共通した部分的な詳細を拡大図で示して
いる。本発明は図１〜３に示されたパラメ−タ−の幾つ
かを選択することにより主に先行技術と異なっていて、
これから述べる記述は特別な断わりがないかぎりこれら
の図面の全てを引用している。そして図１並びに図２に
付随した寸法が込み合いを避けるために図３にだけ記載
されているものもある。更に図１〜３の引用を続ける
と、引き抜き加工並びにアイヨニング工法の飲料容器１
０は第一直径Ｄ1を有し、かつ垂直軸１４の回りに円周
方向に配置されている一般的円筒形サイドウォ−ル１
２、並びに垂直軸１４の回りに円周方向に配置されサイ
ドウォ−ル１２より半径方向に内側に配置され、かつ基
準線１９に符合した環状支持表面１８を設けた環状支持
部分、即ち環状支持手段１６を有している。
状は米国特許番号４，６８５，５８２、４，７６８，６
７２及び４，６２０，４３４のプルシアニエトア−ル及
び本発明の実施例に共通した飲料用容器の下部部分の詳
細図である。更に詳述すると、図１は前述の先行技術に
共通であり、図２は本発明に特有である。そして図３は
図１及び図２の共通した部分的な詳細を拡大図で示して
いる。本発明は図１〜３に示されたパラメ−タ−の幾つ
かを選択することにより主に先行技術と異なっていて、
これから述べる記述は特別な断わりがないかぎりこれら
の図面の全てを引用している。そして図１並びに図２に
付随した寸法が込み合いを避けるために図３にだけ記載
されているものもある。更に図１〜３の引用を続ける
と、引き抜き加工並びにアイヨニング工法の飲料容器１
０は第一直径Ｄ1を有し、かつ垂直軸１４の回りに円周
方向に配置されている一般的円筒形サイドウォ−ル１
２、並びに垂直軸１４の回りに円周方向に配置されサイ
ドウォ−ル１２より半径方向に内側に配置され、かつ基
準線１９に符合した環状支持表面１８を設けた環状支持
部分、即ち環状支持手段１６を有している。
【００１９】環状支持部分１６は弓形が望ましい外部凸
形環状部分２０並びに弓形が望ましく、外部凸形環状部
分２０より半径方向で内側に配置されかつ外部凸形環状
部分２０に接続された内部凸形環状部分２２を有してい
る。外部２０並びに内部凸形環状部分２２は曲率中心が
共通の半径Ｒ1並びにＲ2を有している。更に詳述する
と、半径Ｒ1並びにＲ2は共に点２４並びに点２４の回転
円２６の曲率中心を有している。この回転円２６は第二
直径Ｄ2を有している。外部接続部分、即ち外部接続手
段２８は弓形が望ましく、半径Ｒ3とし、かつサイドウ
ォ−ル１２に接続された上部凸形環状部分３０を有して
いる。外部接続部分２８はまた接線３４、即ち外部凸形
環状部分２０及び上部凸形環状部分３０に接した接線３
４を回転した円錐表面３６から内側に半径方向に配置さ
れた凹形環状部分３２を有している。その結果、外部接
続手段２８はサイドウォ−ル１２を外部凸形環状部分２
０に接続している。ド−ム形パネル、即ち凹形パネル３
８は球形形状が望ましいが、適当な曲率半径を有してい
る湾曲形状であることもある。即ちド−ム半径Ｒ4は環
状支持部分１６より内側で半径方向に配置され、容器１
０の上方へ湾曲している。即ち、ド−ム形パネル３８は
容器１０が直立の位置に置かれたとき、垂直軸１４方向
に上方に湾曲している。
形環状部分２０並びに弓形が望ましく、外部凸形環状部
分２０より半径方向で内側に配置されかつ外部凸形環状
部分２０に接続された内部凸形環状部分２２を有してい
る。外部２０並びに内部凸形環状部分２２は曲率中心が
共通の半径Ｒ1並びにＲ2を有している。更に詳述する
と、半径Ｒ1並びにＲ2は共に点２４並びに点２４の回転
円２６の曲率中心を有している。この回転円２６は第二
直径Ｄ2を有している。外部接続部分、即ち外部接続手
段２８は弓形が望ましく、半径Ｒ3とし、かつサイドウ
ォ−ル１２に接続された上部凸形環状部分３０を有して
いる。外部接続部分２８はまた接線３４、即ち外部凸形
環状部分２０及び上部凸形環状部分３０に接した接線３
４を回転した円錐表面３６から内側に半径方向に配置さ
れた凹形環状部分３２を有している。その結果、外部接
続手段２８はサイドウォ−ル１２を外部凸形環状部分２
０に接続している。ド−ム形パネル、即ち凹形パネル３
８は球形形状が望ましいが、適当な曲率半径を有してい
る湾曲形状であることもある。即ちド−ム半径Ｒ4は環
状支持部分１６より内側で半径方向に配置され、容器１
０の上方へ湾曲している。即ち、ド−ム形パネル３８は
容器１０が直立の位置に置かれたとき、垂直軸１４方向
に上方に湾曲している。
【００２０】容器１０は更に内部接続部分、即ち円周内
側ウォ−ルあるいは垂直軸１４に方向に上方に延出した
高さＬ1を備えた円筒形状内側ウォ−ル４２を有する内
部接続手段４０を有する。内側ウォール４２は円筒形の
こともあるし、あるいは角度α1で前記垂直軸１４の方
向へ内側に傾いた円錐状のこともある。内部接続部分４
０はまた半径Ｒ5を有しかつ内側ウォ−ル４２及びド−
ム形パネル３８を相互に接続した内部凹形形状部分４４
を有している。このように、内部接続部分４０はド−ム
形パネル３８を環状支持部分１６に接続している。内部
接続部分４０はド−ム形パネル３８の外周４５を基準線
１９から定位値距離Ｌ2に位置付けている。図３に示す
通り、定位値距離Ｌ2は内側ウォ−ル４２の高さＬ1、内
部凹形環状部分４４の曲率半径Ｒ5、内部凸形環状部分
２２の半径Ｒ2、並びに内部凸形環状部分２２の材料厚
さの合計にほぼ等しいか、幾分低い。そして三角法によ
って算定できる通り、定位値距離Ｌ2は角度α1の関数に
より、そしてド−ム形パネル３８の外周４５が内部凹形
環状部分４４に接続される角度α3の関数として前記合
計を下回る値である。例えば、内部凹形環状部分４４の
半径Ｒ5が０．０５０インチで、内部凸形環状部分２２
の半径Ｒ2が０．０４０インチ、そして内部凸形環状部
分２２の材料厚さが約０．０１２インチの場合、定位値
距離Ｌ2は内側ウォ−ル４２の高さＬ1よりも約０．１０
２インチ大きいか、幾分低めである。または、半径並び
に金属厚さが上記通りであると、内側ウォ−ル４２の高
さＬ1が０．０６０インチのとき定位値距離Ｌ2は約０．
１６２インチであるか、幾分低めである。
側ウォ−ルあるいは垂直軸１４に方向に上方に延出した
高さＬ1を備えた円筒形状内側ウォ−ル４２を有する内
部接続手段４０を有する。内側ウォール４２は円筒形の
こともあるし、あるいは角度α1で前記垂直軸１４の方
向へ内側に傾いた円錐状のこともある。内部接続部分４
０はまた半径Ｒ5を有しかつ内側ウォ−ル４２及びド−
ム形パネル３８を相互に接続した内部凹形形状部分４４
を有している。このように、内部接続部分４０はド−ム
形パネル３８を環状支持部分１６に接続している。内部
接続部分４０はド−ム形パネル３８の外周４５を基準線
１９から定位値距離Ｌ2に位置付けている。図３に示す
通り、定位値距離Ｌ2は内側ウォ−ル４２の高さＬ1、内
部凹形環状部分４４の曲率半径Ｒ5、内部凸形環状部分
２２の半径Ｒ2、並びに内部凸形環状部分２２の材料厚
さの合計にほぼ等しいか、幾分低い。そして三角法によ
って算定できる通り、定位値距離Ｌ2は角度α1の関数に
より、そしてド−ム形パネル３８の外周４５が内部凹形
環状部分４４に接続される角度α3の関数として前記合
計を下回る値である。例えば、内部凹形環状部分４４の
半径Ｒ5が０．０５０インチで、内部凸形環状部分２２
の半径Ｒ2が０．０４０インチ、そして内部凸形環状部
分２２の材料厚さが約０．０１２インチの場合、定位値
距離Ｌ2は内側ウォ−ル４２の高さＬ1よりも約０．１０
２インチ大きいか、幾分低めである。または、半径並び
に金属厚さが上記通りであると、内側ウォ−ル４２の高
さＬ1が０．０６０インチのとき定位値距離Ｌ2は約０．
１６２インチであるか、幾分低めである。
【００２１】環状支持部分１６は外部凸形環状部分２０
並びに内部凸形環状部分２２の結合点に見出される算術
平均径Ｄ3を有している。従ってこの平均径Ｄ3及び円２
６の直径Ｄ2は同一直径である。ド−ム半径Ｒ4は垂直軸
１４上にある。凹形環状部分３２は外部凸形環状部分２
０より上方に、前記垂直軸から外側に角度α2延出した
円周外側ウォ−ル４６を有し、半径Ｒ6をもつ下部凹形
環状部分４８を有している。更に凹形環状部分３２は角
度α2、半径Ｒ3並びに半径Ｒ6の大きさの選択次第では
上部凸形環状部分３０の下部部分を有する。最後に、容
器１０は支持表面１８からド−ム形パネル３８まで測定
されたド−ム高さ、即ちパネル高さＨ1並びに内側ウォ
−ル４２のポスト直径、即ち比較的小さい直径Ｄ4を有
している。上部凸形環状部分３０はサイドウォ−ル１２
に接し、かつ凸面は中心５０を有している。この中心５
０は支持表面１８から高さＨ2の高さにある。下部凹形
環状部分４８の凹面の中心５２は直径Ｄ5上にある。こ
の中心５２は支持表面１８の下にある。すなわち、支持
表面１８は中心５２から距離Ｈ3の高さにある。
並びに内部凸形環状部分２２の結合点に見出される算術
平均径Ｄ3を有している。従ってこの平均径Ｄ3及び円２
６の直径Ｄ2は同一直径である。ド−ム半径Ｒ4は垂直軸
１４上にある。凹形環状部分３２は外部凸形環状部分２
０より上方に、前記垂直軸から外側に角度α2延出した
円周外側ウォ−ル４６を有し、半径Ｒ6をもつ下部凹形
環状部分４８を有している。更に凹形環状部分３２は角
度α2、半径Ｒ3並びに半径Ｒ6の大きさの選択次第では
上部凸形環状部分３０の下部部分を有する。最後に、容
器１０は支持表面１８からド−ム形パネル３８まで測定
されたド−ム高さ、即ちパネル高さＨ1並びに内側ウォ
−ル４２のポスト直径、即ち比較的小さい直径Ｄ4を有
している。上部凸形環状部分３０はサイドウォ−ル１２
に接し、かつ凸面は中心５０を有している。この中心５
０は支持表面１８から高さＨ2の高さにある。下部凹形
環状部分４８の凹面の中心５２は直径Ｄ5上にある。こ
の中心５２は支持表面１８の下にある。すなわち、支持
表面１８は中心５２から距離Ｈ3の高さにある。
【００２２】ここで、図１並びに図３によると、前述の
先行技術においては、次の寸法が使用された。即ちＤ1
＝２．５９７インチ；Ｄ2、Ｄ3＝２．０００インチ；Ｄ
5＝２．３６５インチ；Ｒ1、Ｒ2＝０．０４０インチ；
Ｒ3＝０．２００インチ；Ｒ4＝２．３７５インチ；Ｒ5
＝０．０５０インチ；Ｒ6＝０．１００インチ；並びに
α1＝５度未満。Ｒ4は２．３７５インチであるが、実際
のツ−リング半径は２．１２インチであったことに注目
すべきである。再度、図１並びに図２を参照すると、本
発明の実施例において次の寸法が使用された。Ｄ1＝
２．５９８インチ；Ｄ2、Ｄ3＝２．０００インチ；Ｄ4
＝１．８８２インチ；Ｄ5＝２．５０９インチ；Ｒ1、Ｒ
2＝０．０４０インチ；Ｒ3＝０．２００インチ；Ｒ4＝
２．３７５インチ；Ｒ5＝０．０５０インチ；Ｒ6＝０．
２００インチ；Ｈ1＝０．３８５インチ；Ｈ2＝０．３７
０インチ；Ｈ3＝０．００８インチ；α1＝５度９分；並
びにα2＝３０度。Ｒ4は２．３７５インチであるが、実
際のツ−リング半径は２．１２インチであったことに注
目すべきである。
先行技術においては、次の寸法が使用された。即ちＤ1
＝２．５９７インチ；Ｄ2、Ｄ3＝２．０００インチ；Ｄ
5＝２．３６５インチ；Ｒ1、Ｒ2＝０．０４０インチ；
Ｒ3＝０．２００インチ；Ｒ4＝２．３７５インチ；Ｒ5
＝０．０５０インチ；Ｒ6＝０．１００インチ；並びに
α1＝５度未満。Ｒ4は２．３７５インチであるが、実際
のツ−リング半径は２．１２インチであったことに注目
すべきである。再度、図１並びに図２を参照すると、本
発明の実施例において次の寸法が使用された。Ｄ1＝
２．５９８インチ；Ｄ2、Ｄ3＝２．０００インチ；Ｄ4
＝１．８８２インチ；Ｄ5＝２．５０９インチ；Ｒ1、Ｒ
2＝０．０４０インチ；Ｒ3＝０．２００インチ；Ｒ4＝
２．３７５インチ；Ｒ5＝０．０５０インチ；Ｒ6＝０．
２００インチ；Ｈ1＝０．３８５インチ；Ｈ2＝０．３７
０インチ；Ｈ3＝０．００８インチ；α1＝５度９分；並
びにα2＝３０度。Ｒ4は２．３７５インチであるが、実
際のツ−リング半径は２．１２インチであったことに注
目すべきである。
【００２３】本発明に関するテストランにおいては、次
の寸法が使用された。Ｄ1＝２．５９８インチ；Ｄ2，Ｄ
3＝２．０００インチ；Ｄ5＝２．５０９インチ；Ｒ1、
Ｒ2＝０．０４０インチ；Ｒ3＝０．２００インチ；Ｒ5
＝０．０５０インチ；Ｒ6＝０．２００インチ；Ｈ2＝
０．３７０インチ；Ｈ3＝０．００８インチ；並びにα2
＝３０度。Ｒ4、Ｄ4、Ｈ1、α1、Ｌ1、など以外の寸
法、並びにテストに使用された材料の厚さは、そのテス
ト結果と共に図１０〜図１９に示す表中に指示されてい
る。各表中において、静的ド−ム反転圧力（Ｓ．Ｄ．
Ｒ）は平方インチ当りのポンドで示され、累積落下高さ
（Ｃ．Ｄ．Ｈ）はインチで示され、累積落下高さテスト
が実施された内圧（Ｉ．Ｐ）は平方インチ当りのポンド
で示された。ここで、図１０から図１９に示す表１から
表１０を参照すると、ド−ム形パネル３８の曲率半径Ｒ
4は実測された容器の実際の曲率半径であって、ド−ム
ツ−リングの曲率半径ではない。例えば、２．３７５イ
ンチの曲率半径Ｒ4は２．１２０インチの半径を有する
ツ−ルを用いて作られる。容器並びにツ−リングの曲率
半径の差異は、先行技術の容器においても同様である。
図２２の表Ａはツ−リング半径と容器の実施のド−ム半
径Ｒ4間の比較表である。
の寸法が使用された。Ｄ1＝２．５９８インチ；Ｄ2，Ｄ
3＝２．０００インチ；Ｄ5＝２．５０９インチ；Ｒ1、
Ｒ2＝０．０４０インチ；Ｒ3＝０．２００インチ；Ｒ5
＝０．０５０インチ；Ｒ6＝０．２００インチ；Ｈ2＝
０．３７０インチ；Ｈ3＝０．００８インチ；並びにα2
＝３０度。Ｒ4、Ｄ4、Ｈ1、α1、Ｌ1、など以外の寸
法、並びにテストに使用された材料の厚さは、そのテス
ト結果と共に図１０〜図１９に示す表中に指示されてい
る。各表中において、静的ド−ム反転圧力（Ｓ．Ｄ．
Ｒ）は平方インチ当りのポンドで示され、累積落下高さ
（Ｃ．Ｄ．Ｈ）はインチで示され、累積落下高さテスト
が実施された内圧（Ｉ．Ｐ）は平方インチ当りのポンド
で示された。ここで、図１０から図１９に示す表１から
表１０を参照すると、ド−ム形パネル３８の曲率半径Ｒ
4は実測された容器の実際の曲率半径であって、ド−ム
ツ−リングの曲率半径ではない。例えば、２．３７５イ
ンチの曲率半径Ｒ4は２．１２０インチの半径を有する
ツ−ルを用いて作られる。容器並びにツ−リングの曲率
半径の差異は、先行技術の容器においても同様である。
図２２の表Ａはツ−リング半径と容器の実施のド−ム半
径Ｒ4間の比較表である。
【００２４】従って、表Ａ中の２．３７５の曲率半径Ｒ
4はド−ムツ−リングの半径が２．１２０インチであっ
たことを示し、先行技術の容器に匹敵する。そして、本
発明の改善はその他の曲率半径で２．３７５インチの曲
率半径Ｒ4と比較することにより判明できる。表１から
表１０のテストは指示された通りの金属の２つの厚さの
材料を用いて実施された。厚さ０．０１１８インチは米
国で使用されている標準ゲ−ジである。そして、厚さ
０．０１２７インチは特別注文の場合であって、特に米
国以外の用途に使用される。テスト材料は全てアルミ合
金（通称３１０４Ｈ９と呼ばれている）であって、テス
ト材料は生産原料から採用された。表中の累積落下高さ
Ｃ．Ｄ．Ｈは１８回のテストの平均値を示している。そ
して、静的ド−ム反転圧力Ｓ．Ｄ．Ｈは１０回のテスト
の平均値を示している。落下前の各容器の内部流体圧力
Ｉ．Ｐは各落下テストごとに表中に示されている。累積
落下高さを求める目的は充填缶のド−ム形パネルが部分
的あるいは全体的反転を示す落下強度を決定することで
ある。手順は次の通りである。１）容器中の製品を９０
度プラスマイナス２度Ｆで暖める。２）堅実な容器落下
を達成するために、落下高さテスタ−のチュ−ブを鉛直
から５度に設置する。３）容器をチュ−ブの上から差し
込み、それを３インチの位置まで下げ、そして、容器を
指で支える。４）容器を自由落下させて、鋼板をたた
く。５）続けて３インチずつ増やした高さからテストを
繰り返す。６）ド−ム形パネルをさわり、次の高さでテ
ストする前にド−ム形パネルに膨らみあるいは反転がな
いかを調べる。７）ド−ム反転が発生した高さを記録す
る。８）累積落下高さを算出する。すなわち、ド−ム反
転が発生した高さを含め、与えられた容器が落下した各
高さを合計加算する。そして、９）１０個の容器からの
結果の平均を出す。
4はド−ムツ−リングの半径が２．１２０インチであっ
たことを示し、先行技術の容器に匹敵する。そして、本
発明の改善はその他の曲率半径で２．３７５インチの曲
率半径Ｒ4と比較することにより判明できる。表１から
表１０のテストは指示された通りの金属の２つの厚さの
材料を用いて実施された。厚さ０．０１１８インチは米
国で使用されている標準ゲ−ジである。そして、厚さ
０．０１２７インチは特別注文の場合であって、特に米
国以外の用途に使用される。テスト材料は全てアルミ合
金（通称３１０４Ｈ９と呼ばれている）であって、テス
ト材料は生産原料から採用された。表中の累積落下高さ
Ｃ．Ｄ．Ｈは１８回のテストの平均値を示している。そ
して、静的ド−ム反転圧力Ｓ．Ｄ．Ｈは１０回のテスト
の平均値を示している。落下前の各容器の内部流体圧力
Ｉ．Ｐは各落下テストごとに表中に示されている。累積
落下高さを求める目的は充填缶のド−ム形パネルが部分
的あるいは全体的反転を示す落下強度を決定することで
ある。手順は次の通りである。１）容器中の製品を９０
度プラスマイナス２度Ｆで暖める。２）堅実な容器落下
を達成するために、落下高さテスタ−のチュ−ブを鉛直
から５度に設置する。３）容器をチュ−ブの上から差し
込み、それを３インチの位置まで下げ、そして、容器を
指で支える。４）容器を自由落下させて、鋼板をたた
く。５）続けて３インチずつ増やした高さからテストを
繰り返す。６）ド−ム形パネルをさわり、次の高さでテ
ストする前にド−ム形パネルに膨らみあるいは反転がな
いかを調べる。７）ド−ム反転が発生した高さを記録す
る。８）累積落下高さを算出する。すなわち、ド−ム反
転が発生した高さを含め、与えられた容器が落下した各
高さを合計加算する。そして、９）１０個の容器からの
結果の平均を出す。
【００２５】ある飲料メ−カ−はその会社に納入される
容器が最低６０インチの落下強度を有するように提示し
た。これまでこのような落下強度を達成することができ
た容器メ−カ−はなかった。しかし、本発明は先行技術
の落下強度を大幅に超える落下強度を有する容器を供給
することができる。さらに本発明によって製造された容
器は材料ゲ−ジを増やすことなく、そしてコストを増加
することなしに２０インチ、３０インチ、４０インチあ
るいはさらに６０インチの累積落下高さ条件を満たすこ
とが可能である。
容器が最低６０インチの落下強度を有するように提示し
た。これまでこのような落下強度を達成することができ
た容器メ−カ−はなかった。しかし、本発明は先行技術
の落下強度を大幅に超える落下強度を有する容器を供給
することができる。さらに本発明によって製造された容
器は材料ゲ−ジを増やすことなく、そしてコストを増加
することなしに２０インチ、３０インチ、４０インチあ
るいはさらに６０インチの累積落下高さ条件を満たすこ
とが可能である。
【００２６】ここで、図１０の表１を参照すると、コラ
ム３とコラム４の数は正確にコラム１と２との数に一致
していることがわかる。この理由はコラム３と４のテス
トの目的がド−ム深さをいろいろに変えて図２に示す静
的ド−ム反転を調和させることであった。図１０の表１
のパラメ−タは図２の先行技術のパラメ−タと同一であ
るから、コラム３と４の数はコラム１と２の数と同一で
ある。図１０の表１ならびに図２の先行技術の形状に関
するテスト結果は、金属の厚さが０．０１１８インチな
らびに０．０１２７インチで、内圧が平方インチ当り６
２．４ポンドならびに６１．０ポンドのとき、累積落下
高さは夫々５．０インチ及び１７．５インチであった。
この２つの金属の厚さの場合、静的ド−ム反転圧力は平
方インチ当り９５．８ポンドおよび１１０．９ポンドで
あったことがわかる。表１に記載された通り、ド−ム形
パネルの曲率半径は２．３７５インチであり、これはド
−ムツ−リング半径が２．１２０インチである先行技術
の曲率半径であることが重要である。ここで、図１９の
表１０を参照して、表１の先行技術のテスト結果と比較
すると、２つの金属の厚さ０．０１１８インチならびに
０．０１２７インチの場合、共に容器のド−ム半径Ｒ4
は１．７５０インチであり、ポスト直径Ｄ4は１．８８
７インチであり、内圧は夫々６３．６ＰＳＩ（ポンドパ
−平方インチ）および６０．４ＰＳＩであって、本発明
の累積落下高さはコラム１および２に示したとおり夫々
７３．５インチおよび１３７．７インチであった。静的
ド−ム反転圧力は夫々８３．３ＰＳＩおよび９８．６Ｐ
ＳＩであったことがわかる。
ム３とコラム４の数は正確にコラム１と２との数に一致
していることがわかる。この理由はコラム３と４のテス
トの目的がド−ム深さをいろいろに変えて図２に示す静
的ド−ム反転を調和させることであった。図１０の表１
のパラメ−タは図２の先行技術のパラメ−タと同一であ
るから、コラム３と４の数はコラム１と２の数と同一で
ある。図１０の表１ならびに図２の先行技術の形状に関
するテスト結果は、金属の厚さが０．０１１８インチな
らびに０．０１２７インチで、内圧が平方インチ当り６
２．４ポンドならびに６１．０ポンドのとき、累積落下
高さは夫々５．０インチ及び１７．５インチであった。
この２つの金属の厚さの場合、静的ド−ム反転圧力は平
方インチ当り９５．８ポンドおよび１１０．９ポンドで
あったことがわかる。表１に記載された通り、ド−ム形
パネルの曲率半径は２．３７５インチであり、これはド
−ムツ−リング半径が２．１２０インチである先行技術
の曲率半径であることが重要である。ここで、図１９の
表１０を参照して、表１の先行技術のテスト結果と比較
すると、２つの金属の厚さ０．０１１８インチならびに
０．０１２７インチの場合、共に容器のド−ム半径Ｒ4
は１．７５０インチであり、ポスト直径Ｄ4は１．８８
７インチであり、内圧は夫々６３．６ＰＳＩ（ポンドパ
−平方インチ）および６０．４ＰＳＩであって、本発明
の累積落下高さはコラム１および２に示したとおり夫々
７３．５インチおよび１３７．７インチであった。静的
ド−ム反転圧力は夫々８３．３ＰＳＩおよび９８．６Ｐ
ＳＩであったことがわかる。
【００２７】すなわち、本発明は薄い方の材料の場合、
５インチから７３．５インチまで１４倍を超え、あつい
材料の場合は１７．５インチから１３７．７インチまで
約８倍で、累積落下高さを増大させた。しかし、図１０
の表１および図１９の表１０を参照すると、累積落下高
さのこのような画期的な増大は、望ましくない静的ド−
ム反転圧力の大きい減少を達成した。ド−ム反転圧力は
表１の薄い材料および厚い材料に対して９５．８ＰＳＩ
および１１０．９ＰＳＩから、表１０の薄い材料ならび
に厚い材料に対する８３．３ＰＳＩおよび９８．６ＰＳ
Ｉに減少した。
５インチから７３．５インチまで１４倍を超え、あつい
材料の場合は１７．５インチから１３７．７インチまで
約８倍で、累積落下高さを増大させた。しかし、図１０
の表１および図１９の表１０を参照すると、累積落下高
さのこのような画期的な増大は、望ましくない静的ド−
ム反転圧力の大きい減少を達成した。ド−ム反転圧力は
表１の薄い材料および厚い材料に対して９５．８ＰＳＩ
および１１０．９ＰＳＩから、表１０の薄い材料ならび
に厚い材料に対する８３．３ＰＳＩおよび９８．６ＰＳ
Ｉに減少した。
【００２８】本発明は落下強度を示す累積落下高さの画
期的な増大に伴う静的ド−ム反転圧力のこのような減少
を除去し、少なくとも改善する手段を供給している。こ
こで、図１０の表１ならびに図１９の表１０のコラム３
および４を参照すると、本発明は累積落下高さを薄い材
料と厚い材料に対して５インチと１７．５インチから７
０．０インチと１３６．０インチに増大させた。従っ
て、本発明は薄い材料では１４倍、厚い材料ではほぼ８
倍累積落下高さを増大させた。同時に、内側ウオ−ル４
２の差Ｌ1を薄い材料では０．０３５インチから０．０
８０インチまで、そして、厚い材料では０．０７５イン
チ大きくすることによって、容器は９１．４ＰＳＩおよ
び１０６．９ＰＳＩの静的ド−ム反転圧力を有した。従
って、内側ウオ−ル４２の高さＬ1の増加は薄い材料で
は静的ド−ム反転圧力の減少を５％減に留め、厚い材料
では４％減に留め、一方材料の厚さによって、約８倍か
ら１４倍まで累積落下高さの増大を達成させた。ここ
で、図９を参照すると、ド−ム形パネル３８の各種曲率
半径Ｒ4ならびに曲率半径Ｒ4の環状支持部分１６の平均
径Ｄ3に対する各種の比較に関して累積落下高さならび
に静的ド−ム反転圧力が示されている。
期的な増大に伴う静的ド−ム反転圧力のこのような減少
を除去し、少なくとも改善する手段を供給している。こ
こで、図１０の表１ならびに図１９の表１０のコラム３
および４を参照すると、本発明は累積落下高さを薄い材
料と厚い材料に対して５インチと１７．５インチから７
０．０インチと１３６．０インチに増大させた。従っ
て、本発明は薄い材料では１４倍、厚い材料ではほぼ８
倍累積落下高さを増大させた。同時に、内側ウオ−ル４
２の差Ｌ1を薄い材料では０．０３５インチから０．０
８０インチまで、そして、厚い材料では０．０７５イン
チ大きくすることによって、容器は９１．４ＰＳＩおよ
び１０６．９ＰＳＩの静的ド−ム反転圧力を有した。従
って、内側ウオ−ル４２の高さＬ1の増加は薄い材料で
は静的ド−ム反転圧力の減少を５％減に留め、厚い材料
では４％減に留め、一方材料の厚さによって、約８倍か
ら１４倍まで累積落下高さの増大を達成させた。ここ
で、図９を参照すると、ド−ム形パネル３８の各種曲率
半径Ｒ4ならびに曲率半径Ｒ4の環状支持部分１６の平均
径Ｄ3に対する各種の比較に関して累積落下高さならび
に静的ド−ム反転圧力が示されている。
【００２９】図９において、内側ウオ−ル４２の高さＬ
1を増大させることによって、先行技術により達成され
た反転圧力を下回わるほど静的ド−ム反転圧力を減少さ
せることなく、累積落下高さの驚異的な増大を達成でき
る。また、ここで図１０の表１並びに図１７の表８を参
照すると、表１の９５．８並びに１１０．９の先行技術
の静的ド−ム反転圧力を表８の９６．０並びに１１１．
０の静的ド−ム反転圧力が超え、かつ累積落下高さの増
加が５．０インチから４４．２インチへ、そして１７．
５インチから８９．１インチへ夫々達成されていること
がわかる。従って、本発明において、累積落下高さの高
い有意な増加が静的ド−ム反転圧力の低下なしに達成さ
れることが可能である。更にその上、内側ウォ−ル４２
の角度α1並びに内側ウォ−ルの高さＬ1などのパラメ−
タ−を様々に変えることによって更に改善が可能であ
る。その理由はここに提示されたテスト結果は、高さＬ
1の増加が静的ド−ム反転圧力を増大させ、内側ウォ−
ル４２の角度α1の減少が静的ド−ム反転圧力を増大さ
せることであることを示している。
1を増大させることによって、先行技術により達成され
た反転圧力を下回わるほど静的ド−ム反転圧力を減少さ
せることなく、累積落下高さの驚異的な増大を達成でき
る。また、ここで図１０の表１並びに図１７の表８を参
照すると、表１の９５．８並びに１１０．９の先行技術
の静的ド−ム反転圧力を表８の９６．０並びに１１１．
０の静的ド−ム反転圧力が超え、かつ累積落下高さの増
加が５．０インチから４４．２インチへ、そして１７．
５インチから８９．１インチへ夫々達成されていること
がわかる。従って、本発明において、累積落下高さの高
い有意な増加が静的ド−ム反転圧力の低下なしに達成さ
れることが可能である。更にその上、内側ウォ−ル４２
の角度α1並びに内側ウォ−ルの高さＬ1などのパラメ−
タ−を様々に変えることによって更に改善が可能であ
る。その理由はここに提示されたテスト結果は、高さＬ
1の増加が静的ド−ム反転圧力を増大させ、内側ウォ−
ル４２の角度α1の減少が静的ド−ム反転圧力を増大さ
せることであることを示している。
【００３０】ここで図６並びに図２０に示す表１１を引
用すると、表１〜１０のテストデ−タが表１１にまとめ
られて、ド−ム高さＨ1が一定に保持されるときのテス
ト結果の変化を示している。そして図６では表１１のデ
−タがプロットされて累積落下高さと、そのド−ム高さ
Ｈ1が０．３８５インチで一定に保持されるテストの曲
率半径Ｒ4との関係を示している。図２０の表１１並び
に図２１の表１２において、名称Ｂ６Ａは本発明の先行
技術容器用として現在与えられている寸法に従って作ら
れた容器を示している。その他の容器の名称（例えばＸ
０１３３）は各種実験ツ−ルの実験図番に関連する。
用すると、表１〜１０のテストデ−タが表１１にまとめ
られて、ド−ム高さＨ1が一定に保持されるときのテス
ト結果の変化を示している。そして図６では表１１のデ
−タがプロットされて累積落下高さと、そのド−ム高さ
Ｈ1が０．３８５インチで一定に保持されるテストの曲
率半径Ｒ4との関係を示している。図２０の表１１並び
に図２１の表１２において、名称Ｂ６Ａは本発明の先行
技術容器用として現在与えられている寸法に従って作ら
れた容器を示している。その他の容器の名称（例えばＸ
０１３３）は各種実験ツ−ルの実験図番に関連する。
【００３１】同様にして、図７並びに図２１の表１２を
引用すると、表１〜１０のテストデ−タが表１２にまと
められており、ド−ム高さＨ1が様々に変化して０．０
１１８インチの材料厚さでは９６ＰＳＩ、そして０．０
１２７インチの材料厚さでは１１１ＰＳＩの静的ド−ム
反転圧力を、一定にあるいはほぼ一定に維持するときの
テスト結果の変化を示している。図７では、図２１の表
１２のデ−タがプロットされて、累積落下高さと静的ド
−ム反転圧力が表１２に表される通り、一定にあるいは
ほぼ一定に保持されるテスト用の曲率半径Ｒ4との関係
を示している。
引用すると、表１〜１０のテストデ−タが表１２にまと
められており、ド−ム高さＨ1が様々に変化して０．０
１１８インチの材料厚さでは９６ＰＳＩ、そして０．０
１２７インチの材料厚さでは１１１ＰＳＩの静的ド−ム
反転圧力を、一定にあるいはほぼ一定に維持するときの
テスト結果の変化を示している。図７では、図２１の表
１２のデ−タがプロットされて、累積落下高さと静的ド
−ム反転圧力が表１２に表される通り、一定にあるいは
ほぼ一定に保持されるテスト用の曲率半径Ｒ4との関係
を示している。
【００３２】ここで図８を参照すると、静的ド−ム反転
圧力がド−ム形パネル３８の各種曲率半径Ｒ4に対し、
そして曲率半径Ｒ4の環状支持部分１６の平均径Ｄ3に対
する各種比に対して、プロットされている。図８の曲線
では、ド−ム高さＨ1、即ち指示表面１８から軸１４に
沿ったド−ム形パネル３８までの距離は０．３８５イン
チで一定に保持されている。要約すると、本発明は技術
に精通した人であってもド−ム半径Ｒ4の減少が累積し
た落下強度のこのような著しい増大を達成するとは予想
もしなかった結果をもたらした。さらに、累積した落下
強度の増加はド−ム半径Ｒ4の低下によって達成される
というヒントは先行技術には全く存在しなかった。その
うえに、累積落下高さの驚異的増大に伴う静的ド−ム反
転圧力の低下を抑えること、また除去するすることが可
能である。さらに、内側４２の高さＬ1を大きくするこ
とによって、静的ド−ム反転圧力を増大させることも可
能である。
圧力がド−ム形パネル３８の各種曲率半径Ｒ4に対し、
そして曲率半径Ｒ4の環状支持部分１６の平均径Ｄ3に対
する各種比に対して、プロットされている。図８の曲線
では、ド−ム高さＨ1、即ち指示表面１８から軸１４に
沿ったド−ム形パネル３８までの距離は０．３８５イン
チで一定に保持されている。要約すると、本発明は技術
に精通した人であってもド−ム半径Ｒ4の減少が累積し
た落下強度のこのような著しい増大を達成するとは予想
もしなかった結果をもたらした。さらに、累積した落下
強度の増加はド−ム半径Ｒ4の低下によって達成される
というヒントは先行技術には全く存在しなかった。その
うえに、累積落下高さの驚異的増大に伴う静的ド−ム反
転圧力の低下を抑えること、また除去するすることが可
能である。さらに、内側４２の高さＬ1を大きくするこ
とによって、静的ド−ム反転圧力を増大させることも可
能である。
【００３３】さらに、ド−ム形パネル３８の一定の曲率
半径Ｒ4に対して内側ウオ−ル４２の高さＬ1の増加はド
−ム高さＨ1を増大させる。従って、ド−ム高さＨ1の増
加あるいはその制限を説明することは、内側ウオ−ル４
２の高さＬ1の増加あるいは制限を説明することであ
る。内側ウオ−ル４２の高さＬ1の増加は定位置距離Ｌ2
を大きくすることである。従って、定位置距離Ｌ2の増
加あるいはその制限を説明することは内側ウオ−ル４２
の高さＬ1の増加あるいは制限を説明することである。
さらに、定位置距離Ｌ2の説明は内部凸形環状部分２２
のサイズあるいは形状、内部凹形環状部分４４のサイズ
あるいは形状、内側ウオ−ル４２の形状、傾き、また
は、金属材料の厚さに関係なく、本発明の寸法あるいは
制限を明確に定めている。
半径Ｒ4に対して内側ウオ−ル４２の高さＬ1の増加はド
−ム高さＨ1を増大させる。従って、ド−ム高さＨ1の増
加あるいはその制限を説明することは、内側ウオ−ル４
２の高さＬ1の増加あるいは制限を説明することであ
る。内側ウオ−ル４２の高さＬ1の増加は定位置距離Ｌ2
を大きくすることである。従って、定位置距離Ｌ2の増
加あるいはその制限を説明することは内側ウオ−ル４２
の高さＬ1の増加あるいは制限を説明することである。
さらに、定位置距離Ｌ2の説明は内部凸形環状部分２２
のサイズあるいは形状、内部凹形環状部分４４のサイズ
あるいは形状、内側ウオ−ル４２の形状、傾き、また
は、金属材料の厚さに関係なく、本発明の寸法あるいは
制限を明確に定めている。
【００３４】最後に、本発明はここに述べた様々な側面
から説明した手段ならびに方法によって達成している。
これまではアルミ容器について実験してきたが、同様の
原理、すなわち、ド−ム半径Ｒ4の減少、内側ウオ−ル
４２の高さＬ1の増加、ド−ム高さＨ1の増加、支持表面
１８からド−ム形パネル３８までの定位置距離の増加、
ならびに内側ウオ−ル４２の角度α1の選択、あるいは
最小化が効果的に鉄金属ならびに非鉄金属、プラスチッ
クその他の非金属材料を含む、他の材料から作られた容
器の強度を増大させるものである。
から説明した手段ならびに方法によって達成している。
これまではアルミ容器について実験してきたが、同様の
原理、すなわち、ド−ム半径Ｒ4の減少、内側ウオ−ル
４２の高さＬ1の増加、ド−ム高さＨ1の増加、支持表面
１８からド−ム形パネル３８までの定位置距離の増加、
ならびに内側ウオ−ル４２の角度α1の選択、あるいは
最小化が効果的に鉄金属ならびに非鉄金属、プラスチッ
クその他の非金属材料を含む、他の材料から作られた容
器の強度を増大させるものである。
【００３５】
【発明の効果】本発明によると、引き抜き加工並びにア
イヨニング工法によって製造される飲料容器は容器のサ
イドウォ−ルから半径方面に内側に配置されかつ垂直軸
の回りに同軸で配置された環状支持部分、その環状支持
部分の内側に配置されたド−ム形パネル即ち凹形パネ
ル、並びにその環状支持部分をサイドウォ−ルに接続し
ている外部接続部分を有している。外部接続部分は下部
凹形環状弓形部分並びにその下部凹形環状支持部分及び
サイドウォ−ルに接続された上部凸形環状弓形部分を有
している。環状支持部分は内部及び外部凸形環状部分を
有し、弓形であるのが望ましく、同一曲率中心の回りに
配置されている。環状支持部分並びに環状支持部分の内
部及び外部凸形環状部分は容器を平らで水平な表面上に
支えるための、そして容器を積み重ねる際に容器を安置
するための環状支持表面を設けている。容器はド−ム形
パネル即ち凹形パネルを環状支持部分に接続した内部接
続部分を有している。内部接続部分はド−ム形パネルか
ら半径方面に外側に延出し、内部凸形環状部分の方向へ
向かって下方に湾曲している内部凹形環状部分、並びに
垂直軸回りに円周方面に配置され、内部凹形環状部分を
内部凸形環状部分に接続し、かつ環状支持表面から定位
値距離にド−ム形パネルを配置した内部ウォ−ルを有し
ている。各種パラメ−タ−の寸法を注意深く選択するこ
とによって、累積落下高さテストによって計測すると、
予期しないほど大きく容器の強度が増加する。ド−ム形
パネルの曲率半径の減少は、容器の静的ド−ム反転圧力
の低下から回避されている先行技術の場合とまったく対
照的に、本発明においては、ド−ム形パネルの曲率半径
をある範囲に減少させると、静的ド−ム反転圧力は容器
が満足して性能を発揮しないレベルにまで低下する。ド
−ム形パネル曲率半径のこのような徹底した減少は静的
ド−ム反転圧力において全く許容できない減少を発生す
ると同時に落下強度において画期的な予期されない増加
をもたらす。落下強度におけるこの増加は６００％もの
あるいは更にそれを上回る可能性もある。そして、落下
強度におけるこの驚異的な改善は材料の厚さは同じまま
で達成される。この画期的に改善された落下強度の効果
は大きいが、この効果もド−ム形パネル曲率半径の必要
な減少に伴う静的ド−ム反転圧力における不利な低下を
除去する手段を併用することがなければ、全く商業的な
価値はない。支持表面からド−ム形パネルまでの定位値
距離並びに内部接続部分の内部ウォ−ルの高さなどの容
器のその他の各種パラメ−タ−を注意深く選択すること
によって、静的ド−ム反転圧力の低下の全て、あるいは
その殆ど全てを取り除くことが可能である。更にその
上、落下強度において、６００％を下回る改善であって
も許容される場合には、パラメ−タ−を注意深く選択す
ることによって、落下強度の優れた改善を得ながら、一
方で容器の静的ド−ム反転圧力を増加することさえも可
能になる。即ち、本発明は優れた静的ド−ム反転圧力と
驚異的に増加した落下強度を有する容器を供給し、容器
の包装に用いられるボ−ル紙に代わって収縮包装並びに
その他の安価な手段の使用を可能にするだけではなく、
より薄い金属原料を容器用として使用し材料コストの低
減を達成することが可能である。
イヨニング工法によって製造される飲料容器は容器のサ
イドウォ−ルから半径方面に内側に配置されかつ垂直軸
の回りに同軸で配置された環状支持部分、その環状支持
部分の内側に配置されたド−ム形パネル即ち凹形パネ
ル、並びにその環状支持部分をサイドウォ−ルに接続し
ている外部接続部分を有している。外部接続部分は下部
凹形環状弓形部分並びにその下部凹形環状支持部分及び
サイドウォ−ルに接続された上部凸形環状弓形部分を有
している。環状支持部分は内部及び外部凸形環状部分を
有し、弓形であるのが望ましく、同一曲率中心の回りに
配置されている。環状支持部分並びに環状支持部分の内
部及び外部凸形環状部分は容器を平らで水平な表面上に
支えるための、そして容器を積み重ねる際に容器を安置
するための環状支持表面を設けている。容器はド−ム形
パネル即ち凹形パネルを環状支持部分に接続した内部接
続部分を有している。内部接続部分はド−ム形パネルか
ら半径方面に外側に延出し、内部凸形環状部分の方向へ
向かって下方に湾曲している内部凹形環状部分、並びに
垂直軸回りに円周方面に配置され、内部凹形環状部分を
内部凸形環状部分に接続し、かつ環状支持表面から定位
値距離にド−ム形パネルを配置した内部ウォ−ルを有し
ている。各種パラメ−タ−の寸法を注意深く選択するこ
とによって、累積落下高さテストによって計測すると、
予期しないほど大きく容器の強度が増加する。ド−ム形
パネルの曲率半径の減少は、容器の静的ド−ム反転圧力
の低下から回避されている先行技術の場合とまったく対
照的に、本発明においては、ド−ム形パネルの曲率半径
をある範囲に減少させると、静的ド−ム反転圧力は容器
が満足して性能を発揮しないレベルにまで低下する。ド
−ム形パネル曲率半径のこのような徹底した減少は静的
ド−ム反転圧力において全く許容できない減少を発生す
ると同時に落下強度において画期的な予期されない増加
をもたらす。落下強度におけるこの増加は６００％もの
あるいは更にそれを上回る可能性もある。そして、落下
強度におけるこの驚異的な改善は材料の厚さは同じまま
で達成される。この画期的に改善された落下強度の効果
は大きいが、この効果もド−ム形パネル曲率半径の必要
な減少に伴う静的ド−ム反転圧力における不利な低下を
除去する手段を併用することがなければ、全く商業的な
価値はない。支持表面からド−ム形パネルまでの定位値
距離並びに内部接続部分の内部ウォ−ルの高さなどの容
器のその他の各種パラメ−タ−を注意深く選択すること
によって、静的ド−ム反転圧力の低下の全て、あるいは
その殆ど全てを取り除くことが可能である。更にその
上、落下強度において、６００％を下回る改善であって
も許容される場合には、パラメ−タ−を注意深く選択す
ることによって、落下強度の優れた改善を得ながら、一
方で容器の静的ド−ム反転圧力を増加することさえも可
能になる。即ち、本発明は優れた静的ド−ム反転圧力と
驚異的に増加した落下強度を有する容器を供給し、容器
の包装に用いられるボ−ル紙に代わって収縮包装並びに
その他の安価な手段の使用を可能にするだけではなく、
より薄い金属原料を容器用として使用し材料コストの低
減を達成することが可能である。
【図１】飲料容器の下部部分の断面側面図であり、先行
技術設計に一般的に共通した詳細を示す。
技術設計に一般的に共通した詳細を示す。
【図２】飲料容器の下部部分の断面側面図であり、本発
明の好適な実施例に一般的に共通した詳細を示す。
明の好適な実施例に一般的に共通した詳細を示す。
【図３】図１並びに図２に一般的に共通した詳細を示し
た拡大断面側面図。
た拡大断面側面図。
【図４】プラスチックフィルムを用いて収縮包装によっ
て束ねられた飲料容器の上面図。
て束ねられた飲料容器の上面図。
【図５】束ねられた飲料容器の側面図。
【図６】累積落下高さに対するド−ム形パネルの曲率半
径並びにその曲率半径を環状支持部分の平均径によって
除した比のグラフであって、支持表面からド−ム形パネ
ルまでの距離は一定。
径並びにその曲率半径を環状支持部分の平均径によって
除した比のグラフであって、支持表面からド−ム形パネ
ルまでの距離は一定。
【図７】累積落下高さに対するド−ム形パネルの曲率半
径並びにその曲率半径を環状支持部分の平均径によって
除した比のグラフであり、内側ウォ−ル高さなどのパラ
メ−タ−を選択して一定の静的ド−ム反転圧力を提供す
る点において図６のグラフとは異なる。
径並びにその曲率半径を環状支持部分の平均径によって
除した比のグラフであり、内側ウォ−ル高さなどのパラ
メ−タ−を選択して一定の静的ド−ム反転圧力を提供す
る点において図６のグラフとは異なる。
【図８】静的ド−ム反転圧力に対する曲率半径並びにそ
の曲率半径を環状支持部分の平均径によって除した比の
グラフであって、ド−ム高さ、即ち支持表面からド−ム
形パネルまでの距離は一定。
の曲率半径を環状支持部分の平均径によって除した比の
グラフであって、ド−ム高さ、即ち支持表面からド−ム
形パネルまでの距離は一定。
【図９】静的ド−ム反転圧力に対するド−ム形パネルの
曲率半径並びにその曲率半径を環状支持部分の平均径に
よって除した比のグラフ。
曲率半径並びにその曲率半径を環状支持部分の平均径に
よって除した比のグラフ。
【図１０】パラメ−タ−を変えたテストデ−タを示す
表。
表。
【図１１】パラメ−タ−を変えたテストデ−タを示す
表。
表。
【図１２】パラメ−タ−を変えたテストデ−タを示す
表。
表。
【図１３】パラメ−タ−を変えたテストデ−タを示す
表。
表。
【図１４】パラメ−タ−を変えたテストデ−タを示す
表。
表。
【図１５】パラメ−タ−を変えたテストデ−タを示す
表。
表。
【図１６】パラメ−タ−を変えたテストデ−タを示す
表。
表。
【図１７】パラメ−タ−を変えたテストデ−タを示す
表。
表。
【図１８】パラメ−タ−を変えたテストデ−タを示す
表。
表。
【図１９】パラメ−タ−を変えたテストデ−タを示す
表。
表。
【図２０】ド−ム高さを一定としたテストデ−タを示す
表。
表。
【図２１】静的ド−ム反転圧力を一定としたテストデ−
タを示す表。
タを示す表。
【図２２】ド−ムツ−リング半径と容器ド−ム半径の比
較表。
較表。
１０ 容器 １２ サイドウォ−ル １４ 垂直軸 １６ 環状支持部分 １８ 環状支持表面 ２０ 外部凸形環状部分 ２２ 内部凸形環状部分 ２８ 外部接続部分 ３８ 凹形パネル ４０ 内部接続部分 ４２ 円筒形内側ウォ−ル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジョン エム ウリィ アメリカ合衆国 コロラド州 80302 ボールダー、ブラフ ストリート 2315 −Ｃ (56)参考文献 実開 昭62−177611（ＪＰ，Ｕ) 特表 昭62−500440（ＪＰ，Ａ) 米国特許3693828（ＵＳ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B65D 1/42 B65D 1/16
Claims (10)
- 【請求項１】 落下強度を強化した容器において、垂直
軸の周りに配置されたサイドウォールと、垂直軸の周り
に配置され算術平均径を有する環状支持表面を有する環
状支持部分と、前記サイドウオールと前記環状支持部分
を連結する外部連結部分と、前記環状支持部分より内側
に配置され曲率半径を有する凹形パネルと、前記環状支
持部分と前記凹形パネルを連結し前記垂直軸に向かって
上方に延びている内部連結部分とを持つ容器であって、
前記曲率半径と前記算術平均径を両方選択することによ
って、落下強度が強化され、落下強度は選択された曲率
半径と選択された算術平均径の比が減少するにつれて増
加し、さらに所望の静的ドーム反転圧力を有する前記容
器は、前記支持表面から前記凹形パネルまで前記軸に沿
って測定されたパネル高さを含み、前記パネル高さは所
望の静的ドーム反転圧力を提供するように選択され、前
記パネル高さは前記比の減少に伴って増加することを特
徴とする容器。 - 【請求項２】 前記選択された曲率半径と前記選択され
た算術平均径の比が減少するにつれ前記選択されたパネ
ル高さと前記選択された算術平均径の比が０．２以上に
増加することを特徴とする請求項１記載の容器。 - 【請求項３】 前記選択された曲率半径と前記選択され
た算術平均径の比が第１の度合いで減少し、前記選択さ
れたパネル高さが第２の度合いで増加し、前記第１と第
２の度合いを選択することにより前記落下強度と前記静
的ドーム反転圧力を得ることを特徴とする請求項１記載
の容器。 - 【請求項４】 前記選択された曲率半径と前記選択され
た算術平均径の比が１．０５以下であり、前記選択され
たパネル高さと前記算術平均径の比が０．２以上である
ことを特徴とする請求項３記載の容器。 - 【請求項５】 落下強度を強化した容器において垂直軸
の周りに配置され直径を持つ実質的に円筒状のサイドウ
ォールと、前記垂直軸の周りに配置され環状支持表面を
有する環状支持部分と、前記サイドウオールと前記環状
支持部分を連結する外部連結部分と、前記環状支持部分
より内側に配置され曲率半径を有する凹形パネルと、前
記環状支持部分と前記凹形パネルを連結し前記垂直軸に
向かって上方に延びている内部連結部分を有する容器で
あって、前記曲率半径と前記直径を両方選択することに
よって落下強度を強化し、前記落下強度は前記選択され
た曲率半径と前記選択された直径の比が０．８未満に減
少するにつれ増加することを特徴とする容器。 - 【請求項６】 落下強度を強化した容器において垂直軸
の周りに配置され直径を持つ実質的に円筒状のサイドウ
ォールと、前記垂直軸の周りに配置され環状支持表面を
有する環状支持部分と、前記サイドウオールと前記環状
支持部分を連結する外部連結部分と、前記環状支持部分
より内側に配置され曲率半径を有する凹形パネルと、前
記環状支持部分と前記凹形パネルを連結し前記垂直軸に
向かって上方に延びている内部連結部分を有する容器で
あって、前記曲率半径と前記直径を両方選択することに
よって落下強度を強化し、前記落下強度は前記選択され
た曲率半径と前記選択された直径の比が減少するにつれ
増加し、さらに所望の静的ドーム反転圧力を有する容器
は、前記支持表面から前記凹部パネルまで前記軸に沿っ
て測定されたパネル高さを含み、前記パネル高さは所望
の静的ドーム反転圧力を提供するように選択され、前記
パネル高さは前記比の減少に伴って増加することを特徴
とする容器。 - 【請求項７】 前記選択された曲率半径と前記選択され
た直径の比が減少するにつれ前記選択されたパネル高さ
と前記選択された直径の比が０．１５以上に増加するこ
とを特徴とする請求項６記載の容器。 - 【請求項８】 前記選択された曲率半径と前記選択され
た直径の比が第１の度合いで減少し前記選択されたパネ
ル高さが第２の度合いで増加し、前記第１と第２の度合
いを選択することにより前記落下強度と前記静的ドーム
反転圧力を強化することを特徴とする請求項６記載の容
器。 - 【請求項９】 前記選択された曲率半径と前記選択され
た直径の比が０．８以下であり、前記選択されたパネル
高さと前記選択された直径の比が０．１５以上であるこ
とを特徴とする請求項８記載の容器。 - 【請求項１０】 改善された落下強度と好ましい静的ド
ーム反転圧力を有する容器において垂直軸の周りに配置
されるサイドウォールと、垂直軸の周りに配置され算術
平均径を有する環状支持表面を有する環状支持部分と、
前記サイドウォールと前記環状支持部分とを連結する外
部連結部と、前記環状支持部分より内側に配置され曲率
半径を有し前記軸に沿って前記支持表面から前記凹形パ
ネルまで計測されたパネル高さを有する凹形パネルと、
前記支持部分と前記凹形パネルを連結し前記垂直軸に向
かって上方に延びている内部連結部を有する容器であっ
て前記曲率半径と前記算術平均径を両方選択することに
よって落下強度を強化し、前記落下強度は前記選択され
た曲率半径と前記選択された算術平均径の比が減少する
につれて増加することと、前記パネル高さを選択するこ
とによって前記静的ドーム反転圧力を強化し、前記パネ
ル高さは前記比が減少するにつれて増加することを特徴
とする容器。
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-
1991
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