JP2761268B2 - 液体の鉛直密度プロフィルを測定するための方法及びシステム - Google Patents
液体の鉛直密度プロフィルを測定するための方法及びシステムInfo
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Description
【発明の詳細な説明】 本発明は、液体貯蔵タンク内の液体の鉛直密度プロフ
ィルを測定する方法に係わる。
ィルを測定する方法に係わる。
本発明は特に、LNGタンク内の鉛直密度プロフィルを
測定するための方法、システム及び液面検出ヘッドに係
わる。
測定するための方法、システム及び液面検出ヘッドに係
わる。
LNGタンクでは、「ロールオーバー（roll−over）」
現象がタンク破損の潜在的原因の１つとなる。ロールオ
ーバー現象とは、この種のタンク内に存在する密度の異
なる下方液体層が、タンクの圧力安全システムも効かな
いような急激な蒸発を伴って制御できないほど上昇する
現象である。この現象は以下に詳述する。
現象がタンク破損の潜在的原因の１つとなる。ロールオ
ーバー現象とは、この種のタンク内に存在する密度の異
なる下方液体層が、タンクの圧力安全システムも効かな
いような急激な蒸発を伴って制御できないほど上昇する
現象である。この現象は以下に詳述する。
既に貯蔵されているLNGより大きな密度をもつ貨物LNG
をタンクに入れると、下方のLNGがタンクの中身の層理
を引き起こし得る。ある程度時間がたつうちに、タンク
底部への熱漏洩及び表面における軽い成分の蒸発によっ
て、２つの層の温度が平衡になる前にこれら層の密度が
同等になり得る。その結果、それまでは密度の差によっ
て分離層に限定されていた対流がタンク全体にわたって
発生するようになる。そのため、前述したように、下方
層がタンクの圧力安全システムを効かなくするような急
激な蒸発を伴って表面まで浮上し、危険な結果をもたら
す事態が生じ得る。鉛直方向の温度及び密度プロフィル
がわかれば、現状がロールオーバーにつながり得るか否
かという情報をオペレータに与えることができ、従って
適切な操作を行うことができる。
をタンクに入れると、下方のLNGがタンクの中身の層理
を引き起こし得る。ある程度時間がたつうちに、タンク
底部への熱漏洩及び表面における軽い成分の蒸発によっ
て、２つの層の温度が平衡になる前にこれら層の密度が
同等になり得る。その結果、それまでは密度の差によっ
て分離層に限定されていた対流がタンク全体にわたって
発生するようになる。そのため、前述したように、下方
層がタンクの圧力安全システムを効かなくするような急
激な蒸発を伴って表面まで浮上し、危険な結果をもたら
す事態が生じ得る。鉛直方向の温度及び密度プロフィル
がわかれば、現状がロールオーバーにつながり得るか否
かという情報をオペレータに与えることができ、従って
適切な操作を行うことができる。
この分野で使用されている従来の方法の１つは、「バ
ブラー（bubbler）」即ち気体パージ法である。この方
法は、室温の物質の液面及び密度測定で一般的に使用さ
れている静水圧測定を行うステップを含む。開放端をも
つ管を介して既知の高さで液体中に気体を導入し、タン
クの外側に取付けた圧力変換器によって気泡の発生に必
要な気体圧力を測定するのである。この従来の方法は、
測定圧力に対応する鉛直位置が正確に規定されず可変気
泡放出機構に応じて変化するため、余り正確ではない。
ブラー（bubbler）」即ち気体パージ法である。この方
法は、室温の物質の液面及び密度測定で一般的に使用さ
れている静水圧測定を行うステップを含む。開放端をも
つ管を介して既知の高さで液体中に気体を導入し、タン
クの外側に取付けた圧力変換器によって気泡の発生に必
要な気体圧力を測定するのである。この従来の方法は、
測定圧力に対応する鉛直位置が正確に規定されず可変気
泡放出機構に応じて変化するため、余り正確ではない。
本発明の目的の１つは、測定を極めて正確に行うこと
ができる改良された鉛直密度プロフィル測定方法と、そ
のためのシステム及び液面検出ヘッドとを提供すること
にある。
ができる改良された鉛直密度プロフィル測定方法と、そ
のためのシステム及び液面検出ヘッドとを提供すること
にある。
本発明の別の目的は、検査すべき液体、例えばLNG中
に存在する条件を乱すことのない鉛直密度プロフィル測
定方法、システム及び液面検出ヘッドを提供することに
ある。
に存在する条件を乱すことのない鉛直密度プロフィル測
定方法、システム及び液面検出ヘッドを提供することに
ある。
そこで本発明では、液体貯蔵タンク内の液体の鉛直密
度プロフィルを開放端圧力管アレイを用いて測定する方
法であって、前記圧力管が下方に向かって前記液体中に
延び、各圧力管の上端が共通加圧用ガス供給管に接続で
き且つ下端が液面検出ヘッドを備えており、各圧力管毎
に下記の操作を行う、即ち 圧力管を前記共通ガス供給管に接続し、 この圧力管に加圧用ガスを導入して前記液体を前記液
面検出ヘッド方向に押し下げ、その結果この液体が該ヘ
ッドの下端部で、この下端部と開放端チューブとの間の
急変移行部を構成する出口を通過するようにし、 前記出口を通る液体から液面指示信号を求め、 前記液体に加えられた圧力から圧力指示信号を測定
し、 前記液面指示信号及び圧力指示信号から前記鉛直密度
プロフィルに関する情報を導き出すことを特徴とする方
法を提供する。
度プロフィルを開放端圧力管アレイを用いて測定する方
法であって、前記圧力管が下方に向かって前記液体中に
延び、各圧力管の上端が共通加圧用ガス供給管に接続で
き且つ下端が液面検出ヘッドを備えており、各圧力管毎
に下記の操作を行う、即ち 圧力管を前記共通ガス供給管に接続し、 この圧力管に加圧用ガスを導入して前記液体を前記液
面検出ヘッド方向に押し下げ、その結果この液体が該ヘ
ッドの下端部で、この下端部と開放端チューブとの間の
急変移行部を構成する出口を通過するようにし、 前記出口を通る液体から液面指示信号を求め、 前記液体に加えられた圧力から圧力指示信号を測定
し、 前記液面指示信号及び圧力指示信号から前記鉛直密度
プロフィルに関する情報を導き出すことを特徴とする方
法を提供する。
本発明はまた、液体貯蔵タンク内の液体の鉛直密度プ
ロフィルを開放端圧力管アレイにより測定するシステム
であって、前記圧力管が下方に向けて前記液体中に延
び、各圧力管の上端が共通加圧用ガス供給管に接続でき
且つ下端が液面検出ヘッドを備えており、このシステム
が各圧力管毎に、 圧力管を共通ガス供給管に接続する手段と、 液体が圧力によって液面検出ヘッド方向に押し下げら
れ、その結果該ヘッドの下端部で、この下端部と開放端
管との間の急変移行部を構成する出口を通過するよう
に、圧力管内に加圧用ガスを導入する手段と、 前記出口を通過する液体から液面指示信号を測定する
手段と、 液体に作用する圧力から圧力指示信号を測定する手段
と、 前記液面及び圧力指示信号から前記鉛直密度プロフィ
ルに関する情報を導き出す手段とを備えることを特徴と
するシステムも提供する。
ロフィルを開放端圧力管アレイにより測定するシステム
であって、前記圧力管が下方に向けて前記液体中に延
び、各圧力管の上端が共通加圧用ガス供給管に接続でき
且つ下端が液面検出ヘッドを備えており、このシステム
が各圧力管毎に、 圧力管を共通ガス供給管に接続する手段と、 液体が圧力によって液面検出ヘッド方向に押し下げら
れ、その結果該ヘッドの下端部で、この下端部と開放端
管との間の急変移行部を構成する出口を通過するよう
に、圧力管内に加圧用ガスを導入する手段と、 前記出口を通過する液体から液面指示信号を測定する
手段と、 液体に作用する圧力から圧力指示信号を測定する手段
と、 前記液面及び圧力指示信号から前記鉛直密度プロフィ
ルに関する情報を導き出す手段とを備えることを特徴と
するシステムも提供する。
本発明は更に、圧力管に接続されて加圧用ガスにより
下方へ押圧される液体を導入する役割を果たす入口と、
その下方の出口を備えた下端部とを含み、前記出口が前
記下端部と開放端チューブとの間の急変移行部を構成す
るようになっている液面検出ヘッドにも係わる。
下方へ押圧される液体を導入する役割を果たす入口と、
その下方の出口を備えた下端部とを含み、前記出口が前
記下端部と開放端チューブとの間の急変移行部を構成す
るようになっている液面検出ヘッドにも係わる。
有利には、液面検出ヘッドの下端部が前記開放端チュ
ーブの直径より実質的に大きい直径をもつ管からなる。
特に出口は、前記下端部と前記開放端チューブとを接続
し且つ前記チューブの軸線と直交する偏平底部に設けら
れる。下端部はより詳細には管状チャンバであり、入口
の直径がこの管状チャンバの直径より小さい。
ーブの直径より実質的に大きい直径をもつ管からなる。
特に出口は、前記下端部と前記開放端チューブとを接続
し且つ前記チューブの軸線と直交する偏平底部に設けら
れる。下端部はより詳細には管状チャンバであり、入口
の直径がこの管状チャンバの直径より小さい。
以下、添付図面に基づき、非限定的実施例を挙げて本
発明をより詳細に説明する。
発明をより詳細に説明する。
尚、これらの図面を通して同一又は類似の部材には同
一の符号を付した。
一の符号を付した。
第１図は本発明のシステム全体を簡単に示している。
液体貯蔵タンク１内には、鉛直密度プロフィルの測定に
かけられる液体２が入っている。この液体２がLNGであ
れば、前述のごとく、ロールオーバー現象が貯蔵中に発
生するという潜在的危険が存在し得る。図面簡明化のた
め、第１図のアレイは液面検出ヘッド３を２つしか含ま
ないが、完全なプロフィルを測定しなければならない場
合には、より多数の検出ヘッド３を含むアレイを使用し
得る。各検出ヘッド３は、前記液体を押し下げ、それに
よって液面を下げるための、例えばHe（ヘリウム）又は
N2（窒素）のような加圧用ガスが導入される加圧管４
に、任意の適当な方法で取付けられる。LNGの場合に
は、LNGに溶解しにくいという理由からヘリウムを前記
加圧用ガスとして選択したが、窒素を使用してもよく、
通常はヘリウムより経済的である。液面の正確な値は、
液面が各検出ヘッドに到達した時に下記のようにして得
られる。
液体貯蔵タンク１内には、鉛直密度プロフィルの測定に
かけられる液体２が入っている。この液体２がLNGであ
れば、前述のごとく、ロールオーバー現象が貯蔵中に発
生するという潜在的危険が存在し得る。図面簡明化のた
め、第１図のアレイは液面検出ヘッド３を２つしか含ま
ないが、完全なプロフィルを測定しなければならない場
合には、より多数の検出ヘッド３を含むアレイを使用し
得る。各検出ヘッド３は、前記液体を押し下げ、それに
よって液面を下げるための、例えばHe（ヘリウム）又は
N2（窒素）のような加圧用ガスが導入される加圧管４
に、任意の適当な方法で取付けられる。LNGの場合に
は、LNGに溶解しにくいという理由からヘリウムを前記
加圧用ガスとして選択したが、窒素を使用してもよく、
通常はヘリウムより経済的である。液面の正確な値は、
液面が各検出ヘッドに到達した時に下記のようにして得
られる。
密度平均値の計算には、一対の検出ヘッドからのデー
タが必要である。液面の測定は各検出ヘッド毎に別個に
行われ、選択弁５が前記アレイから適当な検出ヘッドを
選択する。
タが必要である。液面の測定は各検出ヘッド毎に別個に
行われ、選択弁５が前記アレイから適当な検出ヘッドを
選択する。
このシステムは更に、貯蔵タンク１の上部から延びる
排気管６と、ガス供給管９内のガス圧力を減少させるた
めの排気弁７と、差異圧力の測定に一般に使用されてい
る圧力変換器８とをも含む。供給管９内の加圧用ガスは
矢印ｇの方向に流れる。
排気管６と、ガス供給管９内のガス圧力を減少させるた
めの排気弁７と、差異圧力の測定に一般に使用されてい
る圧力変換器８とをも含む。供給管９内の加圧用ガスは
矢印ｇの方向に流れる。
第１図に示すように、一対の検出ヘッド３の高さは互
いに一定値ｈだけ異なる。検出ヘッドの高さ（又は深
さ）は、特に液面指示部材の場合には、予め正確にセッ
トする。このようにすれば、当業者に公知の静水圧平衡
手段（ここでは詳述しない）により、必要な気体及び重
力特性を用いて前記値ｈにわたる層の平均密度を計算す
ることができる。
いに一定値ｈだけ異なる。検出ヘッドの高さ（又は深
さ）は、特に液面指示部材の場合には、予め正確にセッ
トする。このようにすれば、当業者に公知の静水圧平衡
手段（ここでは詳述しない）により、必要な気体及び重
力特性を用いて前記値ｈにわたる層の平均密度を計算す
ることができる。
第１図の部分IIの拡大図である第２図は、本発明の液
面検出ヘッド３の有利な実施例の１つを断面図で示して
いる。この検出ヘッド３はガス圧管に接続されており、
液体を充填した貯蔵タンク内に延びている。液体２は圧
力管４内で加圧用ガスにより矢印ｇ方向に押し下げられ
る。この液体は液面即ちメニスカスＭを有する。この液
面Ｍは前記加圧用ガスによって更に押し下げられ、符号
L1〜L4で示した４つのレベルを順次通過する。
面検出ヘッド３の有利な実施例の１つを断面図で示して
いる。この検出ヘッド３はガス圧管に接続されており、
液体を充填した貯蔵タンク内に延びている。液体２は圧
力管４内で加圧用ガスにより矢印ｇ方向に押し下げられ
る。この液体は液面即ちメニスカスＭを有する。この液
面Ｍは前記加圧用ガスによって更に押し下げられ、符号
L1〜L4で示した４つのレベルを順次通過する。
第２図の検出ヘッド３は、レベルL1に入口11を有し且
つレベルL3に出口13を備えた下端部10を含む。出口13
は、前記下端部10と開放端を有するチューブ12との間の
急変移行部を構成する。即ち、この検出ヘッドの断面積
はレベルL3で実質的に減少している。
つレベルL3に出口13を備えた下端部10を含む。出口13
は、前記下端部10と開放端を有するチューブ12との間の
急変移行部を構成する。即ち、この検出ヘッドの断面積
はレベルL3で実質的に減少している。
有利には、下端部10が開放端チューブ12の直径より実
質的に大きい直径を有する管からなる。
質的に大きい直径を有する管からなる。
第２図の実施例では、液面検出ヘッド３の出口13が下
端部10と開放端チューブ12とをつなぐ偏平底部14に設け
られ、前記チューブの軸線と直交している。また、下端
部10の入口11が該下端部の直径より小さい直径を有し、
そのため圧力管４と開放端チューブ12との間に管状チャ
ンバ15が形成され、その結果レベルL3に、より急激に変
化する移行部が得られるようになっている。第２図では
また、入口11が管状チャンバ15と圧力管４とをつなぐ上
方偏平面16に設けられており、前記チャンバ及び管の軸
線と直交している。この実施例では、圧力管４と下端部
10と開放端チューブ12とが同軸的に配置されているが、
当業者には明らかなように、必ずしもこのような配置に
する必要はない。
端部10と開放端チューブ12とをつなぐ偏平底部14に設け
られ、前記チューブの軸線と直交している。また、下端
部10の入口11が該下端部の直径より小さい直径を有し、
そのため圧力管４と開放端チューブ12との間に管状チャ
ンバ15が形成され、その結果レベルL3に、より急激に変
化する移行部が得られるようになっている。第２図では
また、入口11が管状チャンバ15と圧力管４とをつなぐ上
方偏平面16に設けられており、前記チャンバ及び管の軸
線と直交している。この実施例では、圧力管４と下端部
10と開放端チューブ12とが同軸的に配置されているが、
当業者には明らかなように、必ずしもこのような配置に
する必要はない。
有利な実施例の１つでは、液体が角の部分に暫時滞留
するのを回避すべく、下端部10と偏平底部14とを丸みの
ある角17で接続するようにし得る。角が直角になってい
ると、出口13を介して液体を全部一度に下方へ排出させ
るのが難しいと思われるからである。
するのを回避すべく、下端部10と偏平底部14とを丸みの
ある角17で接続するようにし得る。角が直角になってい
ると、出口13を介して液体を全部一度に下方へ排出させ
るのが難しいと思われるからである。
第３図はメニスカスＭが下降する間に本発明の検出ヘ
ッド内で起こるLNG圧力の動向を示している。このグラ
フは、既知の時間間隔で測定した圧力変換器８の圧力読
取り値を、縦軸に圧力ｐを単位105Paで示し、横軸に時
間ｔを単位秒で示してプロットしたものである。圧力単
位は、密度が460kg/m3の時のLNGの2mmの圧力差に相当す
るｐで示されている。このグラフには、前記４つのレベ
ルL1、L2、L3及びL4も示されている。このグラフから明
らかなように、液体が断面積急変部を通過する時には圧
力も急激に変化する。この急激な変化は、第２図の出口
13に対応するレベル13の通過時に特に顕著に見られる。
このようにして、各レベルの圧力が正確に測定され、従
って、前述のごとき平均密度を正確に計算することがで
きる。
ッド内で起こるLNG圧力の動向を示している。このグラ
フは、既知の時間間隔で測定した圧力変換器８の圧力読
取り値を、縦軸に圧力ｐを単位105Paで示し、横軸に時
間ｔを単位秒で示してプロットしたものである。圧力単
位は、密度が460kg/m3の時のLNGの2mmの圧力差に相当す
るｐで示されている。このグラフには、前記４つのレベ
ルL1、L2、L3及びL4も示されている。このグラフから明
らかなように、液体が断面積急変部を通過する時には圧
力も急激に変化する。この急激な変化は、第２図の出口
13に対応するレベル13の通過時に特に顕著に見られる。
このようにして、各レベルの圧力が正確に測定され、従
って、前述のごとき平均密度を正確に計算することがで
きる。
変化の急激さは種々の要因に左右される。これらの要
因の中で重要なのは、下方に押圧される液体の流量、該
液体の粘度、並びに下端部と開放端チューブへの出口と
の間の直径（又は断面積）の比である。従って、適切な
寸法、大きさ及び特性の選択は実際的エンジニアリング
の結果として得られる。
因の中で重要なのは、下方に押圧される液体の流量、該
液体の粘度、並びに下端部と開放端チューブへの出口と
の間の直径（又は断面積）の比である。従って、適切な
寸法、大きさ及び特性の選択は実際的エンジニアリング
の結果として得られる。
測定手順は下記の通りである。
検出ヘッドを選択し、この検出ヘッドの開放端で気泡
を発生させるのに必要な平均圧力を決定する。この圧力
値を基準にして、検出ヘッド内の界面を予決定する。あ
るいは、レベル１の検出を界面予決定の基準圧力源とし
て使用することもできる。その場合は、気泡を液体中に
発生させる必要はない。その後、一定の時間間隔で圧力
の読取りを行い、例えばコンピュータのスクリーンにプ
ロットして記憶する。有利には、これと同時に圧力変化
も計算して、メニスカスが制限（restriction）を通過
する時点を測定する。急激な変化（勾配の不連続部分）
が検出された後で一定数のデータポイントを集める。次
いで、圧力測定値を解析して、グラフ中の不連続部分L1
3、即ち勾配が急激に変化する点の正確な圧力を求め
る。
を発生させるのに必要な平均圧力を決定する。この圧力
値を基準にして、検出ヘッド内の界面を予決定する。あ
るいは、レベル１の検出を界面予決定の基準圧力源とし
て使用することもできる。その場合は、気泡を液体中に
発生させる必要はない。その後、一定の時間間隔で圧力
の読取りを行い、例えばコンピュータのスクリーンにプ
ロットして記憶する。有利には、これと同時に圧力変化
も計算して、メニスカスが制限（restriction）を通過
する時点を測定する。急激な変化（勾配の不連続部分）
が検出された後で一定数のデータポイントを集める。次
いで、圧力測定値を解析して、グラフ中の不連続部分L1
3、即ち勾配が急激に変化する点の正確な圧力を求め
る。
例えば、下記のアルゴリズムを使用する。80試料分に
相当する幅をもつ窓を選択し、最小自乗法で点に合わせ
て直線を引き、この線を中心とする圧力読み取値標準偏
差を測定する。前記窓での操作をデータを通して段階的
に行い、各段階毎に新しい線を決定して、（ｉ）窓を越
えた次の５つの点が前記線から２つ以上の標準偏差分だ
け上にあり、且つ（ii）６番目の点が４つ以上の標準偏
差分だけ上にある位置を見いだす。このようにして、前
記窓内の最後の点を移行部に最も近い点とする。移行に
続く次の25の点に合わせて第２の線を形成し、急変部の
正確な圧力を前記２つの線の交点として求める。前記ア
レイから残りの検出ヘッドを順次選択し、急変部の圧力
を測定する。このようにして、密度プロフィルが計算さ
れる。
相当する幅をもつ窓を選択し、最小自乗法で点に合わせ
て直線を引き、この線を中心とする圧力読み取値標準偏
差を測定する。前記窓での操作をデータを通して段階的
に行い、各段階毎に新しい線を決定して、（ｉ）窓を越
えた次の５つの点が前記線から２つ以上の標準偏差分だ
け上にあり、且つ（ii）６番目の点が４つ以上の標準偏
差分だけ上にある位置を見いだす。このようにして、前
記窓内の最後の点を移行部に最も近い点とする。移行に
続く次の25の点に合わせて第２の線を形成し、急変部の
正確な圧力を前記２つの線の交点として求める。前記ア
レイから残りの検出ヘッドを順次選択し、急変部の圧力
を測定する。このようにして、密度プロフィルが計算さ
れる。
第３図のグラフに示した測定の場合には、検出ヘッド
３の内径が圧力管４、下端部10及び開放端チューブ12に
関して夫々12.0mm、22.10mm及び0.5mmにし、前記下端部
の内側高さを31mmにすると有利である。
３の内径が圧力管４、下端部10及び開放端チューブ12に
関して夫々12.0mm、22.10mm及び0.5mmにし、前記下端部
の内側高さを31mmにすると有利である。
当業者には明らかなように、この測定の実施には様々
な改良を加えることができる。例えば、圧力変換器の読
取りは、２つの圧力管をタンクの蒸気スペースに定期的
に接続し次いで出力を測定することによって、温度変化
が相殺されるようにもし得る。
な改良を加えることができる。例えば、圧力変換器の読
取りは、２つの圧力管をタンクの蒸気スペースに定期的
に接続し次いで出力を測定することによって、温度変化
が相殺されるようにもし得る。
また、ガス流量を２つ用いて、大きい方の流量を選択
管内でのガス／液体面の急速な移動に使用し、小さい方
の流量を測定時に使用することもできる。管内の液面位
置は、この位置を上げるための蒸気スペースへの排気
と、この位置を下げるためのガス流とを組合わせること
によって予設定し得る。
管内でのガス／液体面の急速な移動に使用し、小さい方
の流量を測定時に使用することもできる。管内の液面位
置は、この位置を上げるための蒸気スペースへの排気
と、この位置を下げるためのガス流とを組合わせること
によって予設定し得る。
勿論、測定及び制御システムは先端技術による測定及
び制御手段、例えば自動操作を可能にするコンピュータ
システムに制御されるプログラム可能なスイッチ装置、
デジタルマルチメータ及びソレノイドバルブを含む。
び制御手段、例えば自動操作を可能にするコンピュータ
システムに制御されるプログラム可能なスイッチ装置、
デジタルマルチメータ及びソレノイドバルブを含む。
本発明は以上説明してきた実施例には限定されず、そ
の範囲内で様々な変形が可能である。
の範囲内で様々な変形が可能である。
第１図は液体貯蔵タンク内の液体の鉛直密度プロフィル
を測定する本発明のシステムを示す簡略説明図、第２図
は本発明の液面検出ヘッドの有利な実施例を示すべく第
１図の部分IIを拡大した断面図、第３図は作動サイクル
中に本発明の液面検出ヘッドによって測定したLNGの曲
線を示すグラフである。 １……タンク、２……液体、３……液面検出ヘッド、４
……圧力管。
を測定する本発明のシステムを示す簡略説明図、第２図
は本発明の液面検出ヘッドの有利な実施例を示すべく第
１図の部分IIを拡大した断面図、第３図は作動サイクル
中に本発明の液面検出ヘッドによって測定したLNGの曲
線を示すグラフである。 １……タンク、２……液体、３……液面検出ヘッド、４
……圧力管。
フロントページの続き (72)発明者 ジヨン・バーナード・コール イギリス国、チエーシヤー・シー・エイ チ・１・３・エス・エイチ、インス、プ ール・レイン、ソーントン・リサーチ・ センター（番地なし) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) G01N 9/00 - 9/36 G01F 23/14
Claims (9)
- 【請求項１】液体貯蔵タンク内の液体の鉛直密度プロフ
ィルを開放端圧力管アレイを用いて測定する方法であっ
て、前記圧力管が下方に向かって前記液体中に延び、各
圧力管の上端が共通加圧用ガス供給管に接続でき且つ下
端が液面検出ヘッドを備えており、各圧力管毎に下記の
操作を行う、即ち 圧力管を前記共通ガス供給管に接続し、 この圧力管に加圧用ガスを導入して前記液体を前記液面
検出ヘッド方向に押し下げ、その結果この液体が該ヘッ
ドの下端部で、この下端部と開放端チューブとの間の急
変移行部を構成する出口を通過するようにし、 前記出口を通る液体の液面指示信号を測定し、 前記液体に加えられた圧力の圧力指示信号を測定し、 前記液面指示信号及び圧力指示信号から前記鉛直密度プ
ロフィルに関する情報を導き出すことを特徴とする方
法。 - 【請求項２】液体貯蔵タンク内の液体の鉛直密度プロフ
ィルを開放端圧力管アレイにより測定するシステムであ
って、前記圧力管が下方に向けて前記液体中に延び、各
圧力管の上端が共通加圧用ガス供給管に接続でき且つ下
端が液面検出ヘッドを備えており、このシステムが各圧
力管毎に、 圧力管を共通ガス供給管に接続する手段と、 液体が圧力によって液面検出ヘッド方向に押し下げら
れ、該ヘッドの下端部で、この下端部と開放端管との間
の急変移行部を構成する出口を通過するように、圧力管
内に加圧用ガスを導入する手段と、 前記出口を通過する液体からの液面指示信号を測定する
手段と、 液体に作用する圧力からの圧力指示信号を測定する手段
と、 前記液面及び圧力指示信号から前記鉛直密度プロフィル
に関する情報を導き出す手段とを備えることを特徴とす
るシステム。 - 【請求項３】圧力管に接続されて加圧用ガスにより下方
へ押圧される液体を導入する役割を果たす入口と、その
下方の出口を備えた下端部とを含み、前記出口が前記下
端部と開放端チューブとの間の急変移行部を構成するこ
とを特徴とする液面検出ヘッド - 【請求項４】下端部が開放端チューブの直径より実質的
に大きい直径を有する管であることを特徴とする請求項
３に記載の液面検出ヘッド。 - 【請求項５】出口が、下端部と開放端チューブとをつな
ぎ且つ前記チューブの軸線と直交する偏平底部に設けら
れていることを特徴とする請求項３又は４に記載の液面
検出ヘッド。 - 【請求項６】下端部が管状チャンバであり、その入口が
該管状チャンバの直径より小さい直径を有することを特
徴とする請求項４又は５に記載の液面検出ヘッド。 - 【請求項７】入口が、管状チャンバと圧力管とをつなぎ
且つ前記チャンバ及び管の軸線と直交する上方偏平面に
設けられていることを特徴とする請求項６に記載の液面
検出ヘッド。 - 【請求項８】圧力管、下端部及び開放端チューブが同軸
的に配置されていることを特徴とする請求項３から７の
いずれか一項に記載の液面検出ヘッド。 - 【請求項９】請求項２に記載のシステムで使用するため
の請求項３から８のいずれか一項に記載の液面検出ヘッ
ド。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB888827901A GB8827901D0 (en) | 1988-11-30 | 1988-11-30 | Method & system for measuring vertical density profile of fluid |
| GB8827901 | 1988-11-30 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02189442A JPH02189442A (ja) | 1990-07-25 |
| JP2761268B2 true JP2761268B2 (ja) | 1998-06-04 |
Family
ID=10647688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1308841A Expired - Fee Related JP2761268B2 (ja) | 1988-11-30 | 1989-11-28 | 液体の鉛直密度プロフィルを測定するための方法及びシステム |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5020368A (ja) |
| EP (1) | EP0372631B1 (ja) |
| JP (1) | JP2761268B2 (ja) |
| AU (1) | AU623199B2 (ja) |
| CA (1) | CA2004142C (ja) |
| DE (1) | DE68910484T2 (ja) |
| GB (1) | GB8827901D0 (ja) |
| MY (1) | MY104687A (ja) |
| NO (1) | NO302443B1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20200054029A (ko) * | 2018-11-09 | 2020-05-19 | 엘지전자 주식회사 | 압축기의 오일 검출장치 및 이를 구비한 압축기 |
| KR20210049598A (ko) * | 2019-10-25 | 2021-05-06 | 한국원자력연구원 | 액체 밀도 측정 보정방법 |
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| US5423226A (en) * | 1993-11-16 | 1995-06-13 | Yellowstone Environmental Science, Inc. | Flow measurement system |
| US5827963A (en) * | 1996-05-31 | 1998-10-27 | Smar Research Corporation | System and method for determining a density of a fluid |
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| WO2016168375A1 (en) * | 2015-04-15 | 2016-10-20 | Schlumberger Norge As | Method and system for fluid level measurement |
| DE112019002722B4 (de) | 2018-05-28 | 2022-11-17 | Lg Electronics Inc. | Ölerkennungsgerät für einen kompressor und dasselbe umfassenden kompressor |
| CN114812735B (zh) * | 2022-04-11 | 2023-01-20 | 扬州市检验检测中心 | 一种多功能液位计 |
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| US3460394A (en) * | 1967-06-05 | 1969-08-12 | Del Cryer | Liquid density measuring method and apparatus |
| FR2038714A5 (ja) * | 1969-03-27 | 1971-01-08 | Cermat | |
| US3613456A (en) * | 1969-07-25 | 1971-10-19 | Dresser Ind | Bubbler method and apparatus |
| FR2250985B1 (ja) * | 1973-11-08 | 1977-08-05 | Cermat | |
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1988
- 1988-11-30 GB GB888827901A patent/GB8827901D0/en active Pending
-
1989
- 1989-11-27 US US07/441,502 patent/US5020368A/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-11-28 AU AU45676/89A patent/AU623199B2/en not_active Ceased
- 1989-11-28 NO NO894739A patent/NO302443B1/no not_active IP Right Cessation
- 1989-11-28 JP JP1308841A patent/JP2761268B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1989-11-28 MY MYPI89001644A patent/MY104687A/en unknown
- 1989-11-29 CA CA002004142A patent/CA2004142C/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-29 DE DE89203037T patent/DE68910484T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-11-29 EP EP89203037A patent/EP0372631B1/en not_active Expired - Lifetime
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| KR102163896B1 (ko) | 2018-11-09 | 2020-10-12 | 엘지전자 주식회사 | 압축기의 오일 검출장치 및 이를 구비한 압축기 |
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| KR102325363B1 (ko) | 2019-10-25 | 2021-11-11 | 한국원자력연구원 | 액체 밀도 측정 보정방법 |
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