JPH02189442A - 液体の鉛直密度プロフィルを測定するための方法及びシステム - Google Patents
液体の鉛直密度プロフィルを測定するための方法及びシステムInfo
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- JPH02189442A JPH02189442A JP1308841A JP30884189A JPH02189442A JP H02189442 A JPH02189442 A JP H02189442A JP 1308841 A JP1308841 A JP 1308841A JP 30884189 A JP30884189 A JP 30884189A JP H02189442 A JPH02189442 A JP H02189442A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、液体庁蔵タンク内の液体の鉛直密度プロフィ
ルを測定する方法に係わる。
ルを測定する方法に係わる。
本発明は特に、ＬＮＧタンク内の鉛直密度プロフィルを
測定するための方法、システム及び液面検出ヘッドに係
わる。
測定するための方法、システム及び液面検出ヘッドに係
わる。
ＬＮＧタンクでは、「ロールオーバー（ｒｏｌトｏｖｅ
ｒ）」現象がタンク破損の潜在的原因の１つとなる。ロ
ールオーバー現象とは、この種のタンク内に存在する密
度の異なる下方液体層が、タンクの圧力安全システムも
効かないような急激な蒸発を伴って制御できないほど上
昇する現象である。この現象を以下に詳述する。
ｒ）」現象がタンク破損の潜在的原因の１つとなる。ロ
ールオーバー現象とは、この種のタンク内に存在する密
度の異なる下方液体層が、タンクの圧力安全システムも
効かないような急激な蒸発を伴って制御できないほど上
昇する現象である。この現象を以下に詳述する。
既に貯蔵されているＬＮＧより大きな密度をもつ貨物Ｌ
ＮＧをタンクに入れると、下方のＬＮＧがタンクの中身
の層理を引き起こし得る。ある程度時間がたつうちに、
タンク底部への熱漏洩及び表面における軽い成分の蒸発
によって、２つの層の温度が平衡になる前にこれら層の
密度が同等になり得る。
ＮＧをタンクに入れると、下方のＬＮＧがタンクの中身
の層理を引き起こし得る。ある程度時間がたつうちに、
タンク底部への熱漏洩及び表面における軽い成分の蒸発
によって、２つの層の温度が平衡になる前にこれら層の
密度が同等になり得る。
その結果、それまでは密度の差によって分離層に限定さ
れていた対流がタンク全体にわたって発生するようにな
る。そのため、前述したように、下方層がタンクの圧力
安全システムを効かなくするような急激な蒸発を伴って
表面まで浮上し、危険な結果をもたらす事態が生じ得る
。鉛直方向の温度及び密度プロフィルがわかれば、現状
がロールオーバーにつながり得るか否かという情報をオ
ペレータに与えることができ、従って適切な操作を行う
ことができる。
れていた対流がタンク全体にわたって発生するようにな
る。そのため、前述したように、下方層がタンクの圧力
安全システムを効かなくするような急激な蒸発を伴って
表面まで浮上し、危険な結果をもたらす事態が生じ得る
。鉛直方向の温度及び密度プロフィルがわかれば、現状
がロールオーバーにつながり得るか否かという情報をオ
ペレータに与えることができ、従って適切な操作を行う
ことができる。
この分野で使用されている従来の方法の１つは、「バブ
ラー（ｂｕｂｂｌｅｒ）」即ち気体パージ法である。
ラー（ｂｕｂｂｌｅｒ）」即ち気体パージ法である。
この方法は、室温の物質の液面及び密度測定で一般的に
使用されている静水圧測定を行うステップを含む。開放
端をもつ管を介して既知の高さて液体中に気体を導入し
、タンクの外側に取付けた圧力変換器によって気泡の発
生に必要な気体圧力を測定するのである。この従来の方
法は、測定圧力に対応する鉛直位置が正確に規定されず
可変気泡放出機構に応じて変化するため、余り正確では
ない。
使用されている静水圧測定を行うステップを含む。開放
端をもつ管を介して既知の高さて液体中に気体を導入し
、タンクの外側に取付けた圧力変換器によって気泡の発
生に必要な気体圧力を測定するのである。この従来の方
法は、測定圧力に対応する鉛直位置が正確に規定されず
可変気泡放出機構に応じて変化するため、余り正確では
ない。
本発明の目的の１つは、測定を極めて正確に行うことが
できる改良された鉛直密度プロフィル測定方法と、その
ためのシステム及び液面検出ヘッドとを提供することに
ある。
できる改良された鉛直密度プロフィル測定方法と、その
ためのシステム及び液面検出ヘッドとを提供することに
ある。
本発明の別の目的は、検査すべき液体、例えばＬＮＧ中
に存在する条件を乱すことのない鉛直密度プロフィル測
定方法、システム及び液面検出ヘッドを提供することに
ある。
に存在する条件を乱すことのない鉛直密度プロフィル測
定方法、システム及び液面検出ヘッドを提供することに
ある。
そこで本発明では、液体貯蔵タンク内の液体の鉛直密度
プロフィルを開放端圧力管アレイを用いて測定する方法
であって、前記圧力管が下方に向かって前記液体中に延
び、各圧力管の上端が共通加圧用ガス供給管に接続でき
且つ下端が液面検出ヘッドを備えており、各圧力管毎に
下記の操作を行う、即ち 圧力管を前記共通ガス供給管に接続し、この圧力管に加
圧用ガスを導入して前記液体を前記液面検出ヘッド方向
に押し下げ、その結果この液体が該ヘッドの下端部で、
この下端部と開放端チューブとの間の急変移行部を構成
する出口を通過するようにし、 前記出口を通る液体から液面指示信号を求め、 前記液体に加えられた圧力から圧力指示信号を測定し、 前記液面指示信号及び圧力指示信号から前記鉛直密度プ
ロフィルに関する情報を導き出すことを特徴とする方法
を提供する。
プロフィルを開放端圧力管アレイを用いて測定する方法
であって、前記圧力管が下方に向かって前記液体中に延
び、各圧力管の上端が共通加圧用ガス供給管に接続でき
且つ下端が液面検出ヘッドを備えており、各圧力管毎に
下記の操作を行う、即ち 圧力管を前記共通ガス供給管に接続し、この圧力管に加
圧用ガスを導入して前記液体を前記液面検出ヘッド方向
に押し下げ、その結果この液体が該ヘッドの下端部で、
この下端部と開放端チューブとの間の急変移行部を構成
する出口を通過するようにし、 前記出口を通る液体から液面指示信号を求め、 前記液体に加えられた圧力から圧力指示信号を測定し、 前記液面指示信号及び圧力指示信号から前記鉛直密度プ
ロフィルに関する情報を導き出すことを特徴とする方法
を提供する。
本発明はまた、液体貯蔵タンク内の液体の鉛直密度プロ
フィルを開放端圧力管アレイにより測定するシステムで
あって、前記圧力管が下方に向けて前記液体中に延び、
各圧力管の上端が共通加圧用ガス供給管に接続でき且つ
下端が液面検出ヘッドを備えており、このシステムが各
圧力管毎に、圧力管を共通ガス供給管に接続する手段と
、液体が圧力によって液面検出ヘッド方向に押し下げら
れ、その結果該ヘッドの下端部で、この下端部と開放端
管との間の急変移行部を構成する出口を通過するように
、圧力管内に加圧用ガスを導入する手段と、 前記出口を通過する液体から液面指示信号を測定する手
段と、 液体に作用する圧力から圧力指示信号を測定する手段と
、 前記液面及び圧力指示信号から前記鉛直密度プロフィル
に関する情報を導き出す手段とを備えることを特徴とす
るシステムも提供する。
フィルを開放端圧力管アレイにより測定するシステムで
あって、前記圧力管が下方に向けて前記液体中に延び、
各圧力管の上端が共通加圧用ガス供給管に接続でき且つ
下端が液面検出ヘッドを備えており、このシステムが各
圧力管毎に、圧力管を共通ガス供給管に接続する手段と
、液体が圧力によって液面検出ヘッド方向に押し下げら
れ、その結果該ヘッドの下端部で、この下端部と開放端
管との間の急変移行部を構成する出口を通過するように
、圧力管内に加圧用ガスを導入する手段と、 前記出口を通過する液体から液面指示信号を測定する手
段と、 液体に作用する圧力から圧力指示信号を測定する手段と
、 前記液面及び圧力指示信号から前記鉛直密度プロフィル
に関する情報を導き出す手段とを備えることを特徴とす
るシステムも提供する。
本発明は更に、圧力管に接続されて加圧用ガスにより下
方へ押圧される液体を導入する役割を果たす入口と、そ
の下方の出口を備えた下端部とを含み、前記出口が前記
下端部と開放端チューブとの間の急変移行部を構成する
ようになっている液面検出ヘッドにも係わる。
方へ押圧される液体を導入する役割を果たす入口と、そ
の下方の出口を備えた下端部とを含み、前記出口が前記
下端部と開放端チューブとの間の急変移行部を構成する
ようになっている液面検出ヘッドにも係わる。
有利には、液面検出ヘッドの下端部が前記開放端チュー
ブの直径より実質的に大きい直径をもつ管からなる。特
に出口は、前記下端部と前記開放端チューブとを接続し
且つ前記チューブの軸線と直交する偏平底部に設けられ
る。下端部はより詳細には管状チャンバであり、入口の
直径がこの管状チャンバの直径より小さい。
ブの直径より実質的に大きい直径をもつ管からなる。特
に出口は、前記下端部と前記開放端チューブとを接続し
且つ前記チューブの軸線と直交する偏平底部に設けられ
る。下端部はより詳細には管状チャンバであり、入口の
直径がこの管状チャンバの直径より小さい。
以下、添付図面に基づき、非限定的実施例を挙げて本発
明をより詳細に説明する。
明をより詳細に説明する。
尚、これらの図面を通して同−又は類似の部材には同一
の符号を付した。
の符号を付した。
第１図は本発明のシステム全体を簡単に示している。液
体貯蔵タンク１内には、鉛直密度プロフィルの測定にか
けられる液体２が入っている。この液体２がＬＮＧであ
れば、前述のごとく、ロールオーバー現象が貯蔵中に発
生するという潜在的危険が存在し得る。図面簡明化のた
め、第１図のアレイは液面検出ヘッド３を２つしか含ま
ないが、完全なプロフィルを測定しなければならない場
合には、より多数の検出ヘッド３を含むアレイを使用し
得る。各検出ヘッド３は、前記液体を押し下げ、それに
よって液面を下げるための、例えば１１ｅ（ヘリウム）
又はＮ２（窒素）のような加圧用ガスが導入される加圧
管４に、任意の適当な方法で取付けられる。 ＬＮＧの
場合には、ＬＮＧに溶解しにくいという理由からヘリウ
ムを萌記加圧用ガスとして選択したが、窒素を使用して
もよく、通常はヘリウムより経済的である。液面の正確
な値は、液面が各検出ヘッドに到達した時に下記のよう
にして得られる。
体貯蔵タンク１内には、鉛直密度プロフィルの測定にか
けられる液体２が入っている。この液体２がＬＮＧであ
れば、前述のごとく、ロールオーバー現象が貯蔵中に発
生するという潜在的危険が存在し得る。図面簡明化のた
め、第１図のアレイは液面検出ヘッド３を２つしか含ま
ないが、完全なプロフィルを測定しなければならない場
合には、より多数の検出ヘッド３を含むアレイを使用し
得る。各検出ヘッド３は、前記液体を押し下げ、それに
よって液面を下げるための、例えば１１ｅ（ヘリウム）
又はＮ２（窒素）のような加圧用ガスが導入される加圧
管４に、任意の適当な方法で取付けられる。 ＬＮＧの
場合には、ＬＮＧに溶解しにくいという理由からヘリウ
ムを萌記加圧用ガスとして選択したが、窒素を使用して
もよく、通常はヘリウムより経済的である。液面の正確
な値は、液面が各検出ヘッドに到達した時に下記のよう
にして得られる。
密度平均値の計算には、一対の検出ヘッドからのデータ
が必要である。液面の測定は各検出ヘッド毎に別個に行
われ、ｊｘ択弁５が前記アレイから適当な検出ヘッドを
選択する。
が必要である。液面の測定は各検出ヘッド毎に別個に行
われ、ｊｘ択弁５が前記アレイから適当な検出ヘッドを
選択する。
このシステムは更に、貯蔵タンク１の上部から延びる排
気管６と、ガス供給管９内のガス圧力を減少させるため
の排気弁７と、差異圧力の測定に一般に使用されている
圧力変換器８とをも含む。供給管９内の加圧用ガスは矢
印ｇの方向に流れる。
気管６と、ガス供給管９内のガス圧力を減少させるため
の排気弁７と、差異圧力の測定に一般に使用されている
圧力変換器８とをも含む。供給管９内の加圧用ガスは矢
印ｇの方向に流れる。
第１図に示すように、一対の検出ヘッド３の高さは互い
に一定値１１だけ異なる。検出ヘッドの高さ（又は深さ
）は、特に液面指示部材の場合には、予め正確にセット
する。このようにすれば、当業者に公知の静水圧平衡手
段（ここでは詳述しない）により、必要な気体及び重力
特性を用いて前記値１１にわたる層の平均密度を計算す
ることができる。
に一定値１１だけ異なる。検出ヘッドの高さ（又は深さ
）は、特に液面指示部材の場合には、予め正確にセット
する。このようにすれば、当業者に公知の静水圧平衡手
段（ここでは詳述しない）により、必要な気体及び重力
特性を用いて前記値１１にわたる層の平均密度を計算す
ることができる。
第１図の部分ＩＩの拡大図である第２図は、本発明の液
面検出ヘッド３の有利な実施例の１つを断面図で示して
いる。この検出ヘッド３はガス圧管に接続されており、
液体を充填した貯蔵タンク内に延びている。液体２は圧
力管４内で加圧用ガスにより矢印ｇ方向に押し下げられ
る。この液体は液面即ちメニスガスＭを有する。この液
面Ｍは前記加圧用ガスによって更に押し下げられ、符号
Ｌ１〜１，４て示した４つのレベルを順次通過する。
面検出ヘッド３の有利な実施例の１つを断面図で示して
いる。この検出ヘッド３はガス圧管に接続されており、
液体を充填した貯蔵タンク内に延びている。液体２は圧
力管４内で加圧用ガスにより矢印ｇ方向に押し下げられ
る。この液体は液面即ちメニスガスＭを有する。この液
面Ｍは前記加圧用ガスによって更に押し下げられ、符号
Ｌ１〜１，４て示した４つのレベルを順次通過する。
第２図の検出ヘッド３は、レベルＬ１に入口１１を有し
且つレベルＬ３に出口１３を備えた下端部１０を含む。
且つレベルＬ３に出口１３を備えた下端部１０を含む。
出口１３は、油泥下端部１０と開放端を有するチューブ
１２との間の息変移行部を構成する。即ち、この検出ヘ
ッドの断面積はレベルＬ３で実質的に減少している。
１２との間の息変移行部を構成する。即ち、この検出ヘ
ッドの断面積はレベルＬ３で実質的に減少している。
有利には、下端部１０が開放端チューブ１２の直径より
実質的に大きい直径を有する管からなる。
実質的に大きい直径を有する管からなる。
第２図の実施例では、液面検出ヘッド３の出口１３が下
端部１０と開放端チューブ１２とをつなぐ偏平底部１４
に設けられ、前記チューブの軸線と直交している。また
、下端部１０の入口１１が該下端部の直径より小さい直
径を有し、そのため圧力管４と開放端チューブ１２どの
間に管状チャンバ１５が形成され、その結果レベルＬ３
に、より急激に変化する移行部が得られるようになって
いる。第２図ではまた、入口１１が管状チャンバ１５と
圧力管４とをつなぐ上方偏平面１６に設けられており、
前記チャンバ及び管の軸線と直交している。この実施例
では、圧力管４と下端部１０と開放端チューブ１２とが
同軸的に配置されているが、当業者には明らかなように
、必ずしもこのような配置にする必要はない。
端部１０と開放端チューブ１２とをつなぐ偏平底部１４
に設けられ、前記チューブの軸線と直交している。また
、下端部１０の入口１１が該下端部の直径より小さい直
径を有し、そのため圧力管４と開放端チューブ１２どの
間に管状チャンバ１５が形成され、その結果レベルＬ３
に、より急激に変化する移行部が得られるようになって
いる。第２図ではまた、入口１１が管状チャンバ１５と
圧力管４とをつなぐ上方偏平面１６に設けられており、
前記チャンバ及び管の軸線と直交している。この実施例
では、圧力管４と下端部１０と開放端チューブ１２とが
同軸的に配置されているが、当業者には明らかなように
、必ずしもこのような配置にする必要はない。
有利な実施例の１つでは、液体が角の部分に暫時滞留す
るのを回避すべく、下端部１０と偏平底部１４とを丸み
のある角１７で接続するようにし得る。
るのを回避すべく、下端部１０と偏平底部１４とを丸み
のある角１７で接続するようにし得る。
角が直角になっていると、出口１３を介して液体を全部
−度に下方へ排出させるのが難しいと思われるからであ
る。
−度に下方へ排出させるのが難しいと思われるからであ
る。
第３図はメニスガスＭが下降する間に本発明の検出ヘッ
ド内で起こるＬＮＧ圧力の動向を示している。このグラ
フは、既知の時間間隔で測定した圧力変換器８の圧力読
取り値を、縦軸に圧力ｐを単位１０’Ｐａで示、し、横
軸に時間ｔを単位秒で示してプロットしたものである。
ド内で起こるＬＮＧ圧力の動向を示している。このグラ
フは、既知の時間間隔で測定した圧力変換器８の圧力読
取り値を、縦軸に圧力ｐを単位１０’Ｐａで示、し、横
軸に時間ｔを単位秒で示してプロットしたものである。
圧力単位は、密度が４６０ｋｇ／ｍ’の時のＬＮＧの２
ｍｍの圧力差に相当するｐで示されている。このグラフ
には、前記４つのレベルし１、Ｌ２、し３及びＬ４も示
されている。このグラフから明らかなように、液体が断
面積急変部を通過する時には圧力も急激に変化する。こ
の急激な変化は、第２図の出口１３に対応するレベル１
３の通過時に特に顕著に見られる。このようにして、各
レベルの圧力が正確に測定され、従って、前述のごとき
平均密度を正確に計算することができる。
ｍｍの圧力差に相当するｐで示されている。このグラフ
には、前記４つのレベルし１、Ｌ２、し３及びＬ４も示
されている。このグラフから明らかなように、液体が断
面積急変部を通過する時には圧力も急激に変化する。こ
の急激な変化は、第２図の出口１３に対応するレベル１
３の通過時に特に顕著に見られる。このようにして、各
レベルの圧力が正確に測定され、従って、前述のごとき
平均密度を正確に計算することができる。
変化の急激さは種々の要因に左右される。これらの要因
の中で重要なのは、下方に押圧される液体の流量、該液
体の粘度、並びに下端部と開放端チューブへの出口との
間の直径（又は断面積）の比である。従って、適切な寸
法、大きさ及び特性の選択は実際的エンジニアリングの
結果として得られる。
の中で重要なのは、下方に押圧される液体の流量、該液
体の粘度、並びに下端部と開放端チューブへの出口との
間の直径（又は断面積）の比である。従って、適切な寸
法、大きさ及び特性の選択は実際的エンジニアリングの
結果として得られる。
測定手順は下記の通りである。
検出ヘッドを選択し、この検出ヘッドの開放端で気泡を
発生させるのに必要な平均圧力を決定する。
発生させるのに必要な平均圧力を決定する。
この圧力値を基準にして、検出ヘッド内の界面を予決定
する。あるいは、レベル１の検出を界面予決定の基準圧
力源として使用することもできる。
する。あるいは、レベル１の検出を界面予決定の基準圧
力源として使用することもできる。
その場合は、気泡を液体中に発生させる必要はない。そ
の後、一定の時間間隔で圧力の読取りを行い、例えばコ
ンピュータのスクリーンにプロットして記憶する。有利
には、これと同時に圧力変化も計算して、メニスガスが
制限（ｒｅｓｔｒｉｃｔｉｏｎ）を通過する時点を測定
する。急激な変化（勾配の不連続部分）が検出された後
で一定数のデータポイントを集める。次いで、圧力測定
値を解析して、グラフ中の不連続部分Ｌ１３、即ち勾配
が急激に変化する点の正確な圧力を求める。
の後、一定の時間間隔で圧力の読取りを行い、例えばコ
ンピュータのスクリーンにプロットして記憶する。有利
には、これと同時に圧力変化も計算して、メニスガスが
制限（ｒｅｓｔｒｉｃｔｉｏｎ）を通過する時点を測定
する。急激な変化（勾配の不連続部分）が検出された後
で一定数のデータポイントを集める。次いで、圧力測定
値を解析して、グラフ中の不連続部分Ｌ１３、即ち勾配
が急激に変化する点の正確な圧力を求める。
例えば、下記のアルゴリズムを使用する。８０試料分に
相当する幅をもつ窓を選択し、最小自乗法で点に合わせ
て直線を引き、この線を中心とする圧力読み数値標準偏
差を測定する。前記窓での操作をデータを通して段階的
に行い、各段階毎に新しい線を決定して、（ｉ）窓を越
えた次の５つの点が前記線から２つ以上の標準偏差分だ
け上にあり、且つ（ｉｉ）６番目の点が４つ以上の標準
偏差分だけ上にある位置を見いだす。このようにして、
前記窓内の最後の点を移行部に最も近い点とする。
相当する幅をもつ窓を選択し、最小自乗法で点に合わせ
て直線を引き、この線を中心とする圧力読み数値標準偏
差を測定する。前記窓での操作をデータを通して段階的
に行い、各段階毎に新しい線を決定して、（ｉ）窓を越
えた次の５つの点が前記線から２つ以上の標準偏差分だ
け上にあり、且つ（ｉｉ）６番目の点が４つ以上の標準
偏差分だけ上にある位置を見いだす。このようにして、
前記窓内の最後の点を移行部に最も近い点とする。
移行に続く次の２５の点に合わせて第２の線を形成し、
急変部の正確な圧力を前記２つの線の交点として求める
。前記アレイから残りの検出ヘッドを順次選択し、急変
部の圧力を測定する。このようにして、密度プロフィル
が計算される。
急変部の正確な圧力を前記２つの線の交点として求める
。前記アレイから残りの検出ヘッドを順次選択し、急変
部の圧力を測定する。このようにして、密度プロフィル
が計算される。
第３図のグラフに示した測定の場合には、検出ヘッド３
の内径を圧力管４、下端部１０及び開放端チューブ１２
に関して夫々１２．０ｍｍ、２２．１０ｍｍ及び０．５
＋ａｍにし、前記下端部の内側高さを３１１１１ｆｆｉ
にすると有利である。
の内径を圧力管４、下端部１０及び開放端チューブ１２
に関して夫々１２．０ｍｍ、２２．１０ｍｍ及び０．５
＋ａｍにし、前記下端部の内側高さを３１１１１ｆｆｉ
にすると有利である。
当業者には明らかなように、この測定の実施には様々な
改良を加えることができる６例えば、圧力変換器の読取
りは、２つの圧力管をタンクの蒸気スペースに定期的に
接続し次いで出力を測定することによって、温度変化が
相殺されるようにもし得る。
改良を加えることができる６例えば、圧力変換器の読取
りは、２つの圧力管をタンクの蒸気スペースに定期的に
接続し次いで出力を測定することによって、温度変化が
相殺されるようにもし得る。
また、ガス流量を２つ用いて、大きい方の流量を選択管
内てのガス／液体面の急速な移動に使用し、小さい方の
流星を測定時に使用することもできる。管内の液面位置
は、この位置を上げるための蒸気スペースへの排気と、
この位置を下げるためのガス流とを組合わせることによ
って予設定し得る。
内てのガス／液体面の急速な移動に使用し、小さい方の
流星を測定時に使用することもできる。管内の液面位置
は、この位置を上げるための蒸気スペースへの排気と、
この位置を下げるためのガス流とを組合わせることによ
って予設定し得る。
勿論、測定及び制御システムは先端技術による測定及び
制御手段、例えば自動操作を可能にするコンピュータシ
ステムに制御されるプログラム可能なスイッチ装置、デ
ジタルマルチメータ及びソレノイドバルブを含む。
制御手段、例えば自動操作を可能にするコンピュータシ
ステムに制御されるプログラム可能なスイッチ装置、デ
ジタルマルチメータ及びソレノイドバルブを含む。
本発明は以上説明してきた実施例には限定されず、その
範囲内で様々な変形が可能である。
範囲内で様々な変形が可能である。
第１図は液体貯蔵タンク内の液体の鉛直密度プロフィル
を測定する本発明のシステムを示す簡略説明図、第２図
は本発明の液面検出ヘッドの有利な実施例を示すべく第
１図の部分ＩＩを拡大した断面図、第３図は作動サイク
ル中に本発明の液面検出ヘッドによって測定したＬＮＧ
の曲線を示すグラフである。 １・・ ・・タンク、２・・・・・・）夜体、３・・・
・・液面検出ヘッド、４・・・・・・圧力管。
を測定する本発明のシステムを示す簡略説明図、第２図
は本発明の液面検出ヘッドの有利な実施例を示すべく第
１図の部分ＩＩを拡大した断面図、第３図は作動サイク
ル中に本発明の液面検出ヘッドによって測定したＬＮＧ
の曲線を示すグラフである。 １・・ ・・タンク、２・・・・・・）夜体、３・・・
・・液面検出ヘッド、４・・・・・・圧力管。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）液体貯蔵タンク内の液体の鉛直密度プロフィルを
開放端圧力管アレイを用いて測定する方法であって、前
記圧力管が下方に向かって前記液体中に延び、各圧力管
の上端が共通加圧用ガス供給管に接続でき且つ下端が液
面検出ヘッドを備えており、各圧力管毎に下記の操作を
行う、即ち 圧力管を前記共通ガス供給管に接続し、 この圧力管に加圧用ガスを導入して前記液 体を前記液面検出ヘッド方向に押し下げ、その結果この
液体が該ヘッドの下端部で、この下端部と開放端チュー
ブとの間の急変移行部を構成する出口を通過するように
し、 前記出口を通る液体の液面指示信号を測定 し、 前記液体に加えられた圧力の圧力指示信号 を測定し、 前記液面指示信号及び圧力指示信号から前 記鉛直密度プロフィルに関する情報を導き出すことを特
徴とする方法。 （２）液体貯蔵タンク内の液体の鉛直密度プロフィルを
開放端圧力管アレイにより測定するシステムであって、
前記圧力管が下方に向けて前記液体中に延び、各圧力管
の上端が共通加圧用ガス供給管に接続でき且つ下端が液
面検出ヘッドを備えており、このシステムが各圧力管毎
に、 圧力管を共通ガス供給管に接続する手段と、液体が圧力
によって液面検出ヘッド方向に 押し下げられ、該ヘッドの下端部で、この下端部と開放
端管との間の急変移行部を構成する出口を通過するよう
に、圧力管内に加圧用ガスを導入する手段と、 前記出口を通過する液体からの液面指示信 号を測定する手段と、 液体に作用する圧力からの圧力指示信号を 測定する手段と、 前記液面及び圧力指示信号から前記鉛直密 度プロフィルに関する情報を導き出す手段とを備えるこ
とを特徴とするシステム。 （３）圧力管に接続されて加圧用ガスにより下方へ押圧
される液体を導入する役割を果たす入口と、その下方の
出口を備えた下端部とを含み、前記出口が前記下端部と
開放端チューブとの間の急変移行部を構成することを特
徴とする液面検出ヘッド（４）下端部が開放端チューブ
の直径より実質的に大きい直径を有する管であることを
特徴とする請求項３に記載の液面検出ヘッド。 （５）出口が、下端部と開放端チューブとをつなぎ且つ
前記チューブの軸線と直交する偏平底部に設けられてい
ることを特徴とする請求項３又は４に記載の液面検出ヘ
ッド。 （６）下端部が管状チャンバであり、その入口が該管状
チャンバの直径より小さい直径を有することを特徴とす
る請求項４又は５に記載の液面検出ヘッド。 （７）入口が、管状チャンバと圧力管とをつなぎ且つ前
記チャンバ及び管の軸線と直交する上方偏平面に設けら
れていることを特徴とする請求項６に記載の液面検出ヘ
ッド。 （８）圧力管、下端部及び開放端チューブが同軸的に配
置されていることを特徴とする請求項３から７のいずれ
か一項に記載の液面検出ヘッド。 （９）請求項２に記載のシステムで使用するための請求
項３から８のいずれか一項に記載の液面検出ヘッド。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB888827901A GB8827901D0 (en) | 1988-11-30 | 1988-11-30 | Method & system for measuring vertical density profile of fluid |
| GB8827901 | 1988-11-30 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02189442A true JPH02189442A (ja) | 1990-07-25 |
| JP2761268B2 JP2761268B2 (ja) | 1998-06-04 |
Family
ID=10647688
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1308841A Expired - Fee Related JP2761268B2 (ja) | 1988-11-30 | 1989-11-28 | 液体の鉛直密度プロフィルを測定するための方法及びシステム |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5020368A (ja) |
| EP (1) | EP0372631B1 (ja) |
| JP (1) | JP2761268B2 (ja) |
| AU (1) | AU623199B2 (ja) |
| CA (1) | CA2004142C (ja) |
| DE (1) | DE68910484T2 (ja) |
| GB (1) | GB8827901D0 (ja) |
| MY (1) | MY104687A (ja) |
| NO (1) | NO302443B1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0498123A (ja) * | 1990-08-16 | 1992-03-30 | Hikoshima Seiren Kk | 汚泥界面の検出方法及びその装置 |
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| US5423226A (en) * | 1993-11-16 | 1995-06-13 | Yellowstone Environmental Science, Inc. | Flow measurement system |
| US5406828A (en) * | 1993-11-16 | 1995-04-18 | Yellowstone Environmental Science, Inc. | Method and apparatus for pressure and level transmission and sensing |
| US5827963A (en) * | 1996-05-31 | 1998-10-27 | Smar Research Corporation | System and method for determining a density of a fluid |
| FR2764063B1 (fr) * | 1997-06-02 | 1999-07-16 | Cogema | Installation et procede pour determiner le niveau et la densite d'un liquide dans une cuve, au moyen d'une seule canne de bullage immergee |
| AT411711B (de) | 2002-04-30 | 2004-04-26 | Hoffmann La Roche | Verfahren zur bestimmung des aktuellen füllstandes einer flüssigkeit in einem behälter |
| US20140137420A1 (en) * | 2012-11-21 | 2014-05-22 | Gregory Vernon Seefeldt | Castable Depth Finding Device |
| WO2016168375A1 (en) * | 2015-04-15 | 2016-10-20 | Schlumberger Norge As | Method and system for fluid level measurement |
| WO2019231203A1 (ko) | 2018-05-28 | 2019-12-05 | 엘지전자 주식회사 | 압축기의 오일 검출장치 및 이를 구비한 압축기 |
| KR102163896B1 (ko) * | 2018-11-09 | 2020-10-12 | 엘지전자 주식회사 | 압축기의 오일 검출장치 및 이를 구비한 압축기 |
| KR102325363B1 (ko) * | 2019-10-25 | 2021-11-11 | 한국원자력연구원 | 액체 밀도 측정 보정방법 |
| CN114812735B (zh) * | 2022-04-11 | 2023-01-20 | 扬州市检验检测中心 | 一种多功能液位计 |
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| FR1082066A (fr) * | 1953-08-01 | 1954-12-27 | Dispositif de lecture instantanée du niveau d'huile ou de carburant à l'intérieur d'un carter ou d'un réservoir de véhicule automobile | |
| GB1047280A (ja) * | 1964-09-09 | |||
| US3399573A (en) * | 1965-06-08 | 1968-09-03 | Yves M. Ponsar | Method and apparatus for determining relative densities |
| US3460394A (en) * | 1967-06-05 | 1969-08-12 | Del Cryer | Liquid density measuring method and apparatus |
| FR2038714A5 (ja) * | 1969-03-27 | 1971-01-08 | Cermat | |
| US3613456A (en) * | 1969-07-25 | 1971-10-19 | Dresser Ind | Bubbler method and apparatus |
| FR2250985B1 (ja) * | 1973-11-08 | 1977-08-05 | Cermat | |
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| US4425787A (en) * | 1981-09-15 | 1984-01-17 | Solmat Systems Ltd. | Method of and apparatus for measuring the density profile of a liquid layer |
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-
1988
- 1988-11-30 GB GB888827901A patent/GB8827901D0/en active Pending
-
1989
- 1989-11-27 US US07/441,502 patent/US5020368A/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-11-28 JP JP1308841A patent/JP2761268B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1989-11-28 NO NO894739A patent/NO302443B1/no not_active IP Right Cessation
- 1989-11-28 AU AU45676/89A patent/AU623199B2/en not_active Ceased
- 1989-11-28 MY MYPI89001644A patent/MY104687A/en unknown
- 1989-11-29 CA CA002004142A patent/CA2004142C/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-29 EP EP89203037A patent/EP0372631B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-11-29 DE DE89203037T patent/DE68910484T2/de not_active Expired - Fee Related
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| DE68910484T2 (de) | 1994-03-03 |
| EP0372631B1 (en) | 1993-11-03 |
| CA2004142A1 (en) | 1990-05-31 |
| NO302443B1 (no) | 1998-03-02 |
| AU4567689A (en) | 1990-06-07 |
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| JP2761268B2 (ja) | 1998-06-04 |
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| AU623199B2 (en) | 1992-05-07 |
| CA2004142C (en) | 1999-04-06 |
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