JP2757566B2 - 内燃機関用燃料噴射装置 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、電気的に駆動されるイ
ンジェクタを用いて内燃機関に燃料を供給する内燃機関
用燃料噴射装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】インジェクタは、ノズルとノズルを開閉
するニードルバルブと該ニードルバルブを駆動する電磁
石とを備えたもので、機関の吸気マニホールド等に取付
けられる。インジェクタには燃料ポンプから所定の圧力
（燃圧）で燃料が供給され、ニードルバルブを駆動する
電磁石の励磁コイル（インジェクタの駆動コイル）に駆
動電流が与えられたときにバルブが開いてノズルから燃
料を噴射させる。機関に供給される燃料の量はインジェ
クタのバルブを開く時間（燃料噴射時間）と燃圧とによ
り決まる。

【０００３】図１９は従来用いられていた燃料噴射装置
の構成を示したもので、同図において１は内燃機関、２
は機関の回転軸に取付けられた発電機、３は機関の吸気
マニホールド等に取付けられたインジェクタである。４
は発電機２の出力で図示しない充電回路を通して充電さ
れるバッテリで、このバッテリの出力はインジェクタ３
を駆動する駆動回路５に供給されている。６は燃料噴射
位置（回転角度位置）を制御する噴射タイミング制御回
路で、この制御回路には、機関の回転軸に取付けられた
ロータ７とピックアップコイル８とを備えた信号発生装
置９から得られる回転角検出用のパルス信号が入力され
ている。信号発生装置９のロータ７は周方向に並んだ多
数のリラクタを備えていて、機関が微小角度回転する毎
にピックアップコイル８からパルス信号を出力する。噴
射タイミング制御回路６は、これらのパルス信号から機
関の回転角度情報を得て、所定の燃料噴射位置で駆動回
路５に所定の信号幅（角度）の噴射タイミング信号を与
える。駆動回路５は噴射タイミング信号が与えられてい
る間閉じるスイッチを備えていて、該スイッチが閉じて
いる間バッテリ９を電源としてインジェクタ３に駆動電
流を流す。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】図１９に示した従来の
燃料噴射装置では、所定の燃料噴射位置で所定の信号幅
の噴射タイミング信号を得るために機関にパルス信号発
生装置９を取付ける必要があったため、部品点数が増加
し、コストが高くなるのを避けられなかった。また従来
の燃料噴射装置はバッテリを必要とするため、バッテリ
を搭載していない装置（車両、船外機、農機具等）を駆
動する内燃機関には適用することができなかった。更に
従来の装置では、噴射タイミング制御回路でパルス信号
発生装置から得られるパルス信号を計数することにより
燃料噴射位置を求めて、該燃料噴射位置で所定の信号幅
の噴射指令信号を発生させる必要があったため、噴射タ
イミング制御回路の構成が複雑になるという問題があっ
た。

【０００５】本発明の目的は、パルス信号発生装置やバ
ッテリを用いないで、また複雑な噴射タイミング制御回
路を用いることなく、所定の燃料噴射位置で燃料の噴射
を行わせることができるようにした内燃機関用燃料噴射
装置を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明は、所定の駆動電
流が与えられている間燃料を噴射するインジェクタを備
えた内燃機関用燃料噴射装置に係わるものである。

【０００７】本発明においては、内燃機関により駆動さ
れて該内燃機関の回転に同期して交流電圧を発生する交
流発電機をインジェクタの駆動電源として用いて、該交
流発電機の半波出力によりインジェクタからの燃料の噴
射タイミングと噴射時間とが決まるように構成する。交
流発電機は、内燃機関の燃料噴射区間で半波出力を発生
するように構成しておく。

【０００８】本発明においてはまた、内燃機関により駆
動されて該内燃機関の回転に同期して交流電圧を発生す
る交流発電機と該交流発電機の出力を整流する半波整流
器とを備えた半波整流電源をインジェクタの駆動電源と
して用いて、該半波整流電源の出力によりインジェクタ
からの燃料の噴射タイミングと噴射時間とが決まるよう
にしてもよい。この場合交流発電機は、内燃機関の燃料
噴射区間で半波整流電源から出力を発生させるように構
成しておく。

【０００９】

【作用】上記のように、内燃機関の燃料噴射区間で半波
出力を発生する交流発電機を設けて、該交流発電機をイ
ンジェクタの駆動電源として用いると、噴射タイミング
信号を発生させることなく、交流発電機の半波出力によ
り燃料の噴射タイミングと噴射時間とを決めて燃料の噴
射を行わせることができる。例えば機関の吸気行程で燃
料の噴射を行わせるものとすると、該吸気行程の区間交
流発電機が半波の出力電圧を誘起するように、発電機の
極数と磁極間隔とを設定しておくことにより、吸気行程
でインジェクタに駆動電流を流して燃料の噴射を行わせ
ることができる。

【００１０】このように、本発明によれば、従来の燃料
噴射装置で噴射タイミング信号を得るために必要とした
パルス信号発生装置や、噴射タイミング信号を発生させ
るためにパルス信号発生装置が発生するパルスを計数す
る計数手段や、噴射タイミング信号に応じてインジェク
タの駆動電流をオンオフするスイッチを備えた駆動回路
を設けることなく、インジェクタを駆動して噴射タイミ
ングと噴射時間とを定めることができるため、燃料噴射
装置の構成の簡素化を図ることができる。

【００１１】また本発明によれば、内燃機関により駆動
される交流発電機をインジェクタの駆動電源として用い
るので、バッテリを用いることなくインジェクタを駆動
することができ、バッテリを搭載していない装置を駆動
する内燃機関への燃料噴射装置の適用を可能にすること
ができる。

【００１２】また本発明において、交流発電機と該発電
機の出力を整流する半波整流器とを備えた半波整流電源
を設けて、該半波整流電源をインジェクタの駆動電源と
するように構成した場合には、交流発電機から得られる
正負の半波の出力のうち、燃料の噴射に無用の半波をカ
ットすることができるため、所定の燃料噴射区間のみイ
ンジェクタを駆動することができる。

【００１３】

【実施例】図１は本願第１の発明の基本構成を示したも
ので、同図において１は内燃機関、２は内燃機関１の回
転軸に取付けられた交流発電機、３は機関の吸気マニホ
ールド等に取付けられたインジェクタである。交流発電
機２は例えば磁石式の交流発電機からなり、この例で
は、発電機２の出力が直接インジェクタ３に供給されて
いる。

【００１４】今内燃機関１が単気筒の２サイクル機関で
あるとすると、そのクランク角は図３のように変化す
る。図３においてＴＤＣは機関の「上死点」を意味し、
ＢＴＤＣは「上死点前」を意味する。またＡＴＤＣは
「上死点後」を意味し、ＢＤＣは「下死点」を意味す
る。一般的な２サイクル機関の各気筒のクランク角と行
程との関係は図７に示したダイアグラムのようになる
が、この例では、上死点前９０度の位置から上死点まで
の９０度の区間が吸気行程であるとし、この吸気行程の
区間インジェクタ３から燃料を噴射するものとする。

【００１５】この場合、交流発電機２としては、例えば
図４に示す磁石発電機を用いるものとする。図４におい
て２００は機関の回転軸（クランク軸）に取付けられた
カップ状のヨーク２０１の周壁部の内周に円弧状の永久
磁石２０２と２０３とを取付けた２極の磁石回転子、２
０４はＩ字形の鉄心２０５に発電コイル２０６を巻回し
た固定子である。

【００１６】磁石２０１及び２０３はともに１３５度の
極弧角を有し、１８０度間隔で対称に配置されている。
磁石２０２及び２０３はそれぞれの内周側の磁極の極性
を異にするようにヨークの径方向に異なる極性で着磁さ
れている。

【００１７】また固定子の鉄心２０５の両端の磁極部２
０５ａ，２０５ａの極弧角は４５度に設定され、鉄心２
０５はその長手方向を機関の上死点と下死点とを結ぶ直
線と一致させた状態で機関のケースやカバー等に固定さ
れている。

【００１８】図５（Ａ）ないし（Ｃ）は図１のように構
成した場合のタイミングチャートで、同図（Ａ）には機
関の吸気行程を斜線で示してある。また図５（Ｂ）は図
４の交流発電機２の出力波形を示し、図５（Ｃ）はイン
ジェクタ３の動作を示している。図５（Ｃ）において、
ＯＮはインジェクタが燃料を噴射していることを示し、
ＯＦＦは燃料の噴射を停止していることを示している。

【００１９】図１の装置において機関を回転させると、
発電機２は図５（Ｂ）に示したように、上死点前９０度
の位置から上死点ＴＤＣまでの吸気行程の間正の半波の
電圧Ｖp を出力し、上死点後９０度の位置から下死点Ｂ
ＤＣまでの間負の半波の電圧Ｖn を出力する。これらの
電圧Ｖp ，Ｖn がインジェクタ３の駆動コイルに印加さ
れるため、インジェクタ３は図５（Ｃ）に示したよう
に、上死点前９０度の位置から上死点ＴＤＣまでの吸気
行程の間及び上死点後９０度の位置から下死点ＢＤＣま
での間そのバルブを開いて燃料を噴射する。

【００２０】図２は本願第２の発明の基本構成を示した
もので、この場合には発電機２の出力が半波整流器１０
を介してインジェクタの駆動コイルに供給されている。

【００２１】図１の例においては、上死点後９０度の位
置から下死点ＢＤＣまでの区間でも燃料の噴射が行われ
るが、この区間は排気行程であるので、本来燃料の噴射
は行わなくても良い。

【００２２】図２のように、発電機２の出力を半波整流
器１０を通してインジェクタの駆動コイルに供給する
と、発電機の負の半波の出力電圧Ｖn がカットされるた
め、図５（Ｄ）に示したように、インジェクタは吸気行
程にのみ燃料を噴射することになり、必要がない区間で
燃料の噴射が行われるのが防止される。

【００２３】尚排気行程で燃料を噴射した場合、噴射さ
れた燃料は機関のシリンダ内に流入すること無く、吸気
ポート内に滞留し、次に吸気行程で噴射された燃料とと
もにシリンダ内に供給されるので、排気行程で燃料を噴
射させるようにしても、燃料が無駄になることはない。

【００２４】上記の説明では、クランク角にして３６０
度で機関の各行程が一巡する２サイクル機関を例にとっ
たが、上記実施例の装置をクランク角にして７２０度で
各行程が一巡する４サイクル機関に適用する場合には、
機関のクランク軸で減速機を介して発電機２を駆動し
て、クランク軸が７２０度回転する間に発電機の回転子
が３６０度回転するようにすれば良い。

【００２５】また上記の実施例では、吸気行程でインジ
ェクタを動作させるようにしたが、交流発電機の取付け
位置や、磁極構造を変更することにより、燃料噴射位置
及び噴射区間（角度）を任意に設定することができる。

【００２６】上記のように、機関の回転に同期して出力
を発生する交流発電機をインジェクタの駆動電源とすれ
ば、機関の回転速度や運転状態の如何を問わず、また機
関の回転速度が過渡的な変化をしている最中でも、燃料
噴射位置及び噴射区間を常にほぼ一定にすることができ
る。

【００２７】内燃機関に１回毎に吸入される空気の量は
基本的には低速でも高速でも同じである。しかしながら
実際には高速回転になればなるほど吸入効率が低下す
る。ここで吸入効率（正しくは体積効率）は、大気圧
Ｐ、絶対温度Ｔにおいて吸入した新気の重量を大気圧
Ｐ、絶対温度Ｔにおいて行程容積を占める新気の重量で
割った値であり、理想的には１であるが、実際には0.6
〜0.7 の値をとる。従って吸入される空気の量Ａは回転
速度の上昇に伴って減少する。

【００２８】一方インジェクタは機関のいかなる運転状
態においても予め設定された角度の範囲しか噴射動作を
行わないため、機関の速度が高くなればなるほど噴射時
間は短くなり、燃料の供給量Ｆは回転速度の上昇に伴っ
て減少する。

【００２９】これらのことから、上記のように発電機の
半波の出力でインジェクタを駆動して噴射区間を一定と
した場合には、機関に供給される混合気の割合を示す空
燃比Ａ／Ｆが機関の回転速度の如何に拘らずほぼ一定に
なる傾向になる。

【００３０】一般には、機関の回転速度の上昇に対する
吸入効率の低下割合よりは回転速度の上昇に対するイン
ジェクタの燃料噴射量の減少割合の方が大きいため、空
燃比は回転速度の上昇に伴って大きくなっていく傾向に
なる。この現象を抑制するためには、上記発電機２とし
て磁石発電機を用いるのが良い。磁石発電機では回転速
度の上昇に伴って発電機の出力電圧が増加し、各半波の
立上がりが早くなっていくため、回転速度の上昇に伴っ
て、インジェクタが噴射動作を開始するまでの時間を短
くすることができ、燃料噴射量の減少を抑えることがで
きる。

【００３１】上記の説明では、発電機の出力または発電
機の半波整流出力を直接インジェクタに供給するとした
が、本発明においては、発電機とインジェクタとの間、
または整流器とインジェクタとの間に制御回路を付加し
て、発電機の出力の各半波においてインジェクタに駆動
電流が流れ始める位置（燃料噴射位置）または駆動電流
が流れる区間を回転速度等に応じて変化させたり、イン
ジェクタに供給される燃料の圧力（燃圧）を制御するこ
とにより燃料の供給量を制御したりすることを何等妨げ
ない。

【００３２】例えば機関の回転速度の上昇に伴う吸入空
気量の低下の割合と、インジェクタによる燃料供給量と
の割合が一致しないために空燃比が一定にならない場合
には、インジェクタに燃料を供給する燃料ポンプの回転
を機関の回転速度に応じて制御することによりインジェ
クタの燃圧を制御したり、発電機とインジェクタとの間
にスイッチ機能を有する素子またはツェナーダイオード
のようなしきい値を有する素子を挿入する等して、発電
機の各半波の出力が立上ってからインジェクタに駆動電
流が流れるまでの時間を制御したりすることにより、空
燃比を一定に近付けるように制御することができる。

【００３３】発電機の各半波の出力電圧が立上ってから
インジェクタに駆動電流が流れ始めるまでの時間を制御
する制御回路の一例を図１７に示した。この例では、発
電機２の出力が、ダイオードＤ1 ，Ｄ2 と、トランジス
タＴr1と、サイリスタＴh1と、ツェナーダイオードＺＤ
1 と、抵抗Ｒ1 ないしＲ3 とコンデンサＣ1 とからなる
制御回路を介してインジェクタ３に供給されている。

【００３４】この図１７に示した制御回路において、発
電機２が図１８（Ａ）に示すような半波の出力電圧を発
生し、該出力電圧が設定レベルＶt に達すると、抵抗Ｒ
1 とＲ2 とからなる分圧回路の出力電圧（抵抗Ｒ2 の両
端の電圧）がツェナーダイオードＺＤ1 のツェナー電圧
に達するため、該ツェナーダイオードＺＤ1 が導通して
サイリスタＴh1にトリガ信号を与える。これによりトラ
ンジスタＴr1にベース電流が流れ、該トランジスタが導
通してインジェクタ３に駆動電流Ｉが流れる。この駆動
電流は発電機の半波の出力電圧が零になってサイリスタ
Ｔh1がしゃ断状態になるまで流れる。図１８（Ｂ）は駆
動電流Ｉが流れる期間を示している。

【００３５】図１７のような制御回路を付加すると、抵
抗Ｒ1 及びＲ2 からなる分圧回路の分圧比を適宜に調整
することにより、発電機の半波の出力電圧が立上ってか
らインジェクタに駆動電流が流れ始めるまでの時間を適
宜に設定することができ、これにより燃料噴射時間を適
宜に設定することができる。また機関の温度や大気圧等
の制御条件を検出するセンサとして、検出値に応じて抵
抗値が変化するものを用いて、抵抗Ｒ1 またはＲ2 を該
センサで置き換えることにより、温度や大気圧等の制御
条件に応じて燃料噴射時間を変化させることができる。

【００３６】図６は、２サイクル２気筒内燃機関に本発
明を適用した実施例の構成を示したもので、同図におい
て１Ａ及び１Ｂはそれぞれ内燃機関１の第１及び第２の
気筒、１２は吸気管１２ａと２つの分岐管１２b1，１２
b2とを有するスロットルボディ、１３は吸気管１２ａに
取付けられたスロットルバルブで、スロットルボディの
分岐管１２b1及び１２b2がそれぞれ第１の気筒及び第２
の気筒に接続されている。インジェクタ３は吸気管１２
ａに取付けられ、内燃機関に取付けられた交流発電機２
の出力がインジェクタ３に供給されている。ここで第１
の気筒及び第２の気筒の行程の位相差は１８０度であ
る。

【００３７】図７はこの実施例の内燃機関の各気筒のク
ランク角と行程との関係を示したダイヤグラムで、同図
においてＩＯは吸気孔が開く位置を示し、ＩＣは吸気孔
が閉じる位置を示している。またＥＯ及びＥＣはそれぞ
れ排気孔が開く位置及び閉じる位置を示し、ＳＯ及びＳ
Ｃはそれぞれ掃気孔が開く位置及び閉じる位置を示して
いる。

【００３８】本実施例において、燃料噴射区間を吸気行
程に設定した場合の噴射タイミングを図８に示した。ま
た発電機とインジェクタの関係を示す等価回路を図９に
示した。

【００３９】本実施例によると、第１の気筒１Ａの吸気
行程及び第２の気筒１Ｂの吸気行程においてインジェク
タ３が動作して燃料を噴射する。インジェクタから噴射
される燃料は吸気行程時に発生する負圧により、２つの
気筒の内、吸気行程中の気筒に吸入されることになる。
従って発電機の一方の半波の出力で吸気行程中の第１の
気筒に燃料を供給し、他方の半波において吸気行程中の
第２の気筒に燃料を供給して、両気筒をバランス良く動
作させることができる。

【００４０】図１０は、本発明の他の実施例を示したも
ので、この実施例では、機関の第１の気筒１Ａ及び第２
の気筒１Ｂにそれぞれ別のスロットルボディ１２Ａ及び
１２Ｂを接続し、それぞれのスロットルボディにスロッ
トルバルブ１３Ａ及び１３Ｂを設けている。そしてスロ
ットルボディ１２Ａ及び１２Ｂにそれぞれインジェクタ
３Ａ及び３Ｂを取付け、発電機２の異なる半波の出力を
半波整流器１０Ａ及び１０Ｂを通してインジェクタ３に
供給している。この場合の等価回路を図１１に示し、噴
射タイミングを図１２に示した。この実施例によれば、
各気筒の吸気行程において、各気筒に燃料を供給するこ
とができる。

【００４１】尚図１０のように第１の気筒及び第２の気
筒に対して別々にスロットルボディ１２Ａ及び１２Ｂを
設ける代りに、図６において分岐管１２b1及び１２b2に
それぞれインジェクタ３Ａ及び３Ｂを取り付けるように
しても良い。

【００４２】図１３は２サイクル３気筒内燃機関に本発
明を適用した実施例を示したもので、同図において１Ａ
ないし１Ｃはそれぞれ内燃機関１の第１ないし第３の気
筒を示している。この実施例では、第１の気筒１Ａない
し第３の気筒１Ｃに対してそれぞれスロットルバルブ１
３Ａないし１３Ｃが取付けられたスロットルボディ１２
Ａないし１２Ｃを接続し、スロットルボディ１２Ａない
し１２Ｃにそれぞれインジェクタ３Ａないし３Ｃを取付
けている。内燃機関のクランク軸に取付けられた発電機
２は、図１４に示したように、Ｕ，Ｖ，Ｗ３相の発電コ
イル２ｕないし２ｗが星形結線された３相交流磁石発電
機からなり、３相の発電コイルのそれぞれの半波出力が
それぞれ半波整流器１０Ａないし１０Ｃを介してインジ
ェクタ３Ａないし３Ｂの駆動コイルに供給されている。

【００４３】この実施例の第１の気筒ないし第３の気筒
の吸気行程は図１５（Ａ）ないし（Ｃ）に斜線を施して
示した通りであり、これらの吸気行程でそれぞれの気筒
に燃料を供給するものとする。発電機２から得られる３
相の出力は１２０度の位相差を有し、整流器１０Ａない
し１０Ｃを通してインジェクタ３Ａないし３Ｃにそれぞ
れ供給される半波の出力は図１５（Ｄ）ないし（Ｆ）に
示すようになる。インジェクタ３Ａないし３Ｂの噴射タ
イミングはそれぞれ図１５（Ｇ）ないし（Ｉ）に示す通
りである。この実施例でも各気筒の吸気行程時に各気筒
のインジェクタから燃料噴射が行われる。

【００４４】上記の実施例では、発電機２の出力をイジ
ェクタのみに供給しているが、発電機２の出力でインジ
ェクタと内燃機関用点火装置との双方を駆動するように
することもできる。図１６はその一例を示したもので、
この例では内燃機関１のクランク軸１ａに取付けられた
鉄製のフライホイール２０の外周に凹部が設けられて該
凹部内に磁石２１が取付けられ、フライホイール２０及
び磁石２１により３極の磁石回転子２２が構成されてい
る。磁石回転子２２の周囲にはコの字形の鉄心２３に発
電コイル２４を巻回して構成した固定子２５と、同じく
コの字形の鉄心２６に点火コイル２７を巻回して構成し
た固定子２８とが配置され、これらの固定子はそれぞれ
の磁極部を所定のギャップを介して磁石回転子の外周に
対向させた状態で機関のケース等に対して固定されてい
る。磁石回転子２２と固定子２５及び２８とにより発電
機２が構成されている。

【００４５】点火コイル２７の１次コイルには１次電流
制御回路２９が接続され、２次コイルには機関の気筒に
取付けられた点火プラグ３０が接続されている。点火コ
イル２７と１次電流制御回路２９と点火プラグ３０とに
より内燃機関用点火装置が構成されている。固定子２５
は、機関の吸気行程で発電コイル２４に正の半サイクル
の電圧を誘起させるようにその位置が定められ、この発
電コイル２４の正の半サイクルの電圧が整流器１０を通
してインジェクタ３に印加されている。また固定子２８
は、機関の点火時期よりも所定の角度だけ位相が進んだ
位置で点火コイル２７の１次コイルに電圧を誘起させる
ようにその位置が定められている。１次電流制御回路２
９は、機関の点火時期に点火コイルの１次電流に急激な
変化を生じさせて点火コイルの２次コイルに高電圧を誘
起させる。この高電圧により点火プラグ３０に火花を生
じさせて機関を点火する。

【００４６】上記の説明では、２サイクル２気筒内燃機
関及び２サイクル３気筒内燃機関を例にとったが、発電
機の回転子の磁極構造（例えば磁石回転子の極数、各磁
極の周方向長さ等）や固定子鉄心の形状、巻線仕様等を
変更することにより、発電機の出力の相数及び各半波の
期間に相当するクランク角を適宜に設定することができ
るため、単気筒はもとより、４気筒以上の多気筒内燃機
関にも本発明を適用することができる。

【００４７】尚図１４に示した例では、３相の発電コイ
ル２ｕ〜２ｗを星形結線しているが、これらの発電コイ
ルを三角結線するようにしても良い。また１２０度間隔
の位相差をもって交流電圧を誘起する３つの発電コイル
を相互に結線することなく、該３つの発電コイルからそ
れぞれ異なるインジェクタに駆動電流を供給するように
しても良い。４気筒以上の内燃機関のインジェクタを駆
動するために更に多相の発電コイルを設ける場合も同様
である。

【００４８】またクランク軸の２回転で発電機が１回転
するように、機関の出力軸に減速機を介して発電機を取
付けることにより、４サイクル機関にも本発明の装置を
適用することができる。

【００４９】

【発明の効果】以上のように、本発明によれば、内燃機
関の燃料噴射区間で半波出力を発生する交流発電機をイ
ンジェクタの駆動電源として、該交流発電機の半波出力
によりインジェクタからの燃料の噴射タイミングと噴射
時間とを決めるようにしたので、従来の燃料噴射装置で
噴射タイミング信号を得るために必要としたパルス信号
発生装置や、パルス信号の計数手段や、噴射タイミング
信号に応じてインジェクタの駆動電流をオンオフするス
イッチを備えた駆動回路を省略して燃料噴射装置の構成
の簡素化を図ることができる利点がある。

【００５０】また本発明によれば、内燃機関により駆動
される交流発電機をインジェクタの駆動電源として用い
るので、バッテリを搭載しない装置を駆動する内燃機関
への燃料噴射装置の適用を可能にすることができる利点
がある。

【００５１】特に請求項２に記載した発明によれば、交
流発電機の出力を半波整流器を通してインジェクタに供
給することにより、発電機から得られる正負の半波の出
力のうち、燃料の噴射に無用の半波をカットすることが
できるようにしたので、発電機が半波出力を発生する位
相を適当に設定しておくことにより、所定の燃料噴射区
間でのみインジェクタを駆動することができ、無用の燃
料噴射が行われるのを防ぐことができる利点がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本願第１の発明の基本構成を示す構成図であ
る。

【図２】本願第２の発明の基本構成を示す構成図であ
る。

【図３】図１の構成の説明に用いる単気筒２サイクル機
関のクランク角と各行程との関係を示すダイヤグラムで
ある。

【図４】図１の構成の説明で用いる発電機の構成を示し
た構成図である。

【図５】図１の装置において図４の発電機を用いた場合
の動作を説明するための線図である。

【図６】本発明の実施例の構成を概略的に示した構成図
である。

【図７】図６の実施例における機関の各気筒のクランク
角と各行程との関係を示すダイヤグラムである。

【図８】図６の実施例の動作を説明するためのタイミン
グチャートである。

【図９】図６の実施例の電気的な構成を示す等価回路図
である。

【図１０】本発明の他の実施例の構成を概略的に示した
構成図である。

【図１１】図１０の実施例の電気的な構成を示した等価
回路図である。

【図１２】図１０の実施例の動作を説明するタイミング
チャートである。

【図１３】本発明の更に他の実施例の構成を概略的に示
した構成図である。

【図１４】図１３の実施例の電気的な構成を示す接続図
である。

【図１５】図１３の実施例の動作を説明するタイミング
チャートである。

【図１６】本発明の更に他の実施例を示した構成図であ
る。

【図１７】本発明の燃料噴射装置において用いることが
できる制御回路の一例を示した回路図である。

【図１８】図１７の制御回路の動作を説明するための電
圧、電流波形図である。

【図１９】従来の燃料噴射装置の構成を概略的に示した
構成図である。

【符号の説明】

１…内燃機関、１Ａ〜１Ｃ…機関の気筒、２…交流発電
機、３，３Ａ〜３Ｃ…インジェクタ、１０，１０Ａ〜１
０Ｃ…半波整流器。

フロントページの続き (72)発明者 遠藤 常昭 静岡県沼津市大岡3744番地 国産電機株 式会社内 (72)発明者 薩川 龍次 静岡県沼津市大岡3744番地 国産電機株 式会社内 (56)参考文献 特開 昭51−4420（ＪＰ，Ａ) 実開 昭63−115559（ＪＰ，Ｕ) 実開 平５−92445（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) F02D 41/20 F02D 45/00 F02M 51/00 F02M 51/06

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 所定の駆動電流が与えられている間燃料
   を噴射するインジェクタを備えた内燃機関用燃料噴射装
   置において、 前記内燃機関により駆動されて該内燃機関の回転に同期
   して交流電圧を発生する交流発電機が前記インジェクタ
   の駆動電源として用いられて、該交流発電機の半波出力
   により前記インジェクタからの燃料の噴射タイミングと
   噴射時間とが決まるように構成され、 前記交流発電機は、前記内燃機関の燃料噴射区間で半波
   出力を発生するように構成されている ことを特徴とする
   内燃機関用燃料噴射装置。
2. 【請求項２】 所定の駆動電流が与えられている間燃料
   を噴射するインジェクタを備えた内燃機関用燃料噴射装
   置において、 前記内燃機関により駆動されて該内燃機関の回転に同期
   して交流電圧を発生する交流発電機と該交流発電機の出
   力を半波整流する半波整流器とを備えた半波整流電源が
   前記インジェクタの駆動電源として用いられて、該半波
   整流電源の出力により前記インジェクタからの燃料の噴
   射タイミングと噴射時間とが決まるように構成され、 前記交流発電機は、前記内燃機関の燃料噴射区間で前記
   半波整流電源から出力を発生させるように構成されてい
   る ことを特徴とする内燃機関用燃料噴射装置。