JP2668331B2 - 加圧鋳造装置 - Google Patents
加圧鋳造装置Info
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Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋳型内に注入された溶
湯の温度を測定するための熱電対を備えた加圧鋳造装置
に関する。
湯の温度を測定するための熱電対を備えた加圧鋳造装置
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種熱電対として、端壁外面が
溶湯に接触する耐熱性保護筒と、高温接合部を端壁内面
近傍に位置させて保護筒内に収容された一対の素線と、
それら素線を保護筒内に固定すべく、その保護筒内に充
填された電気絶縁材とを備えたものが知られている（特
開平５−２０９７９４号公報参照）。
溶湯に接触する耐熱性保護筒と、高温接合部を端壁内面
近傍に位置させて保護筒内に収容された一対の素線と、
それら素線を保護筒内に固定すべく、その保護筒内に充
填された電気絶縁材とを備えたものが知られている（特
開平５−２０９７９４号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来の熱
電対は、その高温接合部が保護ケースにより覆われてい
るため、温度測定に当っては、先ず、溶湯により保護ケ
ースの端壁を加熱し、次いで、その端壁の温度を測定す
る、ということになるので、応答速度が遅く、したがっ
て熱電対に到達した溶湯の温度を迅速、且つ正確に測定
することができない、という問題がある。この場合、測
定最高温度が溶湯の固相線温度を大きく下回っていると
きには、溶湯の凝固過程における温度変化を検知するこ
とは不可能である。
電対は、その高温接合部が保護ケースにより覆われてい
るため、温度測定に当っては、先ず、溶湯により保護ケ
ースの端壁を加熱し、次いで、その端壁の温度を測定す
る、ということになるので、応答速度が遅く、したがっ
て熱電対に到達した溶湯の温度を迅速、且つ正確に測定
することができない、という問題がある。この場合、測
定最高温度が溶湯の固相線温度を大きく下回っていると
きには、溶湯の凝固過程における温度変化を検知するこ
とは不可能である。
【０００４】また、前記のように応答速度が遅い場合に
は、キャビティ内における溶湯の到達順序を正確に検知
することもできなくなる。
は、キャビティ内における溶湯の到達順序を正確に検知
することもできなくなる。
【０００５】本発明は前記に鑑み、応答速度が速く、し
たがって溶湯の温度を迅速、且つ正確に測定することが
でき、またキャビティ内における溶湯の到達順序を正確
に検知することのできる加圧鋳造装置を提供することを
目的とする。
たがって溶湯の温度を迅速、且つ正確に測定することが
でき、またキャビティ内における溶湯の到達順序を正確
に検知することのできる加圧鋳造装置を提供することを
目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、鋳型のキャビ
ティ内に加圧充填された半溶融状態の溶湯の温度を測定
するための熱電対が鋳型内に、キャビティの入口側より
奥部側に向かって所定の間隔で埋込まれ、その各熱電対
は、セラミック焼結体よりなる耐熱性電気絶縁体と、そ
の耐熱性電気絶縁体内を貫通して一端面が前記キャビテ
ィに露出するアルメル及びクロメルよりなる一対の素線
とを有し、その両素線における前記一端面間の高温接合
部として前記溶湯を用いることを特徴とする。
ティ内に加圧充填された半溶融状態の溶湯の温度を測定
するための熱電対が鋳型内に、キャビティの入口側より
奥部側に向かって所定の間隔で埋込まれ、その各熱電対
は、セラミック焼結体よりなる耐熱性電気絶縁体と、そ
の耐熱性電気絶縁体内を貫通して一端面が前記キャビテ
ィに露出するアルメル及びクロメルよりなる一対の素線
とを有し、その両素線における前記一端面間の高温接合
部として前記溶湯を用いることを特徴とする。
【０００７】
【作 用】前記構成において、両素線の一端部に溶湯が
到達すると、その溶湯によって高温接合部が形成される
ので、半溶融状態の溶湯の温度が迅速、且つ正確に測定
される。
到達すると、その溶湯によって高温接合部が形成される
ので、半溶融状態の溶湯の温度が迅速、且つ正確に測定
される。
【０００８】そして、時間の経過に伴い熱電対は、その
測定範囲に存する溶湯の最高温度を測定するが、その応
答速度が速いことから測定最高温度が溶湯の固相線温度
を大きく下回ることはなく、したがって溶湯の凝固過程
における温度変化を正確に検知することが可能である。
測定範囲に存する溶湯の最高温度を測定するが、その応
答速度が速いことから測定最高温度が溶湯の固相線温度
を大きく下回ることはなく、したがって溶湯の凝固過程
における温度変化を正確に検知することが可能である。
【０００９】また熱電対が鋳型内に、キャビティの入口
側より奥部側に向かって所定の間隔で埋込まれ、しかも
前記のように応答速度が速いので、溶湯の温度測定開始
時を溶湯の到達時として、キャビティ内における溶湯の
到達順序および到着時間を正確に検知することが可能で
ある。
側より奥部側に向かって所定の間隔で埋込まれ、しかも
前記のように応答速度が速いので、溶湯の温度測定開始
時を溶湯の到達時として、キャビティ内における溶湯の
到達順序および到着時間を正確に検知することが可能で
ある。
【００１０】
【実施例】図１，２に示す実施例に係る熱電対Ｃは、金
型（鋳型）内に注入されたＡｌ合金組成を持つ溶湯の温
度測定に用いられ、ホルダ筒１と、そのホルダ筒１に連
結されたロッド状耐熱性電気絶縁体２と、電気絶縁体２
内を相互に独立して貫通する一対の素線３，４とを有す
る。
型（鋳型）内に注入されたＡｌ合金組成を持つ溶湯の温
度測定に用いられ、ホルダ筒１と、そのホルダ筒１に連
結されたロッド状耐熱性電気絶縁体２と、電気絶縁体２
内を相互に独立して貫通する一対の素線３，４とを有す
る。
【００１１】ホルダ筒１はステンレス鋼よりなり、筒状
部５と、その外周面一側に形成されたフランジ部６とを
有し、筒状部５内に、その一端面に開口する雌ねじ孔７
ａと、他端面に開口する円形凹部７ｂとが同軸上に形成
される。
部５と、その外周面一側に形成されたフランジ部６とを
有し、筒状部５内に、その一端面に開口する雌ねじ孔７
ａと、他端面に開口する円形凹部７ｂとが同軸上に形成
される。
【００１２】電気絶縁体２はセラミック焼結体であっ
て、Ｓｉ3 Ｎ4 ：ＢＮ＝１：１といった組成を有する。
この場合、Ｓｉ3 Ｎ4 は電気絶縁体２の強度向上に寄与
し、一方、ＢＮは電気絶縁体２の鋳物との分離性向上お
よび機械加工性向上に寄与する。焼結後、電気絶縁体２
には長手方向に沿う２個の細い貫通孔８，９が相互に独
立して穿設され、それら貫通孔８，９に両素線３，４が
挿通される。
て、Ｓｉ3 Ｎ4 ：ＢＮ＝１：１といった組成を有する。
この場合、Ｓｉ3 Ｎ4 は電気絶縁体２の強度向上に寄与
し、一方、ＢＮは電気絶縁体２の鋳物との分離性向上お
よび機械加工性向上に寄与する。焼結後、電気絶縁体２
には長手方向に沿う２個の細い貫通孔８，９が相互に独
立して穿設され、それら貫通孔８，９に両素線３，４が
挿通される。
【００１３】一方の素線３はアルメルよりなり、他方の
素線４はクロメルよりなる。両素線３，４の一端部は、
電気絶縁体２の溶湯に接触する一端面１０に露出してお
り、その一端面１０と両素線３，４の一端面１１，１２
とは同一平面上に位置するか、または両素線３，４の一
端面１１，１２が電気絶縁体２の一端面１０より僅かに
突出する。各素線３，４の材質は測定温度に応じて決め
られる。
素線４はクロメルよりなる。両素線３，４の一端部は、
電気絶縁体２の溶湯に接触する一端面１０に露出してお
り、その一端面１０と両素線３，４の一端面１１，１２
とは同一平面上に位置するか、または両素線３，４の一
端面１１，１２が電気絶縁体２の一端面１０より僅かに
突出する。各素線３，４の材質は測定温度に応じて決め
られる。
【００１４】電気絶縁体２の他端部外周面には雄ねじ１
３が形成され、その雄ねじ１３がホルダ筒１の雌ねじ孔
７ａに螺着される。両素線３，４の他端部側はホルダ筒
１の凹部７ｂより外部に延出し、その凹部７ｂにアルミ
ナ系接着剤１４を充填して硬化させ、これによりホルダ
筒１と電気絶縁体２とが接合され、また両素線３，４
と、ホルダ筒１および電気絶縁体２とが接合される。
３が形成され、その雄ねじ１３がホルダ筒１の雌ねじ孔
７ａに螺着される。両素線３，４の他端部側はホルダ筒
１の凹部７ｂより外部に延出し、その凹部７ｂにアルミ
ナ系接着剤１４を充填して硬化させ、これによりホルダ
筒１と電気絶縁体２とが接合され、また両素線３，４
と、ホルダ筒１および電気絶縁体２とが接合される。
【００１５】図３において、金型１５の壁体１６に、そ
の外面に開口して略楕円形をなす端子部材取付用凹部１
７と、両端を凹部１７底面および鋳物成形用キャビティ
１８内面にそれぞれ開口させた熱電対取付用段付孔１９
とが形成される。その段付孔１９は、凹部１７側より順
次配列された大径部２０、中径部２１および小径部２２
からなる。小径部２２には電気絶縁体２が、また中径部
２１には筒状部５が、さらに大径部２０にはフランジ部
６がそれぞれ嵌着され、これにより熱電対Ｃが金型１５
に保持される。この保持状態において、電気絶縁体２の
一端面１０とキャビティ１８内面とは同一平面上に位置
し、したがって両素線３，４における一端部間の高温接
合部として溶湯が用いられることになる。
の外面に開口して略楕円形をなす端子部材取付用凹部１
７と、両端を凹部１７底面および鋳物成形用キャビティ
１８内面にそれぞれ開口させた熱電対取付用段付孔１９
とが形成される。その段付孔１９は、凹部１７側より順
次配列された大径部２０、中径部２１および小径部２２
からなる。小径部２２には電気絶縁体２が、また中径部
２１には筒状部５が、さらに大径部２０にはフランジ部
６がそれぞれ嵌着され、これにより熱電対Ｃが金型１５
に保持される。この保持状態において、電気絶縁体２の
一端面１０とキャビティ１８内面とは同一平面上に位置
し、したがって両素線３，４における一端部間の高温接
合部として溶湯が用いられることになる。
【００１６】端子部材２３はステンレス鋼よりなる環状
取付枠２４を有し、その取付枠２４は凹部１７に遊嵌さ
れて複数の止めねじ２５を介し金型１５に固定される。
取付枠２４の内側にセラミック製電気絶縁板２６が嵌合
され、それの金型１５外方側への抜止めは電気絶縁板２
６外周面の段部ａを取付枠２４内周面の段部ｂに係合さ
せて達成される。電気絶縁板２６の金型１５内方側への
抜止めは、取付枠２４に溶接されたステンレス鋼製押え
枠２７によりなされる。押え枠２７は熱電対Ｃのフラン
ジ部６外面に当接し、これにより熱電対Ｃの抜止めがな
されている。
取付枠２４を有し、その取付枠２４は凹部１７に遊嵌さ
れて複数の止めねじ２５を介し金型１５に固定される。
取付枠２４の内側にセラミック製電気絶縁板２６が嵌合
され、それの金型１５外方側への抜止めは電気絶縁板２
６外周面の段部ａを取付枠２４内周面の段部ｂに係合さ
せて達成される。電気絶縁板２６の金型１５内方側への
抜止めは、取付枠２４に溶接されたステンレス鋼製押え
枠２７によりなされる。押え枠２７は熱電対Ｃのフラン
ジ部６外面に当接し、これにより熱電対Ｃの抜止めがな
されている。
【００１７】電気絶縁板２６はその中央部に貫通孔２８
を有し、その貫通孔２８を挟むように電気絶縁板２６に
一対のねじ形端子２９，３０が突設される。一方の端子
２９はアルメルよりなり、その端子２９に貫通孔２８よ
り引出されたアルメル製素線３と測定器本体側のアルメ
ル製導線３１とが巻付けられ、両線３，３１は端子２９
に螺合された電気絶縁性ナット部材３２によって電気絶
縁板２６外面に押圧固定される。他方の端子３０はクロ
メルよりなり、その端子３０に貫通孔２８より引出され
たクロメル製素線４と測定器本体側のクロメル製導線３
３とが巻付けられ、両線４，３３は端子３０に螺合され
た電気絶縁性ナット部材３４によって電気絶縁板２６外
面に固定される。
を有し、その貫通孔２８を挟むように電気絶縁板２６に
一対のねじ形端子２９，３０が突設される。一方の端子
２９はアルメルよりなり、その端子２９に貫通孔２８よ
り引出されたアルメル製素線３と測定器本体側のアルメ
ル製導線３１とが巻付けられ、両線３，３１は端子２９
に螺合された電気絶縁性ナット部材３２によって電気絶
縁板２６外面に押圧固定される。他方の端子３０はクロ
メルよりなり、その端子３０に貫通孔２８より引出され
たクロメル製素線４と測定器本体側のクロメル製導線３
３とが巻付けられ、両線４，３３は端子３０に螺合され
た電気絶縁性ナット部材３４によって電気絶縁板２６外
面に固定される。
【００１８】溶湯の温度測定に当り、表１のＡｌ合金組
成を有する固体状態の鋳造材料を選択した。この鋳造材
料の液相線温度は６２９℃、固相線温度は５５７℃であ
る。
成を有する固体状態の鋳造材料を選択した。この鋳造材
料の液相線温度は６２９℃、固相線温度は５５７℃であ
る。
【００１９】
【表１】
【００２０】固体状態の鋳造材料を加熱して、液相と固
相とが共存した半溶融状態の鋳造材料（溶湯）を調製
し、その鋳造材料を、その温度５７５℃にて金型１５の
キャビティ１８に加圧充填すると共にその鋳造材料の温
度測定を行った。
相とが共存した半溶融状態の鋳造材料（溶湯）を調製
し、その鋳造材料を、その温度５７５℃にて金型１５の
キャビティ１８に加圧充填すると共にその鋳造材料の温
度測定を行った。
【００２１】図４は測定結果を示し、図中、線（Ｃ）は
実施例に係る熱電対Ｃを用いた場合に該当し、線
（Ｃ1 ）は従来例に係る保護筒付熱電対を用いた場合に
該当する。
実施例に係る熱電対Ｃを用いた場合に該当し、線
（Ｃ1 ）は従来例に係る保護筒付熱電対を用いた場合に
該当する。
【００２２】図３に示すように、実施例に係る熱電対Ｃ
においては、両素線３，４の一端部に半溶融状態の鋳造
材料Ｍが到達すると、その鋳造材料Ｍによって高温接合
部が形成されるので、鋳造材料Ｍの温度が迅速、且つ正
確に測定される。このときの測定開始温度Ｔｓは、図４
に示すように５３８℃である。
においては、両素線３，４の一端部に半溶融状態の鋳造
材料Ｍが到達すると、その鋳造材料Ｍによって高温接合
部が形成されるので、鋳造材料Ｍの温度が迅速、且つ正
確に測定される。このときの測定開始温度Ｔｓは、図４
に示すように５３８℃である。
【００２３】そして、時間の経過に伴い熱電対Ｃは、そ
の測定範囲に存する鋳造材料Ｍの最高温度を測定する
が、その応答速度が速いことから測定最高温度Ｔｍは、
図４に示すように５５７℃である。このように測定最高
温度Ｔｍが鋳造材料Ｍの固相線温度に等しいか、または
それに近い温度であって、その固相線温度を大きく下回
ることはなく、したがって鋳造材料Ｍの凝固過程におけ
る温度変化を正確に検知することが可能である。
の測定範囲に存する鋳造材料Ｍの最高温度を測定する
が、その応答速度が速いことから測定最高温度Ｔｍは、
図４に示すように５５７℃である。このように測定最高
温度Ｔｍが鋳造材料Ｍの固相線温度に等しいか、または
それに近い温度であって、その固相線温度を大きく下回
ることはなく、したがって鋳造材料Ｍの凝固過程におけ
る温度変化を正確に検知することが可能である。
【００２４】また前記のように応答速度が速いので、鋳
造材料Ｍの温度測定開始時を鋳造材料Ｍの到達時とし
て、キャビティ１８内における鋳造材料Ｍの到達順序を
正確に検知することが可能である。
造材料Ｍの温度測定開始時を鋳造材料Ｍの到達時とし
て、キャビティ１８内における鋳造材料Ｍの到達順序を
正確に検知することが可能である。
【００２５】従来例に係る熱電対においては、その応答
速度が遅いことに起因して、図４，線（Ｃ1 ）で示すよ
うに測定開始時が実施例に係るものに比べてΔｔ＝約
０．５秒遅く、また測定開始から最高温度を測定するま
での時間も実施例に係る熱電対Ｃの場合約０．０４秒で
あって測定最高温度Ｔｍは前記のように５５７℃である
が、従来例に係るものの場合、前記時間は約１．２秒で
あって、鋳造材料の温度低下に伴い測定最高温度Ｔｍは
４８８℃である。この測定最高温度Ｔｍは固相線温度を
約１００℃下回っており、これでは鋳造材料Ｍの凝固過
程における温度変化を検知することは不可能である。
速度が遅いことに起因して、図４，線（Ｃ1 ）で示すよ
うに測定開始時が実施例に係るものに比べてΔｔ＝約
０．５秒遅く、また測定開始から最高温度を測定するま
での時間も実施例に係る熱電対Ｃの場合約０．０４秒で
あって測定最高温度Ｔｍは前記のように５５７℃である
が、従来例に係るものの場合、前記時間は約１．２秒で
あって、鋳造材料の温度低下に伴い測定最高温度Ｔｍは
４８８℃である。この測定最高温度Ｔｍは固相線温度を
約１００℃下回っており、これでは鋳造材料Ｍの凝固過
程における温度変化を検知することは不可能である。
【００２６】図５において、加圧鋳造装置３５における
金型（鋳型）は水平な固定金型３６と、それと対向して
上下方向に移動する可動金型３７とより構成され、その
固定金型３６の上面にスリーブ３８が立設される。固定
金型３６にチャンバ３９が形成され、そのチャンバ３９
に、前記同様の、固相および液相が共存する短柱状鋳造
材料Ｍが立設される。
金型（鋳型）は水平な固定金型３６と、それと対向して
上下方向に移動する可動金型３７とより構成され、その
固定金型３６の上面にスリーブ３８が立設される。固定
金型３６にチャンバ３９が形成され、そのチャンバ３９
に、前記同様の、固相および液相が共存する短柱状鋳造
材料Ｍが立設される。
【００２７】また固定および可動金型３６，３７の協働
によりチャンバ３９の底部内面に開口するゲート４０
と、そのゲート４０に連通する鋳物成形用キャビティ４
１とが形成される。スリーブ３８にプランジャ４２が摺
動自在に嵌合され、そのプランジャ４２によりチャンバ
３９内の鋳造材料Ｍを加圧しつつ、ゲート４０を通じて
キャビティ４１に高速層流充填するようになっている。
によりチャンバ３９の底部内面に開口するゲート４０
と、そのゲート４０に連通する鋳物成形用キャビティ４
１とが形成される。スリーブ３８にプランジャ４２が摺
動自在に嵌合され、そのプランジャ４２によりチャンバ
３９内の鋳造材料Ｍを加圧しつつ、ゲート４０を通じて
キャビティ４１に高速層流充填するようになっている。
【００２８】固定金型３６内において、キャビティ４１
の入口側より奥部側に向って、図１，２に示した実施例
に係る４個の熱電対Ｕ１，Ｕ２，Ｕ３，Ｕ４が所定の間
隔で埋込まれている。各熱電対Ｕ１〜Ｕ４の電気絶縁体
２における一端面１０はキャビティ４１の上面と同一平
面上に位置し、したがって各熱電対Ｕ１〜Ｕ４の両素線
３，４における一端面１１，１２はキャビティ４１の上
面に露出する。各熱電対Ｕ１〜Ｕ４の両素線３，４の他
端側は測定器本体に接続される。
の入口側より奥部側に向って、図１，２に示した実施例
に係る４個の熱電対Ｕ１，Ｕ２，Ｕ３，Ｕ４が所定の間
隔で埋込まれている。各熱電対Ｕ１〜Ｕ４の電気絶縁体
２における一端面１０はキャビティ４１の上面と同一平
面上に位置し、したがって各熱電対Ｕ１〜Ｕ４の両素線
３，４における一端面１１，１２はキャビティ４１の上
面に露出する。各熱電対Ｕ１〜Ｕ４の両素線３，４の他
端側は測定器本体に接続される。
【００２９】一方、可動金型３７内において、ゲート４
０側よりキャビティ４１の奥部側に向って、図１，２に
示した実施例に係る５個の熱電対Ｇ，Ｌ１，Ｌ２，Ｌ
３，Ｌ４が所定の間隔で埋込まれている。各熱電対Ｇ，
Ｌ１〜Ｌ４の電気絶縁体２における一端面１０はゲート
Ｇの底面またはキャビティ４１の底面と同一平面上に位
置し、したがって各熱電対Ｇ，Ｌ１〜Ｌ４の両素線３，
４における一端面１１，１２はゲートＧの底面またはキ
ャビティ４１の底面に露出する。各熱電対Ｇ，Ｌ１〜Ｌ
４の両素線３，４の他端側は測定器本体に接続される。
０側よりキャビティ４１の奥部側に向って、図１，２に
示した実施例に係る５個の熱電対Ｇ，Ｌ１，Ｌ２，Ｌ
３，Ｌ４が所定の間隔で埋込まれている。各熱電対Ｇ，
Ｌ１〜Ｌ４の電気絶縁体２における一端面１０はゲート
Ｇの底面またはキャビティ４１の底面と同一平面上に位
置し、したがって各熱電対Ｇ，Ｌ１〜Ｌ４の両素線３，
４における一端面１１，１２はゲートＧの底面またはキ
ャビティ４１の底面に露出する。各熱電対Ｇ，Ｌ１〜Ｌ
４の両素線３，４の他端側は測定器本体に接続される。
【００３０】前記と同一のＡｌ合金組成を有し、且つ固
相と液相とが共存した半溶融状態の鋳造材料Ｍを調製
し、次いで鋳造材料Ｍをチャンバ３９内に立設し、その
後プランジャ４２の移動速度 ０．０７ｍ／sec 、金型
温度 ２５０℃、鋳造材料Ｍのゲート通過速度 ３ｍ／
sec の条件で、５７５℃の鋳造材料Ｍを加圧しつつゲー
ト４０を通過させてキャビティ４１に高速層流充填する
と共に各熱電対Ｇ，Ｕ１〜Ｕ４，Ｌ１〜Ｌ４により鋳造
材料Ｍの温度測定を行った。
相と液相とが共存した半溶融状態の鋳造材料Ｍを調製
し、次いで鋳造材料Ｍをチャンバ３９内に立設し、その
後プランジャ４２の移動速度 ０．０７ｍ／sec 、金型
温度 ２５０℃、鋳造材料Ｍのゲート通過速度 ３ｍ／
sec の条件で、５７５℃の鋳造材料Ｍを加圧しつつゲー
ト４０を通過させてキャビティ４１に高速層流充填する
と共に各熱電対Ｇ，Ｕ１〜Ｕ４，Ｌ１〜Ｌ４により鋳造
材料Ｍの温度測定を行った。
【００３１】図６，７は各熱電対Ｇ，Ｕ１〜Ｕ４、Ｌ１
〜Ｌ４による測定結果を示し、線（Ｇ），（Ｕ１）〜
（Ｕ４），（Ｌ１）〜（Ｌ４）は熱電対Ｇ，Ｕ１〜Ｕ
４，Ｌ１〜Ｌ４にそれぞれ対応する。
〜Ｌ４による測定結果を示し、線（Ｇ），（Ｕ１）〜
（Ｕ４），（Ｌ１）〜（Ｌ４）は熱電対Ｇ，Ｕ１〜Ｕ
４，Ｌ１〜Ｌ４にそれぞれ対応する。
【００３２】表２は、図６，７において、各熱電対Ｇ，
Ｕ１〜Ｕ４，Ｌ１〜Ｌ４への鋳造材料Ｍの到達時間およ
び到達順序ならびに各熱電対Ｇ，Ｕ１〜Ｕ４，Ｌ１〜Ｌ
４による測定開始温度Ｔｓおよび測定最高温度Ｔｍを示
す。
Ｕ１〜Ｕ４，Ｌ１〜Ｌ４への鋳造材料Ｍの到達時間およ
び到達順序ならびに各熱電対Ｇ，Ｕ１〜Ｕ４，Ｌ１〜Ｌ
４による測定開始温度Ｔｓおよび測定最高温度Ｔｍを示
す。
【００３３】
【表２】
【００３４】前記到達時間は、ゲート４０側の熱電対Ｇ
に鋳造材料Ｍが到達した時、即ち、その熱電対Ｇが鋳造
材料Ｍの温度測定を開始した時をゼロとして、その時か
ら鋳造材料Ｍがキャビティ４１側の各熱電対Ｕ１〜Ｕ
４，Ｌ１〜Ｌ４に到達するまでの時間、即ち、各熱電対
Ｕ１〜Ｕ４，Ｌ１〜Ｌ４が鋳造材料Ｍの温度測定を開始
するまでの時間として表わされている。ただし、熱電対
Ｌ１の場合、鋳造材料Ｍの到達時間は０．１３０sec を
超えており、したがって測定開始温度ＴｓはＴｓ＜４６
０℃である。
に鋳造材料Ｍが到達した時、即ち、その熱電対Ｇが鋳造
材料Ｍの温度測定を開始した時をゼロとして、その時か
ら鋳造材料Ｍがキャビティ４１側の各熱電対Ｕ１〜Ｕ
４，Ｌ１〜Ｌ４に到達するまでの時間、即ち、各熱電対
Ｕ１〜Ｕ４，Ｌ１〜Ｌ４が鋳造材料Ｍの温度測定を開始
するまでの時間として表わされている。ただし、熱電対
Ｌ１の場合、鋳造材料Ｍの到達時間は０．１３０sec を
超えており、したがって測定開始温度ＴｓはＴｓ＜４６
０℃である。
【００３５】図８は、各熱電対Ｇ，Ｕ１〜Ｕ４、Ｌ１〜
Ｌ４への鋳造材料Ｍの到達順序を示す。
Ｌ４への鋳造材料Ｍの到達順序を示す。
【００３６】図６〜８および表２から明らかなように、
実施例に係る熱電対Ｇ，Ｕ１〜Ｕ４、Ｌ１〜Ｌ４によれ
ば、その応答速度が速いので、各熱電対Ｇ、Ｕ１〜Ｕ
４、Ｌ１〜Ｌ４への鋳造材料Ｍの到達を正確に検知して
キャビティ４１における鋳造材料Ｍの充填状況を明確に
知ることができる。
実施例に係る熱電対Ｇ，Ｕ１〜Ｕ４、Ｌ１〜Ｌ４によれ
ば、その応答速度が速いので、各熱電対Ｇ、Ｕ１〜Ｕ
４、Ｌ１〜Ｌ４への鋳造材料Ｍの到達を正確に検知して
キャビティ４１における鋳造材料Ｍの充填状況を明確に
知ることができる。
【００３７】また各熱電対Ｇ，Ｕ１〜Ｕ４、Ｌ１〜Ｌ４
による測定最高温度Ｔｍは、鋳造材料Ｍの固相線温度で
ある５５７℃に近い温度であり、したがって鋳造材料Ｍ
の凝固過程における温度変化を正確に検知することがで
きる。
による測定最高温度Ｔｍは、鋳造材料Ｍの固相線温度で
ある５５７℃に近い温度であり、したがって鋳造材料Ｍ
の凝固過程における温度変化を正確に検知することがで
きる。
【００３８】
【発明の効果】本発明によれば、前記のように構成する
ことによって、鋳型内にキャビティの入口側より奥部側
に向かって所定の間隔で埋込まれる熱電対は、各々応答
速度が速く、キャビティ内に加圧充填された半溶融状態
の溶湯の温度を迅速、且つ正確に測定することが可能で
あるため、その半溶融状態の鋳造材料（溶湯）の、凝固
過程における温度変化を正確に検知することができる。
しかもキャビティ内における溶湯の到達順序及び到着時
間を正確に検知することができ、従ってキャビティにお
ける半溶融状態の鋳造材料（溶湯）の充填状況を明確に
知ることができる。
ことによって、鋳型内にキャビティの入口側より奥部側
に向かって所定の間隔で埋込まれる熱電対は、各々応答
速度が速く、キャビティ内に加圧充填された半溶融状態
の溶湯の温度を迅速、且つ正確に測定することが可能で
あるため、その半溶融状態の鋳造材料（溶湯）の、凝固
過程における温度変化を正確に検知することができる。
しかもキャビティ内における溶湯の到達順序及び到着時
間を正確に検知することができ、従ってキャビティにお
ける半溶融状態の鋳造材料（溶湯）の充填状況を明確に
知ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】熱電対の斜視図である。
【図２】熱電対の縦断面図である。
【図３】金型と熱電対との関係を示す縦断面図である。
【図４】経過時間と、熱電対による測定温度との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図５】加圧鋳造装置の縦断面図である。
【図６】経過時間と、キャビティの上面側に存する熱電
対による測定温度との関係を示すグラフである。
対による測定温度との関係を示すグラフである。
【図７】経過時間と、ゲートおよびキャビティの下面側
に存する熱電対による測定温度との関係を示すグラフで
ある。
に存する熱電対による測定温度との関係を示すグラフで
ある。
【図８】各熱電対への鋳造材料の到達順序を示す説明図
である。
である。
２ 耐熱性電気絶縁体 ３，４ 素線 １０ 一端面 １１，１２ 素線の一端面 １５ 金型（鋳型） ３６，３７ 固定、可動金型（鋳型） ３５ 加圧鋳造装置 ４１ キャビティ Ｃ，Ｇ，Ｕ１〜Ｕ４，Ｌ１〜Ｌ４ 熱電対 Ｍ 鋳造材料（溶湯）
Claims (1)
- 【請求項１】 鋳型（１５，３６，３７）のキャビティ
（４１）内に加圧充填された半溶融状態の溶湯（Ｍ）の
温度を測定するための熱電対（Ｕ１〜Ｕ４，Ｌ１〜Ｌ
４）が鋳型（３６，３７）内に、キャビティ（４１）の
入口側より奥部側に向かって所定の間隔で埋込まれ、 その各熱電対（Ｕ１〜Ｕ４，Ｌ１〜Ｌ４）は、セラミッ
ク焼結体よりなる耐熱性電気絶縁体（２）と、その耐熱
性電気絶縁体（２）内を貫通して一端面（１１，１２）
が前記キャビティ（４１）に露出するアルメル及びクロ
メルよりなる一対の素線（３，４）とを有し、その両素
線（３，４）における前記一端面（１１，１２）間の高
温接合部として前記溶湯（Ｍ）を用いることを特徴とす
る、加圧鋳造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6082154A JP2668331B2 (ja) | 1994-04-21 | 1994-04-21 | 加圧鋳造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6082154A JP2668331B2 (ja) | 1994-04-21 | 1994-04-21 | 加圧鋳造装置 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9007930A Division JPH09184769A (ja) | 1997-01-20 | 1997-01-20 | 溶湯温度測定用熱電対 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07294339A JPH07294339A (ja) | 1995-11-10 |
| JP2668331B2 true JP2668331B2 (ja) | 1997-10-27 |
Family
ID=13766526
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6082154A Expired - Fee Related JP2668331B2 (ja) | 1994-04-21 | 1994-04-21 | 加圧鋳造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2668331B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3671951B2 (ja) | 2002-10-08 | 2005-07-13 | 住友電気工業株式会社 | 測温装置及びそれを用いたセラミックスヒータ |
| JP2020051990A (ja) * | 2018-09-28 | 2020-04-02 | マツダ株式会社 | 鋳造金型装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6322500U (ja) * | 1986-07-29 | 1988-02-15 |
-
1994
- 1994-04-21 JP JP6082154A patent/JP2668331B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07294339A (ja) | 1995-11-10 |
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Legal Events
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