JP2660119B2 - 方向距離継電装置 - Google Patents
方向距離継電装置Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電力系統における送配電
線の保護に用いられる方向距離継電装置（以下単にリレ
ーと称す）に関する。
線の保護に用いられる方向距離継電装置（以下単にリレ
ーと称す）に関する。
【０００２】
【従来の技術】図３はリレーが使用される電力系統図、
図４は従来のリレーの動作原理ブロック図、図５〜図１
０は動作原理ベクトル図を示す。図３においてＰＡ、Ｐ
Ｂは電源、ＴＬは被保護送電線、ＰＴは電圧変成器、Ｅ
は電圧変成器ＰＴから導入された入力電圧、ＣＴは変流
器、Ｉは変流器ＣＴから導入された入力電流、ＲＹはリ
レー、Ｆ１、Ｆ２、Ｆ３は故障点を示しリレーＲＹは被
保護送電線ＴＬの保護区間インピーダンスＺまでの故障
を検出できるように整定されており、内部故障Ｆ１、Ｆ
３の時動作、外部故障Ｆ２の時不動作となる。
図４は従来のリレーの動作原理ブロック図、図５〜図１
０は動作原理ベクトル図を示す。図３においてＰＡ、Ｐ
Ｂは電源、ＴＬは被保護送電線、ＰＴは電圧変成器、Ｅ
は電圧変成器ＰＴから導入された入力電圧、ＣＴは変流
器、Ｉは変流器ＣＴから導入された入力電流、ＲＹはリ
レー、Ｆ１、Ｆ２、Ｆ３は故障点を示しリレーＲＹは被
保護送電線ＴＬの保護区間インピーダンスＺまでの故障
を検出できるように整定されており、内部故障Ｆ１、Ｆ
３の時動作、外部故障Ｆ２の時不動作となる。
【０００３】図４のリレーの動作原理ブロック図でＴＥ
Ｂ、ＴＥＣは電圧トランス、ＴＣＢ、ＴＣＣは電流入力
トランス、ＦＥＢ、ＦＥＣ、ＦＣＢ、ＦＣＣは基本波を
抽出し基本波以外の直流分、高調波分を除去するフィル
タ、ＡＤＥＢ、ＡＤＥＣ、ＡＤＣＢ、ＡＤＣＣはアナロ
グディジタル変換器でフィルタＦＥＢ、ＦＥＣ、ＦＣ
Ｂ、ＦＣＣのアナログ信号出力をディジタル信号に変換
する手段、従って次段以降の動作はディジタル的に処理
される。
Ｂ、ＴＥＣは電圧トランス、ＴＣＢ、ＴＣＣは電流入力
トランス、ＦＥＢ、ＦＥＣ、ＦＣＢ、ＦＣＣは基本波を
抽出し基本波以外の直流分、高調波分を除去するフィル
タ、ＡＤＥＢ、ＡＤＥＣ、ＡＤＣＢ、ＡＤＣＣはアナロ
グディジタル変換器でフィルタＦＥＢ、ＦＥＣ、ＦＣ
Ｂ、ＦＣＣのアナログ信号出力をディジタル信号に変換
する手段、従って次段以降の動作はディジタル的に処理
される。
【０００４】ＳＥＢＣは相電圧ＥＢ、ＥＣから線間電圧
ＥＢＣを合成する手段、ＳＣＢＣは相電流ＩＢ、ＩＣか
ら線間電流ＩＢＣを合成する手段、ＺＢＣは整定インピ
ーダンスＺと線間電流ＩＢＣの積ＺＩＢＣを導出する手
段、ＯＰＢＣは動作ベクトルＶ２＝ＺＩＢＣ−ＥＢＣを
合成する手段、ＭＢＣは線間電圧ＥＢＣからメモリ線間
電圧ＥＢＣＭを導出するメモリ手段で入力電圧ＥＢＣが
至近点故障発生で例えばゼロＶになっても所定の時間
（例えば１００ｍｓ間）故障発生前の入力電圧を保持し
出力し続ける。
ＥＢＣを合成する手段、ＳＣＢＣは相電流ＩＢ、ＩＣか
ら線間電流ＩＢＣを合成する手段、ＺＢＣは整定インピ
ーダンスＺと線間電流ＩＢＣの積ＺＩＢＣを導出する手
段、ＯＰＢＣは動作ベクトルＶ２＝ＺＩＢＣ−ＥＢＣを
合成する手段、ＭＢＣは線間電圧ＥＢＣからメモリ線間
電圧ＥＢＣＭを導出するメモリ手段で入力電圧ＥＢＣが
至近点故障発生で例えばゼロＶになっても所定の時間
（例えば１００ｍｓ間）故障発生前の入力電圧を保持し
出力し続ける。
【０００５】ＵＶＢＣは線間電圧ＥＢＣが所定値以下で
あることを検出する不足電圧検出手段、ＤＺＢＣは方向
距離演算手段で上記の基準ベクトルＶ１、動作ベクトル
Ｖ２の位相関係を演算することにより故障点の方向及び
故障点までの距離を測定するものでＶ１とＶ２の位相差
が±９０°以内の時は動作、±９０°以上の時は不動作
の出力を出す。
あることを検出する不足電圧検出手段、ＤＺＢＣは方向
距離演算手段で上記の基準ベクトルＶ１、動作ベクトル
Ｖ２の位相関係を演算することにより故障点の方向及び
故障点までの距離を測定するものでＶ１とＶ２の位相差
が±９０°以内の時は動作、±９０°以上の時は不動作
の出力を出す。
【０００６】ＳＷは不足電圧検出手段ＵＶＢＣが不動作
の時は基準ベクトルＶ１として上記線間電圧ＥＢＣを、
また不足電圧検出手段ＵＶＢＣが動作の時は基準ベクト
ルＶ１として上記メモリ線間電圧ＥＢＣＭを使用するよ
う切り替える切り替え手段、メモリ線間電圧ＥＢＣＭは
完全至近点故障で方向距離演算手段ＤＺＢＣが方向判別
を誤らないために必要なもので、例えば不足電圧検出手
段ＵＶＢＣの設定を０．５Ｖとし、線間電圧ＥＢＣが
０．５Ｖ以下の完全至近点故障時にメモリ電圧ＥＢＣＭ
を方向距離演算手段ＤＺＢＣの方向判別に使用する。
の時は基準ベクトルＶ１として上記線間電圧ＥＢＣを、
また不足電圧検出手段ＵＶＢＣが動作の時は基準ベクト
ルＶ１として上記メモリ線間電圧ＥＢＣＭを使用するよ
う切り替える切り替え手段、メモリ線間電圧ＥＢＣＭは
完全至近点故障で方向距離演算手段ＤＺＢＣが方向判別
を誤らないために必要なもので、例えば不足電圧検出手
段ＵＶＢＣの設定を０．５Ｖとし、線間電圧ＥＢＣが
０．５Ｖ以下の完全至近点故障時にメモリ電圧ＥＢＣＭ
を方向距離演算手段ＤＺＢＣの方向判別に使用する。
【０００７】ＵＶＢＣは３相短絡故障（以下単に３φ
Ｓ）、２相短絡故障（以下単に２φＳ）故障種類に関せ
ず完全至近点故障時のみ動作する。メモリ線間電圧ＥＢ
ＣＭはメモリ時間の長さに限度がある等の制約があるた
め、使用を必要最小限に制限するためにＵＶＢＣの設定
は０．５Ｖと極端に低い値に設定してある。
Ｓ）、２相短絡故障（以下単に２φＳ）故障種類に関せ
ず完全至近点故障時のみ動作する。メモリ線間電圧ＥＢ
ＣＭはメモリ時間の長さに限度がある等の制約があるた
め、使用を必要最小限に制限するためにＵＶＢＣの設定
は０．５Ｖと極端に低い値に設定してある。
【０００８】このように構成されたリレーの動作を図５
〜図１０により説明する。図５は内部故障Ｆ１点３φＳ
の場合 図５−（ａ）は電圧基準のベクトル図 図５−（ｂ）は電流基準のベクトル図 θは被保護送電線ＴＬのインピーダンス角（例えば７５
°） 基準ベクトルＶ１＝ＥＢＣ 動作ベクトルＶ２＝ＺＩＢＣ−ＥＢＣ の位相差は同相＜±９０°で方向距離演算手段ＤＺＢＣ
は動作する。
〜図１０により説明する。図５は内部故障Ｆ１点３φＳ
の場合 図５−（ａ）は電圧基準のベクトル図 図５−（ｂ）は電流基準のベクトル図 θは被保護送電線ＴＬのインピーダンス角（例えば７５
°） 基準ベクトルＶ１＝ＥＢＣ 動作ベクトルＶ２＝ＺＩＢＣ−ＥＢＣ の位相差は同相＜±９０°で方向距離演算手段ＤＺＢＣ
は動作する。
【０００９】図６は外部故障Ｆ２点３φＳの場合 図６−（ａ）は電圧基準のベクトル図 図６−（ｂ）は電流基準のベクトル図 基準ベクトルＶ１＝ＥＢＣ 動作ベクトルＶ２＝ＺＩＢＣ−ＥＢＣ の位相差は１８０°＞±９０°で方向距離演算手段ＤＺ
ＢＣは不動作である。
ＢＣは不動作である。
【００１０】図７は内部至近点故障Ｆ３点３φＳの場合 図７−（ａ）は電圧基準のベクトル図 図７−（ｂ）は電流基準のベクトル図 基準ベクトルＶ１＝ＥＢＣ 動作ベクトルＶ２＝ＺＩＢＣ−ＥＢＣ の位相差は同相＜±９０°で方向距離演算手段ＤＺＢＣ
は動作する。
は動作する。
【００１１】図８は内部故障Ｆ１点２φＳの場合 図８−（ａ）は電圧基準のベクトル図 図８−（ｂ）は電流基準のベクトル図 基準ベクトルＶ１＝ＥＢＣ 動作ベクトルＶ２＝ＺＩＢＣ−ＥＢＣ の位相差は同相＜±９０°で方向距離演算手段ＤＺＢＣ
は動作する。
は動作する。
【００１２】図９は外部故障Ｆ２点２φＳの場合 図９−（ａ）は電圧基準のベクトル図 図９−（ｂ）は電流基準のベクトル図 基準ベクトルＶ１＝ＥＢＣ 動作ベクトルＶ２＝ＺＩＢＣ−ＥＢＣ の位相差は１８０°＞±９０°で方向距離演算手段ＤＺ
ＢＣは不動作である。
ＢＣは不動作である。
【００１３】図１０は内部至近点故障Ｆ３点２φＳの場
合 図１０−（ａ）は電圧基準のベクトル図 図１０−（ｂ）は電流基準のベクトル図 （ａ）電圧ベクトルＥＢＣに誤差がない場合は図１０
（ａ）に実線で示すもの。 基準ベクトルＶ１＝ＥＢＣ 動作ベクトルＶ２＝ＺＩＢＣ−ＥＢＣ の位相差は同相＜±９０°で方向距離演算手段ＤＺＢＣ
は正しく動作できる。 （ｂ）電圧ベクトルＥＢＣに誤差が有りの場合は図１０
（ａ）に点線で示すもの。 基準ベクトルＶ１＝ＥＢＣ 動作ベクトルＶ２＝ＺＩＢＣ−ＥＢＣ の位相差は１８０°＞±９０°で内部故障であるにもか
かわらず方向距離演算手段ＤＺＢＣは動作できない。
合 図１０−（ａ）は電圧基準のベクトル図 図１０−（ｂ）は電流基準のベクトル図 （ａ）電圧ベクトルＥＢＣに誤差がない場合は図１０
（ａ）に実線で示すもの。 基準ベクトルＶ１＝ＥＢＣ 動作ベクトルＶ２＝ＺＩＢＣ−ＥＢＣ の位相差は同相＜±９０°で方向距離演算手段ＤＺＢＣ
は正しく動作できる。 （ｂ）電圧ベクトルＥＢＣに誤差が有りの場合は図１０
（ａ）に点線で示すもの。 基準ベクトルＶ１＝ＥＢＣ 動作ベクトルＶ２＝ＺＩＢＣ−ＥＢＣ の位相差は１８０°＞±９０°で内部故障であるにもか
かわらず方向距離演算手段ＤＺＢＣは動作できない。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】上記のような従来のリ
レーでは図１０の内部至近点故障Ｆ３点２φＳにおいて
電圧線間電圧ＥＢＣに誤差が生じた場合に動作できない
と言う致命的な不具合があった。誤差の原因は誤差を持
った大きな相電圧ＥＢ、ＥＣから小さな線間電圧ＥＢＣ
を合成していることで線間電圧ＥＢＣが小さい時程大き
な誤差が生じる。すなわち至近点内部故障、至近点外部
故障の時が問題となる。
レーでは図１０の内部至近点故障Ｆ３点２φＳにおいて
電圧線間電圧ＥＢＣに誤差が生じた場合に動作できない
と言う致命的な不具合があった。誤差の原因は誤差を持
った大きな相電圧ＥＢ、ＥＣから小さな線間電圧ＥＢＣ
を合成していることで線間電圧ＥＢＣが小さい時程大き
な誤差が生じる。すなわち至近点内部故障、至近点外部
故障の時が問題となる。
【００１５】また、相電圧ＥＢ、ＥＣの避けられない誤
差としては位相角誤差、大きさ誤差があり、これらの誤
差の要因として電圧入力トランスＴＥＢ、ＴＥＣの位相
角誤差、大きさ誤差、フィルタＦＥＢ、ＦＥＣの位相角
誤差、大きさ誤差が考えられるが最も大きいのはフィル
タＦＥＢ、ＦＥＣの位相角誤差で位相角誤差が線間電圧
ＥＢＣに及ぼす電圧誤差は下記の表１に示すような大き
な値である。
差としては位相角誤差、大きさ誤差があり、これらの誤
差の要因として電圧入力トランスＴＥＢ、ＴＥＣの位相
角誤差、大きさ誤差、フィルタＦＥＢ、ＦＥＣの位相角
誤差、大きさ誤差が考えられるが最も大きいのはフィル
タＦＥＢ、ＦＥＣの位相角誤差で位相角誤差が線間電圧
ＥＢＣに及ぼす電圧誤差は下記の表１に示すような大き
な値である。
【００１６】
【表１】
【００１７】フィルタの位相角誤差の要因としては、フ
ィルタを構成する部品、すなわち抵抗、コンデンサ等の
誤差である。
ィルタを構成する部品、すなわち抵抗、コンデンサ等の
誤差である。
【００１８】このため真の線間電圧ＥＢＣが小さい時に
相電圧ＥＢ、ＥＣの位相誤差がそれぞれ図１０（ａ）に
示すように＋δ或いは−δ方向の誤差の場合は，図１０
（ａ）において実線で示す相電圧ＥＢ、ＥＣが点線で示
す相電圧ＥＢ、ＥＣの様に位相関係が入れ替わってしま
いこのため実線で示す線間電圧ＥＢＣ（誤差がない理論
値）のベクトル方向が点線で示す線間電圧ＥＢＣＥのよ
うに方向が反転してしまい、前記の様に内部故障にかか
わらず方向距離演算手段ＤＺＢＣが動作できないと言う
不具合が発生することになる。
相電圧ＥＢ、ＥＣの位相誤差がそれぞれ図１０（ａ）に
示すように＋δ或いは−δ方向の誤差の場合は，図１０
（ａ）において実線で示す相電圧ＥＢ、ＥＣが点線で示
す相電圧ＥＢ、ＥＣの様に位相関係が入れ替わってしま
いこのため実線で示す線間電圧ＥＢＣ（誤差がない理論
値）のベクトル方向が点線で示す線間電圧ＥＢＣＥのよ
うに方向が反転してしまい、前記の様に内部故障にかか
わらず方向距離演算手段ＤＺＢＣが動作できないと言う
不具合が発生することになる。
【００１９】更に上記の説明は内部至近点故障でリレー
ＲＹが動作すべきであるにもかかわらず動作できないと
言う不具合であったが、これと反対に外部至近点故障に
おいて、同じ原因で線間電圧の方向が反転してしまうと
リレーＲＹが不動作となるべきにもかかわらず誤動作し
てしまうと言う不具合があった。
ＲＹが動作すべきであるにもかかわらず動作できないと
言う不具合であったが、これと反対に外部至近点故障に
おいて、同じ原因で線間電圧の方向が反転してしまうと
リレーＲＹが不動作となるべきにもかかわらず誤動作し
てしまうと言う不具合があった。
【００２０】この発明は、かかる問題点を解決するため
になされたもので、内部外部の至近点２φＳ故障で方向
判別を誤らない高信頼度の方向距離継電装置を提供する
ことを目的とする。
になされたもので、内部外部の至近点２φＳ故障で方向
判別を誤らない高信頼度の方向距離継電装置を提供する
ことを目的とする。
【００２１】
【課題を解決するための手段】この発明に係る方向距離
継電装置においては至近点２φＳ、すなわち重故障２φ
Ｓを検出する不平衡故障検出手段の動作により基準ベク
トルとして従来の線間電圧に代わって故障発生前の電圧
が保持されたメモリ手段中の線間電圧を使用し、合成手
段より出力された動作ベクトルとともに方向距離演算手
段にて故障点の方向及び距離を判別する。
継電装置においては至近点２φＳ、すなわち重故障２φ
Ｓを検出する不平衡故障検出手段の動作により基準ベク
トルとして従来の線間電圧に代わって故障発生前の電圧
が保持されたメモリ手段中の線間電圧を使用し、合成手
段より出力された動作ベクトルとともに方向距離演算手
段にて故障点の方向及び距離を判別する。
【００２２】
【作用】上記の様に構成された方向距離継電装置におい
て内部、外部の至近点２φＳ故障が発生すると不平衡故
障検出手段が動作して方向距離演算手段の基準ベクトル
Ｖ１として誤差を大きく含む線間電圧に代わって、メモ
リ手段に記憶された線間電圧ＥＢＣＭが入力されるので
方向判別が正確に行われる。
て内部、外部の至近点２φＳ故障が発生すると不平衡故
障検出手段が動作して方向距離演算手段の基準ベクトル
Ｖ１として誤差を大きく含む線間電圧に代わって、メモ
リ手段に記憶された線間電圧ＥＢＣＭが入力されるので
方向判別が正確に行われる。
【００２３】
【実施例】実施例１． 図１はこの発明の実施例１を示す動作原理ブロック図、
図２は同じく実施例１の動作原理ベクトル図でＵＢＢＣ
は不平衡故障検出手段で相電圧ＥＢに対する線間電圧Ｅ
ＢＣの大きさの比率ＥＢＣ／ＥＢが所定値Ｋ以下の時動
作する。この比率は常時健全時、及び３φＳ故障時は故
障点にかかわらず１．７３２、また完全至近点２φＳ故
障時は０（ゼロ）である。
図２は同じく実施例１の動作原理ベクトル図でＵＢＢＣ
は不平衡故障検出手段で相電圧ＥＢに対する線間電圧Ｅ
ＢＣの大きさの比率ＥＢＣ／ＥＢが所定値Ｋ以下の時動
作する。この比率は常時健全時、及び３φＳ故障時は故
障点にかかわらず１．７３２、また完全至近点２φＳ故
障時は０（ゼロ）である。
【００２４】至近点２φＳ故障検出の目的としては上記
表１から、相電圧ＥＢ、ＥＣの各々の位相角誤差δ＝±
２度、最悪ＥＢ、ＥＣが反対方向の誤差で合計２δ＝４
°に余裕を加えて、２δ＝１０°となるような２φＳ故
障すなわち、理論値として線間電圧ＥＢＣが図１１に示
すように ＥＢＣ＝２δＶ＝２ＴＡＮδ×０．５ＥＮ＝２×０．０８７×０．５×６３． ５＝５．５６Ｖ となるような故障を検出するものとする。
表１から、相電圧ＥＢ、ＥＣの各々の位相角誤差δ＝±
２度、最悪ＥＢ、ＥＣが反対方向の誤差で合計２δ＝４
°に余裕を加えて、２δ＝１０°となるような２φＳ故
障すなわち、理論値として線間電圧ＥＢＣが図１１に示
すように ＥＢＣ＝２δＶ＝２ＴＡＮδ×０．５ＥＮ＝２×０．０８７×０．５×６３． ５＝５．５６Ｖ となるような故障を検出するものとする。
【００２５】従って相電圧ＥＢに対する線間電圧ＥＢＣ
の設定比率Ｋは Ｋ＝ＥＢＣ／ＥＢ＝（２ＴＡＮδ×０．５ＥＮ）÷
（０．５ＥＮ×１／ＣＯＳδ）＝２×ＳＩＮ５°＝０．
１７４ となる。ＯＲはオア手段で前記の不足電圧検出手段ＵＶ
ＢＣまたは不平衡故障検出手段ＵＢＢＣのいずれかが動
作した時、切り替え手段ＳＷに出力し方向距離演算手段
ＤＺＢＣの基準ベクトルＶ１を線間電圧ＥＢＣからメモ
リ線間電圧ＥＢＣＭに切り替える。
の設定比率Ｋは Ｋ＝ＥＢＣ／ＥＢ＝（２ＴＡＮδ×０．５ＥＮ）÷
（０．５ＥＮ×１／ＣＯＳδ）＝２×ＳＩＮ５°＝０．
１７４ となる。ＯＲはオア手段で前記の不足電圧検出手段ＵＶ
ＢＣまたは不平衡故障検出手段ＵＢＢＣのいずれかが動
作した時、切り替え手段ＳＷに出力し方向距離演算手段
ＤＺＢＣの基準ベクトルＶ１を線間電圧ＥＢＣからメモ
リ線間電圧ＥＢＣＭに切り替える。
【００２６】前記のように構成された方向距離継電装置
において図１０の内部至近点故障Ｆ３点２φＳの場合の
動作を図１０、図２の動作ベクトル図により説明する。
２φＳＢＣ故障で線間電圧ＥＢＣが低下し相電圧ＥＢに
対する比率がＥＢＣ／ＥＢ＜Ｋ＝０．１７４（ＥＢＣ＝
５．５６Ｖ相当）となれば不足電圧検出手段ＵＶＢＣが
動作しない故障でも、不平衡検出手段ＵＢＢＣが動作し
て基準ベクトルＶ１を誤差を含んで方向が反転した線間
電圧ＥＢＣから正しい方向を持ったメモリ線間電圧ＥＢ
ＣＭに切り替える。
において図１０の内部至近点故障Ｆ３点２φＳの場合の
動作を図１０、図２の動作ベクトル図により説明する。
２φＳＢＣ故障で線間電圧ＥＢＣが低下し相電圧ＥＢに
対する比率がＥＢＣ／ＥＢ＜Ｋ＝０．１７４（ＥＢＣ＝
５．５６Ｖ相当）となれば不足電圧検出手段ＵＶＢＣが
動作しない故障でも、不平衡検出手段ＵＢＢＣが動作し
て基準ベクトルＶ１を誤差を含んで方向が反転した線間
電圧ＥＢＣから正しい方向を持ったメモリ線間電圧ＥＢ
ＣＭに切り替える。
【００２７】これにより基準ベクトルＶ１と動作ベクト
ルＶ２の位相関係は同相となり方向距離演算手段ＤＺＢ
Ｃが図８の内部故障の場合と同様に確実な動作をする。
図２は内部至近点２φＳ故障の場合の動作原理ベクトル
図であるが、この発明によれば外部至近点２φＳ故障で
従来は誤動作となっていた場合でも同様にこの動作によ
り誤動作のないリレーが得られる。
ルＶ２の位相関係は同相となり方向距離演算手段ＤＺＢ
Ｃが図８の内部故障の場合と同様に確実な動作をする。
図２は内部至近点２φＳ故障の場合の動作原理ベクトル
図であるが、この発明によれば外部至近点２φＳ故障で
従来は誤動作となっていた場合でも同様にこの動作によ
り誤動作のないリレーが得られる。
【００２８】実施例２．上記実施例１では不平衡故障検
出手段ＵＢＢＣの構成を線間電圧ＥＢＣの相電圧ＥＢに
対する比率が所定値以下を検出する方法としたが、本実
施例では線間電圧ＥＢＣの線間電圧ＥＡＢに対する比率
が所定値以下で検出する不平衡故障検出手段ＵＢＢＣと
し実施例１と同様の動作を期待できる。
出手段ＵＢＢＣの構成を線間電圧ＥＢＣの相電圧ＥＢに
対する比率が所定値以下を検出する方法としたが、本実
施例では線間電圧ＥＢＣの線間電圧ＥＡＢに対する比率
が所定値以下で検出する不平衡故障検出手段ＵＢＢＣと
し実施例１と同様の動作を期待できる。
【００２９】実施例３． さらに不平衡故障検出手段として下記のいずれかを用い
る （１）線間電流ＩＢＣがＩＡＢ、ＩＣＡに比較して大き
いことから検出する方法 （２）相電流ＩＢ、ＩＣがＩＡに比較して大きいことか
ら検出する方法
る （１）線間電流ＩＢＣがＩＡＢ、ＩＣＡに比較して大き
いことから検出する方法 （２）相電流ＩＢ、ＩＣがＩＡに比較して大きいことか
ら検出する方法
【００３０】以上の説明ではこの発明を円特性（モー特
性）の方向距離継電装置に適用する場合について述べた
が、他の特性の継電装置、例えば矩形特性方向継電装置
でも有効なことは言うまでもない。上記実施例１〜３は
不平衡故障検出手段ＵＢＢＣをフィルタＦＥＢ、ＦＥ
Ｃ、ＦＣＢ、ＦＣＣの出力側に設ける方法であったが、
フィルタＦＥＢ、ＦＥＣ、ＦＣＢ、ＦＣＣの入力側即ち
電圧トランスＴＥＢ、ＴＥＣ電流トランスＴＣＢ、ＴＣ
Ｃの出力側で （１）実施例１、実施例２と同様の方法 （２）実施例３と同様の方法 を採用しても同様な効果が得られる。
性）の方向距離継電装置に適用する場合について述べた
が、他の特性の継電装置、例えば矩形特性方向継電装置
でも有効なことは言うまでもない。上記実施例１〜３は
不平衡故障検出手段ＵＢＢＣをフィルタＦＥＢ、ＦＥ
Ｃ、ＦＣＢ、ＦＣＣの出力側に設ける方法であったが、
フィルタＦＥＢ、ＦＥＣ、ＦＣＢ、ＦＣＣの入力側即ち
電圧トランスＴＥＢ、ＴＥＣ電流トランスＴＣＢ、ＴＣ
Ｃの出力側で （１）実施例１、実施例２と同様の方法 （２）実施例３と同様の方法 を採用しても同様な効果が得られる。
【００３１】
【発明の効果】この発明は以上説明したように構成され
ているので、以下に記載されるように効果がある。不平
衡重故障検出で故障相の線間電圧に代わってメモリ電圧
を使用するように構成したので至近点内部２φＳ故障に
おいて入力電圧回路部分に位相差誤差が発生する場合で
も方向判別を誤ることなく確実に動作することができ、
また至近点外部２φＳ故障において入力電圧回路部分に
位相差誤差が発生する場合でも方向判別を誤って不要に
誤動作することがない。
ているので、以下に記載されるように効果がある。不平
衡重故障検出で故障相の線間電圧に代わってメモリ電圧
を使用するように構成したので至近点内部２φＳ故障に
おいて入力電圧回路部分に位相差誤差が発生する場合で
も方向判別を誤ることなく確実に動作することができ、
また至近点外部２φＳ故障において入力電圧回路部分に
位相差誤差が発生する場合でも方向判別を誤って不要に
誤動作することがない。
【図１】この発明の実施例１を示す動作原理ブロック図
である。
である。
【図２】この発明の実施例１を示す動作原理ベクトル図
である。
である。
【図３】リレーが使用されている電力系統図である。
【図４】従来のリレーの動作原理ブロック図である。
【図５】内部故障Ｆ１点３φＳの場合の動作原理ベクト
ル図である。
ル図である。
【図６】外部故障Ｆ２点３φＳの場合の動作原理ベクト
ル図である。
ル図である。
【図７】内部至近点故障Ｆ３点３φＳの場合の動作原理
ベクトル図である。
ベクトル図である。
【図８】内部故障Ｆ１点２φＳの場合の動作原理ベクト
ル図である。
ル図である。
【図９】外部故障Ｆ２点２φＳの場合の動作原理ベクト
ル図である。
ル図である。
【図１０】内部至近点故障Ｆ３点２φＳの場合の動作原
理ベクトル図である。
理ベクトル図である。
【図１１】相電圧に対する線間電圧の設定比率を説明す
る動作原理ベクトル図である。
る動作原理ベクトル図である。
ＥＢＣ 故障線間電圧 ＥＢＣＭ メモリ線間電圧 ＺＢＣ 積ＺＩＢＣを導出する手段 ＳＷ 切り替え手段 ＯＰＢＣ 動作ベクトルＶ２を合成する手段 ＭＢＣ メモリ手段 ＵＶＢＣ 不足電圧検出手段 ＵＢＢＣ 不平衡故障検出手段 ＤＺＢＣ 方向距離演算手段
Claims (1)
- 【請求項１】 被保護電力系統より基準ベクトルとして
導入した線間電圧を保持出力するメモリ手段と、上記線
間電圧が所定値以下であることを検出する不足電圧検出
手段と、上記線間電圧を入力とした系統の不平衡故障を
検出する不平衡故障検出手段と、上記不足電圧検出手段
による不足電圧検出時に、或は上記不平衡故障検出手段
による不平衡故障検出時には、上記各手段の動作時の線
間電圧に代えて上記各手段が動作前に上記メモリ手段に
保持された線間電圧を基準ベクトルとして使用するよう
に切り替える切り替え手段と、上記被保護電力系統より
導入される線間電流と整定インピーダンスとの積を演算
する演算手段と、該演算された積と上記線間電圧より動
作ベクトルを合成する合成手段と、該動作ベクトルと現
在出力されている基準ベクトルに基づいて系統の故障点
の方向判別及び故障点までの距離を測定する方向距離演
算手段とを備えたことを特徴とする方向距離継電装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19880891A JP2660119B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 方向距離継電装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19880891A JP2660119B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 方向距離継電装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0522845A JPH0522845A (ja) | 1993-01-29 |
| JP2660119B2 true JP2660119B2 (ja) | 1997-10-08 |
Family
ID=16397256
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19880891A Expired - Fee Related JP2660119B2 (ja) | 1991-07-12 | 1991-07-12 | 方向距離継電装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2660119B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5371414B2 (ja) * | 2008-12-22 | 2013-12-18 | 中国電力株式会社 | 方向特性付き過電流継電器 |
| CN104076248B (zh) * | 2014-07-09 | 2016-10-19 | 山东大学 | 一种基于正序极化电压相位比较的故障方向判定方法 |
-
1991
- 1991-07-12 JP JP19880891A patent/JP2660119B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0522845A (ja) | 1993-01-29 |
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