JP2659647B2 - 超電導コイル導体コンジット用チタン材 - Google Patents
超電導コイル導体コンジット用チタン材Info
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- JP2659647B2 JP2659647B2 JP4093155A JP9315592A JP2659647B2 JP 2659647 B2 JP2659647 B2 JP 2659647B2 JP 4093155 A JP4093155 A JP 4093155A JP 9315592 A JP9315592 A JP 9315592A JP 2659647 B2 JP2659647 B2 JP 2659647B2
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- H10—SEMICONDUCTOR DEVICES; ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N—ELECTRIC SOLID-STATE DEVICES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H10N60/00—Superconducting devices
- H10N60/01—Manufacture or treatment
- H10N60/0184—Manufacture or treatment of devices comprising intermetallic compounds of type A-15, e.g. Nb3Sn
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C14/00—Alloys based on titanium
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- Materials Engineering (AREA)
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、核融合装置、エネルギ
ー貯蔵装置などで使用される大電流の超電導導体用材料
に関するものである。
ー貯蔵装置などで使用される大電流の超電導導体用材料
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来は約１mm径の超電導材及び安定材な
どからなる複合電導線を数百本程度より合わせて、これ
をステンレススチール管（コンジット管）内に配置した
構造からなる強制冷却型超電導導体などが使用されてい
る。
どからなる複合電導線を数百本程度より合わせて、これ
をステンレススチール管（コンジット管）内に配置した
構造からなる強制冷却型超電導導体などが使用されてい
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】超電導導体としてＮｂ
3 ＳｎやＮｂ3 Ｓｎ合金を使用した場合、上記超電導導
体の臨界電流密度がＮｂ3 ＳｎやＮｂ3 Ｓｎ合金からな
る複合超電導線のそれよりも２０〜４０％程度も低下す
るという欠点がある。これは、Ｎｂ3 Ｓｎとステンレス
スチールとの相互の熱収縮率の相違によってＮｂ3 Ｓｎ
に圧縮歪がかかるためと考えられている。
3 ＳｎやＮｂ3 Ｓｎ合金を使用した場合、上記超電導導
体の臨界電流密度がＮｂ3 ＳｎやＮｂ3 Ｓｎ合金からな
る複合超電導線のそれよりも２０〜４０％程度も低下す
るという欠点がある。これは、Ｎｂ3 Ｓｎとステンレス
スチールとの相互の熱収縮率の相違によってＮｂ3 Ｓｎ
に圧縮歪がかかるためと考えられている。
【０００４】これを防ぐため、コンジット材として熱収
縮率がＮｂ3 Ｓｎとほぼ同じで、４Ｋでの引張強度も高
いＩｎｃｏｌｏｙ９０８などのＮｉ基合金の適用が考え
られているが、これらの合金は強磁性であり耐食性にも
問題があるためコンジット材への適用までには至ってい
ない。
縮率がＮｂ3 Ｓｎとほぼ同じで、４Ｋでの引張強度も高
いＩｎｃｏｌｏｙ９０８などのＮｉ基合金の適用が考え
られているが、これらの合金は強磁性であり耐食性にも
問題があるためコンジット材への適用までには至ってい
ない。
【０００５】チタン材（純チタン及びチタン合金）は、
熱収縮率がＮｂ3 Ｓｎに近く、非磁性、高耐食材であ
り、一般に極低温での強度・靭性バランスが優れている
ため、超電導コイル導体コンジット用材料として非常に
優れていると考えられる。本発明は、以上の事情に鑑み
てなされたものであり、Ｎｂ3 ＳｎやＮｂ3 Ｓｎ合金を
使用した超電導導体の臨界電流密度の低下を解消し、し
かもコンジット管材として必要な４Ｋにおける優れた機
械的性質及び破壊靭性を併せ持つ超電導導体を提供する
ものである。
熱収縮率がＮｂ3 Ｓｎに近く、非磁性、高耐食材であ
り、一般に極低温での強度・靭性バランスが優れている
ため、超電導コイル導体コンジット用材料として非常に
優れていると考えられる。本発明は、以上の事情に鑑み
てなされたものであり、Ｎｂ3 ＳｎやＮｂ3 Ｓｎ合金を
使用した超電導導体の臨界電流密度の低下を解消し、し
かもコンジット管材として必要な４Ｋにおける優れた機
械的性質及び破壊靭性を併せ持つ超電導導体を提供する
ものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、ｍａｓ
ｓ％として、Ｏ：０．０７〜０．１３％、Ｆｅ：０．１
０％以下、Ｃ＋Ｎ：０．１０％以下、Ｈ：０．００５％
以下、残部Ｔｉと不可避的不純物からなり、液体Ｈｅ温
度（４Ｋ）での母材及び溶接部の特性が、比例限度σ e
≧４００MPa 、降伏強度σ Y ≧５５０MPa 、引張強度／
降伏強度比σ U ／σ Y ≧１．３、伸びＥｌ≧１０％、破
壊靭性Ｋ IC ≧１００MPa ・ｍ -1/2 、シャルピー衝撃値ｕ
Ｅ≧３０Ｊであり、かつ母材と溶接部との特性の差が小
さいことを特徴とする超電導コイル導体コンジット用チ
タン材である。なお、本発明において、Ｆｅ，Ｃ＋Ｎ，
Ｈの含有量を規定する「以下」とは、０％を含むもので
はない。
ｓ％として、Ｏ：０．０７〜０．１３％、Ｆｅ：０．１
０％以下、Ｃ＋Ｎ：０．１０％以下、Ｈ：０．００５％
以下、残部Ｔｉと不可避的不純物からなり、液体Ｈｅ温
度（４Ｋ）での母材及び溶接部の特性が、比例限度σ e
≧４００MPa 、降伏強度σ Y ≧５５０MPa 、引張強度／
降伏強度比σ U ／σ Y ≧１．３、伸びＥｌ≧１０％、破
壊靭性Ｋ IC ≧１００MPa ・ｍ -1/2 、シャルピー衝撃値ｕ
Ｅ≧３０Ｊであり、かつ母材と溶接部との特性の差が小
さいことを特徴とする超電導コイル導体コンジット用チ
タン材である。なお、本発明において、Ｆｅ，Ｃ＋Ｎ，
Ｈの含有量を規定する「以下」とは、０％を含むもので
はない。
【０００７】
【作用】一般に、核融合炉などの高電流の超電導導体用
コンジット材に要求される特性としては以下のものがあ
る。Ｎｂ3 Ｓｎと同じ熱収縮率、非磁性、耐食
性、４Ｋでの高強度、高靭性、信頼性、溶接性（欠
陥の無い溶接部、母材と同じ機械的性質の溶接部）、
曲げ加工性（常温での低強度）
コンジット材に要求される特性としては以下のものがあ
る。Ｎｂ3 Ｓｎと同じ熱収縮率、非磁性、耐食
性、４Ｋでの高強度、高靭性、信頼性、溶接性（欠
陥の無い溶接部、母材と同じ機械的性質の溶接部）、
曲げ加工性（常温での低強度）
【０００８】本発明者らは前記の項で述べた従来技術の
問題点及び解決すべき課題を把握した後、上記に示すコ
ンジット材に要求される特性をすべて満足する材料につ
き種々検討を重ねた。その結果、注目したのがチタン材
である。すなわち、上記，，については、従来材
（ステンレススチール、Ｎｉ基合金）と比べるとチタン
材は同等またはそれ以上に優れている。従って，，
について超電導導体として具体的にいかなる値が要求
されるかを考慮した上で、それに適合するチタン材の成
分を検討した。
問題点及び解決すべき課題を把握した後、上記に示すコ
ンジット材に要求される特性をすべて満足する材料につ
き種々検討を重ねた。その結果、注目したのがチタン材
である。すなわち、上記，，については、従来材
（ステンレススチール、Ｎｉ基合金）と比べるとチタン
材は同等またはそれ以上に優れている。従って，，
について超電導導体として具体的にいかなる値が要求
されるかを考慮した上で、それに適合するチタン材の成
分を検討した。
【０００９】発明者らはまず常温での曲げ加工性及び溶
接性を考慮して、一般に引張強度が高く熱処理による材
質変化の大きいチタン合金より、常温強度が低くかつ溶
接部と母材部の材質の差異が小さい純チタン材の方がコ
ンジット管用材として優れていると考えた。さらに、コ
ンジット管用材として要求される強度、延性、靭性の具
体的な数値を検討し、４Ｋでの機械的性質が以下の範囲
であると規定した。
接性を考慮して、一般に引張強度が高く熱処理による材
質変化の大きいチタン合金より、常温強度が低くかつ溶
接部と母材部の材質の差異が小さい純チタン材の方がコ
ンジット管用材として優れていると考えた。さらに、コ
ンジット管用材として要求される強度、延性、靭性の具
体的な数値を検討し、４Ｋでの機械的性質が以下の範囲
であると規定した。
【００１０】すなわち、 比例限度σe ≧４００MPa 降伏強度σY ≧５５０MPa σU ／σY ≧１．３ 伸び Ｅｌ≧１０％ ＫIC≧１００MPa ・ｍ-1/2 ｕＥ≧３０Ｊ である。
【００１１】各特性の範囲は、比例限度はＮｂ3 Ｓｎの
特性を劣化させない限界の歪量から、降伏強度は４Ｋで
の導体の必要支持力から、降伏比の範囲は４Ｋで構造物
材としてある程度の加工硬化性が必要なことから、破壊
靭性値及びシャルピー衝撃値は４Ｋでの脆性破壊を回避
するための限界値から、それぞれ規定したものである。
また、コンジット管の製造には常温での冷間加工が必要
なため、常温での降伏強度は低い程有利である。さら
に、溶接部の特性はできるだけ母材に近いものでなけれ
ばならない。
特性を劣化させない限界の歪量から、降伏強度は４Ｋで
の導体の必要支持力から、降伏比の範囲は４Ｋで構造物
材としてある程度の加工硬化性が必要なことから、破壊
靭性値及びシャルピー衝撃値は４Ｋでの脆性破壊を回避
するための限界値から、それぞれ規定したものである。
また、コンジット管の製造には常温での冷間加工が必要
なため、常温での降伏強度は低い程有利である。さら
に、溶接部の特性はできるだけ母材に近いものでなけれ
ばならない。
【００１２】次に本発明者らは、純チタン材の微量元素
（不純物）及び焼鈍条件と引張特性及び破壊靭性の関係
を系統的に検討し、微量元素を適切に制御することによ
りこれらの特性の範囲を満足する条件があることを発見
し、上記の〜の全てを満たすコンジット用材として
は純チタン材が最適であるとの結論に達した。
（不純物）及び焼鈍条件と引張特性及び破壊靭性の関係
を系統的に検討し、微量元素を適切に制御することによ
りこれらの特性の範囲を満足する条件があることを発見
し、上記の〜の全てを満たすコンジット用材として
は純チタン材が最適であるとの結論に達した。
【００１３】すなわち、純チタン材においては、不純物
とくに酸素量により室温の引張特性が大きく変化し、酸
素量は引張強度を向上させることが知られている。図１
は液体Ｈｅ温度（４Ｋ）における母材及び継手部の降伏
強度（０．２％耐力）と酸素量の関係を調査した結果を
示す。４Ｋの場合も酸素量が増加する程降伏強度（０．
２％耐力）は増加するが、伸びは逆に減少し、常温の場
合とほぼ同じ傾向をしめすことが判った。
とくに酸素量により室温の引張特性が大きく変化し、酸
素量は引張強度を向上させることが知られている。図１
は液体Ｈｅ温度（４Ｋ）における母材及び継手部の降伏
強度（０．２％耐力）と酸素量の関係を調査した結果を
示す。４Ｋの場合も酸素量が増加する程降伏強度（０．
２％耐力）は増加するが、伸びは逆に減少し、常温の場
合とほぼ同じ傾向をしめすことが判った。
【００１４】また、図２に酸素量とシャルピー衝撃値、
ＫIC値の関係を示す。シャルピー衝撃値、ＫIC値とも引
張強度の場合とは逆に酸素量の増加とともに低下するこ
とが判った。また、図３は酸素以外の不純物量と４Ｋで
の破壊靭性（ＫIC値）の関係を示しているが、不純物の
量が増加すると破壊靭性は低下することが判る。
ＫIC値の関係を示す。シャルピー衝撃値、ＫIC値とも引
張強度の場合とは逆に酸素量の増加とともに低下するこ
とが判った。また、図３は酸素以外の不純物量と４Ｋで
の破壊靭性（ＫIC値）の関係を示しているが、不純物の
量が増加すると破壊靭性は低下することが判る。
【００１５】さらに、Ｎｂ3 Ｓｎ超電導材の導体は、管
（パイプ）に加工した後合金化のため最終的な時効処理
を実施するが、その時効条件により常温及び４Ｋでの強
度は大きく変化することが判った。例えば、図４はＮｂ
3 Ｓｎの一般的な合金化条件である７００℃×１００ｈ
を施した場合の４Ｋの機械的特性の変化を示す。時効処
理を付加することで引張強度は著しく低下し、逆に伸び
と破壊靭性は向上する。したがって、４Ｋでの強度確保
にはこの時効処理による強度低下幅を充分に考慮して化
学成分と時効条件を決める必要がある。
（パイプ）に加工した後合金化のため最終的な時効処理
を実施するが、その時効条件により常温及び４Ｋでの強
度は大きく変化することが判った。例えば、図４はＮｂ
3 Ｓｎの一般的な合金化条件である７００℃×１００ｈ
を施した場合の４Ｋの機械的特性の変化を示す。時効処
理を付加することで引張強度は著しく低下し、逆に伸び
と破壊靭性は向上する。したがって、４Ｋでの強度確保
にはこの時効処理による強度低下幅を充分に考慮して化
学成分と時効条件を決める必要がある。
【００１６】また、前述したように溶接部は常温及び４
Ｋでの特性はすべて母材なみである必要がある。純チタ
ン材は、溶接時のシールドを充分に行えば、チタン合金
材に比べ熱処理による組織変化が少いため機械的性質の
変化も小さいという利点がある。
Ｋでの特性はすべて母材なみである必要がある。純チタ
ン材は、溶接時のシールドを充分に行えば、チタン合金
材に比べ熱処理による組織変化が少いため機械的性質の
変化も小さいという利点がある。
【００１７】図５は、純チタン材の母材部と信頼性の高
いＴｉｇ溶接の溶接部の４Ｋにおける機械的性質（時効
処理前）を比較した例を示す。Ｔｉｇ溶接部の方が、引
張強度はやや高くなり伸びと破壊靭性は低下するもの
の、母材部と差は非常に小さいことが判る。
いＴｉｇ溶接の溶接部の４Ｋにおける機械的性質（時効
処理前）を比較した例を示す。Ｔｉｇ溶接部の方が、引
張強度はやや高くなり伸びと破壊靭性は低下するもの
の、母材部と差は非常に小さいことが判る。
【００１８】本発明では、以上のことを総合的に考慮し
て成分範囲を規定した。以下、各不純物の限定理由を簡
単に説明する。Ｏは、図１に示すように室温、４Ｋでの
比例限度、降伏強度を増加させ、延性及び破壊靭性を低
下させる。これは、酸素が侵入型元素として固溶し内部
歪を増加させて強度を増加させるが、同時に変形モード
をも変えるためで、図２に示すように特に極低温の破壊
靭性を著しく低下させる。Ｏ量が０．０７％未満では、
４Ｋでの降伏強度、及びＮｂ3 Ｓｎの特性劣化を除去す
るための比例限度が不足する。また、０．１３％超で
は、４Ｋでの伸びが１０％以下、破壊靭性ＫICが１００
MPa・ｍ-1/2以下になり、構造物の信頼性確保、脆性破
壊回避が困難になる。
て成分範囲を規定した。以下、各不純物の限定理由を簡
単に説明する。Ｏは、図１に示すように室温、４Ｋでの
比例限度、降伏強度を増加させ、延性及び破壊靭性を低
下させる。これは、酸素が侵入型元素として固溶し内部
歪を増加させて強度を増加させるが、同時に変形モード
をも変えるためで、図２に示すように特に極低温の破壊
靭性を著しく低下させる。Ｏ量が０．０７％未満では、
４Ｋでの降伏強度、及びＮｂ3 Ｓｎの特性劣化を除去す
るための比例限度が不足する。また、０．１３％超で
は、４Ｋでの伸びが１０％以下、破壊靭性ＫICが１００
MPa・ｍ-1/2以下になり、構造物の信頼性確保、脆性破
壊回避が困難になる。
【００１９】Ｆｅは酸素の次に多量に含まれる元素であ
るが、Ｆｅ量の増加は４Ｋでの破壊靭性を低下させ、さ
らに耐食性を下げる傾向がある。０．１０％超では、シ
ャルピー衝撃値、ＫICともに規定を満足しない。
るが、Ｆｅ量の増加は４Ｋでの破壊靭性を低下させ、さ
らに耐食性を下げる傾向がある。０．１０％超では、シ
ャルピー衝撃値、ＫICともに規定を満足しない。
【００２０】Ｃ＋Ｎ量は、Ｏと同じく主に４Ｋでの破壊
靭性に影響を及ぼしその増加は破壊靭性を著しく低下さ
せる。０．１０％超では４Ｋでのシャルピー衝撃値、及
び破壊靭性値が規定に達しない。
靭性に影響を及ぼしその増加は破壊靭性を著しく低下さ
せる。０．１０％超では４Ｋでのシャルピー衝撃値、及
び破壊靭性値が規定に達しない。
【００２１】Ｈ量の増加は、４Ｋでの破壊靭性を低下さ
せるほか水素化物を生成し、いわゆる水素脆化を起こし
冷間加工性を著しく低下させる。従って、Ｈ量は０．０
０５％以下とした。
せるほか水素化物を生成し、いわゆる水素脆化を起こし
冷間加工性を著しく低下させる。従って、Ｈ量は０．０
０５％以下とした。
【００２２】
【実施例】本発明の成分及びその他の成分材につき母材
部及び溶接部の室温及び液体Ｈｅ温度（４Ｋ）における
各特性を検討した。表１及び表２は、化学成分・熱処理
条件及び溶接条件を示す。表１中のは本発明材で２〜
５は酸素または他の不純物が本発明に規定する成分範囲
を逸脱した例である。
部及び溶接部の室温及び液体Ｈｅ温度（４Ｋ）における
各特性を検討した。表１及び表２は、化学成分・熱処理
条件及び溶接条件を示す。表１中のは本発明材で２〜
５は酸素または他の不純物が本発明に規定する成分範囲
を逸脱した例である。
【００２３】消耗電極式真空アーク炉で表１に示す化学
成分のチタン材を溶製し、熱間及び冷間圧延で１mm厚の
板とし、焼鈍処理を行なった。この板を用い、表２の溶
接条件で突合せ溶接継手を作製し、Ｎｂ3 Ｓｎ合金の合
金化のための処理をシミュレートした時効処理（７００
℃×１００ｈ→空冷）を施した。この板を用いて母材部
及び溶接部の常温及び液体Ｈｅ温度における引張特性及
び破壊靭性を表３に示した。
成分のチタン材を溶製し、熱間及び冷間圧延で１mm厚の
板とし、焼鈍処理を行なった。この板を用い、表２の溶
接条件で突合せ溶接継手を作製し、Ｎｂ3 Ｓｎ合金の合
金化のための処理をシミュレートした時効処理（７００
℃×１００ｈ→空冷）を施した。この板を用いて母材部
及び溶接部の常温及び液体Ｈｅ温度における引張特性及
び破壊靭性を表３に示した。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】引張試験は平板試験片、シャルピー衝撃試
験は２．５mm厚の板を別に作製し、重ね板方式で実施し
た。破壊靭性試験は、別に１５mm厚の板を作製し、板厚
中央部から小型の３点曲げ試験片（１０×２０×１００
mm）を採取して実施した。
験は２．５mm厚の板を別に作製し、重ね板方式で実施し
た。破壊靭性試験は、別に１５mm厚の板を作製し、板厚
中央部から小型の３点曲げ試験片（１０×２０×１００
mm）を採取して実施した。
【００２８】酸素量の高い材は、母材及び溶接部とも
引張強度は規定を満足しているが、伸び及びシャルピー
衝撃値が規定の範囲に入っていない。酸素量の低い材
は、常温の引張強度は低く加工性が優れているが、４Ｋ
での降伏強度の規定を満たしていない。不純物のＦｅ量
の高い材は４Ｋでのシャルピー衝撃値、ＫIC値が不足
しており、同じ傾向がＣ，Ｎ量の高い材でも認められ
る。しかし、本発明材は母材及び溶接４Ｋでの比例限度
をはじめ全ての特性が規定の範囲に入っている。以上か
ら、本発明材が４Ｋでの機械的性質の規定をすべて満足
する優れたコンジット材用材料であることが確認でき
る。
引張強度は規定を満足しているが、伸び及びシャルピー
衝撃値が規定の範囲に入っていない。酸素量の低い材
は、常温の引張強度は低く加工性が優れているが、４Ｋ
での降伏強度の規定を満たしていない。不純物のＦｅ量
の高い材は４Ｋでのシャルピー衝撃値、ＫIC値が不足
しており、同じ傾向がＣ，Ｎ量の高い材でも認められ
る。しかし、本発明材は母材及び溶接４Ｋでの比例限度
をはじめ全ての特性が規定の範囲に入っている。以上か
ら、本発明材が４Ｋでの機械的性質の規定をすべて満足
する優れたコンジット材用材料であることが確認でき
る。
【００２９】
【発明の効果】本発明により核融合装置、エネルギー貯
蔵装置などに使用される大電流導体のコンジットとして
用いることのできる超電導導体コンジット用チタン材を
提供することができる。本チタン材は、超電導線の特性
劣化を除去できるほか、４Ｋでの機械的性質、破壊靭
性、耐食性、溶接性、常温での曲げ加工性に優れている
という顕著な効果を有している。
蔵装置などに使用される大電流導体のコンジットとして
用いることのできる超電導導体コンジット用チタン材を
提供することができる。本チタン材は、超電導線の特性
劣化を除去できるほか、４Ｋでの機械的性質、破壊靭
性、耐食性、溶接性、常温での曲げ加工性に優れている
という顕著な効果を有している。
【図１】チタン材の液体Ｈｅ温度（４Ｋ）における酸素
量と引張特性の関係を示す図表である。
量と引張特性の関係を示す図表である。
【図２】同じく４Ｋにおける酸素量とシャルピー衝撃
値、ＫIC値の関係を示す図表である。
値、ＫIC値の関係を示す図表である。
【図３】酸素以外の不純物の量と破壊靭性（ＫIC値、シ
ャルピー衝撃値）の関係を示す図表である。
ャルピー衝撃値）の関係を示す図表である。
【図４】時効処理による４Ｋでの引張特性と破壊靭性の
変化量を示す図表である。
変化量を示す図表である。
【図５】４Ｋにおける母材部と溶接部の機械的性質の比
較を示す図表である。
較を示す図表である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西田 祚章 光市大字島田3434番地 新日本製鐵株式 会社 光製鐵所内 (72)発明者 吉村 博文 光市大字島田3434番地 新日本製鐵株式 会社 光製鐵所内 (72)発明者 山田 直臣 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 新日本製鐵株式会社内 (72)発明者 山本 昌幸 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 新日本製鐵株式会社内 (72)発明者 中嶋 秀夫 茨城県那珂郡那珂町大字向山801番地１ 日本原子力研究所内那珂研究所 (72)発明者 安藤 俊就 茨城県那珂郡那珂町大字向山801番地１ 日本原子力研究所内那珂研究所 (56)参考文献 特開 平２−216714（ＪＰ，Ａ) 金属チタンとその応用編集委員会編 「金属チタンとその応用」 （昭60−６ −20） 日刊工業新聞社、第42−45頁
Claims (1)
- 【請求項１】 ｍａｓｓ％として、 Ｏ ：０．０７〜０．１３％、 Ｆｅ：０．１０％以下、 Ｃ＋Ｎ：０．１０％以下、 Ｈ ：０．００５％以下、 残部Ｔｉと不可避的不純物からなり、 液体Ｈｅ温度（４Ｋ）での母材及び溶接部の特性が、 比例限度 σ e ≧４００MPa 、 降伏強度 σ Y ≧５５０MPa 、 引張強度／降伏強度比 σ U ／σ Y ≧１．３、 伸 び Ｅｌ≧１０％、 破壊靭性 Ｋ IC ≧１００MPa ・ｍ -1/2 、 シャルピー衝撃値 ｕＥ≧３０Ｊ であり、かつ母材と溶接部との特性の差が小さいことを
特徴とする 超電導コイル導体コンジット用チタン材。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4093155A JP2659647B2 (ja) | 1992-04-13 | 1992-04-13 | 超電導コイル導体コンジット用チタン材 |
| PCT/JP1993/000463 WO1993021354A1 (en) | 1992-04-13 | 1993-04-12 | Titanium material for superconducting coil conductor conduit |
| RU93058642/09A RU2105369C1 (ru) | 1992-04-13 | 1993-04-12 | Титан для кабелепровода в сверхпроводящей катушке |
| EP93908078A EP0593778B1 (en) | 1992-04-13 | 1993-04-12 | Titanium material for superconducting coil conductor conduit |
| DE69319826T DE69319826T2 (de) | 1992-04-13 | 1993-04-12 | Titanmaterial für supraleitende leiterspule |
| US08/162,077 US5514332A (en) | 1992-04-13 | 1993-04-12 | Titanium for conductor conduit in superconducting coil |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4093155A JP2659647B2 (ja) | 1992-04-13 | 1992-04-13 | 超電導コイル導体コンジット用チタン材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05287420A JPH05287420A (ja) | 1993-11-02 |
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