JP2655529B2 - 構造物部材の現有応力の測定方法 - Google Patents
構造物部材の現有応力の測定方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、既存のコンクリート構
造物等構造物部材の現有応力を測定する方法に関する。
造物等構造物部材の現有応力を測定する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】圧縮力又は引張力を受けている構造物部
材の現有応力を知る方法として、予め構造物部材の表面
にひずみゲージを貼り付け、初期値（通常は零とする）
を定め、その後測定部位のまわりをコアカッターを用い
て溝を入れて完全に切断して応力の伝達を遮断し、応力
が零すなわち無応力状態となったときに最終値を測定
し、最終値と初期値の差を算出する方法がよく知られて
いる。
材の現有応力を知る方法として、予め構造物部材の表面
にひずみゲージを貼り付け、初期値（通常は零とする）
を定め、その後測定部位のまわりをコアカッターを用い
て溝を入れて完全に切断して応力の伝達を遮断し、応力
が零すなわち無応力状態となったときに最終値を測定
し、最終値と初期値の差を算出する方法がよく知られて
いる。
【０００３】しかしながら、かかる方法は、応力の伝達
を遮断するのに構造物の一部を完全に切断するため、構
造物の強度にかなりの影響を及ぼす。そのため、かかる
方法の適用には十分な検討を要する。
を遮断するのに構造物の一部を完全に切断するため、構
造物の強度にかなりの影響を及ぼす。そのため、かかる
方法の適用には十分な検討を要する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上述のよう
な構造物の一部を完全に切断することによる構造物の強
度に影響を及ぼすという課題を以下述べるところにより
解決しようとするものである。
な構造物の一部を完全に切断することによる構造物の強
度に影響を及ぼすという課題を以下述べるところにより
解決しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】（発明の経緯） 上記課題を解決するため、種々研究の結果つぎのことが
わかった。構造物部材の測定部位を円状に溝を穿設して
最終的に完全に切断すると、溝を穿設することにより形
成される円柱状体中央部表面の応力は、溝の深さにより
初期応力から最終応力すなわち応力零まで変化する。し
かしながら、この応力の変化は、初期応力から最終応力
すなわち零まで直線的に変化するのではなく、ある曲線
を示す。
わかった。構造物部材の測定部位を円状に溝を穿設して
最終的に完全に切断すると、溝を穿設することにより形
成される円柱状体中央部表面の応力は、溝の深さにより
初期応力から最終応力すなわち応力零まで変化する。し
かしながら、この応力の変化は、初期応力から最終応力
すなわち零まで直線的に変化するのではなく、ある曲線
を示す。
【０００６】この変化を図１乃至図６に示す。図はいず
れも（ａ）が載荷状態を示し、（ｂ）が円柱状体中央部
各点の応力状態を示す。図１において、測定部位が載荷
状態Ｌａにあるときの応力状態は、圧縮側に均等に作用
している。測定部位に円形溝を穿設して円形溝を形成す
ることにより形成される円柱状体の載荷状態と中央部表
面の応力状態は、溝を徐々に穿設することにより、図
２、図３のごとく、それぞれの載荷状態Ｌ１、Ｌ２にお
いて、初期応力から徐々に減少していき、途中で零すな
わち無応力状態となり、その後、図４、図５のごとく、
それぞれの載荷状態Ｌ３、Ｌ４において、初期応力と逆
の応力である引張例に作用し、ある一定の大きさまで増
加し、その後徐々に減少して最後は図６のごとく完全に
応力が解放されて応力零となる。
れも（ａ）が載荷状態を示し、（ｂ）が円柱状体中央部
各点の応力状態を示す。図１において、測定部位が載荷
状態Ｌａにあるときの応力状態は、圧縮側に均等に作用
している。測定部位に円形溝を穿設して円形溝を形成す
ることにより形成される円柱状体の載荷状態と中央部表
面の応力状態は、溝を徐々に穿設することにより、図
２、図３のごとく、それぞれの載荷状態Ｌ１、Ｌ２にお
いて、初期応力から徐々に減少していき、途中で零すな
わち無応力状態となり、その後、図４、図５のごとく、
それぞれの載荷状態Ｌ３、Ｌ４において、初期応力と逆
の応力である引張例に作用し、ある一定の大きさまで増
加し、その後徐々に減少して最後は図６のごとく完全に
応力が解放されて応力零となる。
【０００７】そこで、本発明では、この現象に着目し
て、完全に測定部位を切断することによって応力を零と
して応力を測定するのではなく、最初に応力が零になる
ときにすなわち無応力状態になる溝の深さのときに測定
することにより、現有応力を測定するという手段を提供
することとした。
て、完全に測定部位を切断することによって応力を零と
して応力を測定するのではなく、最初に応力が零になる
ときにすなわち無応力状態になる溝の深さのときに測定
することにより、現有応力を測定するという手段を提供
することとした。
【０００８】（手段） 詳しくは、構造物部材の表面にひずみゲージを貼り付
け、初期値を測定し、ひずみゲージを中心として、その
まわりを表面から内部に向けて円状に溝を穿設し、溝を
穿設することにより形成された円柱状体中央部表面が最
初に無応力状態になるときの最終値を算出し、最終値と
初期値の差を算出することにより構造物部材の現有応力
を測定するというものである。
け、初期値を測定し、ひずみゲージを中心として、その
まわりを表面から内部に向けて円状に溝を穿設し、溝を
穿設することにより形成された円柱状体中央部表面が最
初に無応力状態になるときの最終値を算出し、最終値と
初期値の差を算出することにより構造物部材の現有応力
を測定するというものである。
【０００９】具体的には、構造物部材の表面にひずみゲ
ージを貼り付け、初期値を測定した後、ひずみゲージの
まわりを表面から中心に向けて円状に溝を穿設し、溝を
穿設することにより形成された円柱状体中央部表面が最
初に無応力状態となるときの溝の深さを、応力測定対象
となる構造物部材とほぼ同品質の供試体について、該部
材に使用するのと同寸法の径を有するコアカッター及び
同寸法のゲージ長を有するひずみゲージを用いて、予め
定めておき、その深さに達したときに測定し、これを最
終値として、この最終値と初期値の差を算出することに
より行うことを特徴とする構造物部材の現有応力の測定
方法である。
ージを貼り付け、初期値を測定した後、ひずみゲージの
まわりを表面から中心に向けて円状に溝を穿設し、溝を
穿設することにより形成された円柱状体中央部表面が最
初に無応力状態となるときの溝の深さを、応力測定対象
となる構造物部材とほぼ同品質の供試体について、該部
材に使用するのと同寸法の径を有するコアカッター及び
同寸法のゲージ長を有するひずみゲージを用いて、予め
定めておき、その深さに達したときに測定し、これを最
終値として、この最終値と初期値の差を算出することに
より行うことを特徴とする構造物部材の現有応力の測定
方法である。
【００１０】また、構造物部材の表面にひずみゲージを
貼り付け、初期値を測定した後、ひずみゲージのまわり
を表面から中心に向けて円状に溝を穿設し、溝を穿設す
ることにより形成された円柱状体中央部表面が最初に無
応力状態となるときの溝の深 さを、応力測定対象となる
構造物部材とほぼ同品質の供試体について、該部材に使
用するのと同寸法の径を有するコアカッター及び同寸法
のゲージ長を有するひずみゲージを用いて、予め定めて
おき、予め定めた円柱状体中央部表面が無応力状態の溝
の深さに達するまでの間に複数回測定した測定値を基礎
にして最終値を算出し、この最終値と初期値の差を算出
することにより行うことを特徴とする構造物部材の現有
応力の測定方法である。
貼り付け、初期値を測定した後、ひずみゲージのまわり
を表面から中心に向けて円状に溝を穿設し、溝を穿設す
ることにより形成された円柱状体中央部表面が最初に無
応力状態となるときの溝の深 さを、応力測定対象となる
構造物部材とほぼ同品質の供試体について、該部材に使
用するのと同寸法の径を有するコアカッター及び同寸法
のゲージ長を有するひずみゲージを用いて、予め定めて
おき、予め定めた円柱状体中央部表面が無応力状態の溝
の深さに達するまでの間に複数回測定した測定値を基礎
にして最終値を算出し、この最終値と初期値の差を算出
することにより行うことを特徴とする構造物部材の現有
応力の測定方法である。
【００１１】
【作用】構造物部材の表面にひずみゲージを貼り付け、
初期値を測定し、ひずみゲージのまわりを表面から内部
に向けて円状に溝を穿設し、溝を穿設することにより形
成された円柱状体中央部表面が最初に無応力状態となる
ときの最終値を算出した後、最終値と初期値の差を算出
し、これを現有応力の測定値とするので、従来のように
構造物部材の測定部位を完全に切断することなく、構造
物部材の現有応力の測定を可能とした。
初期値を測定し、ひずみゲージのまわりを表面から内部
に向けて円状に溝を穿設し、溝を穿設することにより形
成された円柱状体中央部表面が最初に無応力状態となる
ときの最終値を算出した後、最終値と初期値の差を算出
し、これを現有応力の測定値とするので、従来のように
構造物部材の測定部位を完全に切断することなく、構造
物部材の現有応力の測定を可能とした。
【００１２】
【実施例】つぎに、本発明の実施例を解析及び実験に基
づき説明する。
づき説明する。
【００１３】（解析方法及び実験方法） 解析は、三次元有限要素法解析により行った。解析モデ
ルを図７に、その解析モデル諸元を表１に示した。
ルを図７に、その解析モデル諸元を表１に示した。
【００１４】
【表１】
【００１５】表１において、Ｎｏ．１乃至Ｎｏ．４は、
コンクリート製の異なる大きさのモデルに同一径のコア
カッターを用いる場合の比較を示し、Ｎｏ．１、５、６
はモデルの大きさを統一して、異なる径のコアカッター
を用いる場合の比較を示している。解析内容は、図７の
モデルの左右両方向より３０ｋｇｆ／ｃｍ２の等分布荷
重を載荷した後、上方向からモデル中心部にφ１００ｍ
ｍ、幅１０ｍｍの溝の深さを変えて切り、それぞれにつ
いて上面中心部のｘ方向応力を計算した。
コンクリート製の異なる大きさのモデルに同一径のコア
カッターを用いる場合の比較を示し、Ｎｏ．１、５、６
はモデルの大きさを統一して、異なる径のコアカッター
を用いる場合の比較を示している。解析内容は、図７の
モデルの左右両方向より３０ｋｇｆ／ｃｍ２の等分布荷
重を載荷した後、上方向からモデル中心部にφ１００ｍ
ｍ、幅１０ｍｍの溝の深さを変えて切り、それぞれにつ
いて上面中心部のｘ方向応力を計算した。
【００１６】図８に実験方法を示した。この試験体１は
Ｎｏ．１のモデルと同じ形状（２００ｍｍ×２００ｍｍ
×５００ｍｍ）とした。試験体中心部に設けたφ２０ｍ
ｍの貫通孔にφ１７ｍｍのＰＣ鋼棒２を挿入し、２５ｍ
ｍ厚の鋼板３を介して１２ｔｆの軸力を導入（３０ｋｇ
ｆ／ｃｍ２の等分布荷重に相当）した後、試験体１の上
面中心部に、φ１００ｍｍのコアカッター４により１０
ｍｍずつ深さを増しながら円状に溝５を穿設した。この
際、試験体上面中心部に応力測定をするため、ひずみゲ
ージとして長さ２０ｍｍのひずみゲージ６を貼り付けて
おき、溝を穿設することにより形成される円柱状体につ
いてそれぞれの溝深さごとに応力を測定した。
Ｎｏ．１のモデルと同じ形状（２００ｍｍ×２００ｍｍ
×５００ｍｍ）とした。試験体中心部に設けたφ２０ｍ
ｍの貫通孔にφ１７ｍｍのＰＣ鋼棒２を挿入し、２５ｍ
ｍ厚の鋼板３を介して１２ｔｆの軸力を導入（３０ｋｇ
ｆ／ｃｍ２の等分布荷重に相当）した後、試験体１の上
面中心部に、φ１００ｍｍのコアカッター４により１０
ｍｍずつ深さを増しながら円状に溝５を穿設した。この
際、試験体上面中心部に応力測定をするため、ひずみゲ
ージとして長さ２０ｍｍのひずみゲージ６を貼り付けて
おき、溝を穿設することにより形成される円柱状体につ
いてそれぞれの溝深さごとに応力を測定した。
【００１７】（解析結果、実験結果） 図９、図１０及び図１１に解析結果を示した。数値は、
ひずみゲージ長に合わせ、中心部２０ｍｍの範囲を加重
平均した。溝の深さが大きくなるにつれ当初導入されて
いた圧縮応力は徐々に解放され、完全に解放され応力零
すなわち無応力状態となった後もさらにその傾向は続
き、引張応力が発生するようになる。その引張応力は最
大値を迎えた後徐々に減少し、最終的には応力零すなわ
ち無応力状態となる。
ひずみゲージ長に合わせ、中心部２０ｍｍの範囲を加重
平均した。溝の深さが大きくなるにつれ当初導入されて
いた圧縮応力は徐々に解放され、完全に解放され応力零
すなわち無応力状態となった後もさらにその傾向は続
き、引張応力が発生するようになる。その引張応力は最
大値を迎えた後徐々に減少し、最終的には応力零すなわ
ち無応力状態となる。
【００１８】図９は、コアカッター径をφ１００ｍｍに
固定して、モデルの大きさを変化させて比較した場合の
もので、表１に示したＮｏ．１、２、３及び４について
のものである。応力解放の程度は溝深さにより決定され
構造物の大きさには左右されないことがわかる。応力が
完全に解放された深さは３３ｍｍである。
固定して、モデルの大きさを変化させて比較した場合の
もので、表１に示したＮｏ．１、２、３及び４について
のものである。応力解放の程度は溝深さにより決定され
構造物の大きさには左右されないことがわかる。応力が
完全に解放された深さは３３ｍｍである。
【００１９】図１０は、モデルの大きさが同じものでコ
アカッター径を１００ｍｍ、６０ｍｍ、４０ｍｍと変え
て比較した場合のもので、表１に示したＮＯ．１、５及
び６についてのものである。コアカッターの径が小さい
ほど応力解放の深さが浅くなっていることがわかる。
アカッター径を１００ｍｍ、６０ｍｍ、４０ｍｍと変え
て比較した場合のもので、表１に示したＮＯ．１、５及
び６についてのものである。コアカッターの径が小さい
ほど応力解放の深さが浅くなっていることがわかる。
【００２０】図１１は、１０×ｓ／φ（ｓ：溝深さ、
φ：コアカッター径）により、横軸を無次元化したもの
である。横軸はφを１００ｍｍにしたときの溝深さに相
当している。図１０のデータがほぼ一本の線上にのって
いることがわかり、応力解放の溝深さ位置は、ｓ／φの
関係では一定であることがわかる。これにより一定のｓ
／φ値から、コアカッター径と溝深さは決定されること
になる。また、この結果、コアカッター径を小さくする
ことにより溝切り量も少なくできるため、実構造物に傷
をつけることが少なく、また、作業に費やす労力も少な
く済ますことができる。
φ：コアカッター径）により、横軸を無次元化したもの
である。横軸はφを１００ｍｍにしたときの溝深さに相
当している。図１０のデータがほぼ一本の線上にのって
いることがわかり、応力解放の溝深さ位置は、ｓ／φの
関係では一定であることがわかる。これにより一定のｓ
／φ値から、コアカッター径と溝深さは決定されること
になる。また、この結果、コアカッター径を小さくする
ことにより溝切り量も少なくできるため、実構造物に傷
をつけることが少なく、また、作業に費やす労力も少な
く済ますことができる。
【００２１】図１２に解析結果と実験結果を比較したも
のを示した。応力度と溝深さの関係について、実験１と
実験２の二試験体とＦＥＭによる解析結果とを比較した
ものである。ばらつきは見られるものの同じ傾向を示し
ている。
のを示した。応力度と溝深さの関係について、実験１と
実験２の二試験体とＦＥＭによる解析結果とを比較した
ものである。ばらつきは見られるものの同じ傾向を示し
ている。
【００２２】図１３は、各溝深さによる円柱状体表面各
部位の応力分布状況を示したものである。これは表１に
示したＮｏ．１について解析を行ったものである。溝部
付近（−５０ｍｍ、５０ｍｍ）は中央部（０ｍｍ）より
も応力低減率が大きいことがわかる。ここで、中央部２
０ｍｍの範囲の値を加重平均したものが、図９である。
図１４は、各ひずみゲージ長に相当する範囲の加重平均
応力と溝深さの比較を示す。範囲が２０ｍｍのものは３
３ｍｍ、４６，６ｍｍのものは３２ｍｍ、７３，４ｍｍ
のものは３０ｍｍ、１００ｍｍのものは２９ｍｍの溝深
さのときに、応力が完全に解放することになる。
部位の応力分布状況を示したものである。これは表１に
示したＮｏ．１について解析を行ったものである。溝部
付近（−５０ｍｍ、５０ｍｍ）は中央部（０ｍｍ）より
も応力低減率が大きいことがわかる。ここで、中央部２
０ｍｍの範囲の値を加重平均したものが、図９である。
図１４は、各ひずみゲージ長に相当する範囲の加重平均
応力と溝深さの比較を示す。範囲が２０ｍｍのものは３
３ｍｍ、４６，６ｍｍのものは３２ｍｍ、７３，４ｍｍ
のものは３０ｍｍ、１００ｍｍのものは２９ｍｍの溝深
さのときに、応力が完全に解放することになる。
【００２３】（まとめ） 載荷状態にあるコンクリート構造物の測定部位にコアカ
ッターを用いて、表面から中心に向けて円状に溝を穿設
すると、溝を穿設することにより形成される円柱状体中
央部表面の応力状態は、溝の深さが進行するにしたがっ
て、初期応力が徐々に減少し、途中でいったん無応力状
態となり、その後は初期応力と逆の応力（圧縮応力のと
きは引張応力、引張応力のときは圧縮応力）が発生し、
最終的にまた無応力状態となる。したがって、構造物部
材の現有応力の測定は、最初に無応力状態になるときの
測定値を算出し、これを最終値とし、初期値との差を算
出して求めればよいこととなる。また、最初に無応力状
態となる溝の深さは、コアカッターの径、ひずみゲージ
の大きさによって定まることがわかったので、応力測定
対象となる構造物部材とほぼ同品質の供試体について、
該構造物に使用する同寸法の径を有するコアカッター及
び同寸法のひずみゲージを用いて予め定めておけばよ
い。
ッターを用いて、表面から中心に向けて円状に溝を穿設
すると、溝を穿設することにより形成される円柱状体中
央部表面の応力状態は、溝の深さが進行するにしたがっ
て、初期応力が徐々に減少し、途中でいったん無応力状
態となり、その後は初期応力と逆の応力（圧縮応力のと
きは引張応力、引張応力のときは圧縮応力）が発生し、
最終的にまた無応力状態となる。したがって、構造物部
材の現有応力の測定は、最初に無応力状態になるときの
測定値を算出し、これを最終値とし、初期値との差を算
出して求めればよいこととなる。また、最初に無応力状
態となる溝の深さは、コアカッターの径、ひずみゲージ
の大きさによって定まることがわかったので、応力測定
対象となる構造物部材とほぼ同品質の供試体について、
該構造物に使用する同寸法の径を有するコアカッター及
び同寸法のひずみゲージを用いて予め定めておけばよ
い。
【００２４】つぎに、構造物部材の現有応力の測定方法
を具体的に説明する。 （実施例１） 図１５において、構造物の部材であるコンクリート桁１
１の現有応力を測定する。使用するコアカッター１４
は、φ＝１００ｍｍ、応力測定ゲージとしてのひずみゲ
ージ１６は、ゲージ長が２０ｍｍのものである。この条
件において、コアカッター１４により円状に溝を穿設し
たとき、溝を穿設することにより形成される円柱状体中
央部表面が無応力状態となる溝の深さは、既述したとお
り３３ｍｍである。測定手順は、まずコンクリート桁１
１の測定部位にひずみゲージ１６を貼り付け、ひずみ用
ゲージ１６と計測機器をソケットを用い又は直接に結線
して接続する。つぎにひずみゲージ１６の防水を行う。
ついで、コンクリート桁１１に作用している応力の初期
値を測定する。初期値は、通常、測定値を零とするが、
計測時までに他の要因で、零でなくなっているときはそ
の数値とする。初期値を測定後、ひずみゲージ１６と計
測機器との接続を解除し、コアカッター１４を用いて、
円状に溝を穿設する。溝が３３ｍｍの深さに達したら穿
設はやめ、再びひずみゲージ１６と計測機器を接続し
て、最終値を測定する。現有応力の算出は、最終値から
初期値を減じて算出して行う。
を具体的に説明する。 （実施例１） 図１５において、構造物の部材であるコンクリート桁１
１の現有応力を測定する。使用するコアカッター１４
は、φ＝１００ｍｍ、応力測定ゲージとしてのひずみゲ
ージ１６は、ゲージ長が２０ｍｍのものである。この条
件において、コアカッター１４により円状に溝を穿設し
たとき、溝を穿設することにより形成される円柱状体中
央部表面が無応力状態となる溝の深さは、既述したとお
り３３ｍｍである。測定手順は、まずコンクリート桁１
１の測定部位にひずみゲージ１６を貼り付け、ひずみ用
ゲージ１６と計測機器をソケットを用い又は直接に結線
して接続する。つぎにひずみゲージ１６の防水を行う。
ついで、コンクリート桁１１に作用している応力の初期
値を測定する。初期値は、通常、測定値を零とするが、
計測時までに他の要因で、零でなくなっているときはそ
の数値とする。初期値を測定後、ひずみゲージ１６と計
測機器との接続を解除し、コアカッター１４を用いて、
円状に溝を穿設する。溝が３３ｍｍの深さに達したら穿
設はやめ、再びひずみゲージ１６と計測機器を接続し
て、最終値を測定する。現有応力の算出は、最終値から
初期値を減じて算出して行う。
【００２５】（実施例２） 測定対象となる構造物部材に使用するコアカッター１４
及びひずみゲージ１６は、実施例１と同じである。した
がって、溝を穿設することにより形成される円柱状体中
心部表面が無応力状態となる溝の深さは、同じく３３ｍ
ｍである。この実施例は、溝の深さが予め定めた溝の深
さに達するまでの間に複数回測定をし、この測定値を基
礎とする点で実施例１と異なる。測定手順は、初期値の
測定までは同じである。初期値測定後ひずみゲージ１６
と計測機器との接続を解除し、コアカッター１４を用い
て円状に溝を穿設し、溝の深さが１０ｍｍ程度に達した
ときに穿設をやめ、ひずみゲージ１６と計測機器を接続
して経過１値を測定する。ついで、ひずみゲージ１６と
計測機器との接続を解除し、コアカッターを用いて同じ
く溝を穿設し、溝の深さが２０ｍｍ程度に達したときに
穿設をやめ、再びひずみゲージと計測機器を接続して、
経過２値を測定する。そして、さらに同様の手順を繰り
返して、溝の深さが３０ｍｍ程度のときに経過３値を測
定する。測定後、経過１値、経過２値、経過３値を結ん
で、溝の深さが３３ｍｍの時の値を推定し、これを最終
値として、この最終値から初期値を減じて現有応力の算
出を行う。初期値から最終値までの間に複数回測定する
ことにより、誤差を少なくし、精度を増すことができ
る。
及びひずみゲージ１６は、実施例１と同じである。した
がって、溝を穿設することにより形成される円柱状体中
心部表面が無応力状態となる溝の深さは、同じく３３ｍ
ｍである。この実施例は、溝の深さが予め定めた溝の深
さに達するまでの間に複数回測定をし、この測定値を基
礎とする点で実施例１と異なる。測定手順は、初期値の
測定までは同じである。初期値測定後ひずみゲージ１６
と計測機器との接続を解除し、コアカッター１４を用い
て円状に溝を穿設し、溝の深さが１０ｍｍ程度に達した
ときに穿設をやめ、ひずみゲージ１６と計測機器を接続
して経過１値を測定する。ついで、ひずみゲージ１６と
計測機器との接続を解除し、コアカッターを用いて同じ
く溝を穿設し、溝の深さが２０ｍｍ程度に達したときに
穿設をやめ、再びひずみゲージと計測機器を接続して、
経過２値を測定する。そして、さらに同様の手順を繰り
返して、溝の深さが３０ｍｍ程度のときに経過３値を測
定する。測定後、経過１値、経過２値、経過３値を結ん
で、溝の深さが３３ｍｍの時の値を推定し、これを最終
値として、この最終値から初期値を減じて現有応力の算
出を行う。初期値から最終値までの間に複数回測定する
ことにより、誤差を少なくし、精度を増すことができ
る。
【００２６】
【発明の効果】本発明は、上述のようにしてなるので、
つぎの効果を有する。請求項１及び２において、円柱状
体中央部表面が、最初に無応力状態になる溝の深さを、
応力測定対象となる構造物部材とほぼ同品質の供試体に
ついて該部材に使用するのと同寸法の径を有するコアカ
ッター及び同寸法のひずみゲージを用いて予め定めるこ
とにより、最終値のための溝の深さを予め知ることがで
きるので、構造物部材に大きな傷をつけないで済み、同
時に現場作業を容易にする。
つぎの効果を有する。請求項１及び２において、円柱状
体中央部表面が、最初に無応力状態になる溝の深さを、
応力測定対象となる構造物部材とほぼ同品質の供試体に
ついて該部材に使用するのと同寸法の径を有するコアカ
ッター及び同寸法のひずみゲージを用いて予め定めるこ
とにより、最終値のための溝の深さを予め知ることがで
きるので、構造物部材に大きな傷をつけないで済み、同
時に現場作業を容易にする。
【００２７】請求項２において、予め定めた円柱状体中
央部表面が無応力状態の溝の深さに達するまでの間に複
数回測定した測定値を基礎にして最終値を算出するの
で、溝を最後まで、穿設しなくても精度の高い現有応力
を算出することができる。
央部表面が無応力状態の溝の深さに達するまでの間に複
数回測定した測定値を基礎にして最終値を算出するの
で、溝を最後まで、穿設しなくても精度の高い現有応力
を算出することができる。
【図１】全面載荷状態の応力状態を示す説明図である。
【図２】部分載荷状態の応力状態を示す説明図である。
【図３】部分載荷状態の応力状態を示す説明図である。
【図４】部分載荷状態の応力状態を示す説明図である。
【図５】部分載荷状態の応力状態を示す説明図である。
【図６】無載荷状態の応力状態を示す説明図である。
【図７】解析モデルの説明図である。
【図８】試験方法を示す説明図である。（ａ）は正面
図、（ｂ）は平面図である。
図、（ｂ）は平面図である。
【図９】解析結果を示す線図で、モデル形状による比較
図である。
図である。
【図１０】解析結果を示す線図で、カッター径による比
較図である。
較図である。
【図１１】解析結果を示す線図で、図１０に示した異な
るカッター径のデーターをカッター径１００ｍｍに換算
して表現した比較図である。
るカッター径のデーターをカッター径１００ｍｍに換算
して表現した比較図である。
【図１２】解析結果と実験結果を示す線図で、両者の比
較図である。
較図である。
【図１３】解析結果を示す線図で、応力分布の説明図で
ある。
ある。
【図１４】解析結果を示す線図で、ひずみゲージ長によ
る比較図である。
る比較図である。
【図１５】コンクリート構造物に本発明を実施した実施
例図である。
例図である。
１ 試験体 ２ ＰＣ鋼棒 ３ 鋼板 ４ コアカッター ５ 溝 ６ ひずみゲージ １１ コンクリート桁 １４ コアカッター １６ ひずみゲージ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平８−219910（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−63624（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−32340（ＪＰ，Ａ) 特開 昭53−143390（ＪＰ，Ａ) 特公 昭53−9112（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (2)
- 【請求項１】 構造物部材の表面にひずみゲージを貼り
付け、初期値を測定した後、ひずみゲージのまわりを表
面から中心に向けて円状に溝を穿設し、溝を穿設するこ
とにより形成された円柱状体中央部表面が最初に無応力
状態となるときの溝の深さを、応力測定対象となる構造
物部材とほぼ同品質の供試体について、該部材に使用す
るのと同寸法の径を有するコアカッター及び同寸法のゲ
ージ長を有するひずみゲージを用いて、予め定めてお
き、その深さに達したときに測定し、これを最終値とし
て、この最終値と初期値の差を算出することにより行う
ことを特徴とする構造物部材の現有応力の測定方法。 - 【請求項２】 構造物部材の表面にひずみゲージを貼り
付け、初期値を測定した後、ひずみゲージのまわりを表
面から中心に向けて円状に溝を穿設し、溝を穿設するこ
とにより形成された円柱状体中央部表面が最初に無応力
状態となるときの溝の深さを、応力測定対象となる構造
物部材とほぼ同品質の供試体について、該部材に使用す
るのと同寸法の径を有するコアカッター及び同寸法のゲ
ージ長を有するひずみゲージを用いて、予め定めてお
き、予め定めた円柱状体中央部表面が無応力状態の溝の
深さに達するまでの間に複数回測定した測定値を基礎に
して最終値を算出し、この最終値と初期値の差を算出す
ることにより行うことを特徴とする構造物部材の現有応
力の測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7127409A JP2655529B2 (ja) | 1995-04-28 | 1995-04-28 | 構造物部材の現有応力の測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7127409A JP2655529B2 (ja) | 1995-04-28 | 1995-04-28 | 構造物部材の現有応力の測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08304191A JPH08304191A (ja) | 1996-11-22 |
| JP2655529B2 true JP2655529B2 (ja) | 1997-09-24 |
Family
ID=14959267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7127409A Expired - Lifetime JP2655529B2 (ja) | 1995-04-28 | 1995-04-28 | 構造物部材の現有応力の測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2655529B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004101322A (ja) * | 2002-09-09 | 2004-04-02 | Zenitaka Corp | コンクリート構造部材のひずみ測定方法及び現有応力測定方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB201117343D0 (en) * | 2011-10-07 | 2011-11-23 | Airbus Uk Ltd | Method and apparatus for measuring residual stresses in a component |
| CN103076118B (zh) * | 2011-10-26 | 2016-04-13 | 贵州中建建筑科研设计院有限公司 | 砼构件工作应力的环切检测方法 |
| CN109696263A (zh) * | 2019-02-21 | 2019-04-30 | 广西大学 | 一种测试混凝土现存应力的装置及测试方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS539112A (en) * | 1976-07-13 | 1978-01-27 | Kyoei Raito Seisakushiyo Kk | Mainly ivory instrument part |
-
1995
- 1995-04-28 JP JP7127409A patent/JP2655529B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004101322A (ja) * | 2002-09-09 | 2004-04-02 | Zenitaka Corp | コンクリート構造部材のひずみ測定方法及び現有応力測定方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08304191A (ja) | 1996-11-22 |
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