JP2651631B2 - 光波長変換装置 - Google Patents
光波長変換装置Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、基本波を第２高調波に
変換する光波長変換装置に関し、特に詳細には、レーザ
ーダイオードポンピング固体レーザーの共振器内に配さ
れ、基本波と第２高調波との間でタイプIIの位相整合が
取られるようにした光波長変換装置に関するものであ
る。
変換する光波長変換装置に関し、特に詳細には、レーザ
ーダイオードポンピング固体レーザーの共振器内に配さ
れ、基本波と第２高調波との間でタイプIIの位相整合が
取られるようにした光波長変換装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】例えば特開昭62-189783 号公報に示され
るように、ネオジウム等の希土類がドーピングされた固
体レーザーロッドを半導体レーザー（レーザーダイオー
ド）によってポンピングするレーザーダイオードポンピ
ング固体レーザーが公知となっている。この種のレーザ
ーダイオードポンピング固体レーザーにおいては、より
短波長のレーザー光を得るために、その共振器内に非線
形光学材料のバルク単結晶を配設して、固体レーザー発
振ビームを第２高調波に波長変換することも行なわれて
いる。
るように、ネオジウム等の希土類がドーピングされた固
体レーザーロッドを半導体レーザー（レーザーダイオー
ド）によってポンピングするレーザーダイオードポンピ
ング固体レーザーが公知となっている。この種のレーザ
ーダイオードポンピング固体レーザーにおいては、より
短波長のレーザー光を得るために、その共振器内に非線
形光学材料のバルク単結晶を配設して、固体レーザー発
振ビームを第２高調波に波長変換することも行なわれて
いる。
【０００３】ところで上記非線形光学材料の結晶として
は、例えばＫＴＰのような２軸性結晶が用いられること
も多い。Ｊ．Ａppl ．Ｐhys ．Ｖol．55，ｐ65（1984）
にはＹaoらによって、２軸性結晶であるＫＴＰの位相整
合方法に関する内容が詳細に記述されている。以下、こ
こに記述されている２軸性結晶における位相整合方法に
関して説明する。図４に示すようにθを光の進行方向と
結晶の光学軸Ｚとのなす角度とし、φを光学軸Ｘ、Ｙを
含む面においてＸ軸からの光の進行方向の角度とする。
ここで、任意の角度で入射したときの基本波および第２
高調波に対する結晶の屈折率を各々
は、例えばＫＴＰのような２軸性結晶が用いられること
も多い。Ｊ．Ａppl ．Ｐhys ．Ｖol．55，ｐ65（1984）
にはＹaoらによって、２軸性結晶であるＫＴＰの位相整
合方法に関する内容が詳細に記述されている。以下、こ
こに記述されている２軸性結晶における位相整合方法に
関して説明する。図４に示すようにθを光の進行方向と
結晶の光学軸Ｚとのなす角度とし、φを光学軸Ｘ、Ｙを
含む面においてＸ軸からの光の進行方向の角度とする。
ここで、任意の角度で入射したときの基本波および第２
高調波に対する結晶の屈折率を各々
【０００４】
【数１】
【０００５】とし、基本波および第２高調波の光学軸
Ｘ、Ｙ、Ｚ各方向の偏光成分に対する結晶の屈折率をそ
れぞれ、
Ｘ、Ｙ、Ｚ各方向の偏光成分に対する結晶の屈折率をそ
れぞれ、
【０００６】
【数２】
【０００７】とする。次に、 ｋX ＝sin θ・cos φ ｋY ＝sin θ・sin φ ｋZ ＝cos θ としたとき、
【０００８】
【数３】
【０００９】
【数４】
【００１０】上記（数３）および（数４）の解が位相整
合条件となる。
合条件となる。
【００１１】
【数５】
【００１２】とおいたとき（数３）および（数４）式の
解は、
解は、
【００１３】
【数６】
【００１４】
【数７】
【００１５】（複号はｉ＝１のとき＋、ｉ＝２のとき
−）となる。
−）となる。
【００１６】ここで、
【００１７】
【数８】
【００１８】なる条件が満足されるとき、基本波と第２
高調波との間で位相整合が取られ、これはタイプＩの位
相整合と称されている。また、
高調波との間で位相整合が取られ、これはタイプＩの位
相整合と称されている。また、
【００１９】
【数９】
【００２０】なる条件が満たされるときにも、基本波と
第２高調波との間で位相整合が取られ、これは一般にタ
イプIIの位相整合と称されている。
第２高調波との間で位相整合が取られ、これは一般にタ
イプIIの位相整合と称されている。
【００２１】ところで、上記のような２軸性結晶を用い
てタイプIIの位相整合を取る場合、結晶に入射させる基
本波が該結晶に関して２つの屈折率を感じるようにな
る。例えば結晶の非線形光学定数ｄ24を利用する場合、
すなわち図５に示すように結晶10の光学軸ＹからＺ軸側
に45°傾いた方向に直線偏光した（つまりＹ軸方向の直
線偏光成分とＺ軸方向の直線偏光成分とを有する）基本
波11を入射させて、Ｙ軸方向に直線偏光した第２高調波
12を取り出す場合、基本波11は屈折率
てタイプIIの位相整合を取る場合、結晶に入射させる基
本波が該結晶に関して２つの屈折率を感じるようにな
る。例えば結晶の非線形光学定数ｄ24を利用する場合、
すなわち図５に示すように結晶10の光学軸ＹからＺ軸側
に45°傾いた方向に直線偏光した（つまりＹ軸方向の直
線偏光成分とＺ軸方向の直線偏光成分とを有する）基本
波11を入射させて、Ｙ軸方向に直線偏光した第２高調波
12を取り出す場合、基本波11は屈折率
【００２２】
【数１０】
【００２３】つまりＺ軸方向の偏光成分が感じる屈折率
と、屈折率
と、屈折率
【００２４】
【数１１】
【００２５】つまり光の進行方向とＺ軸に直角なＹ’方
向の偏光成分が感じる屈折率の双方を感じる。
向の偏光成分が感じる屈折率の双方を感じる。
【００２６】なお図５のように結晶10がカットされてい
る場合、厳密に言えば、基本波11はＹ’方向（Ｙ軸から
Ｘ軸側に傾いた方向）およびＺ軸方向に直線偏光した状
態で入射され、第２高調波12はＹ’方向に偏光した状態
で取り出されることになるが、実用上は上記のように考
えて差支えない。
る場合、厳密に言えば、基本波11はＹ’方向（Ｙ軸から
Ｘ軸側に傾いた方向）およびＺ軸方向に直線偏光した状
態で入射され、第２高調波12はＹ’方向に偏光した状態
で取り出されることになるが、実用上は上記のように考
えて差支えない。
【００２７】上述のように、基本波が２つの屈折率を感
じると、それぞれの屈折率に対する偏光成分の間に下記
の位相差Δが生じる。
じると、それぞれの屈折率に対する偏光成分の間に下記
の位相差Δが生じる。
【００２８】
【数１２】
【００２９】この位相差Δが生じると、基本波の直線偏
光方向が位相差Δの値に応じて変化することになる。こ
うして基本波の直線偏光方向が変化すると、非線形光学
材料結晶の光学軸に対する基本波偏光方向の角度が、最
大波長変換効率を得る所定角度からずれてしまい、第２
高調波の光強度が低下することになる。
光方向が位相差Δの値に応じて変化することになる。こ
うして基本波の直線偏光方向が変化すると、非線形光学
材料結晶の光学軸に対する基本波偏光方向の角度が、最
大波長変換効率を得る所定角度からずれてしまい、第２
高調波の光強度が低下することになる。
【００３０】そこで、最大の第２高調波出力を得るため
には、結晶温度を最適に制御したり、あるいは結晶長を
最適に調整する必要がある。例えば米国特許第4,913,53
3 号明細書には、前者の手法を採る光波長変換装置の一
例が示されており、一方特開平1-152781号公報、同1-15
2782号公報には、後者の手法を採る光波長変換装置の一
例が示されている。また特開平１−152781号公報には、
共振器内に配置する非線形光学材料の結晶を断面台形状
に形成し、この結晶を台形の上下方向に移動させること
により、基本波の結晶における光路長を変化させて、上
記の位相差Δを調整するようにした装置が開示されてい
る。
には、結晶温度を最適に制御したり、あるいは結晶長を
最適に調整する必要がある。例えば米国特許第4,913,53
3 号明細書には、前者の手法を採る光波長変換装置の一
例が示されており、一方特開平1-152781号公報、同1-15
2782号公報には、後者の手法を採る光波長変換装置の一
例が示されている。また特開平１−152781号公報には、
共振器内に配置する非線形光学材料の結晶を断面台形状
に形成し、この結晶を台形の上下方向に移動させること
により、基本波の結晶における光路長を変化させて、上
記の位相差Δを調整するようにした装置が開示されてい
る。
【００３１】
【発明が解決しようとする課題】しかし、結晶長を任意
に設定しておいて、結晶温度の制御によって最大の第２
高調波出力を得ようとすると、大きな温度調節ストロー
クが求められるために温調電源やヒートシンクが大型化
し、光波長変換装置の大型化やコストアップを招く。
に設定しておいて、結晶温度の制御によって最大の第２
高調波出力を得ようとすると、大きな温度調節ストロー
クが求められるために温調電源やヒートシンクが大型化
し、光波長変換装置の大型化やコストアップを招く。
【００３２】一方、結晶温度が一定となるように温度調
節をし、個々の結晶の長さをその温度に対して最適な値
に調整して対応する場合は、結晶長の許容誤差が極めて
小さいため、現実には、最大の第２高調波出力を得るの
は非常に困難となっている。そして、たとえそのような
ことが可能でも、この場合には、結晶長の厳密な測定お
よび調整の作業が必要となるから、光波長変換装置が大
幅にコストアップしてしまう。
節をし、個々の結晶の長さをその温度に対して最適な値
に調整して対応する場合は、結晶長の許容誤差が極めて
小さいため、現実には、最大の第２高調波出力を得るの
は非常に困難となっている。そして、たとえそのような
ことが可能でも、この場合には、結晶長の厳密な測定お
よび調整の作業が必要となるから、光波長変換装置が大
幅にコストアップしてしまう。
【００３３】また上記特開平１−152781号公報に示され
る装置においては、基本波が縦モードマルチ化しやす
く、そのためにモード競合ノイズが発生しやすいという
問題が認められている。
る装置においては、基本波が縦モードマルチ化しやす
く、そのためにモード競合ノイズが発生しやすいという
問題が認められている。
【００３４】本発明は上記のような事情に鑑みてなされ
たものであり、基本波と第２高調波との間でタイプIIの
位相整合が取られる非線形光学材料の結晶を用いて、モ
ード競合ノイズの無い高出力の第２高調波を得ることが
でき、しかも小型かつ安価に形成可能な光波長変換装置
を提供することを目的とするものである。
たものであり、基本波と第２高調波との間でタイプIIの
位相整合が取られる非線形光学材料の結晶を用いて、モ
ード競合ノイズの無い高出力の第２高調波を得ることが
でき、しかも小型かつ安価に形成可能な光波長変換装置
を提供することを目的とするものである。
【００３５】
【課題を解決するための手段】本発明による光波長変換
装置は、前述したようにレーザーダイオードポンピング
固体レーザーの共振器内に配され、入射した基本波とし
ての固体レーザー発振ビームを、タイプIIの位相整合を
取って第２高調波に変換する非線形光学材料の結晶を有
する光波長変換装置において、◆上記結晶の少なくとも
一方の光通過面が、外側に凸の曲率を有する面に形成さ
れる一方、◆この結晶を、そこにおける基本波光路長が
変化する向きに移動させる手段が設けられたことを特徴
とするものである。
装置は、前述したようにレーザーダイオードポンピング
固体レーザーの共振器内に配され、入射した基本波とし
ての固体レーザー発振ビームを、タイプIIの位相整合を
取って第２高調波に変換する非線形光学材料の結晶を有
する光波長変換装置において、◆上記結晶の少なくとも
一方の光通過面が、外側に凸の曲率を有する面に形成さ
れる一方、◆この結晶を、そこにおける基本波光路長が
変化する向きに移動させる手段が設けられたことを特徴
とするものである。
【００３６】
【作用および発明の効果】上記の基本波光路長は、すな
わち前記（数１２）式の結晶長Ｌであり、このＬの値が
変化すれば位相差Δが変化する。こうして位相差Δの値
が変化すれば、それに応じて基本波の偏光方向が変化す
る。そこで、上述のように非線形光学材料結晶を移動さ
せることにより、基本波の偏光方向を、最大波長変換効
率が得られるように調整することができる。
わち前記（数１２）式の結晶長Ｌであり、このＬの値が
変化すれば位相差Δが変化する。こうして位相差Δの値
が変化すれば、それに応じて基本波の偏光方向が変化す
る。そこで、上述のように非線形光学材料結晶を移動さ
せることにより、基本波の偏光方向を、最大波長変換効
率が得られるように調整することができる。
【００３７】また、上記の構成においては、非線形光学
材料の結晶の少なくとも一方の光通過面を、外側に凸の
曲率を有する面に形成したので、固体レーザーはシング
ルモードで発振しやすくなる。そこで、上述したモード
競合ノイズの発生を抑えて、ノイズの無い第２高調波が
得られるようになる。
材料の結晶の少なくとも一方の光通過面を、外側に凸の
曲率を有する面に形成したので、固体レーザーはシング
ルモードで発振しやすくなる。そこで、上述したモード
競合ノイズの発生を抑えて、ノイズの無い第２高調波が
得られるようになる。
【００３８】さらに上記の曲率を有する面のレンズ効果
により、非線形光学材料結晶内におけるレーザービーム
の径が小さくなるので、波長変換効率も向上する。
により、非線形光学材料結晶内におけるレーザービーム
の径が小さくなるので、波長変換効率も向上する。
【００３９】そして上記構成の本発明装置は、大型かつ
高精度の温度調節手段は不要なものであるから、小型か
つ安価に形成可能となる。
高精度の温度調節手段は不要なものであるから、小型か
つ安価に形成可能となる。
【００４０】
【実施例】以下、図面に示す実施例に基づいて本発明を
詳細に説明する。図１は、本発明の第１実施例による光
波長変換装置を示すものである。この光波長変換装置を
有するレーザーダイオードポンピング固体レーザーは、
ポンピング光としてのレーザービーム13を発する半導体
レーザー（フェーズドアレイレーザー）14と、発散光で
ある上記レーザービーム13を平行光化するコリメーター
レンズ15ａと、このレンズ15ａを通過したレーザービー
ム13を集束させる集光レンズ15ｂと、ネオジウム（Ｎ
ｄ）がドーピングされた固体レーザーロッドであるＹＶ
Ｏ4 ロッド（以下、Ｎｄ：ＹＶＯ4 ロッドと称する）16
と、このＮｄ：ＹＶＯ4 ロッド16の前方側（図中右方
側）に配されたＫＴＰ結晶10とからなる。以上述べた各
要素は、共通の筐体（図示せず）にマウントされて一体
化されている。なおフェーズドアレイレーザー14は、図
示しないペルチェ素子と温調回路により、所定温度に温
調される。
詳細に説明する。図１は、本発明の第１実施例による光
波長変換装置を示すものである。この光波長変換装置を
有するレーザーダイオードポンピング固体レーザーは、
ポンピング光としてのレーザービーム13を発する半導体
レーザー（フェーズドアレイレーザー）14と、発散光で
ある上記レーザービーム13を平行光化するコリメーター
レンズ15ａと、このレンズ15ａを通過したレーザービー
ム13を集束させる集光レンズ15ｂと、ネオジウム（Ｎ
ｄ）がドーピングされた固体レーザーロッドであるＹＶ
Ｏ4 ロッド（以下、Ｎｄ：ＹＶＯ4 ロッドと称する）16
と、このＮｄ：ＹＶＯ4 ロッド16の前方側（図中右方
側）に配されたＫＴＰ結晶10とからなる。以上述べた各
要素は、共通の筐体（図示せず）にマウントされて一体
化されている。なおフェーズドアレイレーザー14は、図
示しないペルチェ素子と温調回路により、所定温度に温
調される。
【００４１】このフェーズドアレイレーザー14として
は、波長λ1 ＝809 ｎｍのレーザービーム13を発するも
のが用いられている。一方Ｎｄ：ＹＶＯ4 ロッド16は、
上記レーザービーム13によってネオジウム原子が励起さ
れることにより、波長λ2 ＝1064ｎｍのレーザービーム
11を発する。
は、波長λ1 ＝809 ｎｍのレーザービーム13を発するも
のが用いられている。一方Ｎｄ：ＹＶＯ4 ロッド16は、
上記レーザービーム13によってネオジウム原子が励起さ
れることにより、波長λ2 ＝1064ｎｍのレーザービーム
11を発する。
【００４２】Ｎｄ：ＹＶＯ4 ロッド16の光入射側端面16
ａには、波長1064ｎｍのレーザービーム11は良好に反射
させ（反射率99.9％以上）、波長809 ｎｍのポンピング
用レーザービーム13は良好に透過させる（透過率99％以
上）コーティング18が施されている。一方ＫＴＰ結晶10
の前方側の端面10ａには、波長1064ｎｍのレーザービー
ム11および波長809 ｎｍのレーザービーム13は良好に反
射させ、そして後述する波長532 ｎｍの第２高調波12は
良好に透過させるコーティング19が施されている。また
このＫＴＰ結晶10の後方側の端面10ｂは、外側に凸とな
った球面の一部をなす形状とされ、その表面には、レー
ザービーム11を良好に透過させるコーティング20が施さ
れている。したがって波長1064ｎｍのレーザービーム11
は、上記の面16ａ、10ａ間に閉じ込められて、レーザー
発振を引き起こす。
ａには、波長1064ｎｍのレーザービーム11は良好に反射
させ（反射率99.9％以上）、波長809 ｎｍのポンピング
用レーザービーム13は良好に透過させる（透過率99％以
上）コーティング18が施されている。一方ＫＴＰ結晶10
の前方側の端面10ａには、波長1064ｎｍのレーザービー
ム11および波長809 ｎｍのレーザービーム13は良好に反
射させ、そして後述する波長532 ｎｍの第２高調波12は
良好に透過させるコーティング19が施されている。また
このＫＴＰ結晶10の後方側の端面10ｂは、外側に凸とな
った球面の一部をなす形状とされ、その表面には、レー
ザービーム11を良好に透過させるコーティング20が施さ
れている。したがって波長1064ｎｍのレーザービーム11
は、上記の面16ａ、10ａ間に閉じ込められて、レーザー
発振を引き起こす。
【００４３】このレーザービーム11は非線形光学材料で
あるＫＴＰ結晶10に入射して、波長が１／２すなわち53
2 ｎｍの第２高調波12に波長変換される。ＫＴＰ結晶10
の端面10ａには前述した通りのコーティング19が施され
ているので、このＫＴＰ結晶10からは、ほぼ第２高調波
12のみが取り出される。
あるＫＴＰ結晶10に入射して、波長が１／２すなわち53
2 ｎｍの第２高調波12に波長変換される。ＫＴＰ結晶10
の端面10ａには前述した通りのコーティング19が施され
ているので、このＫＴＰ結晶10からは、ほぼ第２高調波
12のみが取り出される。
【００４４】ＫＴＰ結晶10を保持した保持部材21には、
図中上下方向に延びる複数のガイドロッド22が挿通され
ている。これらのガイドロッド22の下端部は固定台23に
固定されており、保持部材21はガイドロッド22に沿って
上下方向に移動自在となっている。そして固定台23には
精密ねじ24が回転自在に保持され、この精密ねじ24の先
端部は上記保持部材21に螺合されている。したがって精
密ねじ24が回転されると、保持部材21が上下方向に螺進
退し、ＫＴＰ結晶10が上下移動する。
図中上下方向に延びる複数のガイドロッド22が挿通され
ている。これらのガイドロッド22の下端部は固定台23に
固定されており、保持部材21はガイドロッド22に沿って
上下方向に移動自在となっている。そして固定台23には
精密ねじ24が回転自在に保持され、この精密ねじ24の先
端部は上記保持部材21に螺合されている。したがって精
密ねじ24が回転されると、保持部材21が上下方向に螺進
退し、ＫＴＰ結晶10が上下移動する。
【００４５】図２に詳しく示すように、２軸性結晶であ
るＫＴＰ結晶10は、ＹＺ面をＺ軸周りに24°回転させた
面にレーザービーム11が垂直に入射するように配されて
いる。この構成においては、矢印Ｐで示すレーザービー
ム11の直線偏光方向とＺ軸とが45°の角度をなす場合
に、大きな非線形光学定数ｄ24が利用された上で、基本
波としてのレーザービーム11と第２高調波12との間で良
好にタイプIIの位相整合が取られ、最大強度の第２高調
波12が得られる。
るＫＴＰ結晶10は、ＹＺ面をＺ軸周りに24°回転させた
面にレーザービーム11が垂直に入射するように配されて
いる。この構成においては、矢印Ｐで示すレーザービー
ム11の直線偏光方向とＺ軸とが45°の角度をなす場合
に、大きな非線形光学定数ｄ24が利用された上で、基本
波としてのレーザービーム11と第２高調波12との間で良
好にタイプIIの位相整合が取られ、最大強度の第２高調
波12が得られる。
【００４６】しかし、ＫＴＰ結晶10によりレーザービー
ム11に前述のような位相差Δが生じると、その値に応じ
てレーザービーム11の直線偏光方向が変化してしまうの
で、上記45°の角度を実現できないことも起こり得る。
そこで、前述した精密ねじ24を右回りあるいは左回りに
回転させて、ＫＴＰ結晶10を上下方向に微小量ずつ移動
させると、該結晶10におけるレーザービーム11の光路長
Ｌが極く僅かずつ変化する。この光路長Ｌが変化する
と、前述したように位相差Δの値が変化し、したがって
その直線偏光方向も変化する。このようにしてレーザー
ビーム11の直線偏光方向を微調整すれば、この直線偏光
方向が上述したようにＺ軸に対して45°をなす状態が得
られ、そのときに最大強度の第２高調波12を得ることが
できる。
ム11に前述のような位相差Δが生じると、その値に応じ
てレーザービーム11の直線偏光方向が変化してしまうの
で、上記45°の角度を実現できないことも起こり得る。
そこで、前述した精密ねじ24を右回りあるいは左回りに
回転させて、ＫＴＰ結晶10を上下方向に微小量ずつ移動
させると、該結晶10におけるレーザービーム11の光路長
Ｌが極く僅かずつ変化する。この光路長Ｌが変化する
と、前述したように位相差Δの値が変化し、したがって
その直線偏光方向も変化する。このようにしてレーザー
ビーム11の直線偏光方向を微調整すれば、この直線偏光
方向が上述したようにＺ軸に対して45°をなす状態が得
られ、そのときに最大強度の第２高調波12を得ることが
できる。
【００４７】また、ＫＴＰ結晶10の端面10ｂは、外側に
凸となった球面の一部をなす形状とされているので、レ
ーザービーム11は単一縦モードで発振しやすくなる。そ
こで、モード競合ノイズの発生を抑えて、ノイズの無い
第２高調波12が得られるようになる。さらに、上記の結
晶端面10ｂのレンズ効果により、ＫＴＰ結晶10内におけ
るレーザービーム11の径が小さくなるので、波長変換効
率も向上する。
凸となった球面の一部をなす形状とされているので、レ
ーザービーム11は単一縦モードで発振しやすくなる。そ
こで、モード競合ノイズの発生を抑えて、ノイズの無い
第２高調波12が得られるようになる。さらに、上記の結
晶端面10ｂのレンズ効果により、ＫＴＰ結晶10内におけ
るレーザービーム11の径が小さくなるので、波長変換効
率も向上する。
【００４８】次に図３を参照して、本発明の第２実施例
について説明する。なおこの図３において、図１中のも
のと同等の要素については同番号を付し、それらについ
ての重複した説明は省略する。
について説明する。なおこの図３において、図１中のも
のと同等の要素については同番号を付し、それらについ
ての重複した説明は省略する。
【００４９】この第２実施例においてＫＴＰ結晶10は、
保持部材31に対して、その端面10ｂの曲率中心から外れ
た回転軸32を中心に回転自在に保持されている。そして
保持部材31には、調節つまみ33が回転軸34を中心に回転
自在に取り付けられている。この回転軸34は、図示しな
い減速歯車列を介して上記回転軸32に連結されている。
したがって、調節つまみ33が回転操作されると、ＫＴＰ
結晶10が回転軸32を中心にして回転する。このようにし
てＫＴＰ結晶10が回転されると、そこにおけるレーザー
ビーム11の光路長が変化するので、この場合も第１実施
例と同様にレーザービーム11の直線偏光方向を調節可能
となる。
保持部材31に対して、その端面10ｂの曲率中心から外れ
た回転軸32を中心に回転自在に保持されている。そして
保持部材31には、調節つまみ33が回転軸34を中心に回転
自在に取り付けられている。この回転軸34は、図示しな
い減速歯車列を介して上記回転軸32に連結されている。
したがって、調節つまみ33が回転操作されると、ＫＴＰ
結晶10が回転軸32を中心にして回転する。このようにし
てＫＴＰ結晶10が回転されると、そこにおけるレーザー
ビーム11の光路長が変化するので、この場合も第１実施
例と同様にレーザービーム11の直線偏光方向を調節可能
となる。
【図１】本発明の第１実施例装置の側面図
【図２】上記第１実施例装置の要部を示す斜視図
【図３】本発明の第２実施例装置の側面図
【図４】本発明に関連する結晶内部での基本波進行方向
と光学軸Ｚとがなす角度θ、および基本波進行方向と光
学軸Ｘとがなす角度φを説明する概略図
と光学軸Ｚとがなす角度θ、および基本波進行方向と光
学軸Ｘとがなす角度φを説明する概略図
【図５】非線形光学材料の光学軸と基本波の直線偏光方
向との関係を説明するための概略図
向との関係を説明するための概略図
【図６】第２高調波出力の温度変化に依存する周期的変
動を示すグラフ
動を示すグラフ
【図７】第２高調波出力の結晶長に依存する周期的変動
を示すグラフ
を示すグラフ
10 ＫＴＰ結晶 10ａ、10ｂ ＫＴＰ結晶の端面 11 レーザービーム（基本波） 12 第２高調波 13 レーザービーム（ポンピング光） 14 フェーズドアレイレーザー 16 Ｎｄ：ＹＶＯ4 ロッド 21、31 保持部材 22 ガイドロッド 23 固定部材 24 精密ねじ 32、34 回転軸 33 調整つまみ
Claims (1)
- 【請求項１】 レーザーダイオードポンピング固体レー
ザーの共振器内に配され、入射した基本波としての固体
レーザー発振ビームを、タイプIIの位相整合を取って第
２高調波に変換する非線形光学材料の結晶を有する光波
長変換装置において、前記結晶の少なくとも一方の光通
過面が、外側に凸の曲率を有する面に形成される一方、
この結晶を、そこにおける基本波光路長が変化する向き
に移動させる手段が設けられたことを特徴とする光波長
変換装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7984991A JP2651631B2 (ja) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | 光波長変換装置 |
| US07/843,719 US5315433A (en) | 1991-02-28 | 1992-02-28 | Optical wavelength converting apparatus |
| US08/208,139 US5432807A (en) | 1991-02-28 | 1994-03-09 | Optical wavelength converting apparatus |
| US08/417,673 US5588014A (en) | 1991-02-28 | 1995-04-06 | Optical wavelength converting apparatus |
| US08/665,916 US5652757A (en) | 1991-02-28 | 1996-06-19 | Optical wavelength converting apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7984991A JP2651631B2 (ja) | 1991-04-12 | 1991-04-12 | 光波長変換装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04314373A JPH04314373A (ja) | 1992-11-05 |
| JP2651631B2 true JP2651631B2 (ja) | 1997-09-10 |
Family
ID=13701648
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7984991A Expired - Fee Related JP2651631B2 (ja) | 1991-02-28 | 1991-04-12 | 光波長変換装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2651631B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116793330B (zh) * | 2023-08-25 | 2023-11-14 | 山西大学 | 基于连续变量量子纠缠源的量子增强型光纤陀螺仪及方法 |
-
1991
- 1991-04-12 JP JP7984991A patent/JP2651631B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04314373A (ja) | 1992-11-05 |
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