JP2632229B2 - 磁気テープのスリット方法 - Google Patents
磁気テープのスリット方法Info
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Description
り、特に、幅広の磁気テープを連続的に搬送しながら幅
狭いものに裁断する磁気テープのスリット方法に関す
る。
等は、その製造工程において、その製品幅よりも幅広の
状態において各種の処理がなされた後に、その製品幅に
裁断されるのが一般的な製造方法である。
磁気テープ原反から該テープを引き出すようにして走行
させながら連続的に行う。このスリット方法に用いられ
るスリッタの基本構造は、磁気テープのテープ面と略平
行で且つテープ幅方向に沿った回転軸を有した回転する
丸刃(以後、回転刃と云う)を用いた構成であり、この
回転丸刃がテープ表裏両面側から対向する上下一対の半
径方向に重なり合うように複数併設されたものである。
図を参照して説明する。なお、第9図は概略側面図、第
10図は第9図のC−C線に沿った断面図であり、第11図
は第9図のD−D線に沿った断面図である。
20と下刃30は、テープ面と略平行で且つテープ幅方向に
沿った回転軸O1,O2を中心にして磁気テープTの走行方
向の順方向に回転し、テープ表裏両面側から対向してそ
の半径方向に重なり合う構造となっている。
ラップし、上刃側面28、下刃側面39を互いに押しつけ合
っており、この間に前記磁気テープを通過させることに
よりスリットが行われる。
いている磁気テープTの近傍において、磁性層7並びに
支持体6に多数のクラックが発生し、このクラックが会
合することにで前記磁気テープTの剪断・分離が起こる
ことが知られている(例えば、杉田忠彰その他「薄膜の
マイクロ剪断加工に関する研究」昭和59年度、精機学会
秋期大会学術講演会論文集P371)。
び第11図に示すように、切口付近では前記下回転刃30の
上に位置する前記支持体6と前記磁性層7の界面がテー
プ裏面側(図中において下方)だれこむ特徴をもった断
面A1が形成され、反対に前記上回転刃20の下方に位置す
る断面B1においては、前記磁性層7の磁性層断面9が先
細りに形成されるバリが発生していた。
ープ表面側に反り返るようになっていることがある。前
記バリは、例えばスリット後のテープ搬送系や磁気テー
プカセット組立装置、或は記録再生装置等においてテー
プガイド手段であるテープエッジ規制ガイドローラ等に
走行案内されるときに削れ落ちる。この削れ落ちたもの
は磁気テープ製造工程においては走行系の汚染や周辺機
器の汚染をおこし、記録再生装置においては走行系やそ
の他装置内の部品に付着するだけでなく、ヘッド詰まり
を引き起こしたりドロップアウト等を発生させる問題が
あった。
にあっては、上下方向から発生した亀裂の会合がうまく
行われるように、上下の刃の刃先の間隙(剪断面に対し
て直行する方向の距離)を適性に設定することにより、
良好な剪断ができることが知られているが、一般に非金
属の場合においては、この間隙をできるだけ小さくする
ことが良好な剪断が行えると考えられていた。そして、
剪断加工によって刃先の磨耗が増加するとともに剪断面
のかえり高さ(バリ高さ)が増すため、この高さがある
限界を越えたときに刃先の寿命がきたものと判定されて
いた。
研磨により新しい刃先にした刃を使用した場合に、該刃
の切れ味とは相反して顕著に現れることが判ってきた。
即ち、切れ味をよくした前記回転刃20、30ほど上述の欠
点がクローズアップされるという結果がでている。
や特開平1−246094号公報等に前記バリの形成を回避し
ようとした提案が開示されている。
支持体側に丸みを持ってだれ込むようにスリットしたも
のであるが、例えばこのような構成のテープ端縁を裁断
面として形成する場合、回転刃等の切断手段に比較的大
きな負荷(だれ込み部分を形成するための圧接力)が必
要なために切断手段(刃先)の擦れ合いは重要な要素と
なり、このことが切断手段の寿命を短命にするだけでな
く、そのだれ込み量の設定はほとんど経験的範疇を脱し
ていないのが現状であった。
ウェブをスリットする回転刃が提案されている。この回
転刃の特徴は、上刃と下刃の少なくとも一方の刃先がそ
の径外方に向かって次第に相手側の刃から離れるように
面取りされた構成である。このような構成の回転刃によ
り裁断されたウェブはその裁断面がウェブ厚さ方向にわ
たって凹凸が形成されとしている。しかしながら、前記
凹凸は前記回転刃により何らかの形で形成されるもの
の、本発明者が磁気テープに関して更に研究を重ねた結
果、面取りの大きさによって殆ど効果を生じない場合も
あり、又、単に前記凹凸が形成されただけでは磁性層の
バリは解消されず、その設定はほとんど経験的範疇を脱
し切れないのが現状であった。即ち、磁気テープのよう
なウェブにも、上述のように金属剪断加工に極めて近似
した剪断理論が適用できるものの、現実の大量生産段階
においては磁気テープと金属とでは本来その素材の物性
が異なることから、金属の剪断理論をそのまま適用する
ことは不可能であった。
結果、前記バリの発生は下記するようなメカニズムであ
ることが判ってきた。前記上下回転刃20、30のオーバー
ラップ時における前記上刃側面28と前記下刃側面39との
間隙は、ある範囲を越えて狭くし過ぎると、剪断過程の
起点である前記磁性層7のクラック(裁断初期に発生す
るクラック)が前記下刃側面39の延長線よりも下刃側面
寄り(図中において左側)に於いて発生する。このため
に、前記剪断面B1における磁性層断面9は側方(断面A1
側)に張り出した状態になる。ここで、剪断過程におい
て前記上下回転刃20、30がその半径方向にオーバーラッ
プすることから、前記磁性層断面9は前記下刃側面39に
押し付けられるとともに該下刃側面39上を擦るようにず
らされる(図中において下方へ押される)。この結果、
前記磁性層断面9は前記支持体6とは反対側にめくり上
げられて前記バリを呈することになる。
を単に適用して、バリが発生し易い部分をだれこませた
り、裁断面に凹凸を形成するだけでは、上記如きめくり
上がったようなバリ発生を確実に抑えることができなか
った。
り上がったようなバリ発生を確実に防止でき、例えば、
磁気テープ製造工程においては走行系の汚染や周辺機器
の汚染を発生したり、或いは記録再生装置の走行系やそ
の他装置内の部品の汚染やヘッド詰まり、ドロップアウ
ト等を発生させる原因となる磁気テープ端縁のバリの発
生を極めて効果的に防止できる磁気テープのスリット方
法を提供することである。
設けた磁気テープを連続走行させながら、テープ面と略
平行で且つテープ幅方向に沿った回転軸線を有しテープ
表裏両面側から対向する上下一対の半径方向に重なり合
う回転刃によりスリットするときに、前記回転刃の刃先
同士のテープ幅方向の間隙を前記磁気テープの厚みに対
して3%〜20%の範囲に設定してスリットすることを特
徴とする磁気テープのスリット方法によって達成され
る。
ット方法を適用したスリッタの一実施態様を説明する。
あり、第2図はスリッタの刃先部分を示した部分断面図
であり、第3図は第1図におけるC−C線に沿った部分
の断面図、第4図は第1図におけるD−D線に沿った部
分の断面図である。
のテープ面と平行かつ該磁気テープTの幅方向に沿った
回転軸O1及び回転軸O2により回転する上下一対の回転刃
である多数の上下刃2、3により構成されている。尚、
前記上刃2は前記磁気テープTの表面側(磁性層が形成
された側)に位置しており、前記下刃3はテープ裏面側
に位置している。
トを用いることができ、磁性層を含めた全体の厚みtは
7μm〜75μmの範囲である。
半径方向に前記磁気テープTの厚みに対応して適宜寸法
で重なり合うように構成されている。又、前記刃先4及
び5は共に直角に構成されており、前記両刃先4、5同
士の位置はテープ幅方向(刃の厚み方向)に一定の間隙
Cを有するようになされている。
くべきことに前記磁気テープTの厚みt(支持体6と磁
性層7を合わせた全厚み)と特定の関係があることが明
らかになった。すなわち、前記間隙Cが前記磁気テープ
Tの厚みtに対して3%を境界にして、3%以上である
と本発明で云うところのバリの発生を極めて効果的に抑
えることができる。
対して3%以下に設定すると、テープ上下方向から発生
する亀裂は、互いに対向する刃先側に寄り過ぎてしま
う。すなわち、剪断過程の図中上方側における起点であ
る前記磁性層7の切断位置(第10図参照)が下刃側面10
の延長線よりも下刃側面寄り(図中において左側)に位
置し、このために前記剪断面B0における磁性層断面9
は、前記下刃側面10に押し付けられ且つ擦られる結果、
前記磁性層断面9が前記支持体6とは反対側にめくり上
げられてバリとなる。
隙Cを前記磁気テープTの厚みに対して3%以上に設定
すると、剪断過程の起点である例えば前記上刃2に押さ
れる前記磁性層7の切断位置8が前記下刃側面11と延長
線よりも上刃側面寄り(第3図中において右側)に於い
て発生する。したがって、前記剪断面B0における前記磁
性層断面9は、剪断過程で前記上下刃2、3がその半径
方向にオーバーラップするような動作によっても、前記
下刃側面11に押し付けられることもなく、勿論、引き続
き行われる移動過程において前記断面9が、前記下刃側
面11上を擦るようにずらされる(図中において下方へ押
される)こともない。この結果、前記磁性層断面9はめ
くり上げられるようなことはなく、従来のようなバリを
呈することがない。また、前記磁気テープTの端縁であ
る前記両切断面A0,B0においては前記磁性層7よりも前
記支持体6の切断面の方が側方へ張出ているので、前記
磁性層7がテープ走行系のガイド手段に当接することを
回避でき、磁性層の剥がれ落ちを効果的に防止すること
ができる。
く、その限界は剪断時において該剪断部分近傍に曲げモ
ーメントが大きく作用することにより、前記磁性層7が
大きくだれて、該磁性層7の表面にクラックの発生が多
くなるのを目安にすることができる。そして、この限界
値は前記間隙Cが前記磁気テープTの厚みの20%付近を
境にして、前記クラックの発生が多くなることから、該
値は20%とみることができる。
態様に限るものではなく、例えば第5図乃至第8図に示
す構造を適用することができる。
の少なくとも一方の刃先が面取りされた傾斜面12aを有
する構造(図示のものは上刃2aが面取りされている)の
スリッタ1aである。そして、前記傾斜面12aの斜面長が
オーバーラップ量Wよりも大きいときは、前記上下刃2
a、3aを押しつけると各回転軸を結んだ線上のP点にお
いて前記上刃2aの傾斜面12aと前記下刃3aとの接触が起
こるが、前記磁気テープTの切断は前記P点よりも前の
点m付近での剪断力により生じるので、前記上下刃2a,3
aの刃先の間隙C1により、前記間隙Cと同様な作用を生
じさせることができる。
少なくとも一方の刃先が面取りされた傾斜面12bを有す
る構造(図示のものは上刃2bが面取りされている)のス
リッタ1bである。そして、前記傾斜面12bの斜面長がオ
ーバーラップ量Wよりも小さいときは、前記上下刃2b、
3bを押しつけると各回転軸を結んだ線上のP点あるいは
接触領域Sにおいて前記上刃2bの側面13bと前記下刃3b
との接触が起こるが、前記磁気テープTの切断は前記接
触領域Sよりも前の領域における剪断力により生じるの
で、前記上下刃2b,3bの刃先の間隙C2により、前記間隙
Cと同様な作用を生じさせることができる。
量l1及びl2をテープ厚みtに対して1/4倍〜1000倍範囲
に構成するとともに、前記各刃の厚み方向の分量L1及び
L2をテープ厚みの1/40〜18倍の範囲に構成することによ
り、極めて良好なスリットを行うことができた。
層を設けた磁気テープを連続走行させながら、テープ面
と略平行で且つテープ幅方向に沿った回転軸線を有しテ
ープ表裏両面側から対向する上下一対の半径方向に重な
り合う回転刃によりスリットするときに、前記回転刃の
刃先同士のテープ幅方向の間隙を前記磁気テープの厚み
に対して前記特定の範囲に設定することにより、剪断過
程の初期のクラック起点である例えば上刃に押される前
記磁性層のクラックの位置が前記上刃に対向した下刃の
下刃側面の延長線よりも上刃側面寄りに於いて確実に発
生させることができるので、切断面の磁性層端縁が、前
記下刃側面に押し付けられてめくり上がるようなことは
なく、従来の如きバリの発生を防止することができる。
にしたので、スリット工程における装置の調節が極めて
容易にでき、磁気テープ品質の向上とともに生産性の向
上を図ることができる。
記両切断面においては前記磁性層よりも前記支持体の方
が側方へ張出ているので、前記磁性層がテープ走行系の
ガイド手段に当接することを回避でき、磁性層の剥がれ
落ちを効果的に防止することができる。又、本発明のス
リット方法は上下の回転刃を擦る合わせないようにする
ことができるので、前記回転刃の寿命を長くでき、生産
性を高める効果を奏することができるだけでなく、本発
明の方法によって生産した磁気テープによれば、記録再
生装置においてはその走行系や装置内の部品の汚染やヘ
ッド詰まり、ドロップアウト等を防止することができ
る。
にすることができる。
に混合分散させたのち、エポキシ樹脂(エポキシ当量50
0)を30重量部を加えて均一に混合分散させて磁性塗布
液として塗布し、乾燥して磁性層とした。
る。
第8図に示す構成であり、上下刃対が合計20列のもの
で、上下刃の直径は共に150mm、上下の刃先4、5は直
角、刃巾は上刃2が約1.5mm、下刃3が約12.65mm、材質
は超硬合金である。
トを行った。なお、間隙Cの表示は磁気テープTの全厚
み(t)15、25、35μmに対するパーセント表示とす
る。
お、表中における○印はバリの発生ほとんど見られない
良好な裁断、△は従来よりもやや良好な結果を得ること
もあるが再現性が悪い、×印は実用的に好ましくない裁
断結果であったことを示す。
同士のテープ幅方向の間隙を前記磁気テープの厚みに対
して3%〜20%の範囲に設定することにより、良好のス
リットができた。
2図はスリッタの刃先部分を示した部分断面図、第3図
は第1図におけるC−C線に沿った部分の断面図、第4
図は第1図におけるD−D線に沿った部分の断面図、第
5図は本発明を適用した他のスリッタの概略側面図であ
り、第6図は第5図に示すスリッタの刃先部分を示した
C−C線に沿った部分の部分断面図、第7図は本発明を
適用した他のスリッタの概略側面図であり、第8図は第
7図に示すスリッタの刃先部分を示したC−C線に沿っ
た部分の部分断面図、第9図は従来のスリッタの概略側
面図、第10図は第9図のC−C線に沿った断面図であ
り、第11図は第9図のD−D線に沿った断面図である。 図中符号: 1、1a、1b、40……スリッタ、2、20……上刃、3、30
……下刃、4……上刃の刃先、5……下刃の刃先、6…
…支持体、7……磁性層、9……磁性層断面、10、28…
…上刃側面、11、39……下刃側面、12a、12b……傾斜
面、13a、13b……傾斜面につづく側面。
Claims (3)
- 【請求項1】非磁性体の表面に磁性層を設けた磁気テー
プを連続走行させながら、テープ面と略平行で且つテー
プ幅方向に沿った回転軸線を有しテープ表裏両面側から
対向する上下一対の半径方向に重なり合う回転刃により
スリットするときに、前記回転刃の刃先同士のテープ幅
方向の間隙を前記磁気テープの厚みに対して3%〜20%
の範囲に設定してスリットすることを特徴とする磁気テ
ープのスリット方法。 - 【請求項2】半径方向に重なり合う上下回転刃のうち少
なくとも一方の刃先が面取りされた回転刃を使用する請
求項1に記載の磁気テープのスリット方法。 - 【請求項3】回転刃の刃先の面取りの傾斜面のにおける
テープ厚み方向に沿う面取り高さをテープ厚みの1/4倍
〜1000倍し且つ該傾斜面におけるテープ幅方向に沿う面
取り幅をテープ厚みの1/40〜18倍の範囲に構成された前
記回転刃を用いる請求項2に記載の磁気テープのスリッ
ト方法。
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Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2100275A JP2632229B2 (ja) | 1990-04-18 | 1990-04-18 | 磁気テープのスリット方法 |
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Publication Number | Publication Date |
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JPH041925A JPH041925A (ja) | 1992-01-07 |
JP2632229B2 true JP2632229B2 (ja) | 1997-07-23 |
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ID=14269653
Family Applications (1)
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---|---|---|---|
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