JP2590560B2 - ２サイクル内燃機関のアイドリング回転速度制御装置 - Google Patents
２サイクル内燃機関のアイドリング回転速度制御装置Info
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- JP2590560B2 JP2590560B2 JP1070372A JP7037289A JP2590560B2 JP 2590560 B2 JP2590560 B2 JP 2590560B2 JP 1070372 A JP1070372 A JP 1070372A JP 7037289 A JP7037289 A JP 7037289A JP 2590560 B2 JP2590560 B2 JP 2590560B2
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は２サイクル内燃機関のアイドリング回転速度
制御装置に関する。
制御装置に関する。
機械式過給機によって新気を燃料室内に供給し、燃料
室内に燃料を圧縮空気と共にエアブラスト弁から噴射す
るようにした２サイクル内燃機関が公知である（特開昭
63−246411号公報参照）。
室内に燃料を圧縮空気と共にエアブラスト弁から噴射す
るようにした２サイクル内燃機関が公知である（特開昭
63−246411号公報参照）。
この２サイクル内燃機関ではアイドリング運転時に給
気弁を閉鎖状態に保持し、エアブラスト弁から供給され
た燃料と圧縮空気のみによって燃焼が行われる。
気弁を閉鎖状態に保持し、エアブラスト弁から供給され
た燃料と圧縮空気のみによって燃焼が行われる。
しかしながらこのようにアイドリング運転時にエアブ
ラスト弁から単に燃料と空気を噴射した場合にはアイド
リング回転数が変動するという問題がある。
ラスト弁から単に燃料と空気を噴射した場合にはアイド
リング回転数が変動するという問題がある。
上記問題点を解決するために本発明によれば燃焼室内
に燃料を圧縮空気と共に噴射するエアブラスト弁を具備
した２サイクル内燃機関において、機関回転数を検出す
る回転数センサを具備し、機関アイドリング運転時に機
関回転数が目標回転数となるようにエアブラスト弁の開
弁時間を制御するようにしている。
に燃料を圧縮空気と共に噴射するエアブラスト弁を具備
した２サイクル内燃機関において、機関回転数を検出す
る回転数センサを具備し、機関アイドリング運転時に機
関回転数が目標回転数となるようにエアブラスト弁の開
弁時間を制御するようにしている。
エアブラスト弁の開弁時間を制御することにより機関
回転数が目標回転数に維持される。
回転数が目標回転数に維持される。
第１図に２サイクル内燃機関の全体図を示す。第１図
を参照すると、１はシリンダブロック、２はシリンダブ
ロック１内において往復動するピストン、３はシリンダ
ブロック１上に固締されたシリンダヘッド、４はピスト
ン２とシリンダヘッド３間に形成された燃焼室、５は給
気弁、６は給気ポート、７は排気弁、８は排気ポート、
９は燃焼室４内に向けて燃料を圧縮空気と共に噴射する
エアブラスト弁を夫々示す。図面には示さないがシリン
ダヘッド３の内壁面中央部には点火栓が配置される。給
気ポート６は給気技管と10を介してサージタンク11に連
結され、サージタンク11は機関駆動の機械式過給機12、
給気ダクト13およびエアフローメータ14を介してエアク
リーナ15に連結される。給気ダクト13内にはスロットル
弁16が配置される。
を参照すると、１はシリンダブロック、２はシリンダブ
ロック１内において往復動するピストン、３はシリンダ
ブロック１上に固締されたシリンダヘッド、４はピスト
ン２とシリンダヘッド３間に形成された燃焼室、５は給
気弁、６は給気ポート、７は排気弁、８は排気ポート、
９は燃焼室４内に向けて燃料を圧縮空気と共に噴射する
エアブラスト弁を夫々示す。図面には示さないがシリン
ダヘッド３の内壁面中央部には点火栓が配置される。給
気ポート６は給気技管と10を介してサージタンク11に連
結され、サージタンク11は機関駆動の機械式過給機12、
給気ダクト13およびエアフローメータ14を介してエアク
リーナ15に連結される。給気ダクト13内にはスロットル
弁16が配置される。
第２図にエアブラスト弁９の拡大断面図を示す。第２
図を参照するとエアブラスト弁９のハウジング30内には
まっすぐに延びる圧縮空気通路31が形成され、この圧縮
空気通路31の先端部には燃焼室４（第１図）内に位置す
るノズル口32が形成される。圧縮空気通路31内には開閉
弁33が配置され、この開閉弁33の外端部にはノズル口32
の開閉制御をする弁体34が一体形成される。ハウジング
30内には開閉弁33と共軸的に配置されかつ圧縮ばね35に
よって開閉弁33に向けて付勢された可動コア36と、可動
コア36を吸引するためのソレノイド37が配置される。開
閉弁33の内端部は圧縮ばね38によって可動コア36の端面
に当接せしめられており、圧縮ばね38のばね力は圧縮ば
ね35のばね力よりも強いので通常ノズル口32は開閉弁33
の弁体34によって閉鎖されている。ソレノイド37が付勢
されると可動コア36が開閉弁33の方向に移動し、その結
果開閉弁33の弁体34がノズル口32を開口せしめる。一
方、圧縮空気通路31からは圧縮空気通路31から斜めに延
びる圧縮空気通路39が分岐され、この圧縮空気通路39は
圧縮空気供給口40に連結される。ハウジング30には燃料
噴射弁41が取付けられ、この燃料噴射弁41のノズル孔42
からは燃料が圧縮空気通路39内に向けて噴射される。
図を参照するとエアブラスト弁９のハウジング30内には
まっすぐに延びる圧縮空気通路31が形成され、この圧縮
空気通路31の先端部には燃焼室４（第１図）内に位置す
るノズル口32が形成される。圧縮空気通路31内には開閉
弁33が配置され、この開閉弁33の外端部にはノズル口32
の開閉制御をする弁体34が一体形成される。ハウジング
30内には開閉弁33と共軸的に配置されかつ圧縮ばね35に
よって開閉弁33に向けて付勢された可動コア36と、可動
コア36を吸引するためのソレノイド37が配置される。開
閉弁33の内端部は圧縮ばね38によって可動コア36の端面
に当接せしめられており、圧縮ばね38のばね力は圧縮ば
ね35のばね力よりも強いので通常ノズル口32は開閉弁33
の弁体34によって閉鎖されている。ソレノイド37が付勢
されると可動コア36が開閉弁33の方向に移動し、その結
果開閉弁33の弁体34がノズル口32を開口せしめる。一
方、圧縮空気通路31からは圧縮空気通路31から斜めに延
びる圧縮空気通路39が分岐され、この圧縮空気通路39は
圧縮空気供給口40に連結される。ハウジング30には燃料
噴射弁41が取付けられ、この燃料噴射弁41のノズル孔42
からは燃料が圧縮空気通路39内に向けて噴射される。
第１図に示されるようにエアフローメータ14とスロッ
トル弁16間の給気ダクト13からはエアブラスト用空気通
路17が分岐され、このエアブラスト用空気通路17は機関
駆動のベーンポンプ18および圧縮空気通路19を介して圧
縮空気分配室20に連結される。この圧縮空気分配室20は
各気筒に対して夫々設けられたエアブラスト弁９の圧縮
空気供給口40に連結される。圧縮空気通路19内には圧縮
空気分配室20内の圧縮空気圧を予め定められた一定圧に
維持するための調圧弁21が配置され、余分な圧縮空気は
圧縮空気返戻通路22を介して給気ダクト13内に返戻され
る。従ってエアブラスト弁９の圧縮空気通路31,39は一
定圧の圧縮空気によって満たされている。
トル弁16間の給気ダクト13からはエアブラスト用空気通
路17が分岐され、このエアブラスト用空気通路17は機関
駆動のベーンポンプ18および圧縮空気通路19を介して圧
縮空気分配室20に連結される。この圧縮空気分配室20は
各気筒に対して夫々設けられたエアブラスト弁９の圧縮
空気供給口40に連結される。圧縮空気通路19内には圧縮
空気分配室20内の圧縮空気圧を予め定められた一定圧に
維持するための調圧弁21が配置され、余分な圧縮空気は
圧縮空気返戻通路22を介して給気ダクト13内に返戻され
る。従ってエアブラスト弁９の圧縮空気通路31,39は一
定圧の圧縮空気によって満たされている。
第３図に給気弁５および排気弁７の開弁期間、燃料噴
射弁41からの燃料噴射期間および開閉弁33の弁体34の開
弁期間、即ちエアブラスト弁９の開弁期間Ｉを示す。第
３図に示されるように第１図に示す実施例では排気弁７
が給気弁５よりも先に開弁し、先に閉弁する。また、第
３図に示されるように開閉弁33の弁体34が開弁する前
に、即ちエアブラスト弁９が開弁する前に燃料噴射弁41
から圧縮空気通路39内の圧縮空気内に向けて燃料が噴射
される。次いでエアブラスト弁９が開弁するとノズル口
32から噴射燃料が圧縮空気と共に燃焼室４内に噴射され
る。一方、第１図に示されるように排気弁７側の給気弁
５の開口を給気弁５の全面弁期間に亘って覆うマスク壁
23がシリンダヘッド３の内壁面上に形成される。従って
給気弁５が開弁すると新気は給気ポート６から排気弁７
と反対側の給気弁５の開口を通って燃焼室４内に供給さ
れる。その結果新気は矢印Ｓで示すように燃料室４の周
壁面に沿って流れ、斯くして良好なループ掃気が行なわ
れることになる。
射弁41からの燃料噴射期間および開閉弁33の弁体34の開
弁期間、即ちエアブラスト弁９の開弁期間Ｉを示す。第
３図に示されるように第１図に示す実施例では排気弁７
が給気弁５よりも先に開弁し、先に閉弁する。また、第
３図に示されるように開閉弁33の弁体34が開弁する前
に、即ちエアブラスト弁９が開弁する前に燃料噴射弁41
から圧縮空気通路39内の圧縮空気内に向けて燃料が噴射
される。次いでエアブラスト弁９が開弁するとノズル口
32から噴射燃料が圧縮空気と共に燃焼室４内に噴射され
る。一方、第１図に示されるように排気弁７側の給気弁
５の開口を給気弁５の全面弁期間に亘って覆うマスク壁
23がシリンダヘッド３の内壁面上に形成される。従って
給気弁５が開弁すると新気は給気ポート６から排気弁７
と反対側の給気弁５の開口を通って燃焼室４内に供給さ
れる。その結果新気は矢印Ｓで示すように燃料室４の周
壁面に沿って流れ、斯くして良好なループ掃気が行なわ
れることになる。
第１図に示されるようにエアブラスト弁９は電子制御
ユニット50の出力信号に基いて制御される。この電子制
御ユニット50は双方向性バス51によって相互に接続され
たROM（リードオンリメモリ）52と、RAM（ランダムアク
セスメモリ）53と、CPU（マイクロプロセッサ）54と、
入力ポート55と、出力ポート56を具備する。エアフロー
メータ14は吸入空気量に比例した出力電圧を発生し、こ
の出力電圧はAD変換器57を介して入力ポート55に入力さ
れる。また、シリンダブロック１には機関冷却水温に比
例した出力電圧を発生する水温センサ24が取付けられ、
水温センサ24の出力電圧はAD変換器58を介して入力ポー
ト55に入力される。また、スロットル弁16にはスロット
ル弁16がアイドリング開度であることを検出するスロッ
トルスイッチ25が取付けられ、このスロットルスイッチ
25の出力信号が入力ポート55に入力される。更に入力ポ
ート55には機関回転数を表す回転数センサ26の出力信号
が入力される。一方、出力ポート56は対応する駆動回路
59,60を介してエアブラスト弁９のソレノイド37および
燃料噴射弁41に接続される。また、機械式過給機12は電
磁クラッチ27およびベルト28を介して機関クランクシャ
フトに連結れさている。従って電磁クラッチ27がオンと
されて係合状態になると機械式過給機12は機関によって
駆動され、電磁クラッチ27がオフとされて離脱状態にな
ると機械式過給機12が停止せしめられる。電磁クラッチ
27は駆動回路61を介して出力ポート56に接続され、従っ
て電磁クラッチ27は電子制御ユニット50の出力信号によ
って制御される。
ユニット50の出力信号に基いて制御される。この電子制
御ユニット50は双方向性バス51によって相互に接続され
たROM（リードオンリメモリ）52と、RAM（ランダムアク
セスメモリ）53と、CPU（マイクロプロセッサ）54と、
入力ポート55と、出力ポート56を具備する。エアフロー
メータ14は吸入空気量に比例した出力電圧を発生し、こ
の出力電圧はAD変換器57を介して入力ポート55に入力さ
れる。また、シリンダブロック１には機関冷却水温に比
例した出力電圧を発生する水温センサ24が取付けられ、
水温センサ24の出力電圧はAD変換器58を介して入力ポー
ト55に入力される。また、スロットル弁16にはスロット
ル弁16がアイドリング開度であることを検出するスロッ
トルスイッチ25が取付けられ、このスロットルスイッチ
25の出力信号が入力ポート55に入力される。更に入力ポ
ート55には機関回転数を表す回転数センサ26の出力信号
が入力される。一方、出力ポート56は対応する駆動回路
59,60を介してエアブラスト弁９のソレノイド37および
燃料噴射弁41に接続される。また、機械式過給機12は電
磁クラッチ27およびベルト28を介して機関クランクシャ
フトに連結れさている。従って電磁クラッチ27がオンと
されて係合状態になると機械式過給機12は機関によって
駆動され、電磁クラッチ27がオフとされて離脱状態にな
ると機械式過給機12が停止せしめられる。電磁クラッチ
27は駆動回路61を介して出力ポート56に接続され、従っ
て電磁クラッチ27は電子制御ユニット50の出力信号によ
って制御される。
機関運転時には機械式過給機12によって新気が給気ポ
ート６から燃焼室４内に押込まれ、この新気内に燃料と
圧縮空気がエアブラスト弁９から噴射される。しかしな
がら機関アイドリング運転時のように要求される新気量
が少ないときにはエアブラスト弁９から噴出する圧縮空
気で要求新気量をまかなうことができる。従って本発明
による実施例では機関アイドリング運転時に機械式過給
機12を停止させ、エアブラスト弁９から噴出される圧縮
空気のみによって燃焼させるようにしている。このよう
に機関アイドリング運転時に機械式過給機12を停止させ
ることによって機械式過給機12の駆動損失がなくなり、
斯くして燃料消費率を向上させることができる。また、
特に２サイクル内燃機関ではアイドリング運転時の機関
回転数が不安定となりやすい。そこで本発明による実施
例ではアイドリング回転数が目標回転数となるようにエ
アブラスト弁９から噴射される圧縮空気量が制御され
る。この場合、前述したようにエアブラスト弁９の圧縮
空気通路31,39内の圧縮空気圧は一定に維持されてお
り、従ってエアブラスト弁９から噴射される圧縮空気量
はエアブラスト弁９の開弁時間に比例することになる。
ところで第１図に示す実施例ではエアブラスト弁９の閉
弁時期IC（第３図）が固定されており、従ってエアブラ
スト弁９の開弁開始時期IO（第３図）を変えることによ
ってエアブラスト弁９の開弁時間を制御するようにして
いる。
ート６から燃焼室４内に押込まれ、この新気内に燃料と
圧縮空気がエアブラスト弁９から噴射される。しかしな
がら機関アイドリング運転時のように要求される新気量
が少ないときにはエアブラスト弁９から噴出する圧縮空
気で要求新気量をまかなうことができる。従って本発明
による実施例では機関アイドリング運転時に機械式過給
機12を停止させ、エアブラスト弁９から噴出される圧縮
空気のみによって燃焼させるようにしている。このよう
に機関アイドリング運転時に機械式過給機12を停止させ
ることによって機械式過給機12の駆動損失がなくなり、
斯くして燃料消費率を向上させることができる。また、
特に２サイクル内燃機関ではアイドリング運転時の機関
回転数が不安定となりやすい。そこで本発明による実施
例ではアイドリング回転数が目標回転数となるようにエ
アブラスト弁９から噴射される圧縮空気量が制御され
る。この場合、前述したようにエアブラスト弁９の圧縮
空気通路31,39内の圧縮空気圧は一定に維持されてお
り、従ってエアブラスト弁９から噴射される圧縮空気量
はエアブラスト弁９の開弁時間に比例することになる。
ところで第１図に示す実施例ではエアブラスト弁９の閉
弁時期IC（第３図）が固定されており、従ってエアブラ
スト弁９の開弁開始時期IO（第３図）を変えることによ
ってエアブラスト弁９の開弁時間を制御するようにして
いる。
次に第４図から第７図を参照して電磁クラッチ27およ
びエアブラスト弁９の制御について説明する。
びエアブラスト弁９の制御について説明する。
第４図は電磁クラッチ27の制御ルーチンを示してお
り、このルーチンは一定時間毎の割込みによって実行さ
れる。
り、このルーチンは一定時間毎の割込みによって実行さ
れる。
第４図を参照するとまず初めにステップ70においてス
ロットルスイッチ25の出力信号からスロットル弁16がア
イドリング開度であるか否かが判別される。スロットル
弁16がアイドリング開度であるときはステップ71に進ん
で回転数センサ26の出力信号から機関回転数Ｎが予め定
められた設定値No、例えば1000r.p.mよりも低いか否か
が判別される。Ｎ＜Noのときにはステップ72に進んで電
磁クラッチ27がオフとされる。即ち、スロットル弁16が
アイドリング開度であり、Ｎ＜Noのときはアイドリング
運転時と判断して電磁クラッチ27がオフとされ、その結
果機械式過給機12が停止せしめられる。次いでステップ
73においてクラッチフラグがリセットされる。
ロットルスイッチ25の出力信号からスロットル弁16がア
イドリング開度であるか否かが判別される。スロットル
弁16がアイドリング開度であるときはステップ71に進ん
で回転数センサ26の出力信号から機関回転数Ｎが予め定
められた設定値No、例えば1000r.p.mよりも低いか否か
が判別される。Ｎ＜Noのときにはステップ72に進んで電
磁クラッチ27がオフとされる。即ち、スロットル弁16が
アイドリング開度であり、Ｎ＜Noのときはアイドリング
運転時と判断して電磁クラッチ27がオフとされ、その結
果機械式過給機12が停止せしめられる。次いでステップ
73においてクラッチフラグがリセットされる。
一方、スロットル弁16が開弁しているか、或いはＮ
Noのときはステップ74に進んで電磁クラッチ27がオンと
され、従ってこのときには機械式過給機12が作動せしめ
られる。次いでステップ75ではクラッチクフラグがセッ
トされる。
Noのときはステップ74に進んで電磁クラッチ27がオンと
され、従ってこのときには機械式過給機12が作動せしめ
られる。次いでステップ75ではクラッチクフラグがセッ
トされる。
第５図はエアブラスト弁９の制御ルーチンを示してい
る。このルーチンは上死点後の予め定められたクランク
角で実行される。
る。このルーチンは上死点後の予め定められたクランク
角で実行される。
第５図を参照するとまず始めにステップ80において吸
入空気量を表わすエアフローメータ14の出力信号および
機関回転数Ｎから燃料噴射弁41の燃料噴射時間TAUが計
算される。次いでステップ81ではクラッチフラグがセッ
トされているか否かが判別される。クラッチフラグがセ
ットされているとき、即ち機械式過給機12が作動せしめ
られているときにはステップ82に進んで制御フラグがリ
セットされる。次いでステップ83においてエアブラスト
弁９の開弁時間ITが予め定められた一定値ITOとされ
る。次いでステップ84ではエアブラスト弁９の開弁時間
ITに機関回転数Ｎおよび定数Ｋを乗算することによりク
ランク角で表したエアブラスト弁９の開弁期間Ｉ（第３
図）が計算される。次いでステップ85ではエアブラスト
弁９の閉弁時期ICから開弁期間Ｉを減算することによっ
てエアブラスト弁９の開弁開始時期IOが計算される。第
３図に示されるように下死点前には燃料噴射弁41から燃
料噴射時間TAUだけ燃料が噴射され、クランク角がエア
ブラスト弁９の開弁開始時期IOになるとエアブラスト弁
９が開弁して燃料が圧縮空気と共に噴射される。
入空気量を表わすエアフローメータ14の出力信号および
機関回転数Ｎから燃料噴射弁41の燃料噴射時間TAUが計
算される。次いでステップ81ではクラッチフラグがセッ
トされているか否かが判別される。クラッチフラグがセ
ットされているとき、即ち機械式過給機12が作動せしめ
られているときにはステップ82に進んで制御フラグがリ
セットされる。次いでステップ83においてエアブラスト
弁９の開弁時間ITが予め定められた一定値ITOとされ
る。次いでステップ84ではエアブラスト弁９の開弁時間
ITに機関回転数Ｎおよび定数Ｋを乗算することによりク
ランク角で表したエアブラスト弁９の開弁期間Ｉ（第３
図）が計算される。次いでステップ85ではエアブラスト
弁９の閉弁時期ICから開弁期間Ｉを減算することによっ
てエアブラスト弁９の開弁開始時期IOが計算される。第
３図に示されるように下死点前には燃料噴射弁41から燃
料噴射時間TAUだけ燃料が噴射され、クランク角がエア
ブラスト弁９の開弁開始時期IOになるとエアブラスト弁
９が開弁して燃料が圧縮空気と共に噴射される。
一方、期間アイドリング運転状態になって機械式過給
機12が停止され、クラッチフラグがリセットされるとス
テップ81からステップ86に進んで制御フラグがセットさ
れているか否かが判別される。このとき制御フラグはリ
セットされているのでステップ87に進んで制御フラグが
セットされる。次いでステップ88では機関冷却水温Ｔを
表す水温センサ24の出力信号に基き第７図に示す関係か
らエアブラスト弁９の開弁時間ITの初期値が計算され
る。次いでステップ84,85においてエアブラスト弁９の
開弁開始時期IOが計算され、エアブラスト弁９が開弁時
間ITだけ開弁せしめられる。
機12が停止され、クラッチフラグがリセットされるとス
テップ81からステップ86に進んで制御フラグがセットさ
れているか否かが判別される。このとき制御フラグはリ
セットされているのでステップ87に進んで制御フラグが
セットされる。次いでステップ88では機関冷却水温Ｔを
表す水温センサ24の出力信号に基き第７図に示す関係か
らエアブラスト弁９の開弁時間ITの初期値が計算され
る。次いでステップ84,85においてエアブラスト弁９の
開弁開始時期IOが計算され、エアブラスト弁９が開弁時
間ITだけ開弁せしめられる。
次の処理サイクルではステップ86からステップ89に進
んで機関冷却水温Ｔを表す水温センサ24の出力信号に基
き第６図に示す関係から目標回転数Noが計算される。第
６図に示されるように機関冷却水温Ｔが予め定められて
いた設定温度、例えば80℃よりも高いときは目標回転数
Noが例えば600r.p.mとされ、機関冷却水温Ｔが80℃より
も低いときは機関冷却水温Ｔが低くなるにつれて目標回
転数Noが高くなる。次いでステップ90では機関回転数Ｎ
が目標回転数No＋△Ｎ（ΔＮは小さな一定値）よりも高
いか否かが判別される。Ｎ＞No＋△Ｎであればステップ
91に進んでエアブラスト弁９の開弁時間ITから一定値α
が減算される。その結果、エアブラスト弁９から噴射さ
れる燃料および圧縮空気量が減少せしめられるために機
関回転数Ｎが低下する。一方、ＮNo＋αのときにはス
テップ92に進んでＮ＜No−△Ｎであるか否かが判別され
る。Ｎ＜No−ΔＮのときにはステップ93に進んでエアブ
ラスト弁９の開弁時間ITに一定値αが加算される。その
結果、エアブラスト弁９から噴射される燃料および圧縮
空気量が増大せしめられるために機関回転数Ｎが上昇す
る。このようにして機関回転数Ｎが目標回転数No付近に
維持される。
んで機関冷却水温Ｔを表す水温センサ24の出力信号に基
き第６図に示す関係から目標回転数Noが計算される。第
６図に示されるように機関冷却水温Ｔが予め定められて
いた設定温度、例えば80℃よりも高いときは目標回転数
Noが例えば600r.p.mとされ、機関冷却水温Ｔが80℃より
も低いときは機関冷却水温Ｔが低くなるにつれて目標回
転数Noが高くなる。次いでステップ90では機関回転数Ｎ
が目標回転数No＋△Ｎ（ΔＮは小さな一定値）よりも高
いか否かが判別される。Ｎ＞No＋△Ｎであればステップ
91に進んでエアブラスト弁９の開弁時間ITから一定値α
が減算される。その結果、エアブラスト弁９から噴射さ
れる燃料および圧縮空気量が減少せしめられるために機
関回転数Ｎが低下する。一方、ＮNo＋αのときにはス
テップ92に進んでＮ＜No−△Ｎであるか否かが判別され
る。Ｎ＜No−ΔＮのときにはステップ93に進んでエアブ
ラスト弁９の開弁時間ITに一定値αが加算される。その
結果、エアブラスト弁９から噴射される燃料および圧縮
空気量が増大せしめられるために機関回転数Ｎが上昇す
る。このようにして機関回転数Ｎが目標回転数No付近に
維持される。
なお、第７図に示すエアブラスト弁９の開弁時間ITの
初期値はその開弁時間ITでもってほぼ目標回転数Noとな
るように定められており、従って開弁時間ITの初期値は
目標回転数Noと似たような曲線となる。第６図および第
７図に示す関係は予めROM52内に記憶されている。
初期値はその開弁時間ITでもってほぼ目標回転数Noとな
るように定められており、従って開弁時間ITの初期値は
目標回転数Noと似たような曲線となる。第６図および第
７図に示す関係は予めROM52内に記憶されている。
アイドリング回転数を目標回転数に維持することがで
きるので安定したアイドリング運転を確保することがで
きる。また、エアブラスト弁をアイドリング回転速度制
御に利用することによって特別なアイドリング回転速度
制御装置を別個に設ける必要がないという利点がある。
きるので安定したアイドリング運転を確保することがで
きる。また、エアブラスト弁をアイドリング回転速度制
御に利用することによって特別なアイドリング回転速度
制御装置を別個に設ける必要がないという利点がある。
第１図は２サイクル内燃機関の全体図、第２図はエアブ
ラスト弁の拡大側面断面図、第３図は給排気弁の開弁期
間、エアブラスト弁の開弁期間等を示す線図、第４図は
電磁クラッチを制御するためのフローチャート、第５図
はエアブラスト弁を制御するためのフローチャート、第
６図は目標回転数を示す線図、第７図はエアブラスト弁
の開弁時間の初期値を示す線図である。 ５……給気弁、７……排気弁、 ９……エアブラスト弁、12……機械式過給機、 27……電磁クラッチ。
ラスト弁の拡大側面断面図、第３図は給排気弁の開弁期
間、エアブラスト弁の開弁期間等を示す線図、第４図は
電磁クラッチを制御するためのフローチャート、第５図
はエアブラスト弁を制御するためのフローチャート、第
６図は目標回転数を示す線図、第７図はエアブラスト弁
の開弁時間の初期値を示す線図である。 ５……給気弁、７……排気弁、 ９……エアブラスト弁、12……機械式過給機、 27……電磁クラッチ。
フロントページの続き (72)発明者 館 隆雄 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 木戸 良男 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (72)発明者 増渕 匡彦 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自 動車株式会社内 (56)参考文献 特開 平２−238170（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−246411（ＪＰ，Ａ) 実開 平２−24067（ＪＰ，Ｕ) 実開 平１−166269（ＪＰ，Ｕ)
Claims (1)
- 【請求項１】燃焼室内に燃料を圧縮空気と共に噴射する
エアブラスト弁を具備した２サイクル内燃機関におい
て、機関回転数を検出する回転数センサを具備し、機関
アイドリング運転時に機関回転数が目標回転数となるよ
うにエアブラスト弁の開弁時間を制御するようにした２
サイクル内燃機関のアイドリング回転速度制御装置
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1070372A JP2590560B2 (ja) | 1989-03-24 | 1989-03-24 | ２サイクル内燃機関のアイドリング回転速度制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1070372A JP2590560B2 (ja) | 1989-03-24 | 1989-03-24 | ２サイクル内燃機関のアイドリング回転速度制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02252968A JPH02252968A (ja) | 1990-10-11 |
| JP2590560B2 true JP2590560B2 (ja) | 1997-03-12 |
Family
ID=13429546
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1070372A Expired - Fee Related JP2590560B2 (ja) | 1989-03-24 | 1989-03-24 | ２サイクル内燃機関のアイドリング回転速度制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2590560B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3043798B2 (ja) * | 1990-11-13 | 2000-05-22 | ヤマハ発動機株式会社 | 燃料噴射制御装置 |
| JP2975090B2 (ja) * | 1990-11-13 | 1999-11-10 | ヤマハ発動機株式会社 | 燃料噴射制御装置 |
-
1989
- 1989-03-24 JP JP1070372A patent/JP2590560B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02252968A (ja) | 1990-10-11 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |