JP2564000Y2 - 燃料噴射ノズル - Google Patents
燃料噴射ノズルInfo
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- JP2564000Y2 JP2564000Y2 JP1989045028U JP4502889U JP2564000Y2 JP 2564000 Y2 JP2564000 Y2 JP 2564000Y2 JP 1989045028 U JP1989045028 U JP 1989045028U JP 4502889 U JP4502889 U JP 4502889U JP 2564000 Y2 JP2564000 Y2 JP 2564000Y2
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Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案は２スプリング型燃料噴射ノズルの構造に関す
る。
る。
直接噴射式ディーゼルエンジンの燃料噴射弁として、
２段スプリングにより初期噴射率を低くした２スプリン
グ型燃料噴射ノズルが汎用されている。
２段スプリングにより初期噴射率を低くした２スプリン
グ型燃料噴射ノズルが汎用されている。
従来の２スプリング型燃料噴射ノズルの概略構造を、
第１図の本考案に係る燃料噴射ノズル（本考案は感温作
動体50が設けられている点で従来と異なる）を兼用して
説明すると、従来ノズルは、ニードル２と、ニードル２
に当接される第１プレッシャピン４と、第１プレッシャ
ピン４と閉弁方向に付勢する第１スプリング６と、閉弁
時に第１プレッシャピン４に第１リフトδ分の間隔をも
って対向するロッド10を具備する第２プレッシャピン８
と、第２プレッシャピン８を閉弁方向に付勢する第２ス
プリング12と、を備えている。
第１図の本考案に係る燃料噴射ノズル（本考案は感温作
動体50が設けられている点で従来と異なる）を兼用して
説明すると、従来ノズルは、ニードル２と、ニードル２
に当接される第１プレッシャピン４と、第１プレッシャ
ピン４と閉弁方向に付勢する第１スプリング６と、閉弁
時に第１プレッシャピン４に第１リフトδ分の間隔をも
って対向するロッド10を具備する第２プレッシャピン８
と、第２プレッシャピン８を閉弁方向に付勢する第２ス
プリング12と、を備えている。
従来の通常の２スプリング型燃料噴射ノズルの噴射率
特性を、第７図に示した本考案に係る燃料噴射ノズルの
噴射率特性のうち実線で示した特性（本考案は冷間時と
温間時で噴射率特性を、第７図の実線と破線とで示すよ
うに、変化させることができることに特徴がある）を参
照して説明する。ポンプより圧送された燃料の燃圧が第
１スプリング６のセット力より増加すると（点Ｐ）、ニ
ードル推力が増加し、ニードル２が上昇する。さらに燃
圧（ニードル推力）が増加すると、第１プレッシャピン
４とロッド10とが接するようになり（点Ｑ）、第２スプ
リング12のセット力がニードル２に作用するようにな
り、さらに燃圧の増加によってニードル推力が第２スプ
リング12のセット力に打ち勝ち、ニードル２はさらに上
昇し、フルリフト（Ｒ）にいたる。
特性を、第７図に示した本考案に係る燃料噴射ノズルの
噴射率特性のうち実線で示した特性（本考案は冷間時と
温間時で噴射率特性を、第７図の実線と破線とで示すよ
うに、変化させることができることに特徴がある）を参
照して説明する。ポンプより圧送された燃料の燃圧が第
１スプリング６のセット力より増加すると（点Ｐ）、ニ
ードル推力が増加し、ニードル２が上昇する。さらに燃
圧（ニードル推力）が増加すると、第１プレッシャピン
４とロッド10とが接するようになり（点Ｑ）、第２スプ
リング12のセット力がニードル２に作用するようにな
り、さらに燃圧の増加によってニードル推力が第２スプ
リング12のセット力に打ち勝ち、ニードル２はさらに上
昇し、フルリフト（Ｒ）にいたる。
しかし、従来の２スプリング型燃料噴射ノズルの噴射
率特性は不変のため、次の２つの問題が生じる。
率特性は不変のため、次の２つの問題が生じる。
（イ）２スプリング型燃料噴射ノズルを使用すると、始
動時噴口流量が不足し、始動性が悪化する。
動時噴口流量が不足し、始動性が悪化する。
（ロ）始動時第１リフト量が余りに小さいと、噴口流量
が少なく、噴射期間が長くなり、定常時において出力が
余り出ない。
が少なく、噴射期間が長くなり、定常時において出力が
余り出ない。
上記の問題を軽減するために、実開昭62−173553号公
報は、第２プレッシャピン８とバルブボデーとの間（本
考案に係る第２図でいえば第２図のｐの位置）に、温間
時に拡径し冷間時に縮径する割りリングを配し、冷間時
に割りリングの縮径によって第２プレッシャピン８を持
ち上げ、第１リフトδを大にするようにした２スプリン
グ型燃料噴射弁を開示している。このような２スプリン
グ型燃料噴射弁の噴射率特性は、第７図に示すように、
第１スプリング６が作動する第１リフト領域において、
冷間時の噴射率特性が温間時の噴射率特性に比べて大と
なり、冷間時特性が改良される。
報は、第２プレッシャピン８とバルブボデーとの間（本
考案に係る第２図でいえば第２図のｐの位置）に、温間
時に拡径し冷間時に縮径する割りリングを配し、冷間時
に割りリングの縮径によって第２プレッシャピン８を持
ち上げ、第１リフトδを大にするようにした２スプリン
グ型燃料噴射弁を開示している。このような２スプリン
グ型燃料噴射弁の噴射率特性は、第７図に示すように、
第１スプリング６が作動する第１リフト領域において、
冷間時の噴射率特性が温間時の噴射率特性に比べて大と
なり、冷間時特性が改良される。
しかしながら、実開昭62−173553号公報の２スプリン
グ型燃料噴射弁には、次の大きな問題があった。すなわ
ち、第１リフトδの量を変化させるのに、第２スプリン
グ12を圧縮側に撓ませて第２プレッシャピン８を持上げ
るので、第１リフトδの調節は必ず第２スプリング12の
セット力の変化を伴うことである。このため、第２開弁
圧にかかる噴射量にくると作動が不安定になる。第２開
弁圧近傍の作動を第11図〜第13図を参照してさらに詳し
く説明すると、燃圧が第２開弁圧に達すると、ロッド10
がさらに上り、燃料噴射量が増大するため圧力が低下し
てリフトは第１リフトδのみとなり、再び流量が減るた
め圧力上昇してロッド10を持上げる、いわゆる第11図に
示す波打ち現象があり、これによって第12図に示すよう
に噴射量が波打つ。この場合、実開昭62−173553号公報
のように、冷間時に第２スプリング12のセット力が高く
なると、燃圧の変化に対するリフト量、噴射量の変化が
激しくなるから、波打ちのピークと谷との間の間隔が大
となって、小さな燃圧の変化に対しても大きく波打ち、
作動が不安定となる。また、リフトの変化が激しいと、
第13図に示すように残圧が残り、この残圧が次の噴射に
悪作用して不斉噴射が生じる。このような問題は、第１
リフトδを温間時と冷間時とで変化させるに際し、第２
スプリング12のセット力も変化してしまうことによって
生じるものである。
グ型燃料噴射弁には、次の大きな問題があった。すなわ
ち、第１リフトδの量を変化させるのに、第２スプリン
グ12を圧縮側に撓ませて第２プレッシャピン８を持上げ
るので、第１リフトδの調節は必ず第２スプリング12の
セット力の変化を伴うことである。このため、第２開弁
圧にかかる噴射量にくると作動が不安定になる。第２開
弁圧近傍の作動を第11図〜第13図を参照してさらに詳し
く説明すると、燃圧が第２開弁圧に達すると、ロッド10
がさらに上り、燃料噴射量が増大するため圧力が低下し
てリフトは第１リフトδのみとなり、再び流量が減るた
め圧力上昇してロッド10を持上げる、いわゆる第11図に
示す波打ち現象があり、これによって第12図に示すよう
に噴射量が波打つ。この場合、実開昭62−173553号公報
のように、冷間時に第２スプリング12のセット力が高く
なると、燃圧の変化に対するリフト量、噴射量の変化が
激しくなるから、波打ちのピークと谷との間の間隔が大
となって、小さな燃圧の変化に対しても大きく波打ち、
作動が不安定となる。また、リフトの変化が激しいと、
第13図に示すように残圧が残り、この残圧が次の噴射に
悪作用して不斉噴射が生じる。このような問題は、第１
リフトδを温間時と冷間時とで変化させるに際し、第２
スプリング12のセット力も変化してしまうことによって
生じるものである。
本考案は、第２スプリングのセット力を変化させず
に、エンジン冷間時（燃温の低温時）の始動性を向上さ
せることのできる２スプリング型燃料噴射ノズルを提供
することを目的とする。
に、エンジン冷間時（燃温の低温時）の始動性を向上さ
せることのできる２スプリング型燃料噴射ノズルを提供
することを目的とする。
上記目的は、本考案によれば、次の燃料噴射ノズルに
よって達成される。すなわち、 ニードルと、ニードルに当接される第１プレッシャピ
ンと、第１プレッシャピンを閉弁方向に付勢する第１ス
プリングと、閉弁時に第１プレッシャピンに第１リフト
分の間隔をもって対向するロッドを具備する第２プレッ
シャピンと、第２プレッシャピンを閉弁方向に付勢する
第２スプリングと、を備えた２スプリング型の燃料噴射
ノズルにおいて、 第１プレッシャピンとニードルとの当接部、およびニ
ードルの第１リフト分リフト時における第２プレッシャ
ピンのロッドと第１プレッシャピンとの当接部、の何れ
か少なくとも一方に、燃温の低温時の第１リフト分の間
隔を燃温の高温時の第１リフト分の間隔より大きくする
感温作動体を設けたこと、 を特徴とする燃料噴射ノズル。
よって達成される。すなわち、 ニードルと、ニードルに当接される第１プレッシャピ
ンと、第１プレッシャピンを閉弁方向に付勢する第１ス
プリングと、閉弁時に第１プレッシャピンに第１リフト
分の間隔をもって対向するロッドを具備する第２プレッ
シャピンと、第２プレッシャピンを閉弁方向に付勢する
第２スプリングと、を備えた２スプリング型の燃料噴射
ノズルにおいて、 第１プレッシャピンとニードルとの当接部、およびニ
ードルの第１リフト分リフト時における第２プレッシャ
ピンのロッドと第１プレッシャピンとの当接部、の何れ
か少なくとも一方に、燃温の低温時の第１リフト分の間
隔を燃温の高温時の第１リフト分の間隔より大きくする
感温作動体を設けたこと、 を特徴とする燃料噴射ノズル。
本考案の燃料噴射ノズルにおいては、その感温作動体
は、第１プレッシャピンとニードルとの当接部（第２図
のｃ、ｄの位置）、または第２プレッシャピンのロッド
と第１プレッシャピンとの当接部（第２図のａ、ｂの位
置）に、設けられるので、感温作動体が燃温に応じて軸
方向長さを変化させたときに、第２スプリングのセット
撓み量すなわち第２スプリングのセット力を変化させる
ことなく、第１リフトのみを変化させることができる。
は、第１プレッシャピンとニードルとの当接部（第２図
のｃ、ｄの位置）、または第２プレッシャピンのロッド
と第１プレッシャピンとの当接部（第２図のａ、ｂの位
置）に、設けられるので、感温作動体が燃温に応じて軸
方向長さを変化させたときに、第２スプリングのセット
撓み量すなわち第２スプリングのセット力を変化させる
ことなく、第１リフトのみを変化させることができる。
エンジン冷間時（燃温の低温時）に感温作動体が長さ
を減少させるので、冷間時に第１リフトが増し、冷間時
の始動性が向上される。
を減少させるので、冷間時に第１リフトが増し、冷間時
の始動性が向上される。
感温作動体が、第２図のａ、ｂ、ｃ、ｄの何れか少な
くとも１つの位置に設けられていることにより、すなわ
ち第２図のｐの位置に設けられていないことにより、感
温作動体の長さが変化しても、第２スプリングのセット
力は変わらず、噴射量が第２スプリングのセット力近傍
の燃圧になっても、作動は安定しており、残圧が生じた
り、不斉噴射が生じたりすることはない。
くとも１つの位置に設けられていることにより、すなわ
ち第２図のｐの位置に設けられていないことにより、感
温作動体の長さが変化しても、第２スプリングのセット
力は変わらず、噴射量が第２スプリングのセット力近傍
の燃圧になっても、作動は安定しており、残圧が生じた
り、不斉噴射が生じたりすることはない。
以下に、本考案に係る燃料噴射ノズルの望ましい実施
例を、第１図から第10図までを参照にして説明する。本
考案実施例では、エンジン冷間時（燃温の低温時）に感
温作動体の長さが減少して第１リフトが増える。
例を、第１図から第10図までを参照にして説明する。本
考案実施例では、エンジン冷間時（燃温の低温時）に感
温作動体の長さが減少して第１リフトが増える。
まず、本考案実施例の構成を説明する。
第１図において、ホルダボディ14にはニードル２が軸
方向に移動可能に内挿され、ニードル２の下端側端はシ
ート部18に着脱自在に接触して、噴口16を開閉する。ニ
ードル２のテーパ部のまわりには圧力室20が形成され、
圧力室20は噴口16に連通し、かつ燃料入口26に燃料通路
22を介して連通している。燃料噴射ノズルには、燃料ポ
ンプからの燃料が導かれる。圧力室20に燃圧がかかると
ニードル２のテーパ部に圧力がかかってニードル２はシ
ート部18から離れる方向に持ち上げられる。ニードル２
の上端側端は、ホルダボディ14に固定されたディスタン
スピース30を挿通して上方に突出している。ニードル２
の上端部には第１プレッシャピン４が当接しており、第
１プレッシャピン４は第１スプリング６によってニード
ル２側に常時ばね付勢されている。第１プレッシャピン
４とディスタンスピース30との間にはシム38が介装され
る。第１スプリング６の、第１プレッシャピン４と反対
側の端部は、ホルダボディ14に固定されたシートプレー
ト34により、シム40を介して支持されている。第１プレ
ッシャピン４の、ニードル２と反対側の端部は、閉弁時
に、第１リフトδ分の間隔をもってロッド10の下端と対
向しており、ロッド10は上方に延びて第２プレッシャピ
ン８と一体的に連結されている。ロッド10は第２プレッ
シャピン８と一体となって動き、第２プレッシャピンの
一部を構成する。第２プレッシャピン８は第２スプリン
グ12によって第１プレッシャピン４側に付勢されてい
る。第２スプリング12は調整ねじ36によってその上端を
支持されている。燃料の一部はリターン通路24、燃料戻
し用出口28を介して戻される。
方向に移動可能に内挿され、ニードル２の下端側端はシ
ート部18に着脱自在に接触して、噴口16を開閉する。ニ
ードル２のテーパ部のまわりには圧力室20が形成され、
圧力室20は噴口16に連通し、かつ燃料入口26に燃料通路
22を介して連通している。燃料噴射ノズルには、燃料ポ
ンプからの燃料が導かれる。圧力室20に燃圧がかかると
ニードル２のテーパ部に圧力がかかってニードル２はシ
ート部18から離れる方向に持ち上げられる。ニードル２
の上端側端は、ホルダボディ14に固定されたディスタン
スピース30を挿通して上方に突出している。ニードル２
の上端部には第１プレッシャピン４が当接しており、第
１プレッシャピン４は第１スプリング６によってニード
ル２側に常時ばね付勢されている。第１プレッシャピン
４とディスタンスピース30との間にはシム38が介装され
る。第１スプリング６の、第１プレッシャピン４と反対
側の端部は、ホルダボディ14に固定されたシートプレー
ト34により、シム40を介して支持されている。第１プレ
ッシャピン４の、ニードル２と反対側の端部は、閉弁時
に、第１リフトδ分の間隔をもってロッド10の下端と対
向しており、ロッド10は上方に延びて第２プレッシャピ
ン８と一体的に連結されている。ロッド10は第２プレッ
シャピン８と一体となって動き、第２プレッシャピンの
一部を構成する。第２プレッシャピン８は第２スプリン
グ12によって第１プレッシャピン４側に付勢されてい
る。第２スプリング12は調整ねじ36によってその上端を
支持されている。燃料の一部はリターン通路24、燃料戻
し用出口28を介して戻される。
第２図は、ニードル２、第１プレッシャピン４、第２
プレッシャピン８、第１スプリング６、第２スプリング
12の近傍を取り出して図式的に示したものである。第２
図に示すように、第１プレッシャピン４とニードル２と
の当接部（第２図のｃまたはｄ）、およびニードル２の
第１リフト分リフト時における第２プレッシャピン８の
ロッド10と第１プレッシャピン４との当接部（第２図の
ａまたはｂ）、の何れか少なくとも一方には、燃温の低
温時と高温時とで、自分自身の軸方向長さを、冷間時に
も温間時にも第１リフトの間隔が確保される範囲内で互
いに変化させる感温作動体50が設けられている。第２図
は感温作動体50を第１プレッシャピン４の上端面に設け
た一例を示している。閉弁時には、感温作動体50を含み
第１プレッシャピン４とロッド10との間には、第１リフ
トδ分の間隔が設けられる。第２リフトは、温度によっ
てδまたは、δ1に変化する。
プレッシャピン８、第１スプリング６、第２スプリング
12の近傍を取り出して図式的に示したものである。第２
図に示すように、第１プレッシャピン４とニードル２と
の当接部（第２図のｃまたはｄ）、およびニードル２の
第１リフト分リフト時における第２プレッシャピン８の
ロッド10と第１プレッシャピン４との当接部（第２図の
ａまたはｂ）、の何れか少なくとも一方には、燃温の低
温時と高温時とで、自分自身の軸方向長さを、冷間時に
も温間時にも第１リフトの間隔が確保される範囲内で互
いに変化させる感温作動体50が設けられている。第２図
は感温作動体50を第１プレッシャピン４の上端面に設け
た一例を示している。閉弁時には、感温作動体50を含み
第１プレッシャピン４とロッド10との間には、第１リフ
トδ分の間隔が設けられる。第２リフトは、温度によっ
てδまたは、δ1に変化する。
本考案実施例では、感温作動体50は、エンジン冷間時
（燃温の低温時）に長さが小となりエンジン温間時（燃
温の高温時）に長さが大となる。感温作動体50を設ける
位置または感温作動体50の構造によって第３図から第６
図までに示した形態をとり、それぞれの場合における感
温作動体50を、符号50a、50b、50c、50dで示してある。
第３図においては、感温作動体50aは、第１プレッシャ
ピン４の上端に固定して設けてあり、ロッド10との間
に、温間時でδの第１リフトを、冷間時でδより大きな
δ1の第１リフトをとる。感温作動体50aは、温間時にく
らべて冷間時に、δ1−δ分だけ長さが少なくなる。第
４図においては、感温作動体50bは、ロッド１の下端に
固定して設けてあり、第１プレッシャピン４との間に、
温間時でδの第１リフトを、冷間時でδ1の第１リフト
をとる。感温作動体50aは、温間時にくらべて冷間時に
δ1−δ分だけ長さが少なくなる。第５図においては、
感温作動体50cは、第１プレッシャピン４とロッド２と
の間に介装されており、第１プレッシャピン４とロッド
10との間には温間時でδの、冷間時でδ1の第１リフト
が存在する。感温作動体50cは温間時にくらべて冷間時
に、δ1−δ分だけ長さが少なくなる。第６図では、感
温作動体50dは環状の断面湾曲状部材から成り、第１プ
レッシャピン４のフランジ部上に載置される。感温作動
体50dは、その上端面が冷間時に第１プレッシャピン４
の上端面と一致するような、長さとしてある。感温作動
体50dの上端面とロッド10の下端面との間には、温間時
にδの、冷間時にδ1の第１リフトが存在する。感温作
動体50dは温間時にくらべて冷間時に、δ1−δ分だけ長
さが少なくなる。
（燃温の低温時）に長さが小となりエンジン温間時（燃
温の高温時）に長さが大となる。感温作動体50を設ける
位置または感温作動体50の構造によって第３図から第６
図までに示した形態をとり、それぞれの場合における感
温作動体50を、符号50a、50b、50c、50dで示してある。
第３図においては、感温作動体50aは、第１プレッシャ
ピン４の上端に固定して設けてあり、ロッド10との間
に、温間時でδの第１リフトを、冷間時でδより大きな
δ1の第１リフトをとる。感温作動体50aは、温間時にく
らべて冷間時に、δ1−δ分だけ長さが少なくなる。第
４図においては、感温作動体50bは、ロッド１の下端に
固定して設けてあり、第１プレッシャピン４との間に、
温間時でδの第１リフトを、冷間時でδ1の第１リフト
をとる。感温作動体50aは、温間時にくらべて冷間時に
δ1−δ分だけ長さが少なくなる。第５図においては、
感温作動体50cは、第１プレッシャピン４とロッド２と
の間に介装されており、第１プレッシャピン４とロッド
10との間には温間時でδの、冷間時でδ1の第１リフト
が存在する。感温作動体50cは温間時にくらべて冷間時
に、δ1−δ分だけ長さが少なくなる。第６図では、感
温作動体50dは環状の断面湾曲状部材から成り、第１プ
レッシャピン４のフランジ部上に載置される。感温作動
体50dは、その上端面が冷間時に第１プレッシャピン４
の上端面と一致するような、長さとしてある。感温作動
体50dの上端面とロッド10の下端面との間には、温間時
にδの、冷間時にδ1の第１リフトが存在する。感温作
動体50dは温間時にくらべて冷間時に、δ1−δ分だけ長
さが少なくなる。
本考案実施例においては、第１リフトは冷間時に増大
してδ1となり、温間時に減少してδとなる。したがっ
て、噴射率特性は、第７図に示すように、第１リント分
ニードル２が上昇する迄の間において、冷間時と温間時
とで特性が互いに異なり、冷間時は温間時よりも噴射率
が大となる。
してδ1となり、温間時に減少してδとなる。したがっ
て、噴射率特性は、第７図に示すように、第１リント分
ニードル２が上昇する迄の間において、冷間時と温間時
とで特性が互いに異なり、冷間時は温間時よりも噴射率
が大となる。
なお、上記本考案実施例では、感温作動体50として形
状記憶合金を用いたが、公知の他の感温作動体、たとえ
ばバイメタル、サーモワックス等を用いた感温作動体で
あってもよい。
状記憶合金を用いたが、公知の他の感温作動体、たとえ
ばバイメタル、サーモワックス等を用いた感温作動体で
あってもよい。
つぎに、作用について説明する。
第３図、第７図に示すように、本考案においては、第
１リフトが冷間時と温間時とで変化する。従来の通常の
スプリングノズルを使用すると始動時噴口流量が不足
し、始動性が悪化するが、本考案実施例においては、冷
間時に第１リフトがδからδ1に増大して噴射率が大と
なるので、冷間始動特性が改善される。
１リフトが冷間時と温間時とで変化する。従来の通常の
スプリングノズルを使用すると始動時噴口流量が不足
し、始動性が悪化するが、本考案実施例においては、冷
間時に第１リフトがδからδ1に増大して噴射率が大と
なるので、冷間始動特性が改善される。
また、噴射量が増えていって燃圧が第２開弁圧（第２
スプリング12のセット力に打ち勝ってニードル２がさら
に開弁し始める圧力）にかかる領域になると、燃圧が第
２スプリング12のセット力をこえたときにニードル２が
さらに上昇し始め、噴口流量が増えて燃圧が下がり、ニ
ードル２は下がる。ニードル２が下がると噴口流量が減
少し、再び燃圧が上昇して第２スプリング12のセット力
を越えてニードル２が再び上昇するという波打ちができ
る。したがって第２開弁圧付近でリフト、噴射量、圧力
は、それぞれ第８図、第９図、第10図に示すように波打
つ。しかし、本考案では、第２スプリング12のセット力
は変わらないので、第11図から第13図の従来例のように
波打ちの振幅が増大することはない。また、第10図に示
すように残圧（第13図の従来例のような残圧）が生じな
い。したがって、不斉噴射が生じにくい。
スプリング12のセット力に打ち勝ってニードル２がさら
に開弁し始める圧力）にかかる領域になると、燃圧が第
２スプリング12のセット力をこえたときにニードル２が
さらに上昇し始め、噴口流量が増えて燃圧が下がり、ニ
ードル２は下がる。ニードル２が下がると噴口流量が減
少し、再び燃圧が上昇して第２スプリング12のセット力
を越えてニードル２が再び上昇するという波打ちができ
る。したがって第２開弁圧付近でリフト、噴射量、圧力
は、それぞれ第８図、第９図、第10図に示すように波打
つ。しかし、本考案では、第２スプリング12のセット力
は変わらないので、第11図から第13図の従来例のように
波打ちの振幅が増大することはない。また、第10図に示
すように残圧（第13図の従来例のような残圧）が生じな
い。したがって、不斉噴射が生じにくい。
本考案によれば、次の効果が得られる。
まず、燃温の低温時の第１リフト分の間隔を燃温の高
温時の第１リフト分の間隔より大きくする感温作動体50
を設けたので、冷間時始動特性の改善をはかることがで
きる。
温時の第１リフト分の間隔より大きくする感温作動体50
を設けたので、冷間時始動特性の改善をはかることがで
きる。
また、感温作動体50を、第２図のａ、ｂ、ｃ、ｄの何
れか少なくとも１つの位置に設けるようにしたので、す
なわち第２図のｐの位置には設けてないので、第２スプ
リング12のセット力を不変としたままで第１リフトのみ
を変化させることができ、これによって第２開弁圧近傍
の噴射率特性を安定化させることができる。
れか少なくとも１つの位置に設けるようにしたので、す
なわち第２図のｐの位置には設けてないので、第２スプ
リング12のセット力を不変としたままで第１リフトのみ
を変化させることができ、これによって第２開弁圧近傍
の噴射率特性を安定化させることができる。
第１図は本考案の燃料噴射ノズルの全体断面図、 第２図は第１図のうち第１スプリング、第２スプリン
グ、第１プレッシャピン、第２プレッシャピン、ニード
ル、感温作動体を取出して示した構造関係図、 第３図は本考案実施例の第１の例に係る燃料噴射ノズル
の感温作動体近傍の、一部を断面にして示した正面図、 第４図は本考案実施例の第２の例に係る燃料噴射ノズル
の感温作動体近傍の、一部を断面にして示した正面図、 第５図は本考案実施例の第３の例に係る燃料噴射ノズル
の感温作動体近傍の、一部を断面にして示した正面図、 第６図は本考案実施例の第４の例に係る燃料噴射ノズル
の感温作動体近傍の、一部を断面にして示した正面図、 第７図は本考案実施例に係る噴射期間−噴射率特性図、 第８図は本考案の燃料噴射ノズルの噴射期間−リフト特
性図、 第９図は本考案の燃料噴射ノズルの噴射期間−噴射量特
性図、 第10図は本考案の燃料噴射ノズルの噴射期間−圧力特性
図、 第11図は実開昭62−173553号公報に開示されたタイプの
燃料噴射ノズルの噴射期間−リフト特性図、 第12図は実開昭62−173553号公報に開示されたタイプの
燃料噴射ノズルの噴射期間−噴射量特性図、 第13図は実開昭62−173553号公報に開示されたタイプの
燃料噴射ノズルの噴射期間−圧力特性図、 である。 ２……ニードル ４……第１プレッシャピン ６……第１スプリング ８……第２プレッシャピン 10……ロッド 12……第２スプリング 50、50a、50b、50c、50d……感温作動体
グ、第１プレッシャピン、第２プレッシャピン、ニード
ル、感温作動体を取出して示した構造関係図、 第３図は本考案実施例の第１の例に係る燃料噴射ノズル
の感温作動体近傍の、一部を断面にして示した正面図、 第４図は本考案実施例の第２の例に係る燃料噴射ノズル
の感温作動体近傍の、一部を断面にして示した正面図、 第５図は本考案実施例の第３の例に係る燃料噴射ノズル
の感温作動体近傍の、一部を断面にして示した正面図、 第６図は本考案実施例の第４の例に係る燃料噴射ノズル
の感温作動体近傍の、一部を断面にして示した正面図、 第７図は本考案実施例に係る噴射期間−噴射率特性図、 第８図は本考案の燃料噴射ノズルの噴射期間−リフト特
性図、 第９図は本考案の燃料噴射ノズルの噴射期間−噴射量特
性図、 第10図は本考案の燃料噴射ノズルの噴射期間−圧力特性
図、 第11図は実開昭62−173553号公報に開示されたタイプの
燃料噴射ノズルの噴射期間−リフト特性図、 第12図は実開昭62−173553号公報に開示されたタイプの
燃料噴射ノズルの噴射期間−噴射量特性図、 第13図は実開昭62−173553号公報に開示されたタイプの
燃料噴射ノズルの噴射期間−圧力特性図、 である。 ２……ニードル ４……第１プレッシャピン ６……第１スプリング ８……第２プレッシャピン 10……ロッド 12……第２スプリング 50、50a、50b、50c、50d……感温作動体
Claims (1)
- 【請求項１】ニードルと、ニードルに当接される第１プ
レッシャピンと、第１プレッシャピンを閉弁方向に付勢
する第１スプリングと、閉弁時に第１プレッシャピンに
第１リフト分の間隔をもって対向するロッドを具備する
第２プレッシャピンと、第２プレッシャピンを閉弁方向
に付勢する第２スプリングと、を備えた２スプリング型
の燃料噴射ノズルにおいて、 第１プレッシャピンとニードルとの当接部、およびニー
ドルの第１リフト分リフト時における第２プレッシャピ
ンのロッドと第１プレッシャピンとの当接部、の何れか
少なくとも一方に、燃温の低温時の第１リフト分の間隔
を燃温の高温時の第１リフト分の間隔より大きくする感
温作動体を設けたこと、 を特徴とする燃料噴射ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1989045028U JP2564000Y2 (ja) | 1989-04-19 | 1989-04-19 | 燃料噴射ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1989045028U JP2564000Y2 (ja) | 1989-04-19 | 1989-04-19 | 燃料噴射ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02137562U JPH02137562U (ja) | 1990-11-16 |
| JP2564000Y2 true JP2564000Y2 (ja) | 1998-03-04 |
Family
ID=31558850
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1989045028U Expired - Lifetime JP2564000Y2 (ja) | 1989-04-19 | 1989-04-19 | 燃料噴射ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2564000Y2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01294961A (ja) * | 1988-05-20 | 1989-11-28 | Toyota Autom Loom Works Ltd | 燃料噴射弁 |
-
1989
- 1989-04-19 JP JP1989045028U patent/JP2564000Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02137562U (ja) | 1990-11-16 |
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