JP2509396B2 - 赤外線撮像光学系 - Google Patents
赤外線撮像光学系Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は赤外線カメラに用いる赤
外線撮像光学系に関するものである。
外線撮像光学系に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、周囲の温度が変化すると赤外線
撮像光学系の解像度に影響を及ぼす。温度が変化する
と、レンズ材料の屈折率変化、熱伸縮によるレンズ形状
変化、レンズ保持具の熱伸縮によるレンズ間隔変化等に
より、赤外線撮像光学系の結像位置が移動して、解像度
が劣化する（以下、これを熱収差と呼ぶ）。この熱収差
を抑制するためには、結像位置の移動を何等かの方法で
補正する必要がある。
撮像光学系の解像度に影響を及ぼす。温度が変化する
と、レンズ材料の屈折率変化、熱伸縮によるレンズ形状
変化、レンズ保持具の熱伸縮によるレンズ間隔変化等に
より、赤外線撮像光学系の結像位置が移動して、解像度
が劣化する（以下、これを熱収差と呼ぶ）。この熱収差
を抑制するためには、結像位置の移動を何等かの方法で
補正する必要がある。
【０００３】例えば、レンズＡ及びレンズＢから成る２
枚組の薄肉近接レンズを例にとって色収差及び熱収差の
補正について説明する。良く知られるように、薄肉近接
レンズの軸上色収差Δｆは次式で与えられる。 Δｆ＝ｆ2 ｛１／（ｆA ＶA ）＋１／（ｆB ＶB ）｝ （１） 但し、ｆA ：レンズＡの焦点距離 ｆB ：レンズＢの焦点距離 ｆ ：レンズＡとレンズＢの合成焦点距離 ＶA ：レンズＡの材料のアッベ数 ＶB ：レンズＢの材料のアッベ数
枚組の薄肉近接レンズを例にとって色収差及び熱収差の
補正について説明する。良く知られるように、薄肉近接
レンズの軸上色収差Δｆは次式で与えられる。 Δｆ＝ｆ2 ｛１／（ｆA ＶA ）＋１／（ｆB ＶB ）｝ （１） 但し、ｆA ：レンズＡの焦点距離 ｆB ：レンズＢの焦点距離 ｆ ：レンズＡとレンズＢの合成焦点距離 ＶA ：レンズＡの材料のアッベ数 ＶB ：レンズＢの材料のアッベ数
【０００４】従って、色収差を補正する条件は、Δｆ＝
０より、 ｆA ＝｛（ＶA −ＶB ）／ＶA ｝・ｆ （２） ｆB ＝｛（ＶB −ＶA ）／ＶB ｝・ｆ （３） となる。
０より、 ｆA ＝｛（ＶA −ＶB ）／ＶA ｝・ｆ （２） ｆB ＝｛（ＶB −ＶA ）／ＶB ｝・ｆ （３） となる。
【０００５】次に熱収差について説明する。合成焦点距
離は次式で与えられる。 １／ｆ＝１／ｆA ＋１／ｆB ＝（ｎA −１）（１／ＲA1−１／ＲA2）＋ （ｎB −１）（１／ＲB1−１／ＲB2） （４） 但し、ｎA ：レンズＡの材料の屈折率 ｎB ：レンズＢの材料の屈折率 ＲA1：レンズＡの第１面の曲率半径 ＲA2：レンズＡの第２面の曲率半径 ＲB1：レンズＢの第１面の曲率半径 ＲB2：レンズＢの第２面の曲率半径
離は次式で与えられる。 １／ｆ＝１／ｆA ＋１／ｆB ＝（ｎA −１）（１／ＲA1−１／ＲA2）＋ （ｎB −１）（１／ＲB1−１／ＲB2） （４） 但し、ｎA ：レンズＡの材料の屈折率 ｎB ：レンズＢの材料の屈折率 ＲA1：レンズＡの第１面の曲率半径 ＲA2：レンズＡの第２面の曲率半径 ＲB1：レンズＢの第１面の曲率半径 ＲB2：レンズＢの第２面の曲率半径
【０００６】温度変化による焦点距離の変化は、式
（４）を温度Ｔで微分して求められる。 ∂ｆ／∂Ｔ＝（ｆ／ｆA ）2 （∂ｆA ／∂Ｔ）＋（ｆ／ｆB ）2 ・ （∂ｆB ／∂Ｔ） ＝（ｆ／ｆA ）2 ｛−ｆA 2 （１／ＲA1−１／ＲA2） （∂ｎA ／∂Ｔ）＋ｆA αＡ｝＋ （ｆ／ｆB ）2 ｛−ｆB 2（１／ＲB1−１／ＲB2） （∂ｎB ／∂Ｔ）＋ｆB αB ｝ ＝−ｆ2 ［１／ｆA ｛（∂ｎA ／∂Ｔ）／（ｎA −１）−αA ｝＋ １／ｆB ｛（∂ｎB ／∂Ｔ）／（ｎB −１）−αB ｝］ （５） 但し、αA ：レンズＡの材料の線膨張率 αB ：レンズＢの材料の線膨張率
（４）を温度Ｔで微分して求められる。 ∂ｆ／∂Ｔ＝（ｆ／ｆA ）2 （∂ｆA ／∂Ｔ）＋（ｆ／ｆB ）2 ・ （∂ｆB ／∂Ｔ） ＝（ｆ／ｆA ）2 ｛−ｆA 2 （１／ＲA1−１／ＲA2） （∂ｎA ／∂Ｔ）＋ｆA αＡ｝＋ （ｆ／ｆB ）2 ｛−ｆB 2（１／ＲB1−１／ＲB2） （∂ｎB ／∂Ｔ）＋ｆB αB ｝ ＝−ｆ2 ［１／ｆA ｛（∂ｎA ／∂Ｔ）／（ｎA −１）−αA ｝＋ １／ｆB ｛（∂ｎB ／∂Ｔ）／（ｎB −１）−αB ｝］ （５） 但し、αA ：レンズＡの材料の線膨張率 αB ：レンズＢの材料の線膨張率
【０００７】ここで、色収差におけるアッベ数と同様に
熱アッベ数を ＶT ＝１／｛（∂ｎ／∂Ｔ）／（ｎ−１）−α （６） と定義すると、式（１）と類似した式を得る。 ∂ｆ／∂Ｔ＝−ｆ2 ｛１／（ｆA ＶTA）＋１／（ｆB ＶTB）｝ （７） 但し、ＶTA：レンズＡの材料の熱アッベ数 ＶTB：レンズＢの材料の熱アッベ数
熱アッベ数を ＶT ＝１／｛（∂ｎ／∂Ｔ）／（ｎ−１）−α （６） と定義すると、式（１）と類似した式を得る。 ∂ｆ／∂Ｔ＝−ｆ2 ｛１／（ｆA ＶTA）＋１／（ｆB ＶTB）｝ （７） 但し、ＶTA：レンズＡの材料の熱アッベ数 ＶTB：レンズＢの材料の熱アッベ数
【０００８】従って、熱収差を補正する条件は、色収差
と同様に、 ｆA ＝｛（ＶTA−ＶTB）／ＶTA｝・ｆ （８） ｆB ＝｛（ＶTB−ＶTA）／ＶTB｝・ｆ （９） となる。
と同様に、 ｆA ＝｛（ＶTA−ＶTB）／ＶTA｝・ｆ （８） ｆB ＝｛（ＶTB−ＶTA）／ＶTB｝・ｆ （９） となる。
【０００９】以上により、式（２）と式（３）、式
（８）と式（９）により、色収差と熱収差を同時に補正
する条件 ＶA ／ＶTA＝ＶB ／ＶTB （１０） が求まる。
（８）と式（９）により、色収差と熱収差を同時に補正
する条件 ＶA ／ＶTA＝ＶB ／ＶTB （１０） が求まる。
【００１０】図１５は式（１０）を満足する材料の組み
合わせを説明する図である。横軸をアッベ数、縦軸を熱
アッベ数としている。色収差と熱収差を同時に補正する
条件は、図１５において、原点を通る直線上にある材料
の組み合わせを意味する。この場合、アッベ数の方が大
きい材料のレンズＡは正の屈折力をもつレンズとなり、
レンズＢは負の屈折力をもつレンズとなる。
合わせを説明する図である。横軸をアッベ数、縦軸を熱
アッベ数としている。色収差と熱収差を同時に補正する
条件は、図１５において、原点を通る直線上にある材料
の組み合わせを意味する。この場合、アッベ数の方が大
きい材料のレンズＡは正の屈折力をもつレンズとなり、
レンズＢは負の屈折力をもつレンズとなる。
【００１１】また、図１６は８〜１２μｍ付近の波長に
おける代表的な赤外線透過材料のアッベ数と熱アッベ数
を示す図である。図からわかるように、式（１０）を満
足すするような理想的な材料の組み合わせは存在しな
い。したがって、２種類の材料のレンズでは色収差と熱
収差とを十分に補正することは困難であり、３種類の材
料のレンズでこれを補正する必要が生じる。
おける代表的な赤外線透過材料のアッベ数と熱アッベ数
を示す図である。図からわかるように、式（１０）を満
足すするような理想的な材料の組み合わせは存在しな
い。したがって、２種類の材料のレンズでは色収差と熱
収差とを十分に補正することは困難であり、３種類の材
料のレンズでこれを補正する必要が生じる。
【００１２】図１７は３種類の材料のレンズで構成され
た従来のこの種の赤外線撮像光学系を示すもので、この
図は、UNITED STATES PATENTS NO.4,679,891に示された
ものである。図において、１はセレン化亜鉛（ＺｎＳ
ｅ）から成る第１レンズ、２は硫化亜鉛（ＺｎＳ）から
成る第２レンズ、３はゲルマニウム（Ｇｅ）から成る第
３レンズ、４は第１レンズ１、第２レンズ２、第３レン
ズ３を保持するレンズ保持具である。
た従来のこの種の赤外線撮像光学系を示すもので、この
図は、UNITED STATES PATENTS NO.4,679,891に示された
ものである。図において、１はセレン化亜鉛（ＺｎＳ
ｅ）から成る第１レンズ、２は硫化亜鉛（ＺｎＳ）から
成る第２レンズ、３はゲルマニウム（Ｇｅ）から成る第
３レンズ、４は第１レンズ１、第２レンズ２、第３レン
ズ３を保持するレンズ保持具である。
【００１３】上記第１レンズ１、第２レンズ２、第３レ
ンズ３及びレンズ保持具４から成るこの赤外線撮像光学
系は、撮像対象物から放射された８〜１２μｍの近辺の
波長の赤外線を集光して、上記撮像対象物の赤外線画像
を結像する。その後、ここでは図示していないが、上記
赤外線撮像光学系の結像位置に置かれた光電変換器で電
気信号に変換されて信号処理回路を会して表示装置に表
示されるようになされている。
ンズ３及びレンズ保持具４から成るこの赤外線撮像光学
系は、撮像対象物から放射された８〜１２μｍの近辺の
波長の赤外線を集光して、上記撮像対象物の赤外線画像
を結像する。その後、ここでは図示していないが、上記
赤外線撮像光学系の結像位置に置かれた光電変換器で電
気信号に変換されて信号処理回路を会して表示装置に表
示されるようになされている。
【００１４】硫化亜鉛に比べアッベ数が大きいセレン化
亜鉛から成る第１レンズ１は正の屈折力、第２レンズ２
は負の屈折力を持ち、各々の屈折力は一対のレンズの色
収差を補正すするように定められた組み合わせになって
いて、一対のレンズとしては正の屈折力を持つ。しか
し、温度が変化すると、この一対のレンズの屈折力が変
化する。その方向は、温度が上昇すると屈折力が大きく
なる方向である。
亜鉛から成る第１レンズ１は正の屈折力、第２レンズ２
は負の屈折力を持ち、各々の屈折力は一対のレンズの色
収差を補正すするように定められた組み合わせになって
いて、一対のレンズとしては正の屈折力を持つ。しか
し、温度が変化すると、この一対のレンズの屈折力が変
化する。その方向は、温度が上昇すると屈折力が大きく
なる方向である。
【００１５】他方、第３レンズ３の材料であるゲルマニ
ウムは、熱アッベ数が小さく、上記第１レンズ及び第２
レンズ２の材料に比べて極めてアッベ数が大きい。従っ
て、色収差が無視できるほど小さいので、赤外線撮像光
学系全系での色収差は、上記一対のレンズの色収差を補
正するのみで十分に補正されている。また、第３レンズ
３の屈折力は上記一対のレンズの屈折力の温度変化を打
ち消すような負の屈折力に定められており、赤外線撮像
光学系全系での熱収差を補正している。以上のように、
この赤外線撮像光学系は色収差と熱収差が補正されてお
り、温度が変化しても結像位置がほとんど移動しないの
で、解像度が劣化しないようになっている。
ウムは、熱アッベ数が小さく、上記第１レンズ及び第２
レンズ２の材料に比べて極めてアッベ数が大きい。従っ
て、色収差が無視できるほど小さいので、赤外線撮像光
学系全系での色収差は、上記一対のレンズの色収差を補
正するのみで十分に補正されている。また、第３レンズ
３の屈折力は上記一対のレンズの屈折力の温度変化を打
ち消すような負の屈折力に定められており、赤外線撮像
光学系全系での熱収差を補正している。以上のように、
この赤外線撮像光学系は色収差と熱収差が補正されてお
り、温度が変化しても結像位置がほとんど移動しないの
で、解像度が劣化しないようになっている。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】従来の赤外線撮像光学
系は以上のように構成されているので、第３レンズ３の
材料として、色収差が無視できるほどアッベ数が大き
く、かつ熱アッベ数が小さい特殊な材料を用いなければ
ならなかった。しかし、このような材料は、赤外線波長
域では８〜１２μｍ付近におけるゲルマニウム等限られ
た材料しかなく、材料の選択範囲が制限されるという問
題点があった。
系は以上のように構成されているので、第３レンズ３の
材料として、色収差が無視できるほどアッベ数が大き
く、かつ熱アッベ数が小さい特殊な材料を用いなければ
ならなかった。しかし、このような材料は、赤外線波長
域では８〜１２μｍ付近におけるゲルマニウム等限られ
た材料しかなく、材料の選択範囲が制限されるという問
題点があった。
【００１７】また、２つの材料のレンズが正の屈折力、
残る１つの材料のレンズが負の屈折力という構成にしな
ければならないので、設計上の制約があるという問題点
があった。
残る１つの材料のレンズが負の屈折力という構成にしな
ければならないので、設計上の制約があるという問題点
があった。
【００１８】第１発明は、上記のような問題点を解決す
るためになされたもので、上記のような特殊な極めて低
分散の材料を用いることなく、それぞれ異なる一般的な
比較的に高分散の材料から赤外線撮像光学系を構成する
ことにより、設計の自由度を大きくすることを目的とす
る。
るためになされたもので、上記のような特殊な極めて低
分散の材料を用いることなく、それぞれ異なる一般的な
比較的に高分散の材料から赤外線撮像光学系を構成する
ことにより、設計の自由度を大きくすることを目的とす
る。
【００１９】また、第２発明は、上記のような問題点を
解決するためになされたもので、第１レンズ及び第３レ
ンズを正の屈折力、第２レンズを負の屈折力という構成
とすることにより、赤外線撮像光学系の設計の自由度を
大きくすることを目的とする。
解決するためになされたもので、第１レンズ及び第３レ
ンズを正の屈折力、第２レンズを負の屈折力という構成
とすることにより、赤外線撮像光学系の設計の自由度を
大きくすることを目的とする。
【００２０】
【課題を解決するための手段】第１発明に係る赤外線撮
像光学系は、色収差と熱収差を補正する赤外線撮像光学
系において、比較的高分散のそれぞれ異なる赤外線透過
材料のレンズから成り、上記材料のアッベ数と熱アッベ
数との比が、最も小さい材料の負の屈折力をもつ第１レ
ンズと、上記比が上記第１レンズに次いで小さい材料の
正の屈折力をもつ第２レンズと、上記比が最も大きい材
料の負の屈折力をもつ第３レンズとを備えたものであ
る。
像光学系は、色収差と熱収差を補正する赤外線撮像光学
系において、比較的高分散のそれぞれ異なる赤外線透過
材料のレンズから成り、上記材料のアッベ数と熱アッベ
数との比が、最も小さい材料の負の屈折力をもつ第１レ
ンズと、上記比が上記第１レンズに次いで小さい材料の
正の屈折力をもつ第２レンズと、上記比が最も大きい材
料の負の屈折力をもつ第３レンズとを備えたものであ
る。
【００２１】また、第２発明に係る赤外線撮像光学系
は、色収差と熱収差を補正する赤外線撮像光学系におい
て、それぞれ異なる赤外線透過材料のレンズから成り、
上記材料のアッベ数と熱アッベ数との比が最も小さい材
料の正の屈折力をもつ第１レンズと、上記比が上記第１
レンズに次いで小さい材料の負の屈折力をもつ第２レン
ズと、上記比が最も大きい材料の正の屈折力をもつ第３
レンズとを備えたものである。
は、色収差と熱収差を補正する赤外線撮像光学系におい
て、それぞれ異なる赤外線透過材料のレンズから成り、
上記材料のアッベ数と熱アッベ数との比が最も小さい材
料の正の屈折力をもつ第１レンズと、上記比が上記第１
レンズに次いで小さい材料の負の屈折力をもつ第２レン
ズと、上記比が最も大きい材料の正の屈折力をもつ第３
レンズとを備えたものである。
【００２２】
【作用】第１と第２発明においては、それぞれ異なる赤
外線透過材料から成る第１ないし第３レンズの組み合わ
せにより、色収差を補正するとともに熱収差を補正す
る。
外線透過材料から成る第１ないし第３レンズの組み合わ
せにより、色収差を補正するとともに熱収差を補正す
る。
【００２３】
【実施例】図１は第１発明の一実施例を示す断面図であ
り、図において、４は図１７に示した従来の赤外線撮像
光学系と同様なレンズ保持具であり、また、１１は硫化
亜鉛（Ｚｎｓ）からなる第１レンズ、１２はセレン化ヒ
素（ＡｓＳｅ）から成る第２レンズ、１３はテルル化カ
ドミウム（ＣｄＴｅ）から成る第３レンズであり、上記
第１レンズ１１、第２レンズ１２、第３レンズ１３及び
レンズ保持具４から成るこの赤外線撮像光学系は例えば
８〜１２μｍの波長の赤外線を集光する。
り、図において、４は図１７に示した従来の赤外線撮像
光学系と同様なレンズ保持具であり、また、１１は硫化
亜鉛（Ｚｎｓ）からなる第１レンズ、１２はセレン化ヒ
素（ＡｓＳｅ）から成る第２レンズ、１３はテルル化カ
ドミウム（ＣｄＴｅ）から成る第３レンズであり、上記
第１レンズ１１、第２レンズ１２、第３レンズ１３及び
レンズ保持具４から成るこの赤外線撮像光学系は例えば
８〜１２μｍの波長の赤外線を集光する。
【００２４】ここで、各々の材料の各波長光に対する屈
折率、アッベ数、屈折率の温度変化、線膨張率、熱アッ
ベ数は表１の通りである。
折率、アッベ数、屈折率の温度変化、線膨張率、熱アッ
ベ数は表１の通りである。
【表１】
【００２５】アッベ数と熱アッベ数の比は、硫化亜鉛、
セレン化ヒ素、テルル化カドミウムの順に小さい。いず
れの材料もアッベ数が小さく、色収差が無視できないほ
ど高分散である。例えば、これらのうちの１つの材料だ
けで赤外線撮像光学系を構成した場合、色収差が大きく
良好な結像性能が得られない。これに対し、従来の赤外
線撮像光学系で用いられるゲルマニウムのようなアッベ
数が大きく、低分散な材料だけで赤外線撮像光学系を構
成した場合、色収差が小さいので、回折限界に近い良好
な結像性能が得ることができる。
セレン化ヒ素、テルル化カドミウムの順に小さい。いず
れの材料もアッベ数が小さく、色収差が無視できないほ
ど高分散である。例えば、これらのうちの１つの材料だ
けで赤外線撮像光学系を構成した場合、色収差が大きく
良好な結像性能が得られない。これに対し、従来の赤外
線撮像光学系で用いられるゲルマニウムのようなアッベ
数が大きく、低分散な材料だけで赤外線撮像光学系を構
成した場合、色収差が小さいので、回折限界に近い良好
な結像性能が得ることができる。
【００２６】図２は各々のレンズ材料の特性を示す図で
ある。横軸をアッベ数の逆数、縦軸を熱アッベ数の逆数
としている。アッベ数と熱アッベ数の比が最も小さい第
１レンズ１１を負の屈折力、次いで小さい第２レンズ１
２を正の屈折力、最も大きい第３レンズ１３を負の屈折
力としており、赤外線撮像光学系全系では正の屈折力に
なっている。第１レンズ１１と第３レンズ１３の合成ア
ッベ数Ｖ13及び合成熱アッベ数ＶT1 3 を次のように定義
する。 Ｖ13＝ｆ13／Δｆ13 （１１） ＶT13 ＝−ｆ13／（∂ｆ13／∂Ｔ） （１２） 但し、 ｆ13：第１レンズ１１と第３レンズ１３の合成
焦点距離 Δｆ13：第１レンズ１１と第３レンズ１３の軸上色収差
ある。横軸をアッベ数の逆数、縦軸を熱アッベ数の逆数
としている。アッベ数と熱アッベ数の比が最も小さい第
１レンズ１１を負の屈折力、次いで小さい第２レンズ１
２を正の屈折力、最も大きい第３レンズ１３を負の屈折
力としており、赤外線撮像光学系全系では正の屈折力に
なっている。第１レンズ１１と第３レンズ１３の合成ア
ッベ数Ｖ13及び合成熱アッベ数ＶT1 3 を次のように定義
する。 Ｖ13＝ｆ13／Δｆ13 （１１） ＶT13 ＝−ｆ13／（∂ｆ13／∂Ｔ） （１２） 但し、 ｆ13：第１レンズ１１と第３レンズ１３の合成
焦点距離 Δｆ13：第１レンズ１１と第３レンズ１３の軸上色収差
【００２７】簡単のため、レンズ厚及び間隔を無視する
と、式（１）と式（１１）及び式（７）と式（１２）よ
り、 １／Ｖ13＝（ｆ13／ｆ1 ）（１／Ｖ1 ）＋（ｆ13／ｆ3 ）（１／Ｖ3 ）（１３） １／ＶT13 ＝（ｆ13／ｆ1 ）（１／ＶT1）＋（ｆ13／ｆ3 ）（１／ＶT3） （１４） 但し、ｆ1 ：第１レンズ１１の焦点距離 ｆ3 ：第３レンズ１３の焦点距離 Ｖ1 ，ＶT1：第１レンズ１１の材料のアッベ数、熱アッ
ベ数 Ｖ3 ，ＶT3：第３レンズ１３の材料のアッベ数、熱アッ
ベ数 となる。焦点距離の合成より、 ｆ13／ｆ1 ＋ｆ13／ｆ3 ＝１ （１５） である。
と、式（１）と式（１１）及び式（７）と式（１２）よ
り、 １／Ｖ13＝（ｆ13／ｆ1 ）（１／Ｖ1 ）＋（ｆ13／ｆ3 ）（１／Ｖ3 ）（１３） １／ＶT13 ＝（ｆ13／ｆ1 ）（１／ＶT1）＋（ｆ13／ｆ3 ）（１／ＶT3） （１４） 但し、ｆ1 ：第１レンズ１１の焦点距離 ｆ3 ：第３レンズ１３の焦点距離 Ｖ1 ，ＶT1：第１レンズ１１の材料のアッベ数、熱アッ
ベ数 Ｖ3 ，ＶT3：第３レンズ１３の材料のアッベ数、熱アッ
ベ数 となる。焦点距離の合成より、 ｆ13／ｆ1 ＋ｆ13／ｆ3 ＝１ （１５） である。
【００２８】また、 ｆ13／ｆ1 ＞０，ｆ13／ｆ3 ＞０ （１６） であるので、点（１／Ｖ13，１／ＶT13 ）はｆ1とｆ3
の組み合わせにより図２に実線で示した線分上を変化す
ることがわかる。点（１／Ｖ13，１／ＶT13 ）が上記線
分と、原点と点（１／Ｖ2 ，１／ＶT2）を結ぶ直線の交
点Ｐになるようにｆ1 とｆ3 組み合わせれば。 Ｖ13／ＶT13 ＝Ｖ2 ／ＶT2 （１７） となり、式（１０）で示したように色収差と熱収差を同
時に補正する条件を満たすことになる。
の組み合わせにより図２に実線で示した線分上を変化す
ることがわかる。点（１／Ｖ13，１／ＶT13 ）が上記線
分と、原点と点（１／Ｖ2 ，１／ＶT2）を結ぶ直線の交
点Ｐになるようにｆ1 とｆ3 組み合わせれば。 Ｖ13／ＶT13 ＝Ｖ2 ／ＶT2 （１７） となり、式（１０）で示したように色収差と熱収差を同
時に補正する条件を満たすことになる。
【００２９】以上のように、正の屈折力である第２レン
ズ１２と、負の屈折力である第１レンズ１１と第３レン
ズ１３により、撮像対象物から放射された波長の異なる
赤外線がほぼ同じ結像位置に結像するので色収差による
劣化が抑えられており、温度が変化しても上記結像位置
がほとんど移動しないので温度変化による解像度の劣化
が抑えられている。
ズ１２と、負の屈折力である第１レンズ１１と第３レン
ズ１３により、撮像対象物から放射された波長の異なる
赤外線がほぼ同じ結像位置に結像するので色収差による
劣化が抑えられており、温度が変化しても上記結像位置
がほとんど移動しないので温度変化による解像度の劣化
が抑えられている。
【００３０】以上では簡単のためレンズ厚及び間隔を無
視して説明した。しかし、実際の光学系では両者を考慮
しなければならないので、必ずしも上記等式を満足しな
いが、概ね以上の説明に従う。表２に、図１で示した第
１発明に係る赤外線撮像光学系の数値実施例を、焦点距
離を２０として規格化して示す。そして、図３の（ａ）
〜（ｃ）に諸収差を、（ｄ）に温度に対する結像位置の
移動量を示す。
視して説明した。しかし、実際の光学系では両者を考慮
しなければならないので、必ずしも上記等式を満足しな
いが、概ね以上の説明に従う。表２に、図１で示した第
１発明に係る赤外線撮像光学系の数値実施例を、焦点距
離を２０として規格化して示す。そして、図３の（ａ）
〜（ｃ）に諸収差を、（ｄ）に温度に対する結像位置の
移動量を示す。
【００３１】
【表２】
【００３２】また、図４は第１発明の他の実施例を示す
もので、１１硫化亜鉛（Ｚｎｓ）から成る第１レンズ、
１２はセレン化亜鉛（ＺｎＳｅ）から成る第２レンズ、
１３はテルル化カドミウム（ＣｄＴｅ）から成る第３レ
ンズである。セレン化亜鉛（ＺｎＳｅ）の各波長光に対
する屈折率、アッベ数、屈折率の温度変化、線膨張率、
熱アッベ数は表３の通りである。
もので、１１硫化亜鉛（Ｚｎｓ）から成る第１レンズ、
１２はセレン化亜鉛（ＺｎＳｅ）から成る第２レンズ、
１３はテルル化カドミウム（ＣｄＴｅ）から成る第３レ
ンズである。セレン化亜鉛（ＺｎＳｅ）の各波長光に対
する屈折率、アッベ数、屈折率の温度変化、線膨張率、
熱アッベ数は表３の通りである。
【００３３】
【表３】
【００３４】アッベ数と熱アッベ数の比が２番目に小さ
い第２レンズ１２を正の屈折力、最も小さい第１レンズ
１１及び最も大きい第３レンズ１３を負の屈折力として
おり、上記実施例と同様に赤外線撮像光学系で色収差及
び熱収差が補正されている。このように、レンズの材料
及び配置が異なっても同様の効果が得られる。表４に、
図４で示した赤外線撮像光学系の数値実施例を、焦点距
離を２０として規格化して示す。そして、図５の（ａ）
〜（ｃ）に諸収差を、（ｄ）に温度に対する結像位置の
移動量を示す。
い第２レンズ１２を正の屈折力、最も小さい第１レンズ
１１及び最も大きい第３レンズ１３を負の屈折力として
おり、上記実施例と同様に赤外線撮像光学系で色収差及
び熱収差が補正されている。このように、レンズの材料
及び配置が異なっても同様の効果が得られる。表４に、
図４で示した赤外線撮像光学系の数値実施例を、焦点距
離を２０として規格化して示す。そして、図５の（ａ）
〜（ｃ）に諸収差を、（ｄ）に温度に対する結像位置の
移動量を示す。
【００３５】
【表４】
【００３６】さらに、図６は第１発明のさらに他の実施
例を示すもので、１１は硫化亜鉛（ＺｎＳ）から成る第
１レンズ、１２はセレン化亜鉛（ＺｎＳｅ）から成る第
２レンズ、１３ａ及び１３ｂはテルル化カドミウム（Ｃ
ｄＴｅ）から成る第３ａレンズ及び第３ｂレンズで、ア
ッベ数と熱アッベ数の比が最も大きい材料のレンズを２
つに分割したものであり、この２枚の組み合わせで負の
屈折力になっている。上記実施例と同様に赤外線撮像光
学系全系で色収差及び熱収差が補正されている。このよ
うに、いずれかのレンズを２枚以上に分割しても同様の
効果が得られる。表５に、図６で示した赤外線撮像光学
系の数値実施例を、焦点距離を２０として規格化して示
す。そして、図７の（ａ）〜（ｂ）に諸収差を、（ｄ）
に温度に対する結像位置の移動量を示す。
例を示すもので、１１は硫化亜鉛（ＺｎＳ）から成る第
１レンズ、１２はセレン化亜鉛（ＺｎＳｅ）から成る第
２レンズ、１３ａ及び１３ｂはテルル化カドミウム（Ｃ
ｄＴｅ）から成る第３ａレンズ及び第３ｂレンズで、ア
ッベ数と熱アッベ数の比が最も大きい材料のレンズを２
つに分割したものであり、この２枚の組み合わせで負の
屈折力になっている。上記実施例と同様に赤外線撮像光
学系全系で色収差及び熱収差が補正されている。このよ
うに、いずれかのレンズを２枚以上に分割しても同様の
効果が得られる。表５に、図６で示した赤外線撮像光学
系の数値実施例を、焦点距離を２０として規格化して示
す。そして、図７の（ａ）〜（ｂ）に諸収差を、（ｄ）
に温度に対する結像位置の移動量を示す。
【００３７】
【表５】
【００３８】なお、上記第１発明の各実施例では８〜１
２μｍ近辺の波長に赤外線を集光する赤外線撮像光学系
について説明したが、他の波長帯域に用いる撮像光学系
についても同様の効果が得られるのは言うまでもない。
２μｍ近辺の波長に赤外線を集光する赤外線撮像光学系
について説明したが、他の波長帯域に用いる撮像光学系
についても同様の効果が得られるのは言うまでもない。
【００３９】また、第１発明においては、次の態様の赤
外線撮像光学系を実施できる。 ・第１レンズまたは第２レンズまたは第３レンズの少な
くとも１つを２枚以上に分割した赤外線撮像光学系。 ・上記第２レンズと上記第３レンズから成るレンズ群の
温度による屈折力の変化と波長による屈折力の変化との
比が、上記第１レンズの上記比と概ね等しくなるように
した赤外線撮像光学系。 ・上記第１レンズと上記第２レンズから成るレンズ群の
上記比が、上記第３レンズの上記比と概ね等しくなるよ
うにした赤外線撮像光学系。 ・上記第１レンズと上記第３レンズから成るレンズ群の
上記比が、上記第２レンズの上記比と概ね等しくなるよ
うにした赤外線撮像光学系。
外線撮像光学系を実施できる。 ・第１レンズまたは第２レンズまたは第３レンズの少な
くとも１つを２枚以上に分割した赤外線撮像光学系。 ・上記第２レンズと上記第３レンズから成るレンズ群の
温度による屈折力の変化と波長による屈折力の変化との
比が、上記第１レンズの上記比と概ね等しくなるように
した赤外線撮像光学系。 ・上記第１レンズと上記第２レンズから成るレンズ群の
上記比が、上記第３レンズの上記比と概ね等しくなるよ
うにした赤外線撮像光学系。 ・上記第１レンズと上記第３レンズから成るレンズ群の
上記比が、上記第２レンズの上記比と概ね等しくなるよ
うにした赤外線撮像光学系。
【００４０】次に、図８は第２発明の一実施例を示す断
面図であり、図において、２１はセレン化ヒ素（ＡｓＳ
ｅ）から成る第１レンズ、２２はヒ化ガリウム（ＧａＡ
ｓ）から成る第２レンズ、２３はゲルマニウム（Ｇｅ）
から成る第３レンズであり、上記第１レンズ２１、第２
レンズ２２、第３レンズ２３、レンズ保持具４から成る
この赤外線撮像光学系は例えば８〜１２μｍの波長の赤
外線を集光する。各々の材料の各波長に対する屈折率、
アッベ数、屈折率の温度変化、線膨張率、熱アッベ数は
表６の通りである。アッベ数と熱アッベ数の比は、セレ
ン化ヒ素、ヒ化ガリウム、ゲルマニウムの順に小さい。
面図であり、図において、２１はセレン化ヒ素（ＡｓＳ
ｅ）から成る第１レンズ、２２はヒ化ガリウム（ＧａＡ
ｓ）から成る第２レンズ、２３はゲルマニウム（Ｇｅ）
から成る第３レンズであり、上記第１レンズ２１、第２
レンズ２２、第３レンズ２３、レンズ保持具４から成る
この赤外線撮像光学系は例えば８〜１２μｍの波長の赤
外線を集光する。各々の材料の各波長に対する屈折率、
アッベ数、屈折率の温度変化、線膨張率、熱アッベ数は
表６の通りである。アッベ数と熱アッベ数の比は、セレ
ン化ヒ素、ヒ化ガリウム、ゲルマニウムの順に小さい。
【００４１】
【表６】
【００４２】図９は各々の材料の特性を示す図である。
横軸をアッベ数の逆数、縦軸を熱アッベ数の逆数として
いる。アッベ数と熱アッベ数の比が最も小さい第１レン
ズ２１を正の屈折力、次いで小さい第２レンズ２２を負
の屈折力、最も大きい第３レンズ２３を正の屈折力とし
ており、赤外線撮像光学系全系では正の屈折力になって
いる。
横軸をアッベ数の逆数、縦軸を熱アッベ数の逆数として
いる。アッベ数と熱アッベ数の比が最も小さい第１レン
ズ２１を正の屈折力、次いで小さい第２レンズ２２を負
の屈折力、最も大きい第３レンズ２３を正の屈折力とし
ており、赤外線撮像光学系全系では正の屈折力になって
いる。
【００４３】ここで、簡単のため、レンズ厚及びレンズ
間隔を無視して、第１レンズ２１と第３レンズ２３の合
成アッベ数Ｖ13及び合成熱アッベ数ＶT13 について考え
る。点（１／Ｖ13，１／ＶT13 ）は、第１発明と同様
に、ｆ1 とｆ3 の組み合わせにより図９に実線で示した
線分上を変化する。点（１／Ｖ13，１／ＶT13 ）が上記
線分と、原点と点（１／Ｖ2 ，１／ＶT2）を結ぶ直線の
交点Ｐになるようにｆ1 とｆ3 を組み合わせれば、正の
レンズである第１レンズ２１と第３レンズ２３と、負の
レンズである第２レンズ２２により、色収差と熱収差が
同時に補正される。以上のように、この赤外線撮像光学
系では、撮像対象物から放射された波長の異なる赤外線
がほぼ同じ結像位置に結像するので色収差による劣化が
抑えられており、温度が変化しても上記結像位置がほと
んど移動しないので温度変化による解像度の劣化が抑え
られている。
間隔を無視して、第１レンズ２１と第３レンズ２３の合
成アッベ数Ｖ13及び合成熱アッベ数ＶT13 について考え
る。点（１／Ｖ13，１／ＶT13 ）は、第１発明と同様
に、ｆ1 とｆ3 の組み合わせにより図９に実線で示した
線分上を変化する。点（１／Ｖ13，１／ＶT13 ）が上記
線分と、原点と点（１／Ｖ2 ，１／ＶT2）を結ぶ直線の
交点Ｐになるようにｆ1 とｆ3 を組み合わせれば、正の
レンズである第１レンズ２１と第３レンズ２３と、負の
レンズである第２レンズ２２により、色収差と熱収差が
同時に補正される。以上のように、この赤外線撮像光学
系では、撮像対象物から放射された波長の異なる赤外線
がほぼ同じ結像位置に結像するので色収差による劣化が
抑えられており、温度が変化しても上記結像位置がほと
んど移動しないので温度変化による解像度の劣化が抑え
られている。
【００４４】以上では簡単のためレンズ厚及び間隔を無
視して説明したが、これらを考慮した場合も概ね以上の
説明に従う。表７に、図８で示した第２発明に係る赤外
線撮像光学系の数値実施例を、焦点距離を１００として
規格化して示す。図１０の（ａ）〜（ｂ）に諸収差を、
（ｄ）に温度に対する結像位置の移動量を示す。
視して説明したが、これらを考慮した場合も概ね以上の
説明に従う。表７に、図８で示した第２発明に係る赤外
線撮像光学系の数値実施例を、焦点距離を１００として
規格化して示す。図１０の（ａ）〜（ｂ）に諸収差を、
（ｄ）に温度に対する結像位置の移動量を示す。
【００４５】
【表７】
【００４６】また、図１１は第２発明の他の実施例を示
すもので、２１はセレン化亜鉛（ＺｎＳｅ）から成る第
１レンズ、２２はヒ化ガリウム（ＧａＡｓ）から成る第
２レンズ、２３はテルル化カドミウム（ＣｄＴｅ）から
成る第３レンズである。セレン化亜鉛、テルル化カドミ
ウムの各波長光に対する屈折率、アッベ数、屈折率の温
度変化、線膨張率、熱アッベ数は表８の通りである。
すもので、２１はセレン化亜鉛（ＺｎＳｅ）から成る第
１レンズ、２２はヒ化ガリウム（ＧａＡｓ）から成る第
２レンズ、２３はテルル化カドミウム（ＣｄＴｅ）から
成る第３レンズである。セレン化亜鉛、テルル化カドミ
ウムの各波長光に対する屈折率、アッベ数、屈折率の温
度変化、線膨張率、熱アッベ数は表８の通りである。
【００４７】
【表８】
【００４８】アッベ数と熱アッベ数の比が最も小さい第
１レンズ２１と正の屈折力、次いで小さい第２レンズ２
２を負の屈折力、最も大きい第３レンズを正の屈折力と
しており、上記実施例と同様に赤外線撮像光学系全系で
色収差及び熱収差が補正されている。この様に、レンズ
の材料及び配置が異なっても同様の効果が得られる。表
９に、図１１で示した赤外線撮像光学系の数値実施例
を、焦点距離２０として規格化して示す。図１２の
（ａ）〜（ｃ）に諸収差を、（ｄ）に温度に対する結像
位置の移動量を示す。
１レンズ２１と正の屈折力、次いで小さい第２レンズ２
２を負の屈折力、最も大きい第３レンズを正の屈折力と
しており、上記実施例と同様に赤外線撮像光学系全系で
色収差及び熱収差が補正されている。この様に、レンズ
の材料及び配置が異なっても同様の効果が得られる。表
９に、図１１で示した赤外線撮像光学系の数値実施例
を、焦点距離２０として規格化して示す。図１２の
（ａ）〜（ｃ）に諸収差を、（ｄ）に温度に対する結像
位置の移動量を示す。
【００４９】
【表９】
【００５０】さらに、図１３は第２発明のさらに他の実
施例を示すもので、２１はセレン化亜鉛（ＺｎＳｅ）か
ら成る第１レンズ、２２ａ及び２２ｂはヒ化ガリウム
（ＧａＡｓ）から成る第２ａレンズ及び第２ｂレンズ、
２３はテルル化カドミウム（ＣｄＴｅ）から成る第３レ
ンズである。第２レンズ２２ａ及び第２レンズ２２ｂは
アッベ数と熱アッベ数の比が２番目に小さい材料のレン
ズを２つに分割したものであり、この２枚の組み合わせ
で負の屈折力に成っている。上記実施例と同様に赤外線
撮像光学系全系で色収差及び熱収差が補正されている。
この様に、いずれかのレンズを２枚以上に分割しても同
様の効果が得られる。表１０に、図１３で示した赤外線
撮像光学系の数値実施例を、焦点距離を２０として規格
化して示す。図１４の（ａ）〜（ｃ）に諸収差を、
（ｄ）に温度に対する結像位置の移動量を示す。
施例を示すもので、２１はセレン化亜鉛（ＺｎＳｅ）か
ら成る第１レンズ、２２ａ及び２２ｂはヒ化ガリウム
（ＧａＡｓ）から成る第２ａレンズ及び第２ｂレンズ、
２３はテルル化カドミウム（ＣｄＴｅ）から成る第３レ
ンズである。第２レンズ２２ａ及び第２レンズ２２ｂは
アッベ数と熱アッベ数の比が２番目に小さい材料のレン
ズを２つに分割したものであり、この２枚の組み合わせ
で負の屈折力に成っている。上記実施例と同様に赤外線
撮像光学系全系で色収差及び熱収差が補正されている。
この様に、いずれかのレンズを２枚以上に分割しても同
様の効果が得られる。表１０に、図１３で示した赤外線
撮像光学系の数値実施例を、焦点距離を２０として規格
化して示す。図１４の（ａ）〜（ｃ）に諸収差を、
（ｄ）に温度に対する結像位置の移動量を示す。
【００５１】
【表１０】
【００５２】なお、上記第２発明の各実施例では８〜１
２μｍ近辺の波長に赤外線を集光する赤外線撮像光学系
について説明したが、他の波長帯域に用いる撮像光学系
についても同様の効果が得られるのは言うまでもない。
２μｍ近辺の波長に赤外線を集光する赤外線撮像光学系
について説明したが、他の波長帯域に用いる撮像光学系
についても同様の効果が得られるのは言うまでもない。
【００５３】また、第２発明においては、次の態様の赤
外線撮像光学系を実施できる。 ・第１レンズまたは第２レンズまたは第３レンズの少な
くとも１つを２枚以上に分割した赤外線撮像光学系。 ・上記第２レンズと上記第３レンズから成るレンズ群の
温度による屈折力の変化と波長による屈折力の変化との
比が、上記第１レンズの上記比と概ね等しくなるように
した赤外線撮像光学系。 ・上記第１レンズと上記第２レンズから成るレンズ群の
上記比が、上記第３レンズの上記比と概ね等しくなるよ
うにした赤外線撮像光学系。 ・上記第１レンズと上記第３レンズから成るレンズ群の
上記比が、上記第２レンズの上記比と概ね等しくなるよ
うにした赤外線撮像光学系。
外線撮像光学系を実施できる。 ・第１レンズまたは第２レンズまたは第３レンズの少な
くとも１つを２枚以上に分割した赤外線撮像光学系。 ・上記第２レンズと上記第３レンズから成るレンズ群の
温度による屈折力の変化と波長による屈折力の変化との
比が、上記第１レンズの上記比と概ね等しくなるように
した赤外線撮像光学系。 ・上記第１レンズと上記第２レンズから成るレンズ群の
上記比が、上記第３レンズの上記比と概ね等しくなるよ
うにした赤外線撮像光学系。 ・上記第１レンズと上記第３レンズから成るレンズ群の
上記比が、上記第２レンズの上記比と概ね等しくなるよ
うにした赤外線撮像光学系。
【００５４】
【発明の効果】以上のように、第１発明の赤外線撮像光
学系によれば、それぞれ異なる高分散の赤外線透過材料
のレンズから成り、上記材料のアッベ数と熱アッベ数と
の比が最も小さい材料の負の屈折力をもつ第１レンズ
と、上記比が第１レンズに次いで小さい材料の正の屈折
力をもつ第２レンズと、上記比が最も大きい材料の負の
屈折力をもつ第３レンズとにより、色収差と熱収差を同
時に補正するので、赤外線撮像光学系の材料選択の自由
度が大きくなると言う効果がある。
学系によれば、それぞれ異なる高分散の赤外線透過材料
のレンズから成り、上記材料のアッベ数と熱アッベ数と
の比が最も小さい材料の負の屈折力をもつ第１レンズ
と、上記比が第１レンズに次いで小さい材料の正の屈折
力をもつ第２レンズと、上記比が最も大きい材料の負の
屈折力をもつ第３レンズとにより、色収差と熱収差を同
時に補正するので、赤外線撮像光学系の材料選択の自由
度が大きくなると言う効果がある。
【００５５】また、第２発明の赤外線撮像光学系によれ
ば、それぞれ異なる赤外線透過材料のレンズから成り、
上記材料のアッベ数と熱アッベ数との比が最も小さい材
料の正の屈折力をもつ第１レンズと、上記比が第１レン
ズに次いで小さい材料の負の屈折力をもつ第２レンズ
と、上記比が最も大きい材料の正の屈折力をもつ第３レ
ンズとにより、色収差と熱収差を同時に補正するので、
第１及び第３レンズを正の屈折力、第２レンズと負の屈
折力という構成とすることにより、赤外線撮像光学系の
設計の自由度が大きくなるという効果がある。
ば、それぞれ異なる赤外線透過材料のレンズから成り、
上記材料のアッベ数と熱アッベ数との比が最も小さい材
料の正の屈折力をもつ第１レンズと、上記比が第１レン
ズに次いで小さい材料の負の屈折力をもつ第２レンズ
と、上記比が最も大きい材料の正の屈折力をもつ第３レ
ンズとにより、色収差と熱収差を同時に補正するので、
第１及び第３レンズを正の屈折力、第２レンズと負の屈
折力という構成とすることにより、赤外線撮像光学系の
設計の自由度が大きくなるという効果がある。
【図１】第１発明の実施例１を示す赤外線撮像光学系の
断面図である。
断面図である。
【図２】第１発明の実施例１を説明する特性図である。
【図３】図１の赤外線撮像光学系の諸収差（ａ）〜
（ｃ）と温度に対する結像位置の移動量（ｄ）を示す特
性図である。
（ｃ）と温度に対する結像位置の移動量（ｄ）を示す特
性図である。
【図４】第１発明の実施例２を示す赤外線撮像光学系の
断面図である。
断面図である。
【図５】図４の赤外線撮像光学系の諸収差（ａ）〜
（ｃ）と温度に対する結像位置の移動量（ｄ）を示す特
性図である。
（ｃ）と温度に対する結像位置の移動量（ｄ）を示す特
性図である。
【図６】第１発明の実施例３を示す赤外線撮像光学系の
断面図である。
断面図である。
【図７】図６の赤外線撮像光学系の諸収差（ａ）〜
（ｃ）と温度に対する結像位置の移動量（ｄ）を示す特
性図である。
（ｃ）と温度に対する結像位置の移動量（ｄ）を示す特
性図である。
【図８】第２発明の実施例４を示す赤外線撮像光学系の
断面図である。
断面図である。
【図９】第２発明の実施例４を説明する特性図である。
【図１０】図８の赤外線撮像光学系の諸収差（ａ）〜
（ｃ）と温度に対する結像位置の移動量（ｄ）を示す特
性図である。
（ｃ）と温度に対する結像位置の移動量（ｄ）を示す特
性図である。
【図１１】第２発明の実施例５を示す赤外線撮像光学系
の断面図である。
の断面図である。
【図１２】図１１の赤外線撮像光学系の諸収差（ａ）〜
（ｃ）と温度に対する結像位置の移動量（ｄ）を示す特
性図である。
（ｃ）と温度に対する結像位置の移動量（ｄ）を示す特
性図である。
【図１３】第２発明の実施例６を示す赤外線撮像光学系
の断面図である。
の断面図である。
【図１４】図１３の赤外線撮像光学系の諸収差（ａ）〜
（ｃ）と温度に対する結像位置の移動量（ｄ）を示す特
性図である。
（ｃ）と温度に対する結像位置の移動量（ｄ）を示す特
性図である。
【図１５】従来の赤外線撮像光学系を説明する説明図で
ある。
ある。
【図１６】代表的な赤外線透過材料の特性図である。
【図１７】従来のな赤外線撮像光学系の断面図である。
１１、２１ 第１レンズ １２、２２ 第２レンズ １３、２３ 第３レンズ
Claims (2)
- 【請求項１】 色収差と熱収差を補正する赤外線撮像光
学系において、比較的高分散のそれぞれ異なる赤外線透
過材料のレンズから成り、上記材料のアッベ数と熱アッ
ベ数との比が、最も小さい材料の負の屈折力をもつ第１
レンズと、上記比が上記第１レンズに次いで小さい材料
の正の屈折力をもつ第２レンズと、上記比が最も大きい
材料の負の屈折力をもつ第３レンズとを備えたことを特
徴とする赤外線撮像光学系。 - 【請求項２】 色収差と熱収差を補正する赤外線撮像光
学系において、それぞれ異なる赤外線透過材料のレンズ
から成り、上記材料のアッベ数と熱アッベ数との比が最
も小さい材料の正の屈折力をもつ第１レンズと、上記比
が上記第１レンズに次いで小さい材料の負の屈折力をも
つ第２レンズと、上記比が最も大きい材料の正の屈折力
をもつ第３レンズとを備えたことを特徴とする赤外線撮
像光学系。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11259491A JP2509396B2 (ja) | 1990-04-25 | 1991-04-17 | 赤外線撮像光学系 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10978890 | 1990-04-25 | ||
| JP2-109788 | 1990-04-25 | ||
| JP11259491A JP2509396B2 (ja) | 1990-04-25 | 1991-04-17 | 赤外線撮像光学系 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04230717A JPH04230717A (ja) | 1992-08-19 |
| JP2509396B2 true JP2509396B2 (ja) | 1996-06-19 |
Family
ID=26449511
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11259491A Expired - Fee Related JP2509396B2 (ja) | 1990-04-25 | 1991-04-17 | 赤外線撮像光学系 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2509396B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US7042656B2 (en) * | 2003-05-01 | 2006-05-09 | Raytheon Company | Compact wide-field-of-view imaging optical system |
| TWI347449B (en) * | 2006-09-07 | 2011-08-21 | Largan Precision Co Ltd | Optical lens assembly for taking image |
| JP2009063941A (ja) | 2007-09-10 | 2009-03-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 遠赤外線カメラ用レンズ、レンズユニット及び撮像装置 |
| JP5780424B2 (ja) * | 2011-08-22 | 2015-09-16 | 株式会社オプトロジック | 撮像レンズ |
| CN113625420B (zh) * | 2020-05-06 | 2022-10-04 | 华为技术有限公司 | 光学镜头、镜头模组和终端 |
| CN117991481B (zh) * | 2024-04-03 | 2024-06-04 | 武汉高明兰光电科技有限公司 | 一种成像的物镜镜头 |
-
1991
- 1991-04-17 JP JP11259491A patent/JP2509396B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
| JPH04230717A (ja) | 1992-08-19 |
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