JP2505087B2 - 低温焼鈍による加工用ハイテンの製造方法 - Google Patents
低温焼鈍による加工用ハイテンの製造方法Info
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- JP2505087B2 JP2505087B2 JP7599992A JP7599992A JP2505087B2 JP 2505087 B2 JP2505087 B2 JP 2505087B2 JP 7599992 A JP7599992 A JP 7599992A JP 7599992 A JP7599992 A JP 7599992A JP 2505087 B2 JP2505087 B2 JP 2505087B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は加工用ハイテンの製造に
係り、特にバンパ、ドアビーム、メンバー類などの加工
に用いられるＴＳ８８０Ｎ／mm2以上の熱延又は冷延ハ
イテンの製造方法に関する。
係り、特にバンパ、ドアビーム、メンバー類などの加工
に用いられるＴＳ８８０Ｎ／mm2以上の熱延又は冷延ハ
イテンの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】近年、
自動車の軽量化の観点から、部品のハイテン化に伴う薄
肉化が検討されている。ＴＳ８８０Ｎ／mm2以上の超ハ
イテンの実用化に当たっては従来部品であるＴＳ５９０
〜６８０Ｎ／mm2級鋼板なみの品質が必要とされるが、
一般に鋼板の高強度化に伴うプレス成形上の問題点とし
て以下の項目が挙げられる。
自動車の軽量化の観点から、部品のハイテン化に伴う薄
肉化が検討されている。ＴＳ８８０Ｎ／mm2以上の超ハ
イテンの実用化に当たっては従来部品であるＴＳ５９０
〜６８０Ｎ／mm2級鋼板なみの品質が必要とされるが、
一般に鋼板の高強度化に伴うプレス成形上の問題点とし
て以下の項目が挙げられる。
【０００３】（１）成形性の劣化。 （２）形状の凍結性の劣化。 （３）鋼板の平坦度の劣化。
【０００４】前記(１)の問題は、鋼板の宿命であり、現
実には劣化の小さい強度設計、割れにくいプレス成形技
術、部品形状の見直しなどによって対処している。
実には劣化の小さい強度設計、割れにくいプレス成形技
術、部品形状の見直しなどによって対処している。
【０００５】前記(２)は、スプリングバックなどによる
寸法精度の低下を意味するものであり、ＴＳ上昇のわり
にＹＳ上昇の小さい強化メカニズムを採用する必要があ
る。連続焼鈍或いは熱延後急冷した鋼板の超低温(３０
０℃以下)巻取などによってＹＲ(ＹＳ／ＴＳ比)の低い
(ＹＲ≦０.７５)冷延或いは熱延ハイテンが製造されて
いる。
寸法精度の低下を意味するものであり、ＴＳ上昇のわり
にＹＳ上昇の小さい強化メカニズムを採用する必要があ
る。連続焼鈍或いは熱延後急冷した鋼板の超低温(３０
０℃以下)巻取などによってＹＲ(ＹＳ／ＴＳ比)の低い
(ＹＲ≦０.７５)冷延或いは熱延ハイテンが製造されて
いる。
【０００６】前記(３)は、このような高強度鋼板の製造
方法に起因する問題であり、ＴＳ８８０Ｎ／mm2以上の
超ハイテンの製造では高温からの急冷が不可欠であり、
平坦度は劣化する。平坦度が悪い鋼板はプレス成形時の
ねじれ、寸法精度不良を引き起こすほか、量産プレスラ
インの鋼板送給システムに大きな支障となる。また、材
料メーカ側においても、平坦度不良材は不均一冷却によ
って材質ばらつきを大きくしている。
方法に起因する問題であり、ＴＳ８８０Ｎ／mm2以上の
超ハイテンの製造では高温からの急冷が不可欠であり、
平坦度は劣化する。平坦度が悪い鋼板はプレス成形時の
ねじれ、寸法精度不良を引き起こすほか、量産プレスラ
インの鋼板送給システムに大きな支障となる。また、材
料メーカ側においても、平坦度不良材は不均一冷却によ
って材質ばらつきを大きくしている。
【０００７】このように車両の軽量化を背景とした超ハ
イテンの実用化では、形状凍結性と鋼板の平坦度向上が
強く求められている。例えば、連続焼鈍で製造されるＴ
Ｓ１４７０Ｎ／mm2級冷延鋼板(板厚１.６mm、板幅１０
００mm)では、コイル幅方向のそり量が８０mmにも及ぶ
ものがあり、通常の板厚１０mm以下の低強度材と比較し
て、超ハイテンの平坦度改善の重要性がわかる。この問
題は、今後の一層の車体軽量化による超ハイテンの薄肉
化指向によって、より深刻になるものであり、解決手段
の早期開発が必要となっている。
イテンの実用化では、形状凍結性と鋼板の平坦度向上が
強く求められている。例えば、連続焼鈍で製造されるＴ
Ｓ１４７０Ｎ／mm2級冷延鋼板(板厚１.６mm、板幅１０
００mm)では、コイル幅方向のそり量が８０mmにも及ぶ
ものがあり、通常の板厚１０mm以下の低強度材と比較し
て、超ハイテンの平坦度改善の重要性がわかる。この問
題は、今後の一層の車体軽量化による超ハイテンの薄肉
化指向によって、より深刻になるものであり、解決手段
の早期開発が必要となっている。
【０００８】本発明は、かゝる要請に応えるべく、ＴＳ
８８０Ｎ／mm2以上の超ハイテンの製造において、形状
凍結性がよく(ＹＲ≦０.７５)、しかも鋼板の平坦度が
格段に優れた加工用鋼板の製造方法を提供することを目
的とするものである。
８８０Ｎ／mm2以上の超ハイテンの製造において、形状
凍結性がよく(ＹＲ≦０.７５)、しかも鋼板の平坦度が
格段に優れた加工用鋼板の製造方法を提供することを目
的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明者らは、まず、超ハイテン製造時の平坦度不
良原因を調査した結果、最終焼鈍での急冷開始温度及び
冷却速度が最も影響が大きいことがわかった。すなわ
ち、前述と同じ寸法のコイル製造においてコイル幅方
向、長さ方向の平坦度を従来鋼板なみに低減するために
は均熱及び急冷開始温度を７５０℃以下とすることが必
要であり、かつ、３００℃以下までの平均冷却速度を３
０℃／s以下とする必要があることを知見した。
め、本発明者らは、まず、超ハイテン製造時の平坦度不
良原因を調査した結果、最終焼鈍での急冷開始温度及び
冷却速度が最も影響が大きいことがわかった。すなわ
ち、前述と同じ寸法のコイル製造においてコイル幅方
向、長さ方向の平坦度を従来鋼板なみに低減するために
は均熱及び急冷開始温度を７５０℃以下とすることが必
要であり、かつ、３００℃以下までの平均冷却速度を３
０℃／s以下とする必要があることを知見した。
【００１０】コイル幅方向のそりに関する調査結果の一
例を図１に示す。図１は、１.６mm厚１０００mm幅コイ
ルの幅方向のそり(図２(c)参照)に及ぼすＱＡタイプ焼
鈍(図２(a)参照)の急冷開始温度(Ｔq)又はＤＡタイプ焼
鈍(図２(b)参照)の均熱温度(Ｔs)及び冷却速度の影響に
ついて示したものである。
例を図１に示す。図１は、１.６mm厚１０００mm幅コイ
ルの幅方向のそり(図２(c)参照)に及ぼすＱＡタイプ焼
鈍(図２(a)参照)の急冷開始温度(Ｔq)又はＤＡタイプ焼
鈍(図２(b)参照)の均熱温度(Ｔs)及び冷却速度の影響に
ついて示したものである。
【００１１】また、一般に超ハイテンとするためには
Ｃ、Ｓi、Ｍnなどの元素を比較的多量に添加する必要が
あるが、このような鋼板は、焼鈍時の均熱温度が高いほ
ど、均熱時に生成したオーステナイトがその後の冷却過
程での変態によって鋼板の歪みを大きくする。また急冷
の温度差が大きいほど鋼板の歪みを大きくする。更に急
冷の冷却速度が高いほど熱的歪みが大きくなって薄鋼板
より歪みが大きくなる。本発明は、このような観点から
行った調査、研究の結果に基づいて完成させたものであ
る。
Ｃ、Ｓi、Ｍnなどの元素を比較的多量に添加する必要が
あるが、このような鋼板は、焼鈍時の均熱温度が高いほ
ど、均熱時に生成したオーステナイトがその後の冷却過
程での変態によって鋼板の歪みを大きくする。また急冷
の温度差が大きいほど鋼板の歪みを大きくする。更に急
冷の冷却速度が高いほど熱的歪みが大きくなって薄鋼板
より歪みが大きくなる。本発明は、このような観点から
行った調査、研究の結果に基づいて完成させたものであ
る。
【００１２】すなわち、本発明は、Ｃ:０.１０〜０.４
０％、Ｓi:０.５０％以下、Ｍn:２.０〜４.０％及びＡ
l:０.０１〜０.１０％を含有し、かつ、Ｃ＋Ｍn／５:
０.６０％以上を満足する鋼を、熱間圧延後３００〜７
５０℃の範囲でコイル巻取りすることによってポリゴナ
ルフェライト量が３０％以下の鋼板とし、熱延まま或い
は冷間圧延を付与した後、６５０〜７５０℃の範囲で３
０秒以上保持した後、３００℃以下までの平均冷却速度
を３０℃／s以下として冷却することによって降伏比を
０.７５以下とすることを特徴とする加工用ハイテンの
製造方法を要旨とするものである。
０％、Ｓi:０.５０％以下、Ｍn:２.０〜４.０％及びＡ
l:０.０１〜０.１０％を含有し、かつ、Ｃ＋Ｍn／５:
０.６０％以上を満足する鋼を、熱間圧延後３００〜７
５０℃の範囲でコイル巻取りすることによってポリゴナ
ルフェライト量が３０％以下の鋼板とし、熱延まま或い
は冷間圧延を付与した後、６５０〜７５０℃の範囲で３
０秒以上保持した後、３００℃以下までの平均冷却速度
を３０℃／s以下として冷却することによって降伏比を
０.７５以下とすることを特徴とする加工用ハイテンの
製造方法を要旨とするものである。
【００１３】以下に本発明について更に詳細に説明す
る。
る。
【００１４】
【作用】上述の如く本発明を完成するに至った調査、研
究のポイント、並びに知見について説明する。まず調
査、研究のポイントは以下の３点である。
究のポイント、並びに知見について説明する。まず調
査、研究のポイントは以下の３点である。
【００１５】（１）より低い焼鈍(均熱)温度で高強度及
び低ＹＲとするための基本成分、熱延板組織のあり方の
明確化。 （２）現有製造設備で製造可能な条件の実現。 （３）自動車用鋼板として具備すべき特性の確保。
び低ＹＲとするための基本成分、熱延板組織のあり方の
明確化。 （２）現有製造設備で製造可能な条件の実現。 （３）自動車用鋼板として具備すべき特性の確保。
【００１６】前記ポイント(１)について：熱延まま或い
は冷間圧延後に施す焼鈍での均熱温度及び低い冷却速度
で鋼板の高強度化を達成するためには、基本的にＣ、Ｍ
nなどの鋼の強化元素を比較的多量に添加する必要があ
る。定性的には鋼のＡc1点を低くすることが望ましい。
Ｓiは一般に低ＹＲを特徴とするフェライト・マルテン
サイトの鋼の製造に活用されているが、フェライト形成
元素であり、鋼のＡc1点を上昇させるので、本発明のＹ
Ｒ低下策には不向きである。したがって、Ｓiは０.５０
％以下とする。比較的多量のＣ及びＭnを添加した鋼
(Ｃ：０.１０％以上、Ｍn：２.０％以上、Ｃ＋Ｍn／
５：０.６０％以上)が高強度と低ＹＲを安定して示すこ
とを実験によって見い出した。特にＹＲの低下にはＣと
Ｍnの量的バランスが重要であり、極低Ｃ鋼では３％以
上ものＭn量を添加しても０.７５以下のＹＲは達成され
ない。Ｃ＋Ｍn／５≧０.６０％は、本発明のように比較
的低い焼鈍温度で低ＹＲを安定して確保し、かつ高い強
度を達成する不可欠の条件である。
は冷間圧延後に施す焼鈍での均熱温度及び低い冷却速度
で鋼板の高強度化を達成するためには、基本的にＣ、Ｍ
nなどの鋼の強化元素を比較的多量に添加する必要があ
る。定性的には鋼のＡc1点を低くすることが望ましい。
Ｓiは一般に低ＹＲを特徴とするフェライト・マルテン
サイトの鋼の製造に活用されているが、フェライト形成
元素であり、鋼のＡc1点を上昇させるので、本発明のＹ
Ｒ低下策には不向きである。したがって、Ｓiは０.５０
％以下とする。比較的多量のＣ及びＭnを添加した鋼
(Ｃ：０.１０％以上、Ｍn：２.０％以上、Ｃ＋Ｍn／
５：０.６０％以上)が高強度と低ＹＲを安定して示すこ
とを実験によって見い出した。特にＹＲの低下にはＣと
Ｍnの量的バランスが重要であり、極低Ｃ鋼では３％以
上ものＭn量を添加しても０.７５以下のＹＲは達成され
ない。Ｃ＋Ｍn／５≧０.６０％は、本発明のように比較
的低い焼鈍温度で低ＹＲを安定して確保し、かつ高い強
度を達成する不可欠の条件である。
【００１７】また、これら特性の安定化のためには熱延
鋼板のミクロ組織を適正に制御する必要があることを見
い出した。すなわち、低温均熱でＴＳ≧８８０Ｎ／mm2
かつＹＲ≦０.７５を安定して達成するためには、Ｃ濃
縮相のサイトとなるＦe3Ｃの分散を微細にしておくこと
が重要であり、熱延鋼板のポリゴナルフェライト量は少
なく制御(３０％以下)する必要がある。
鋼板のミクロ組織を適正に制御する必要があることを見
い出した。すなわち、低温均熱でＴＳ≧８８０Ｎ／mm2
かつＹＲ≦０.７５を安定して達成するためには、Ｃ濃
縮相のサイトとなるＦe3Ｃの分散を微細にしておくこと
が重要であり、熱延鋼板のポリゴナルフェライト量は少
なく制御(３０％以下)する必要がある。
【００１８】前記ポイント(２)について：Ｃ及びＭn量
を多く含有する鋼の熱間圧延においては延性不足による
割れが発生し易い。また、スラブ取扱い時のマグネット
ハンドリング、コイル連続通板時のコイルの接合の問
題、トリミングでの鋼板の剪断性などを考慮する必要が
あり、Ｃ、Ｍnを始めとし、添加する元素及びそれら元
素量は適正に制御する必要がある。
を多く含有する鋼の熱間圧延においては延性不足による
割れが発生し易い。また、スラブ取扱い時のマグネット
ハンドリング、コイル連続通板時のコイルの接合の問
題、トリミングでの鋼板の剪断性などを考慮する必要が
あり、Ｃ、Ｍnを始めとし、添加する元素及びそれら元
素量は適正に制御する必要がある。
【００１９】前記ポイント(３)について：一般にバン
パ、メンバー類などに成形される鋼板は、これまで述べ
てきた特性のほか、塗装性、溶接性などにおいても支障
があってはならない。Ｃ、Ｍnの上限は前記(２)及び
(３)の観点からそれぞれ０.４０％、４.０％とされる。
Ｃ、Ｍn量の下限及びＣとＭnの複合添加量の制約は特に
(１)の観点に立脚していることは上述のとおりである。
これまで、このように多量のＣ、Ｍnを添加した低ＹＲ
鋼板の製造に関する報告は見当らない。
パ、メンバー類などに成形される鋼板は、これまで述べ
てきた特性のほか、塗装性、溶接性などにおいても支障
があってはならない。Ｃ、Ｍnの上限は前記(２)及び
(３)の観点からそれぞれ０.４０％、４.０％とされる。
Ｃ、Ｍn量の下限及びＣとＭnの複合添加量の制約は特に
(１)の観点に立脚していることは上述のとおりである。
これまで、このように多量のＣ、Ｍnを添加した低ＹＲ
鋼板の製造に関する報告は見当らない。
【００２０】本発明における鋼の化学成分のうちＣ、Ｓ
i、Ｍnの限定理由は以上のとおりであるが、その他の成
分限定理由は以下のとおりである。
i、Ｍnの限定理由は以上のとおりであるが、その他の成
分限定理由は以下のとおりである。
【００２１】本発明鋼はＡlキルド鋼である。したがっ
て、鋼の脱酸のために０.０１％以上のＡlが必要であ
る。しかし、多すぎると非金属介在物の増大による鋼の
加工性劣化、製造コスト上昇をもたらすので、０.１０
％を上限とする。
て、鋼の脱酸のために０.０１％以上のＡlが必要であ
る。しかし、多すぎると非金属介在物の増大による鋼の
加工性劣化、製造コスト上昇をもたらすので、０.１０
％を上限とする。
【００２２】鋼板の強度上昇、非金属介在物の制御によ
る鋼の加工性改善、熱延板への微細低温変態組織の導入
及びその促進などの目的で、以下の元素の少なくとも１
種以上を適量にて含有しても、本発明の効果は変わらな
い。
る鋼の加工性改善、熱延板への微細低温変態組織の導入
及びその促進などの目的で、以下の元素の少なくとも１
種以上を適量にて含有しても、本発明の効果は変わらな
い。
【００２３】Ｐ≦０.１０％、Ｓ≦０.０１５％、Ｎi≦
１.０％、Ｃr≦１.０％、Ｍo≦０.５％、Ｃu≦１.０
％、Ｎb≦０.０８％、Ｔi≦０.０８％、Ｖ≦０.０８
％、ＲＥＭ≦０.０５％、Ｃe≦０.０５％、Ｃa≦０.０
５％、Ｚr≦０.０５％、Ｂ≦０.００３０％。
１.０％、Ｃr≦１.０％、Ｍo≦０.５％、Ｃu≦１.０
％、Ｎb≦０.０８％、Ｔi≦０.０８％、Ｖ≦０.０８
％、ＲＥＭ≦０.０５％、Ｃe≦０.０５％、Ｃa≦０.０
５％、Ｚr≦０.０５％、Ｂ≦０.００３０％。
【００２４】Ｐの上限(０.１０％)は鋼の熱間延性より
規定されるものである。また、Ｓは鋼の加工性維持のた
めには低い方が望ましく、０.０１５％以下とする。
規定されるものである。また、Ｓは鋼の加工性維持のた
めには低い方が望ましく、０.０１５％以下とする。
【００２５】非金属介在物の形状制御として硫化物系介
在物を球状化する元素であるＲＥＭ、Ｃa、Ｃe、Ｚrな
どの添加が更に有効である。鋼の清浄度を劣化させずに
形状制御するためには、それぞれ０.０５％が上限であ
る。
在物を球状化する元素であるＲＥＭ、Ｃa、Ｃe、Ｚrな
どの添加が更に有効である。鋼の清浄度を劣化させずに
形状制御するためには、それぞれ０.０５％が上限であ
る。
【００２６】Ｎi、Ｃu、Ｃr、Ｍoは鋼の固溶強化のほか
変態組織の制御にも有効であり、Ｃ、Ｍnなどのベース
成分の量に応じて添加し得る。しかし、過度の添加は分
塊、熱間圧延での割れ感受性を高めるほか、溶接性を損
なうので、Ｎi、Ｃu、Ｃrの上限は１.０％、Ｍoの上限
は０.５％とする。
変態組織の制御にも有効であり、Ｃ、Ｍnなどのベース
成分の量に応じて添加し得る。しかし、過度の添加は分
塊、熱間圧延での割れ感受性を高めるほか、溶接性を損
なうので、Ｎi、Ｃu、Ｃrの上限は１.０％、Ｍoの上限
は０.５％とする。
【００２７】Ｎb、Ｔi、Ｖ、Ｂは熱延板の組織の制御に
有効である。熱延後の冷却過程でポリゴナルフェライト
の生成を抑制し、後述するように微細な低温変態組織の
生成を促進する。この効果は、それぞれＮb、Ｔi、Ｖで
０.０８％、Ｂで０.００３０％までに飽和し、これ以上
の量の添加は必要でない。但し、冷間圧延して焼鈍する
場合、Ｎb、Ｔi、Ｖは鋼の再結晶を遅らせて低温焼鈍材
の材質を劣化させるため、これらの元素を添加すべきで
ない。
有効である。熱延後の冷却過程でポリゴナルフェライト
の生成を抑制し、後述するように微細な低温変態組織の
生成を促進する。この効果は、それぞれＮb、Ｔi、Ｖで
０.０８％、Ｂで０.００３０％までに飽和し、これ以上
の量の添加は必要でない。但し、冷間圧延して焼鈍する
場合、Ｎb、Ｔi、Ｖは鋼の再結晶を遅らせて低温焼鈍材
の材質を劣化させるため、これらの元素を添加すべきで
ない。
【００２８】次に本発明の製造条件について説明する。
【００２９】上記化学成分の鋼の溶製から熱延に至る工
程は特に限定されず、ＨＤＲ、バーキャステイングなど
の技術が適用できる。しかし、本発明では、熱間仕上圧
延後の冷却によってポリゴナルフェライトの生成を抑制
すること(ポリゴナルフェライト量：３０％以下)が重要
であり、そのためにはＢs点以下の温度でコイル巻取り
する必要がある。鋼のＢs点は化学成分によって異なる
が、本発明範囲の化学成分を有する鋼ではＣ、Ｍn、Ｎ
i、Ｃrなどのオーステナイト形成元素を多量に含む場
合、７５０℃の巻取温度でもポリゴナルフェライト組織
の生成を低減することができる。なお、かゝる元素が比
較的少ない場合は５００℃程度の温度でコイル巻取りす
る必要がある。巻取温度の適正範囲は３００〜７５０℃
である。３００℃未満の温度でコイル巻取りすると、鋼
の冷却パターンによってはマルテンサイトのみの組織と
なって鋼板の平坦度を著しく損なうほか、熱延板強度が
大きく上昇して円滑なコイル巻取りができなくなる。ま
た、このような低温巻取りでは鋼板冷却中の極く僅かの
冷却条件のばらつきがコイル内のミクロ組織を大きく変
動させることになって焼鈍後の製品品質の安定性を損な
うため好ましくない。
程は特に限定されず、ＨＤＲ、バーキャステイングなど
の技術が適用できる。しかし、本発明では、熱間仕上圧
延後の冷却によってポリゴナルフェライトの生成を抑制
すること(ポリゴナルフェライト量：３０％以下)が重要
であり、そのためにはＢs点以下の温度でコイル巻取り
する必要がある。鋼のＢs点は化学成分によって異なる
が、本発明範囲の化学成分を有する鋼ではＣ、Ｍn、Ｎ
i、Ｃrなどのオーステナイト形成元素を多量に含む場
合、７５０℃の巻取温度でもポリゴナルフェライト組織
の生成を低減することができる。なお、かゝる元素が比
較的少ない場合は５００℃程度の温度でコイル巻取りす
る必要がある。巻取温度の適正範囲は３００〜７５０℃
である。３００℃未満の温度でコイル巻取りすると、鋼
の冷却パターンによってはマルテンサイトのみの組織と
なって鋼板の平坦度を著しく損なうほか、熱延板強度が
大きく上昇して円滑なコイル巻取りができなくなる。ま
た、このような低温巻取りでは鋼板冷却中の極く僅かの
冷却条件のばらつきがコイル内のミクロ組織を大きく変
動させることになって焼鈍後の製品品質の安定性を損な
うため好ましくない。
【００３０】本発明では、熱間圧延後巻取し、熱延まま
で焼鈍を行う場合と、熱延後に冷間圧延を付与して焼鈍
を行う場合とがある。
で焼鈍を行う場合と、熱延後に冷間圧延を付与して焼鈍
を行う場合とがある。
【００３１】なお、前者の場合、熱間仕上圧延後の冷却
速度は前述の観点から多量のポリゴナルフェライトやパ
ーライト生成を抑制する速度とすべきであり、３０℃／
s維持用が好ましい。一般には、鋼のＡr3点近傍の平均
冷却速度はＣ＋Ｍn／５式で表わされる値が小さい鋼ほ
ど高速とする必要があるが、本発明の場合、Ｃ＋Ｍn／
５式の最小値である０.６０％の鋼でも３０℃／s程度で
十分である。
速度は前述の観点から多量のポリゴナルフェライトやパ
ーライト生成を抑制する速度とすべきであり、３０℃／
s維持用が好ましい。一般には、鋼のＡr3点近傍の平均
冷却速度はＣ＋Ｍn／５式で表わされる値が小さい鋼ほ
ど高速とする必要があるが、本発明の場合、Ｃ＋Ｍn／
５式の最小値である０.６０％の鋼でも３０℃／s程度で
十分である。
【００３２】熱延鋼板は、上述のように熱延ままで或い
は冷間圧延を実施してから焼鈍される。焼鈍は、６５０
〜７５０℃の範囲で３０秒以上保持することによって低
いＹＲを安定して付与できる。比較的低い焼鈍温度で高
いＴＳと低いＹＲが付与できるのは、Ｃ、Ｍn量が多い
鋼の特有の現象と思われる。本発明鋼のように比較的多
量の元素を含む低温変態組織熱延鋼板を焼鈍する時のγ
化挙動は必ずしも明らかでないが、適正な焼鈍温度はＡ
c1点前後或いはＡc1＋５０℃以下の温度領域である。低
温短時間では所定の低ＹＲ(≦０.７５)が達成できな
い。一方、７５０℃超えでは超ハイテンの形状が急激に
劣化するほか、多量のマルテンサイトが生成することが
あり、加工性を低下させる。なお、焼鈍時間の上限は特
に規定しないが、生産性などの点から２４０分以下が好
ましい。
は冷間圧延を実施してから焼鈍される。焼鈍は、６５０
〜７５０℃の範囲で３０秒以上保持することによって低
いＹＲを安定して付与できる。比較的低い焼鈍温度で高
いＴＳと低いＹＲが付与できるのは、Ｃ、Ｍn量が多い
鋼の特有の現象と思われる。本発明鋼のように比較的多
量の元素を含む低温変態組織熱延鋼板を焼鈍する時のγ
化挙動は必ずしも明らかでないが、適正な焼鈍温度はＡ
c1点前後或いはＡc1＋５０℃以下の温度領域である。低
温短時間では所定の低ＹＲ(≦０.７５)が達成できな
い。一方、７５０℃超えでは超ハイテンの形状が急激に
劣化するほか、多量のマルテンサイトが生成することが
あり、加工性を低下させる。なお、焼鈍時間の上限は特
に規定しないが、生産性などの点から２４０分以下が好
ましい。
【００３３】焼鈍後の冷却は徐冷(３０℃／s以下)とす
べきである。これは、前述のとおり、薄鋼板では急冷開
始温度が６５０℃以下と低温であっても過度の冷却速度
領域で板形状を著しく損なうからである。鋼板の板厚が
薄くなるほど冷却速度の管理が重要になる。冷却速度は
１０℃／s以下が望ましい。
べきである。これは、前述のとおり、薄鋼板では急冷開
始温度が６５０℃以下と低温であっても過度の冷却速度
領域で板形状を著しく損なうからである。鋼板の板厚が
薄くなるほど冷却速度の管理が重要になる。冷却速度は
１０℃／s以下が望ましい。
【００３４】なお、焼鈍はバッチ焼鈍が望ましいが、焼
鈍後の徐冷却が達成できるならば冷延製品及びめっき製
品製造用の連続焼鈍も使用できる。バッチ焼鈍でより安
定した材質が得られるのは、Ｍnの拡散による濃縮相の
生成が関係していると考えられる。
鈍後の徐冷却が達成できるならば冷延製品及びめっき製
品製造用の連続焼鈍も使用できる。バッチ焼鈍でより安
定した材質が得られるのは、Ｍnの拡散による濃縮相の
生成が関係していると考えられる。
【００３５】以上の製造条件で製造した本発明鋼板は、
焼鈍ままで使用できるほか、めっき用原板としても使用
し得る。更には、焼鈍プロセスをめっきプロセスと兼ね
ることも可能である。比較的多量の元素を含有する本発
明鋼板は、ハイテンでありながら、溶接部熱影響部の軟
化も小さい。
焼鈍ままで使用できるほか、めっき用原板としても使用
し得る。更には、焼鈍プロセスをめっきプロセスと兼ね
ることも可能である。比較的多量の元素を含有する本発
明鋼板は、ハイテンでありながら、溶接部熱影響部の軟
化も小さい。
【００３６】次に本発明の実施例を示す。
【００３７】
【実施例】実験室的に溶製した
【表１】 に示す各種成分の鋼を粗圧延して３０mm厚の実験用スラ
ブとした。熱間圧延は、スラブ加熱温度１２００℃、仕
上温度約９００℃として３.０mm厚の鋼板とし、平均冷
却速度及びコイル巻取温度を変化させた。この鋼板の表
裏面を切削加工して２.０mm厚とした鋼板について、
ブとした。熱間圧延は、スラブ加熱温度１２００℃、仕
上温度約９００℃として３.０mm厚の鋼板とし、平均冷
却速度及びコイル巻取温度を変化させた。この鋼板の表
裏面を切削加工して２.０mm厚とした鋼板について、
【表２】 に示す種々の条件の焼鈍を施し、材質を調査した。な
お、一部の熱延まま鋼板(３.０mm厚)については、酸洗
後、冷間圧延して１.６mm厚とした後、同様に焼鈍を実
施して材質を調査した。
お、一部の熱延まま鋼板(３.０mm厚)については、酸洗
後、冷間圧延して１.６mm厚とした後、同様に焼鈍を実
施して材質を調査した。
【００３８】表２より、本発明条件を満足する熱延鋼板
及び冷延鋼板は、いずれも高強度で低いＹＲを示してい
ることがわかる。更には、比較的優れた強度−伸びバラ
ンスを示すことがわかる(図３参照)。
及び冷延鋼板は、いずれも高強度で低いＹＲを示してい
ることがわかる。更には、比較的優れた強度−伸びバラ
ンスを示すことがわかる(図３参照)。
【００３９】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
ＴＳ８８０Ｎ／mm2以上の超ハイテンの製造において、
化学成分を調整すると共に、熱延鋼板の組織を規制し、
かつ、熱延まま或いは冷間圧延後の低温焼鈍条件を規定
することにより、形状凍結性がよく(ＹＲ≦０.７５)、
しかも鋼板の平坦度が格段に優れた加工用熱延又は冷延
鋼板を製造することができる。
ＴＳ８８０Ｎ／mm2以上の超ハイテンの製造において、
化学成分を調整すると共に、熱延鋼板の組織を規制し、
かつ、熱延まま或いは冷間圧延後の低温焼鈍条件を規定
することにより、形状凍結性がよく(ＹＲ≦０.７５)、
しかも鋼板の平坦度が格段に優れた加工用熱延又は冷延
鋼板を製造することができる。
【図１】１.６mm厚１０００mm幅コイルの幅方向のそり
量に及ぼす焼鈍時の均熱温度及び冷却速度の影響を示す
図である。
量に及ぼす焼鈍時の均熱温度及び冷却速度の影響を示す
図である。
【図２】(ａ)はＱＡタイプの焼鈍条件、(ｂ)はＤＡタイ
プの焼鈍条件、(ｃ)はそり量の測定要領を示す図であ
る。
プの焼鈍条件、(ｃ)はそり量の測定要領を示す図であ
る。
【図３】実施例で得られた鋼板の強度−延性バランスを
示す図である。
示す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で(以下、同じ)、Ｃ:０.１０〜
０.４０％、Ｓi:０.５０％以下、Ｍn:２.０〜４.０％及
びＡl:０.０１〜０.１０％を含有し、かつ、Ｃ＋Ｍn／
５:０.６０％以上を満足する鋼を、熱間圧延後３００〜
７５０℃の範囲でコイル巻取りすることによってポリゴ
ナルフェライト量が３０％以下の鋼板とし、熱延まま或
いは冷間圧延を付与した後、６５０〜７５０℃の範囲で
３０秒以上保持し、その後、３００℃以下までの平均冷
却速度を３０℃／s以下として冷却することによって降
伏比を０.７５以下とすることを特徴とする加工用ハイ
テンの製造方法。 - 【請求項２】 Ｃ:０.１０〜０.４０％、Ｓi:０.５０％
以下、Ｍn:２.０〜４.０％及びＡl:０.０１〜０.１０％
を含有し、かつ、Ｃ＋Ｍn／５:０.６０％以上を満足
し、更に、Ｐ≦０.１０％、Ｓ≦０.０１５％、Ｎi≦１.
０％、Ｍo≦０.５％、Ｃu≦１.０％、Ｎb≦０.０８％、
Ｔi≦０.０８％、Ｖ≦０.０８％、ＲＥＭ≦０.０５％、
Ｃe≦０.０５％、Ｃa≦０.０５％、Ｚr≦０.０５％及び
Ｂ≦０.００３０％のうちの少なくとも１種以上を含有
し、残部がＦe及び不可避的不純物よりなる鋼を、熱間
圧延後３００〜７５０℃の範囲でコイル巻取りすること
によってポリゴナルフェライト量が３０％以下の鋼板と
し、熱延ままで６５０〜７５０℃の範囲で３０秒以上保
持し、３００℃以下までの平均冷却速度を３０℃／s以
下として冷却することによって降伏比を０.７５以下と
することを特徴とする加工用熱延ハイテンの製造方法。 - 【請求項３】 Ｃ:０.１０〜０.４０％、Ｓi:０.５０％
以下、Ｍn:２.０〜４.０％及びＡl:０.０１〜０.１０％
を含有し、かつ、Ｃ＋Ｍn／５:０.６０％以上を満足
し、更に、Ｐ≦０.１０％、Ｓ≦０.０１５％、Ｎi≦１.
０％、Ｍo≦０.５％、Ｃu≦１.０％、ＲＥＭ≦０.０５
％、Ｃe≦０.０５％、Ｃa≦０.０５％、Ｚr≦０.０５％
及びＢ≦０.００３０％のうちの少なくとも１種以上を
含有し、残部がＦe及び不可避的不純物よりなる鋼を、
熱間圧延後３００〜７５０℃の範囲でコイル巻取りする
ことによってポリゴナルフェライト量が３０％以下の鋼
板とし、冷間圧延を付与した後、６５０〜７５０℃の範
囲で３０秒以上保持し、その後、３００℃以下までの平
均冷却速度を３０℃／s以下として冷却することによっ
て降伏比を０.７５以下とすることを特徴とする加工用
冷延ハイテンの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7599992A JP2505087B2 (ja) | 1992-02-27 | 1992-02-27 | 低温焼鈍による加工用ハイテンの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7599992A JP2505087B2 (ja) | 1992-02-27 | 1992-02-27 | 低温焼鈍による加工用ハイテンの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05239551A JPH05239551A (ja) | 1993-09-17 |
| JP2505087B2 true JP2505087B2 (ja) | 1996-06-05 |
Family
ID=13592505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7599992A Expired - Fee Related JP2505087B2 (ja) | 1992-02-27 | 1992-02-27 | 低温焼鈍による加工用ハイテンの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2505087B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002103073A2 (en) * | 2001-06-15 | 2002-12-27 | Nippon Steel Corporation | High-strength alloyed aluminum-system plated steel sheet and high-strength automotive part excellent in heat resistance and after-painting corrosion resistance |
| KR100957993B1 (ko) * | 2002-10-31 | 2010-05-17 | 주식회사 포스코 | 저항복비와 우수한 연신율을 갖는 고강도 냉연강판의제조방법 |
-
1992
- 1992-02-27 JP JP7599992A patent/JP2505087B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05239551A (ja) | 1993-09-17 |
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|---|---|---|---|
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