JP2024064311A - 電子膨張弁及び冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

【課題】電子膨張弁における冷媒音の発生を低減することを目的とする。【解決手段】電子膨張弁は、内部に第１空間が形成された筐体と、第１空間内に配置される弁体と、弁体を駆動するモータと、筐体に接続された第１配管及び第２配管と、を備え、筐体は、弁体の弁座として機能し、第１空間と第１配管とを連通する第１開口を有し、第１開口の内側周縁部及び外側周縁部は面取りされている。【選択図】図２

Description

本開示は、冷凍サイクル装置等に用いられる電子膨張弁、及び電子膨張弁を備える冷凍サイクル装置に関するものである。

従来、圧縮機、四方弁、室外熱交換器、電子膨張弁、及び室内熱交換器を順次冷媒配管で接続した冷媒回路を有する冷凍サイクル装置が知られている。冷凍サイクル装置においては、冷媒を減圧する電子膨張弁から、冷媒の流れに起因した音（冷媒音）が発せられることが問題となっている。特に、電子膨張弁を流れる冷媒が気液二相状態の場合、気泡と電子膨張弁の構造体との衝突によって冷媒音が発生しやすくなっている。

電子膨張弁で発生する冷媒音を低減する対策として、冷媒音が発生しないよう冷媒の流れを制御すること、又は電子膨張弁の周囲に防振ゴムなどの消音部品を巻くことなどが知られている。しかしながら、この場合は、制御が複雑になること、部品点数が増えてコストアップになること、又は電子膨張弁が大型化することなどの問題があった。

この問題に対し、特許文献１では、電子膨張弁本体と弁体との間に形成される最小隙間部から継ぎ手管にいたる本体の流路を、流路面積が徐々に拡大する形状とした流路急拡大抑制部とすることで、冷媒音を低減することが提案されている。

特開２００５－２２１０９５号公報

特許文献１の電子膨張弁内部の流路には、鋭角の端部が存在している。この場合、電子膨張弁内部を流れる冷媒が鋭角な端部に衝突し乱流状態になることによって渦流が発生し、冷媒音が発生する原因となっていた。また、渦流によって発生した冷媒音の周波数と、電子膨張弁内の空間の共鳴との連成振動によってさらに冷媒音が発生することがある。そのため、特許文献１のように流路急拡大抑制部を設けた場合も、冷媒音を十分に低減することが困難であった。

本開示は、上記のような課題を解決するものであり、電子膨張弁における冷媒音の発生を低減することを目的とする。

本開示に係る電子膨張弁は、内部に第１空間が形成された筐体と、第１空間内に配置される弁体と、弁体を駆動するモータと、筐体に接続された第１配管及び第２配管と、を備え、筐体は、弁体の弁座として機能し、第１空間と第１配管とを連通する第１開口を有し、第１開口の内側周縁部及び外側周縁部は面取りされている。

本開示における電子膨張弁によれば、筐体の第１空間と第１配管とを連通する第１開口の内側周縁部及び外側周縁部が面取りされていることで、電子膨張弁内部を流れる冷媒が乱流状態になることを抑制し、冷媒音の発生を低減することができる。

実施の形態１に係る冷凍サイクル装置の概略構成図である。 実施の形態１に係る電子膨張弁の概略構成図である。 従来技術に係る電子膨張弁において、冷媒が第１方向に流れる場合の流体変化の解析結果を示す図である。 従来技術に係る電子膨張弁において、冷媒が第１方向に流れる場合に発生する音場の解析結果を示す図である。 従来技術に係る電子膨張弁において、冷媒が第２方向に流れる場合の流体変化の解析結果を示す図である。 従来技術に係る電子膨張弁において、冷媒が第２方向に流れる場合に発生する音場の解析結果を示す図である。 実施の形態１に係る電子膨張弁の筐体を拡大した図である。 実施の形態１に係る電子膨張弁による効果を説明するグラフである。 変形例に係る電子膨張弁の筐体を拡大した図である。

以下、図面に基づいて実施の形態について説明する。なお、各図において、同一の符号を付したものは、同一の又はこれに相当するものであり、これは明細書の全文において共通している。また、明細書全文に示す構成要素の形態は、あくまで例示であってこれらの記載に限定されるものではない。さらに、以下の図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。

実施の形態１．
（冷凍サイクル装置１００の構成）
図１は、実施の形態１に係る冷凍サイクル装置１００の概略構成図である。本実施の形態の冷凍サイクル装置１００は、居室などの空調対象空間の暖房及び冷房を行う空気調和装置である。図１に示すように、冷凍サイクル装置１００は、室外機１０と、室内機２０と、制御装置３０と、を備えている。室外機１０と室内機２０は、冷媒配管によって接続され、冷媒回路を構成している。室外機１０は、室内機２０に熱を供給する機能を有し、室内機２０は、室外機１０から供給される熱によって、空調対象空間を冷房又は暖房する機能を有している。制御装置３０は、冷凍サイクル装置１００の動作を制御する機能を有している。

室外機１０は、圧縮機１と、流路切替弁２と、室外熱交換器３と、室外ファン４と、電子膨張弁５と、を備えている。圧縮機１は、例えば、容量制御可能なインバータ圧縮機等で構成され、低圧のガス冷媒を吸入して圧縮し、高圧のガス冷媒として吐出する。流路切替弁２は、例えば四方弁で構成され、圧縮機１から吐出された冷媒の流路を室外熱交換器３又は室内熱交換器６に切り替える。

室外熱交換器３は、内部を流通する冷媒と、室外ファン４により送風される空気との熱交換を行う空冷式の熱交換器である。室外熱交換器３は、暖房運転時には蒸発器として機能し、冷房運転時には凝縮器として機能する。

室外ファン４は、室外熱交換器３に空気を供給するプロペラファン、クロスフローファン、又は多翼遠心ファンである。室外ファン４の回転数が制御されることで、室外熱交換器３の熱交換容量が制御される。

電子膨張弁５は、室外熱交換器３と直列に接続されており、室外熱交換器３に流入する冷媒、又は室外熱交換器３から流出する冷媒を減圧して膨張させるものである。電子膨張弁５の構成については、後ほど詳述する。

室内機２０は、室内熱交換器６と、室内ファン７と、を備えている。室内熱交換器６は、内部を流通する冷媒と、室内ファン７により送風される空気との熱交換を行う熱交換器である。室内熱交換器６は、冷房運転時には蒸発器として機能し、暖房運転時には凝縮器として機能する。

室内ファン７は、室内熱交換器６に空気を供給するプロペラファン、クロスフローファン、又は多翼遠心ファンである。室内ファン７の回転数が制御されることで、室内熱交換器６の熱交換容量が制御される。

制御装置３０は、冷凍サイクル装置１００全体の動作を制御するものである。制御装置３０は、制御に必要なデータ及びプログラムを記憶するメモリと、プログラムを実行するＣＰＵと、を備えるコンピュータ、ＡＳＩＣ又はＦＰＧＡなどの専用のハードウェア、もしくはその両方で構成される。制御装置３０は、冷凍サイクル装置１００が備える温度センサ又は圧力センサなどの検出情報、及びリモコン（図示せず）からの指示に基づいて、冷凍サイクル装置１００の各部を制御する。具体的には、制御装置３０は、圧縮機１の運転周波数、室外ファン４及び室内ファン７の回転数、流路切替弁２の切り替え、及び電子膨張弁５の開度等を制御する。

なお、冷凍サイクル装置１００は、空気調和装置に限定されるものではなく、給湯装置又は冷凍機などであってもよい。この場合は、流路切替弁２が省略され、冷媒が冷媒回路を一方向に流れる構成となる。

（電子膨張弁５の構成）
図２は、実施の形態１に係る電子膨張弁５の概略構成図である。図２は、電子膨張弁５の断面を模式的に示している。図２に示すように、電子膨張弁５は、筐体５１と、弁体５２と、モータ５３と、第１配管５４と、第２配管５５と、からなる。

筐体５１は、円柱形状を有し、内部に円柱形状の第１空間Ｓ１が形成されている。また、筐体５１には、第１配管５４と連通する円形の第１開口５０ａと、第２配管５５と連通する円形の第２開口５０ｂとが設けられている。筐体５１の第１開口５０ａによって形成される空間を第２空間Ｓ２とする。第２空間Ｓ２は、第１空間Ｓ１と第１配管５４とを連通する空間である。なお、筐体５１及び第１空間Ｓ１の形状は円柱形状に限定されるものではなく、直方体形状などであってもよい。また、筐体５１は、１つの部品で形成されてもよいし、複数の部品を組み合わせて形成されてもよい。

弁体５２は、筐体５１の第１空間Ｓ１に収容されている。弁体５２はテーパー形状の先端部５２１を有するニードルである。弁体５２の先端部５２１とは反対に位置する端部はモータ５３に接続されている。弁体５２は、モータ５３によって、筐体５１の第１開口５０ａに近づく方向及び第１開口５０ａから離れる方向に移動する。筐体５１の第１開口５０ａは、弁体５２の弁座として機能する。電子膨張弁５を流れる冷媒の流量は、第１開口５０ａの内側周縁部１１と、弁体５２の先端部５２１との位置関係に応じた隙間距離（開度）によって定まる。制御装置３０は、モータ５３を駆動して弁体５２を軸方向に移動させることによって冷媒の流量を制御する。

モータ５３は、例えばステッピングモータである。モータ５３は、制御装置３０の制御の下、弁体５２を軸方向に移動させ、電子膨張弁５の開度を調整する。

第１配管５４は、筐体５１の第１開口５０ａと連通するよう筐体５１に連結されている。第１配管５４は、例えば電子膨張弁５と室外熱交換器３に接続される配管とを接続する継手である。

第２配管５５は、筐体５１の第２開口５０ｂと連通するよう筐体５１に連結されている。第２配管５５は、例えば電子膨張弁５と室内熱交換器６に接続される配管とを接続する継手である。

電子膨張弁５において、冷媒は２つの方向に流れることが可能である。詳しくは、冷凍サイクル装置１００が暖房運転を行う場合、図２の矢印Ａで示すように、第２配管５５、筐体５１及び第１配管５４の順に冷媒が流れる。また、冷凍サイクル装置１００が冷房運転を行う場合、図２の矢印Ｂで示すように、第１配管５４、筐体５１及び第２配管５５の順に冷媒が流れる。以下の説明において、図２の矢印Ａで示す流れを「第１流れ方向」とし、矢印Ｂで示す流れを「第２流れ方向」とする。なお、冷凍サイクル装置１００が流路切替弁２を備えない場合も、電子膨張弁５を配置する空間の形状又は大きさによって冷媒が第１方向に流れるか、又は第２方向に流れるかが決定される。

続いて、図３～図６を参照し、従来技術に係る電子膨張弁６０における冷媒音の発生について説明する。図３は、従来技術に係る電子膨張弁６０において、冷媒が第１方向に流れる場合の流体変化の解析結果を示す図である。図４は、従来技術に係る電子膨張弁６０において、冷媒が第１方向に流れる場合に発生する音場の解析結果を示す図である。図５は、従来技術に係る電子膨張弁６０において、冷媒が第２方向に流れる場合の流体変化の解析結果を示す図である。図６は、従来技術に係る電子膨張弁６０において、冷媒が第２方向に流れる場合に発生する音場の解析結果を示す図である。図３及び図５において、流速の高い領域が流速の低い領域よりも濃く表示されている。図４及び図６において、音圧レベルの高い領域が音圧レベルの低い領域よりも濃く表示されている。

図３～図６に示すように、従来技術の電子膨張弁６０は、第１空間Ｓ１を有する筐体６１と、第１空間Ｓ１に配置された弁体６２と、弁体６２を駆動するモータ６３と、筐体６１に接続された第１配管６４及び第２配管６５とを備えている。筐体６１は、第１配管６４と連通する第１開口６０ａと、第２配管６５と連通する第２開口６０ｂとが設けられている。筐体６１の第１開口６０ａによって形成される空間を第２空間Ｓ２とする。

図３に示すように、冷媒が第１方向に流れる場合、冷媒が弁体６２の先端部６２１を通過するときに冷媒の流れが乱れて渦流が発生し、第２空間Ｓ２で流速が最大になり、その後、流速が低下する。また、図４に示すように、渦流が発生し、流速が最大となる第２空間Ｓ２において冷媒音の音圧レベルが最大になり、第１配管５４を流れていく過程で音圧レベルが低下する。

また、図５に示すように、冷媒が第２方向に流れる場合、まず第２空間Ｓ２の部分で渦流が発生し、流速が高くなり、第１空間Ｓ１流入後に壁との摩擦により流速が低下する。そして、冷媒が弁体６２の周囲から第２開口６０ｂを通過する際に、第２開口６０ｂの内側周縁部の段差によって渦流が発生し、再度流速が高くなり、その後、流速が低下する。また、図６に示すように、渦流が発生した弁体６２の周囲と第２開口６０ｂの部分で、冷媒音の音圧レベルが高くなり、第２配管５５を流れていく過程で音圧レベルが低下する。

図３～図６の解析結果によると、従来の電子膨張弁６０においては、第１開口６０ａ及び第２開口６０ｂを冷媒が通過する際に、各開口における鋭角な周縁部によって、冷媒の流れが整流状態から乱流状態になることが分かった。特に、第１開口６０ａによって形成される第２空間Ｓ２は、第１空間Ｓ１及び第１配管５４の内部空間と比べて容積が小さく、端部が鋭角になっている。そのため、第２空間Ｓ２の鋭角な端部に冷媒が衝突することで、冷媒の流れが大きく乱される。これにより、電子膨張弁６０を流れる冷媒に、乱流に起因するカルマン渦などの渦流が発生し、変流状態となる。この変流状態は、時間変化によって変化するため、「周波数」という音の発生を生み出し、単一の周波数成分の発生から、複数の周波数が組み合った変動周波数成分の音が発生すると考えられる。

また、第２空間Ｓ２には、第２空間Ｓ２の容積（幅及び高さ）によって定まる定在波が発生する。別の音場解析の結果、従来技術の電子膨張弁６０では、第２空間Ｓ２に３ｋＨｚ～１２ｋＨｚの周波数帯域内の周波数成分を有する定在波が発生することが分かった。そして、電子膨張弁６０を流れる冷媒の流体音の周波数が第２空間Ｓ２の容積によって定まる定在波の周波数と一致する場合、共鳴により冷媒音が発生する。このことから、第２空間Ｓ２の容積も冷媒音の発生の一因になると考えられる。

上記のとおり、従来技術に係る電子膨張弁６０における冷媒音の発生は、電子膨張弁６０の筐体６１内部の鋭角な端部、及び第２空間Ｓ２の容積に影響を受けることが分かった。そこで、本実施の形態の電子膨張弁５では、上記２点に対する対策が行われている。

図７は、実施の形態１に係る電子膨張弁５の筐体５１を拡大した図である。図７に示すように、本実施の形態の電子膨張弁５の筐体５１は、内部に存在する角部が断面円弧形状となっている。言い換えると、電子膨張弁５の筐体５１の内部に存在する角部は、Ｒ面取りされている。詳しくは、第１開口５０ａの内側周縁部１１及び外側周縁部１２、第２開口５０ｂの内側周縁部１３、並びに第１空間Ｓ１の全ての角部１４ａ、１４ｂ、１４ｃ及び１４ｄは、何れもＲ面取りされている。Ｒ面取りの半径は、例えば５ｍｍである。

なお、各角部は鋭角でなければよく、Ｒ面取りに限定されるものではない。具体的には、各角部は、冷媒との衝突を抑制するなだらかな面であればよく、Ｒ面取りだけでなく、Ｃ面取りであってもよい。また、筐体５１の内面が連続する曲面で形成されてもよい。

また、第１開口５０ａの内側周縁部１１及び外側周縁部１２、第２開口５０ｂの内側周縁部１３、並びに第１空間Ｓ１の角部１４ａ～１４ｄの少なくとも何れかが面取りされていればよい。例えば、図３～図６に示すように、第２空間Ｓ２を形成する第１開口５０ａの内側周縁部１１及び外側周縁部１２が冷媒音の発生に与える影響が大きい。そのため、第１開口５０ａの内側周縁部１１及び外側周縁部１２のみを面取りし、その他の角部は鋭角のままとしてもよい。また、冷媒が第２方向に流れる場合には、第２開口５０ｂの内側周縁部１３が冷媒音の発生に与える影響が大きい。そのため、第１開口５０ａの内側周縁部１１及び外側周縁部１２に加え、第２開口５０ｂの内側周縁部１３を面取りし、その他の角部は鋭角のままとしてもよい。

また、第１開口５０ａの内側周縁部１１及び外側周縁部１２、第２開口５０ｂの内側周縁部１３、並びに第１空間Ｓ１の角部１４ａ～１４ｄの面取りの半径（Ｒ）は、同じであってもよいし、異なってもよい。例えば、第１開口５０ａの内側周縁部１１の面取りの半径を外側周縁部１２の面取りの半径よりも大きくしてもよい。第１開口５０ａの内側周縁部１１は、冷媒が第１方向に流れる場合及び第２方向に流れる場合の両方において冷媒の流速が速くなる部分であるため、第１開口５０ａの内側周縁部１１の面取りの半径を大きくすることで、渦流の発生をより抑制することができる。

また、図７に示すように、本実施の形態の筐体５１の第２空間Ｓ２の容積は、従来技術の筐体６１の第２空間Ｓ２の容積よりも小さくなっている。第２空間Ｓ２には、２つの定在波が発生する可能性がある。１つは弁体５２の先端部５２１と第１配管５４の接続面との距離で決まる下記の式（１）の周波数成分を有する定在波である。弁体５２の先端部５２１と第１配管５４の接続面との距離は、図７に示す第２空間Ｓ２の高さＬＡである。また、Ｃは音速である。
ｆ＝Ｃ／４ＬＡ ・・・（１）

ここで、一般に人間が認識できる聴感的な周波数帯域（可聴域）は２０Ｈｚ～１８ｋＨｚ前後である。そのため、定在波の周波数が可聴域よりも高い場合、仮に冷媒流の流体音の周波数が定在波の周波数と一致した場合も、可聴域を超えているため、人間が音として認識することを抑制できる。そのため、定在波の周波数が、可聴域外となるように第２空間Ｓ２の高さＬＡが設定される。上記式（１）によると、第２空間Ｓ２の高さＬＡを約４．７ｍｍ以下とすることで、定在波の周波数を１８ｋＨ以上とすることができる。ここで、第１開口５０ａが弁座として機能するための強度と、人による可聴域のばらつきとを考慮すると、第２空間Ｓ２の高さＬＡは約３ｍｍとすることが望ましい。この場合、第２空間Ｓ２で発生する定在波の周波数は可聴域外の約２８３００Ｈｚとなる。なお、第１開口５０ａが弁座としての機能を実現できる限りにおいて、第２空間Ｓ２の高さＬＡを３ｍｍ以下としてもよい。

もう一つの定在波は、第１開口５０ａの径によって定まる下記の式（２）の周波数成分を有する定在波である。第１開口５０ａの径は、図７に示す第２空間Ｓ２の幅ＬＢであり、Ｃは音速である。
ｆ＝Ｃ／２ＬＢ ・・・（２）

第２空間Ｓ２の幅ＬＢについても、第２空間Ｓ２の高さＬＡと同様に、定在波の周波数が可聴域外となるように設定することで、人間が音として認識することを抑制できる。上記式（２）によると、第２空間Ｓ２の幅ＬＢを約９．４ｍｍ以下とすることで、定在波の周波数を１８ｋＨ以上とすることができる。ただし、第１開口５０ａの径は、冷凍サイクルを実現するための冷媒量を流す必要があること、及び弁体５２の先端部５２１を確実に挿入させる必要があることから、ある程度の大きさが必要となる。これらの点を考慮すると、第２空間Ｓ２の幅ＬＢは約８ｍｍとすることが望ましい。この場合の定在波の周波数は、約２１２５０Ｈｚとなる。なお、冷凍サイクルに必要な冷媒量の通過及び弁体５２の先端部５２１の挿入を実現できる限りにおいて、第２空間Ｓ２の幅ＬＢを８ｍｍ以下としてもよい。

図８は、実施の形態１に係る電子膨張弁５による効果を説明するグラフである。図８の縦軸は音圧レベルを示し、横軸は周波数を示している。図８の実線は、従来技術に係る電子膨張弁６０が発する冷媒音の周波数特性を示すグラフであり、図８の破線は実施の形態１に係る電子膨張弁５が発する冷媒音の周波数特性を示すグラフである。また、図８においては、冷媒が電子膨張弁６０及び電子膨張弁５を第１方向に流れる場合に発生する冷媒音の周波数特性を示している。

図８に示すように、従来技術の電子膨張弁６０においては、１ｋＨｚ～５ｋＨｚ前後に複数のピーク周波数成分を有する「ヒュルヒュル」などといった冷媒音が発生する。このピーク周波数成分は、時間変動している。一方、本実施の形態の電子膨張弁５においては、電子膨張弁５内部の角部において冷媒流が乱れることなく、第２空間Ｓ２における空間共鳴の影響も低減できる。そのため、図８に示すように、ピーク周波数における音圧レベルが従来技術に比べて低下している。

以上のように、本実施の形態の電子膨張弁５では、筐体５１の内部に存在する角部を面取りすること、及び定在波の周波数を考慮して第２空間Ｓ２の高さＬＡ及び幅ＬＢを設定することで、冷媒音の発生を低減することができる。これにより、利用者の快適性を向上させ、音によるクレーム発生を抑制できる。

また、電子膨張弁５に消音部品を追加する必要がないため、構造が簡素化され設置スペースの縮小化、コストの低減、及び大型化の抑制を図ることができる。さらに冷媒の流れを制御する場合に比べ、制御を簡素化でき、冷媒音の発生をより低減することができる。

以上が実施の形態の説明であるが、上記の実施の形態は変形及び組み合わせることが可能である。例えば、上記実施の形態の電子膨張弁５では、筐体５１の内部に存在する角部を面取りすること、及び定在波の周波数を考慮して第２空間Ｓ２の高さＬＡ及び幅ＬＢを設定することの両方の対策を行っていたが、何れか一方の対策のみを行ってもよい。この場合も冷媒音の発生を低減することができる。

また、電子膨張弁５の構成は、実施の形態１に限定されるものではない。図９は、変形例に係る電子膨張弁５の筐体５１を拡大した図である。図９に示すように、弁体５２Ａの先端部５２１Ａを曲面（円弧形状）としてもよい。これにより、弁体５２Ａの先端部５２１Ａが第２空間Ｓ２に確実に入り込むとともに、先端部５２１Ａにおける冷媒の乱流の発生を抑制することができる。その結果、冷媒音の発生をさらに低減することができる。

以下、本開示の諸態様を付記としてまとめて記載する。

（付記１）
内部に第１空間が形成された筐体と、
前記第１空間内に配置される弁体と、
前記弁体を駆動するモータと、
前記筐体に接続された第１配管及び第２配管と、を備え、
前記筐体は、前記弁体の弁座として機能し、前記第１空間と前記第１配管とを連通する第１開口を有し、
前記第１開口の内側周縁部及び外側周縁部は面取りされている電子膨張弁。
（付記２）
前記筐体は、前記第２配管と前記第１空間とを連通する第２開口を有し、
前記第２開口の内側周縁部は面取りされている付記１に記載の電子膨張弁。
（付記３）
前記第１空間の全ての角部は面取りされている付記１又は２に記載の電子膨張弁。
（付記４）
前記第１開口によって形成される第２空間の高さは３ｍｍ以下であり、幅は８ｍｍ以下である付記１～３の何れか一つに記載の電子膨張弁。
（付記５）
前記弁体の先端部は曲面で形成されている付記１～４の何れか一つに記載の電子膨張弁。
（付記６）
圧縮機と、
室外熱交換器と、
付記１～５の何れか一つに記載の電子膨張弁と、
室内熱交換器と、を備える冷凍サイクル装置。

１ 圧縮機、２ 流路切替弁、３ 室外熱交換器、４ 室外ファン、５ 電子膨張弁、６ 室内熱交換器、７ 室内ファン、１０ 室外機、１１ 内側周縁部、１２ 外側周縁部、１３ 内側周縁部、１４ａ、１４ｂ、１４ｃ、１４ｄ 角部、２０ 室内機、３０ 制御装置、５０ａ 第１開口、５０ｂ 第２開口、５１ 筐体、５２、５２Ａ 弁体、５３ モータ、５４ 第１配管、５５ 第２配管、６０ 電子膨張弁、６０ａ 第１開口、６０ｂ 第２開口、６１ 筐体、６２ 弁体、６３ モータ、６４ 第１配管、６５ 第２配管、１００ 冷凍サイクル装置、５２１、５２１Ａ、６２１ 先端部、Ｓ１ 第１空間、Ｓ２ 第２空間。

Claims (6)

1. 内部に第１空間が形成された筐体と、
   前記第１空間内に配置される弁体と、
   前記弁体を駆動するモータと、
   前記筐体に接続された第１配管及び第２配管と、を備え、
   前記筐体は、前記弁体の弁座として機能し、前記第１空間と前記第１配管とを連通する第１開口を有し、
   前記第１開口の内側周縁部及び外側周縁部は面取りされている電子膨張弁。
2. 前記筐体は、前記第２配管と前記第１空間とを連通する第２開口を有し、
   前記第２開口の内側周縁部は面取りされている請求項１に記載の電子膨張弁。
3. 前記第１空間の全ての角部は面取りされている請求項１又は２に記載の電子膨張弁。
4. 前記第１開口によって形成される第２空間の高さは３ｍｍ以下であり、幅は８ｍｍ以下である請求項１又は２に記載の電子膨張弁。
5. 前記弁体の先端部は曲面で形成されている請求項１又は２に記載の電子膨張弁。
6. 圧縮機と、
   室外熱交換器と、
   請求項１又は２に記載の電子膨張弁と、
   室内熱交換器と、を備える冷凍サイクル装置。

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