JP2024050502A - 高屈折率ガラス - Google Patents
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Abstract
【課題】可視波長範囲において高い透過率特性を有し、可能な限り低い密度を有する高屈折率ガラスを提供する。【解決手段】前記の課題は、屈折率ｎd１．９５～２．０５、および分散ｖd２２～３５未満を有するガラスであって、質量％で以下の成分： ＳｉＯ2４～１２； Ｂ2Ｏ3４～１１； ＢａＯ ＜１０； Ｌａ2Ｏ3３０～＜５２； Ｇｄ2Ｏ3＜１４； ＺｒＯ2＜５．５； ＴｉＯ2１０～２５； Ｎｂ2Ｏ5３～１６； ＺｎＯ ≦２．０を含み、ここでＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の質量割合の合計が少なくとも１０質量％である、前記ガラスによって解決される。【選択図】図１
Description
本発明は高い屈折率、殊に１．９５～２．０５の屈折率ｎdおよび２２から３５未満のアッベ数ｖdを有するガラスに関する。前記ガラスは好ましくは可視波長範囲において、殊に低いほうの可視波長の範囲においても高い透過率を有する。本発明は、前記ガラスの使用にも関する。本発明によるガラスは殊にＡＲ眼鏡のために使用できる。さらなる用途は例えば光学分野におけるレンズまたは導波路としての使用である。
いわゆる「拡張現実」（英語「Ａｕｇｍｅｎｔｅｄ Ｒｅａｌｉｔｙ」、ＡＲ）の分野はますます重要になってきている。これは、殊に視覚的に提示されたコンピュータ生成の情報について、現実を拡張することであると理解される。この目的のために、特別な眼鏡、いわゆるＡＲ眼鏡が用いられることが多い。そのような眼鏡を製造するために、特に高い屈折率を有するガラスが必要とされ、なぜならそれは視野（Ｆｉｅｌｄ ｏｆ Ｖｉｅｗ、ＦｏＶ）を増加するからである。さらに、前記ガラスは好ましくは、可視波長範囲において特に良好な透過率を有するべきである。これに関し、特に高屈折率ガラスの場合、殊に低い方の可視波長範囲、例えば青色範囲４２０ｎｍ～４９０ｎｍにおける、とりわけ４２０ｎｍまたは４６０ｎｍでの透過率が問題として明らかになっている。これに関し、ガラスのいわゆる「ＵＶ端」についても語られる。ＵＶ端が可視範囲にシフトし過ぎるか、または充分急峻に上昇しない場合、透過率特性は低い方の可視波長範囲において良好ではない。さらに、可視範囲全体（殊に３８０ｎｍ～７５０ｎｍ）において特に高い屈折率を有するガラスを提供するのは困難であることが判明している。従って、例えば２．００１の屈折率ｎｄを有するが、可視範囲における他の波長では少なくとも２．０００の屈折率を達成しないガラスが知られている。
過去には、殊にリン酸ニオブ系のガラスが使用されていた。しかしながら、これらのガラスは生産において非常に問題があり、なぜなら、ただでさえ還元性に作用するリン酸系において、殊に高い溶融温度および清澄温度による酸素の損失が、ＮｂのＶよりも低い酸化数をみちびき、ひいては濃い茶色から黒までの着色をみちびくからである。さらに、このガラス類は、ホウ酸ランタンまたはホウケイ酸系と同様に、界面で結晶化する傾向があるだけでなく、非常に速い結晶成長も示し、そのことにより、後の冷却（応力冷却または屈折力の調整）が、場合により予め核生成したガラスにとって危機的になる。さらに、そのガラスは比較的脆いので、薄いウェハに研磨することが困難である。
従って殊に、スペクトルの可視範囲全体において１．９３～２．０８の屈折率および／または１．９３～２．０８の屈折率ｎdを有するガラスが提供されるべきである。前記ガラスは好ましくは、殊に低い方の可視波長範囲においても、例えば４２０ｎｍおよび／または４６０ｎｍでの優れた透過率特性を特徴とする。さらに、バッチコストは適度なままであるべきである。前記ガラスは条痕なく仕上げられるための良好な能力を有するべきである。さらに、前記ガラスは良好な歩留まりでウェハに仕上げることができるべきである。前記ガラスは殊に良好に熱間成形でき且つ良好に加工可能であるべきである。前記ガラスは高い屈折率にも関わらず、可能な限り低い密度を有するべきである。これによって、殊にＡＲ眼鏡の装着の快適性を高めることができる。
従って、本発明の課題は、従来技術からの欠点を克服するガラスを提供することである。前記の課題は、特許請求の範囲の対象によって解決される。
発明の説明
１つの態様において、本発明は屈折率ｎd １．９５～２．０５、および分散ｖd ２２～３５未満を有するガラスであって、質量％で以下の成分：
を含み、ここでＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の質量割合の合計は少なくとも１０質量％である、前記ガラスに関する。
１つの態様において、本発明は屈折率ｎd １．９５～２．０５、および分散ｖd ２２～３５未満を有するガラスであって、質量％で以下の成分：
１つのさらなる態様において、本発明は、屈折率ｎd １．９５～２．０５、および有利には分散ｖd ２２～３５未満を有するガラスであって、質量％で以下の成分：
を含み、ここでＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の質量割合の合計は少なくとも１０質量％である、前記ガラスに関する。
１つのさらなる態様において、本発明は、スペクトルの可視範囲全体において屈折率１．９３～２．０８、および分散ｖd ２２～３５未満を有するガラスであって、質量％で以下の成分：
を含み、ここでＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の質量割合の合計は少なくとも１０質量％である、前記ガラスに関する。
本発明によれば、前記ガラスは１．９５～２．０５、好ましくは１．９７～２．０２、特に好ましくは１．９８～２．０１、およびさらに特に好ましくは１．９９～２．０１の屈折率ｎdを有する。
屈折率ｎdは当業者には公知であり、殊に波長約５８７．６ｎｍ（ヘリウムのｄ線の波長）での屈折率を示す。どのように屈折率ｎdを特定できるのかは、当業者に公知である。
好ましくは、屈折率は屈折計を用いて、殊にＶブロック屈折計を用いて特定される。その際、殊に正方形またはほぼ正方形の底面を有する試料（例えば約２０ｍｍ×２０ｍｍ×５ｍｍの寸法を有する）が使用され得る。Ｖブロック屈折計を用いて測定する際、試料は通常、既知の屈折率を有するＶ字型のブロックプリズム内に設置される。入射光線の屈折は試料の屈折率とＶブロックプリズムの屈折率との間の差に依存するので、試料の屈折率を特定できる。測定は好ましくは温度２２℃で行われる。
屈折率は光の波長に依存し、且つ種々の波長で、例えばｎdは約５８７．６ｎｍで、ｎＦは約４８６ｎｍで、およびｎＣは約６５６ｎｍで特定され得る。好ましくは前記ガラスはスペクトルの可視範囲全体（殊に３８０ｎｍ～７５０ｎｍ）において１．９３～２．０８の屈折率を有する。
屈折率値ｎＦは、波長約４８６ｎｍでの屈折率を示す。本発明のガラスの屈折率ｎＦは好ましくは１．９６～２．０８、例えば１．９８～２．０６、１．９９～２．０５、２．００～２．０４の範囲である。
屈折率値ｎＦは、波長約６５６ｎｍでの屈折率を示す。本発明のガラスの屈折率ｎＣは好ましくは１．９３～２．０４、例えば１．９５～２．０３、または１．９６～２．０２の範囲である。
前記ガラスは２２～３５未満、好ましくは２４～３０、特に好ましくは２５～２８の分散ｖdを有する。
本発明によれば、前記ガラスは少なくとも８０％、好ましくは少なくとも８５％、好ましくは少なくとも９０％、さらに好ましくは少なくとも９１％、さらに好ましくは少なくとも９２％、さらに好ましくは少なくとも９３％、さらに好ましくは少なくとも９４％、さらに好ましくは少なくとも９５％、さらに好ましくは少なくとも９６％、さらに好ましくは少なくとも９７％の内部透過率ＴＩを有し、前記内部透過率は波長４６０ｎｍおよび試料厚１０ｍｍで測定される。
内部透過率もしくは内部透過度は、例えばＤＩＮ５０３６－１：１９７８に準拠して、当業者によく知られた方法で測定できる。本明細書において、内部透過率の記述は試料厚１０ｍｍに関する。「試料厚」の記述は、ガラスがこの厚さを有することを意味するのではなく、内部透過率の記述が関する厚さを記述するに過ぎない。
特段記載されない限り、または当業者にとって明らかでない限り、本願で記載される測定は２０℃且つ気圧１０１．３ｋＰａで実施される。
本発明によるガラスの密度は好ましくは４．４０ｇ／ｃｍ3～５．３０ｇ／ｃｍ3、さらに好ましくは４．４５ｇ／ｃｍ3～５．２０ｇ／ｃｍ3、さらに好ましくは４．５０ｇ／ｃｍ3～５．１０ｇ／ｃｍ3の範囲である。いくつかの実施態様において、前記ガラスの密度は５．０５ｇ／ｃｍ3未満、好ましくは５．００ｇ／ｃｍ3未満、好ましくは４．９５ｇ／ｃｍ3未満、好ましくは４．９０ｇ／ｃｍ3未満、好ましくは４．８５ｇ／ｃｍ3未満、好ましくは４．８０ｇ／ｃｍ3未満、好ましくは４．７０ｇ／ｃｍ3未満、好ましくは４．６０ｇ／ｃｍ3未満である。
屈折率の増加に伴ってガラスの密度が増加することが知られている。しかしながら本発明によるガラスは殊に、高い屈折率にも関わらず密度が比較的低いことも特徴とする。密度の屈折率ｎdに対する比は好ましくは２．１０～２．６０ｇ／ｃｍ3、さらに好ましくは２．２５～２．５５ｇ／ｃｍ3、さらに好ましくは２．３０～２．５０ｇ／ｃｍ3の範囲である。密度と屈折率ｎdとの比は、密度値（ｇ／ｃｍ3）を屈折率ｎdの値で除することによって求められる。特に好ましくは、密度の屈折率ｎdに対する比は２．６０ｇ／ｃｍ3未満、さらに好ましくは２．５５ｇ／ｃｍ3未満、さらに好ましくは２．５０ｇ／ｃｍ3未満、さらに好ましくは２．４５ｇ／ｃｍ3未満、さらに好ましくは２．４０ｇ／ｃｍ3未満、さらに好ましくは２．３５ｇ／ｃｍ3未満である。
本発明のガラスは好ましくは可視範囲において、殊に低い方の可視波長範囲においても、例えば４２０ｎｍおよび／または４６０ｎｍで高い透過率を有する。従って、高屈折率の特性にも関わらず、好ましくはＵＶ端は比較的低い波長である。
好ましくは、前記ガラスの内部透過率ＴＩは、波長４２０ｎｍおよび試料厚１０ｍｍで測定して、少なくとも２５％、さらに好ましくは少なくとも３０％、さらに好ましくは少なくとも４０％、さらに好ましくは少なくとも５０％、さらに好ましくは少なくとも６０％、さらに好ましくは少なくとも７０％、さらに好ましくは少なくとも７５％、さらに好ましくは少なくとも８０％、さらに好ましくは少なくとも８５％、さらに好ましくは少なくとも８７．５％、さらに好ましくは少なくとも９０％である。いくつかの実施態様において、ガラスの内部透過率ＴＩは、波長４２０ｎｍおよび試料厚１０ｍｍで測定して、最高９９％、最高９８％、最高９５％、または最高９２．５％である。
好ましくは、前記ガラスの内部透過率ＴＩは、波長４６０ｎｍおよび試料厚１０ｍｍで測定して、少なくとも６３％、さらに好ましくは少なくとも６５％、さらに好ましくは少なくとも７０％、さらに好ましくは少なくとも７５％、さらに好ましくは少なくとも８０％、さらに好ましくは少なくとも８５％、さらに好ましくは少なくとも８７．５％、さらに好ましくは少なくとも９０％、さらに好ましくは少なくとも９１％、さらに好ましくは少なくとも９２％、さらに好ましくは少なくとも９３％、さらに好ましくは少なくとも９４％、さらに好ましくは少なくとも９５％、さらに好ましくは少なくとも９６％、さらに好ましくは少なくとも９７％である。いくつかの実施態様において、ガラスの内部透過率ＴＩは、波長４６０ｎｍおよび試料厚１０ｍｍで測定して、最高９９．９９％、最高９９．９％、最高９９％、または最高９８％である。
ガラス転位温度Ｔｇが非常に高い場合、後の冷却に長く時間がかかる。しかしながら、Ｔｇは化学的耐久性および硬度についての尺度でもある（Ｔｇが高いほどネットワークが安定であるので、ガラスはより硬く且つ化学的耐久性がより高くなる）。化学的耐久性が高いのは良いことなのだが、他方で高すぎる硬度は費用もかかり、なぜなら研削および研磨に長く時間がかかり、その際、それによって多すぎるマイクロクラックが発生しないように非常に入念に行わなければならないからである。従って、本発明によるガラスのガラス転位温度Ｔｇは好ましくは６５０℃～８００℃、さらに好ましくは６８０℃～７６０℃、さらに好ましくは６９０℃～７５０℃の範囲である。
粘度が１０1ｄＰａｓである温度Ｔ１は、好ましくは１１００℃～１２５０℃の範囲、さらに好ましくは１１５０℃～１２００℃の範囲、または１１００℃～１１５０℃の範囲、または１２００℃～１２５０℃の範囲である。従って、本発明のガラス組成物は特に低い溶融温度を可能にする。
粘度が１０4ｄＰａｓである温度Ｔ４は、好ましくは８７５℃～１０２５℃の範囲、さらに好ましくは９２５℃～９７５℃の範囲、または８７５℃～９２５℃の範囲、または９７５℃～１０２５℃の範囲である。
粘度が１０7.6ｄＰａｓである軟化温度Ｔ７．６（英語の「ｓｏｆｔｅｎｉｎｇ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ」）は、好ましくは７５０℃～９００℃、さらに好ましくは８００℃～８５０℃、または７５０℃～８００℃、または８５０℃～９００℃の範囲である。
結晶化温度ＴＫは好ましくは１０００℃～１２００℃、さらに好ましくは１０２５℃～１１７５℃、さらに好ましくは１０５０℃～１１５０℃、または１０２５℃～１１２５℃、または１０７５℃～１１７５℃の範囲である。ＴＫでの粘度は好ましくは１０～１００ｄＰａｓの範囲である。
ガラスの粘度は例えばＤＩＮ ＩＳＯ ７８８４－２：１９９８－２に準拠して、回転粘度計を用いて特定できる。粘度の温度依存性はＶＦＴ曲線（Ｖｏｇｅｌ－Ｆｕｌｃｈｅｒ－Ｔａｍｍａｎｎ式）を使用して求めることができる。軟化温度はＩＳＯ ７８８４－２に準拠して曳糸粘度計を用いて求めることができる。
本発明のガラスは好ましくは、６．７～１０．０ｐｐｍ／Ｋ、さらに好ましくは７．０～９．７ｐｐｍ／Ｋ、さらに好ましくは７．３～９．４ｐｐｍ／Ｋ、さらに好ましくは７．６～９．１ｐｐｍ／Ｋ、さらに好ましくは７．８～８．８ｐｐｍ／Ｋ、さらに好ましくは７．９～８．６ｐｐｍ／Ｋ、さらに好ましくは８．０～８．５ｐｐｍ／Ｋの範囲である、温度範囲２０℃～３００℃での熱膨張係数（英語の「ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅｒｍａｌ ｅｘｐａｎｓｉｏｎ （ＣＴＥ）」）（ＣＴＥ（２０，３００））を有する。ＣＴＥはコーティングと良好に合致すべきであり、ここで殊に非常に高いＣＴＥは問題を引き起こすことが多く、なぜなら、ポリマーはこの範囲で線形のＣＴＥの推移を有するのではなく、むしろさらに急峻に推移することが多いからである。ガラスが適合しないＣＴＥを有する場合、クラックまたは層の剥離が生じることがある。とりわけ、この理由から、上記のＣＴＥ値が好ましい。
好ましくは、前記ガラスは質量％で以下の成分：
を含み、ここでＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の質量割合の合計は１２～２１の範囲であり、且つ好ましくはＳｉＯ2の割合はＢ2Ｏ3の割合以上、好ましくはそれより多い。
さらに好ましくは、前記ガラスは質量％で以下の成分：
を含み、ここでＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の質量割合の合計は１３～２０の範囲であり、且つ好ましくはＳｉＯ2の割合はＢ2Ｏ3の割合以上、好ましくはそれより多い。
本発明のガラスはＳｉＯ2を４～１２質量％、好ましくは５～１１質量％の割合で含有する。ＳｉＯ2はガラス形成剤である。該酸化物は化学的耐久性に大きく寄与するが、加工温度も高める。それが非常に多くの量で用いられると、本発明による屈折率は達成できない。特に好ましくは、ＳｉＯ2の割合は６．５～１０．５質量％、さらに好ましくは７～１０質量％、さらに好ましくは７．５～９．５質量％の範囲である。
Ｂ2Ｏ3は低い溶融温度を達成するために特に適していることが判明した。ただし、殊に溶融槽の材料に対するその腐食性に基づき、Ｂ2Ｏ3の含有率は制限される。本発明のガラスはＢ2Ｏ3を４～１１質量％、好ましくは４．５～１０質量％、さらに好ましくは５～９質量％、さらに好ましくは５．５～８．５質量％の割合で含有する。
ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の質量割合の合計が非常に大きい場合、これは屈折率に悪影響を及ぼす。他方で、ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3はネットワーク形成剤として必要とされるので、その割合は非常に小さくてはならない。従って、ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の質量割合の合計は少なくとも１０質量％である。好ましくは、ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の質量割合の合計は１１～２２質量％、さらに好ましくは１２～２１質量％、さらに好ましくは１３～２０質量％、さらに好ましくは１３．５～１９質量％である。
いくつかの実施態様において、ＳｉＯ2の質量割合はＢ2Ｏ3の質量割合よりも高く、なぜなら、ＳｉＯ2によって、例えばＢ2Ｏ3の場合のように耐火材料への攻撃が起きないからである。ただし、Ｂ2Ｏ3は溶融挙動について有利である。ＳｉＯ2の割合のＢ2Ｏ3の割合に対する質量比（ＳｉＯ2／Ｂ2Ｏ3）は好ましくは０．８５～２．０、好ましくは０．９５～１．９、さらに好ましくは１．０～１．８、さらに好ましくは１．０５～１．７５の範囲である。好ましい実施態様において、ＳｉＯ2の質量割合はＢ2Ｏ3の質量割合以上、特に好ましくはそれより多い。
ＳｉＯ2の割合のＢ2Ｏ3の割合に対する質量を、溶融温度および溶融物の腐食性を適切に調整するために、有利に使用できる。
好ましくは、本発明によるガラスにおけるＬａ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2およびＺｒＯ2の割合の合計は８０質量％以下、好ましくは７８質量％以下、さらに好ましくは７６質量％以下、さらに好ましくは７５質量％以下である。好ましくはＬａ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2およびＺｒＯ2の割合の合計は６２質量％～８０質量％の範囲である。いくつかの実施態様において、Ｌａ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2およびＺｒＯ2の割合の合計は６８質量％～８０質量％の範囲、好ましくは７０～７８質量％の範囲、特に好ましくは７１～７６質量である。他の実施態様において、Ｌａ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2およびＺｒＯ2の割合の合計は６２～６６質量％、好ましくは６３～６５質量％の範囲である。これらの成分の高い割合は、特に高い屈折率を達成するために有利である。ただし、結晶化傾向も高まることがあるので、その含有率を制限することが有利であることがある。
Ｌａ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2およびＺｒＯ2の割合の合計の、ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の割合の合計に対する質量比は好ましくは３．４～５．６、好ましくは３．８～５．５、特に好ましくは４．０～５．１の範囲である。
ＢａＯ、Ｌａ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2およびＺｒＯ2の割合の合計の、ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の割合の合計に対する質量比は好ましくは３．９～５．８、好ましくは４．０～５．７、特に好ましくは４．３～５．８の範囲である。
Ｌａ2Ｏ3は３０～５２質量％未満の割合を有し、本発明によるガラスの主成分の１つである。Ｌａ2Ｏ3はＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3と共に密なガラスネットワークを形成し、そこにＴｉＯ2が挿入される。Ｌａ2Ｏ3は安定であり、且つ酸化還元敏感ではなく、価格および入手可能性に関してＧｄ2Ｏ3およびＮｂ2Ｏ5より有利でもある。いくつかの実施態様において、Ｌａ2Ｏ3の割合は３５～５１質量％、さらに好ましくは３７～５０質量％、特に好ましくは３９．５～４９質量％、さらに好ましくは４０～４８質量％、さらに好ましくは４２～４７質量％の範囲である。他の高屈折率成分を犠牲にしてＬａ2Ｏ3の割合を増加すると、これは屈折率に悪影響を及ぼす。さらに、非常に高い割合のＬａ2Ｏ3は結晶化傾向も高める。いくつかの実施態様において、Ｌａ2Ｏ3の割合は３０～３５質量％、好ましくは３０．５～３３質量％の範囲である。
Ｌａ2Ｏ3がＮｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2およびＺｒＯ2よりも高い酸化還元安定性もしくは結晶化安定性であることに鑑み、本発明によるガラスのいくつかの実施態様において、Ｌａ2Ｏ3の割合の、Ｌａ2Ｏ3、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5およびＺｒＯ2の割合の合計に対する所定の最小比を調整することが有利である。他方で、屈折率に関しては、Ｌａ2Ｏ3の割合は高すぎるべきではない。ここで、Ｌａ2Ｏ3の割合の、Ｌａ2Ｏ3、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5およびＺｒＯ2の割合の合計に対する質量比が０．４２～０．６５、好ましくは０．４５～０．６４、好ましくは０．４７～０．６３、特に好ましくは０．５９～０．６４の範囲であることが有利であると判明した。
本発明によるガラスはＮｂ2Ｏ5を３～１６質量％、好ましくは５～１３質量％、特に好ましくは６．５～１２．５質量％の割合で含有する。屈折率に大きく影響する以外に、Ｎｂ2Ｏ5はガラス密度にも良い影響を及ぼす。この成分を用いて密度を下げることができる。ただし、酸素損失およびより低い酸化数の形成、ひいては強い着色の傾向があることがある。
Ｌａ2Ｏ3およびＮｂ2Ｏ5の割合の合計は好ましくは３５～６５質量％、さらに好ましくは４５～６２質量％、さらに好ましくは４８～６０質量％の範囲である。いくつかの実施態様において、Ｌａ2Ｏ3およびＮｂ2Ｏ5の割合の合計は好ましくは３５～４５質量％、さらに好ましくは３７～４２質量％の範囲である。好ましくはＬａ2Ｏ3およびＮｂ2Ｏ5の割合の合計は少なくとも５０質量％、とりわけ特に好ましくは少なくとも５７．５質量％である。
本発明のガラスはＴｉＯ2を１０～２５質量％、好ましくは１２～２４質量％の割合で含有する。いくつかの実施態様において、ＴｉＯ2の割合は１２～２０質量％、さらに好ましくは１３～１９．５質量％、さらに好ましくは１４～１９質量％である。他の実施態様において、ＴｉＯ2の割合は好ましくは１９～２５質量％、特に好ましくは２１．５～２４質量％である。ＴｉＯ2は特に、高い屈折率に寄与し、且つ密度を比較的低く保つためにも役立つ。ただし、ＴｉＯ2の割合を制限することが有利であり、なぜなら、それは核形成剤として結晶成長に寄与することがあり、これによって後の熱間加工、例えばプレスが困難になるからである。
ＺｒＯ2は、ＴｉＯ2とは対照的に、より低い着色の酸化数を形成する傾向がない。ただし、ＺｒＯ2ではその溶解性および溶解する速度が制限される。高い割合のＺｒＯ2は不利であり、なぜなら、完全な溶解のためにより高い温度が必要になり、そのことは他方で透過率に悪影響を及ぼすからである。さらに、ＺｒＯ2の純度はあまり高くない（殊にＦｅでの汚染）。従って、ＺｒＯ2の含有率には上限が設けられる。本発明によるガラス中のＺｒＯ2の割合は５．５質量％未満、好ましくは５質量％未満、特に好ましくは４．５質量％未満、好ましくは３．５質量％未満である。好ましくはＺｒＯ2の割合は０．５～５質量％、さらに好ましくは０．５～４．５質量％、さらに好ましくは１．０～４．０質量％、さらに好ましくは１．５～３．５質量％である。可能性のある結晶成長を抑制するために、ＺｒＯ2に割合を制限することも有利である。いくつかの実施態様はＺｒＯ2不含である。
ＴｉＯ2およびＺｒＯ2は特に、高い屈折率に寄与し、ここで殊にＴｉＯ2は比較的低い密度にも寄与する。他方で、ＴｉＯ2およびＺｒＯ2の割合は殊に溶解性、核形成、および結晶化に関して大きすぎてもならない。ＴｉＯ2およびＺｒＯ2の割合の合計は好ましくは１４～３０質量％、さらに好ましくは１５～２７．５質量％、さらに好ましくは１７．５～２２質量％の範囲である。いくつかの実施態様において、ＴｉＯ2およびＺｒＯ2の割合の合計は少なくとも２４質量％ですらある。
ＴｉＯ2およびＺｒＯ2の割合の合計の、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の割合の合計に対する比が０．２０～０．３６、好ましくは０．２１～０．２７の範囲であることが有利であると判明した。
結晶化の傾向ゆえに、ガラス中のＴｉＯ2の可能な割合は制限される。さらに、ＴｉＯ2は、そのＴｉ（ＩＶ）として、青色の波長範囲においても吸収する一方で、Ｎｂ（Ｖ）はＵＶにおいて吸収する。ただし、還元されたＮｂ2Ｏ5は、還元されたＴｉＯ2よりも可視範囲において明らかにより多くの吸収を引き起こす。これに対し、Ｌａ2Ｏ3は安定であり、酸化還元敏感ではない。従って、一方では、ＴｉＯ2の割合に上限を設け、完全に酸化された成分の場合にガラスのＵＶ吸収が可視範囲にシフトしすぎないようにするが、他方ではＴｉＯ2の高いｎdの寄与および低い密度の寄与を利用することが有利である。Ｌａ2Ｏ3およびＮｂ2Ｏ5も高い屈折率に寄与し、網目を安定化し、且つそれらが酸化されたままである限り、ＵＶ透過率を高い範囲に保持する。結局、ＺｒＯ2、Ｌａ2Ｏ3およびＮｂ2Ｏ5の割合の合計の、ＴｉＯ2の割合に対する質量比、および／またはＺｒＯ2、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の割合の合計の、ＴｉＯ2およびＮｂ2Ｏ5の割合の合計に対する質量比が目標通りに調整され、殊に下限を設けることが有利であると判明した。
Ｌａ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5およびＺｒＯ2の割合の合計の、ＴｉＯ2の割合に対する質量比（（Ｌａ2Ｏ3＋Ｎｂ2Ｏ3＋ＺｒＯ2）／ＴｉＯ2）は本発明のガラスの場合、好ましくは１．５～５の範囲である。いくつかの実施態様において、Ｌａ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5およびＺｒＯ2の割合の合計の、ＴｉＯ2の割合に対する質量比（（Ｌａ2Ｏ3＋Ｎｂ2Ｏ3＋ＺｒＯ2）／ＴｉＯ2）は好ましくは２～４．６、好ましくは２．５～４．４、特に好ましくは２．８～４．２の範囲である。他の実施態様において、Ｌａ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5およびＺｒＯ2の割合の合計の、ＴｉＯ2の割合に対する質量比（（Ｌａ2Ｏ3＋Ｎｂ2Ｏ3＋ＺｒＯ2）／ＴｉＯ2）は好ましくは１．５～２．０、特に好ましくは１．７～１．９の範囲である。
ＺｒＯ2、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の割合の合計の、ＴｉＯ2およびＮｂ2Ｏ5の割合の合計に対する質量比は本発明のガラスの場合、好ましくは１．３～２．５の範囲である。いくつかの実施態様において、ＺｒＯ2、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の割合の合計の、ＴｉＯ2およびＮｂ2Ｏ5の割合の合計に対する質量比は好ましくは１．５～２．５、好ましくは１．６～２．４の範囲である。他の実施態様において、ＺｒＯ2、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3の割合の合計の、ＴｉＯ2およびＮｂ2Ｏ5の割合の合計に対する質量比は好ましくは１．３～１．５の範囲である。
色、ｎdの寄与、密度の寄与および結晶化についての上述の考察から、ＴｉＯ2およびＮｂ2Ｏ5の割合の比を目標通りに調整することも有利である。これによって、ＳｉＯ2の増減のみで屈折力の範囲を可変に調整可能であるように、組成を殊に安定して選択できる。
好ましくは、ＴｉＯ2のＮｂ2Ｏ5に対する質量比の、Ｎｂ2Ｏ5およびＬａ2Ｏ3の割合の合計に対する比は０．０２～０．０８、好ましくは０．０３～０．０７、特に好ましくは０．０３５～０．０６５の範囲である。
好ましくは、Ｌａ2Ｏ3およびＮｂ2Ｏ5の割合の合計の、ＴｉＯ2およびＺｒＯ2の割合の合計に対する質量比は、１．３～３．５、好ましくは２．０～３．３、特に好ましくは２．３～２．１の範囲である。
Ｎｂ2Ｏ5およびＺｒＯ2の割合の合計は好ましくは７～１７質量％、さらに好ましくは８～１５質量％、さらに好ましくは９～１６質量％の範囲である。殊にＮｂ2Ｏ5およびＺｒＯ2の割合の合計の上限を設けることが有利であり、なぜなら、特に溶解が困難な成分としてのＺｒＯ2の割合が高いと、高い割合のＮｂ2Ｏ5に関連して特に問題になり得るからである。なぜなら、Ｎｂ2Ｏ5は殊に界面、例えばＺｒＯ2核上で結晶化するからである。これによって、再プレス、下降または後冷却の際に、本体内でも制御されずに非常に大きな結晶が成長することがあり、注型品にクラックが生じることすらある。下降、および悪い場合は冷却の際にも、厚い結晶層が形成されるリスクもあり、破壊なくそれを除去することは極めて困難である。
従って、本発明のガラス組成は、最も多様な、場合により逆の作用のバランスに基づいている。非着色成分の割合を非常に高めすぎると、これはガラスの安定性に悪影響を及ぼすことがある。ＴｉＯ2およびＮｂ2Ｏ5の割合も好ましくは非常に高く、ここでも結晶化プロセスに注意しなければならない。ＴｉＯ2は安価であり且つ屈折率に良い影響を及ぼすが、ＵＶ吸収に関しては不利である。従って、以下に記載されるさらなる合計および比がもたらされ、それは特に有利なガラスをみちびく。
好ましくはＮｂ2Ｏ5およびＺｒＯ2の質量割合の合計は、ＴｉＯ2の質量割合よりも小さい。特に好ましくは、Ｎｂ2Ｏ5およびＺｒＯ2の割合の合計の、ＴｉＯ2の割合に対する質量比（Ｎｂ2Ｏ5＋ＺｒＯ2）／ＴｉＯ2は＜１、好ましくは０．９未満、好ましくは０．８未満、好ましくは０．７未満であり、且つ好ましくは０．５～０．９８、好ましくは０．６～０．９５の範囲である。いくつかの実施態様において、Ｎｂ2Ｏ5およびＺｒＯ2の割合の合計の、ＴｉＯ2の割合に対する質量比（Ｎｂ2Ｏ5＋ＺｒＯ2）／ＴｉＯ2は０．３５～０．５の範囲である。
Ｌａ2Ｏ3、ＴｉＯ2およびＢａＯの割合の合計は好ましくは５５～７０質量％、好ましくは６０～６８質量％、特に好ましくは６１～６６質量％の範囲である。Ｌａ2Ｏ3、ＴｉＯ2およびＢａＯの割合の合計が相応して選択されると、比較的低い溶融温度での良好な溶融性並びに本発明による目標範囲の屈折率を有するガラスが得られる。
いくつかの実施態様において、Ｌａ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5およびＺｒＯ2の質量割合の合計を目標通りに調整して、一方では、比較的低い溶融温度で、殊にＺｒＯ2の充分な溶融性を確実にし、且つ他方ではＮｂ2Ｏ5の充分な酸化還元安定性を確実にすることが有利である。
相応して、有利な実施態様においてＬａ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5およびＺｒＯ2の割合の合計は好ましくは５５～７５質量％、さらに好ましくは５７．５～７２．５質量％、さらに好ましくは６０～７０質量％の範囲である。いくつかの実施態様において、Ｌａ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5およびＺｒＯ2の割合の合計は少なくとも６２．０質量％、または少なくとも６４．０質量％ですらある。
好ましくは、ＴｉＯ2の割合のＺｒＯ2の割合に対する質量比（ＴｉＯ2／ＺｒＯ2）は少なくとも４、好ましくは少なくとも４．５、少なくとも５、少なくとも５．２である。いくつかの実施態様において、前記比は好ましくは少なくとも６、好ましくは少なくとも７、好ましくは少なくとも８、または少なくとも９ですらある。相応の質量比は、ＺｒＯ2の溶融の問題を回避するために有利であることが判明した。
好ましくは、ＢａＯの割合のＴｉＯ2の割合に対する質量比（ＢａＯ／ＴｉＯ2）は０．１３～０．３５、好ましくは０．１６～０．３３の範囲である。ここで、前記比の上限を設けることが有利であり、なぜなら、そうでなければ屈折率の望ましくない低下が生じかねないからである。他方で、上記の下限も下回るべきではなく、なぜなら、そうでなければガラス系におけるＴｉＯ2の充分な安定化がもはや確実にされ得ないからである。
本発明のガラスはＧｄ2Ｏ3を１４質量％未満、好ましくは３～１２質量％、さらに好ましくは４～１０質量％、好ましくは４．５～９質量％の割合で含有する。非常に高い割合のＧｄ2Ｏ3はガラスの安定性に悪影響することがある。
本発明のガラスはＹ2Ｏ3を含有し得る。好ましくはＹ2Ｏ3の割合は０～５質量％、好ましくは０．１～２質量％、さらに好ましくは０．５～１．５質量％の範囲である。いくつかの実施態様はＹ2Ｏ3不含である。高い割合のＹ2Ｏ3はガラスの安定性に悪影響することがある。
本発明のガラスはＢａＯを含有し得る。ＢａＯは溶融温度を下げることができ、これによって他のガラス構成要素、殊にＴｉＯ2およびＮｂ2Ｏ5の酸化数の減少を防止または低減できる。従ってＢａＯは一方ではガラス中で高い割合のＴｉＯ2およびＮｂ2Ｏ5を安定化することができる。しかしながら他方では、高いＢａＯ含有率は屈折率に悪影響を及ぼすことがある。ＢａＯの割合は０～１０質量％未満、好ましくは０質量％超～９質量％、さらに好ましくは１～９質量％、特に好ましくは２～８．５質量％の範囲である。いくつかの実施態様においてＢａＯの割合は１～６．５質量％、好ましくは２～６質量％の範囲である。いくつかの実施態様においてＢａＯの割合は５～９．５質量％、好ましくは６～９質量％の範囲である。いくつかの実施態様はＢａＯ不含である。
本発明のガラスは、殊に屈折率を高めるために、ＨｆＯ2を含有し得る。好ましくはＨｆＯ2の割合は０～１質量％、例えば０．０５～０．４質量％、または０．１～０．２５質量％の範囲である。少ない割合のＨｆＯ2は通常、問題はない。それにも関わらず、いくつかの実施態様はＨｆＯ2不含である。
本発明のガラスはアルカリ金属酸化物、殊にＬｉ2Ｏを含有し得る。しかしながら、好ましくは前記ガラスはアルカリ金属酸化物不含である。好ましくはＬｉ2Ｏの割合は０～０．５質量％、例えば０．０５～０．２質量％の範囲である。Ｌｉ2Ｏはセラミックの槽およびるつぼ材料に対する腐食性が知られており、且つさらにガラスの曇りおよび不利な結晶形成をみちびくことがあるので、できるだけ用いられないか、または少量でしか用いられない。好ましくは前記ガラスはＬｉ2Ｏ不含である。
本発明のガラスはＺｎＯを含有し得る。好ましくはＺｎＯの割合は２．０質量％以下、好ましくは１．５質量％以下、さらに好ましくは１質量％以下、または０．５質量％以下である。ＺｎＯはガラスの屈折力を低下させ、ガラスの物理的特性に悪影響することがある。従って、好ましくは前記ガラスはＺｎＯ不含である。
１つの実施態様において、前記ガラスは少なくとも９５．０質量％、まで、殊に少なくとも９８．０質量％まで、または少なくとも９９．０質量％までが、ＳｉＯ2、Ｂ2Ｏ3、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2およびＺｒＯ2の成分から、または好ましくはＳｉＯ2、Ｂ2Ｏ3、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2およびＢａＯの成分からなる。１つの実施態様において、前記ガラスは本質的に完全に、ＳｉＯ2、Ｂ2Ｏ3、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2およびＨｆＯ2の成分から、またはＳｉＯ2、Ｂ2Ｏ3、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＺｒＯ2、ＨｆＯ2およびＢａＯの成分からなる。
好ましくは、本発明のガラスはＭｇＯ、ＣａＯおよびＳｒＯから選択される１つ以上の構成要素不含である。特に好ましくは前記ガラスはＭｇＯ、ＣａＯおよびＳｒＯ不含である。これらの成分は屈折力を低下させ、ガラスを不安定化する。同じことがＡｌ2Ｏ3に該当する。従って、好ましくは前記ガラスはＡｌ2Ｏ3不含である。
好ましくは前記ガラスはＷＯ3、Ｔａ2Ｏ5および／またはＧｅＯ2の構成要素の１つ以上不含である。特に好ましくは前記ガラスはＷＯ3、Ｔａ2Ｏ5およびＧｅＯ2不含である。これらの構成要素が存在する場合、バッチコストが著しく増加する。さらにＴａ2Ｏ5およびＷＯ3はガラスの密度を高める。
前記ガラス溶融物は従来の清澄剤を用いて清澄され得る。しかし、前記ガラスは殊に１３００℃未満の温度で溶融されることができ、且つその低い粘性ゆえにむしろ中程度の温度での清澄も可能であるので、ＵＶ透過率のために例えばＳｂ2Ｏ3、Ａｓ2Ｏ3および／またはＳｎＯ2の含有率を下げるか（例えば＜０．１質量％に）またはそれを避けることができる（純粋な物理的清澄）。Ｓｂ2Ｏ3、Ａｓ2Ｏ3およびＳｎＯ2は清澄剤として用いられ得る。それらは少量でのみ使用される。殊にヒ素およびアンチモンは健康上の危険に基づき議論されている。前記ガラスを化学的な清澄剤を用いずに清澄することができる。任意に、前記ガラスは清澄作用を有する以下の成分の１つ以上を、質量％で記載される割合で有し得る：
Ｓｂ2Ｏ3 ０．０～０．５
Ａｓ2Ｏ3 ０．０～０．５
ＳｎＯ2 ０．０～０．５。
Ｓｂ2Ｏ3 ０．０～０．５
Ａｓ2Ｏ3 ０．０～０．５
ＳｎＯ2 ０．０～０．５。
ＳｎＯ2を用いた清澄は比較的高い温度を必要とする。従って、好ましくはＳｎＯ2は避けられる。本発明のガラスは好ましくはＳｎＯ2不含である。
Ｓｂ2Ｏ3は清澄にあまり効果的ではないことが判明しており、ガラス中のＳｂの吸収がＵＶ端を悪化することがある。従って、好ましくはＳｂ2Ｏ3は避けられる。本発明のガラスは好ましくはＳｂ2Ｏ3不含である。
Ａｓ2Ｏ3は殊に健康上の危険に基づき避けられることがある。本発明のガラスは好ましくはＡｓ2Ｏ3不含である。
本発明の実施態様においては硫酸塩を清澄剤として用いることができる。しかしながら硫酸塩原料は鉄をもたらすことが多く、それが透過率の悪化を伴いかねない。従って、好ましくは硫酸塩原料は避けられる。本発明のガラスは好ましくは硫酸塩不含である。
Ａｓ2Ｏ3も硫酸塩もさらに、Ｎ2気泡に対しては役に立たない。Ｎ2気泡が発生する場合、その回避のために例えば不活性ガス雰囲気、特に好ましくはＣＯ2またはアルゴンを用いて、Ｎ2を溶融物表面から遠ざけることができる。
本発明のガラスは好ましくは吸収成分不含、殊に可視範囲において吸収を有する成分不含である。特に好ましくは、本発明のガラスはＦｅ2Ｏ3不含である。
好ましくは、前記ガラスはリン酸塩（Ｐ2Ｏ5）不含であり、なぜなら、それは溶融物を著しく還元させるので、溶融物の酸素の需要を著しく高めるからである。好ましくは、前記ガラスは本質的に、鉛、ビスマス、カドミウム、ニッケル、白金、ヒ素およびアンチモンから選択される１つ以上の構成要素、特に好ましくは全ての構成要素不含である。
本明細書において、ガラスが、ある成分不含である、または特定の成分を含有しないと述べられる場合、それはこの成分がガラス中に最大でも不純物として存在し得ることを意味する。これは、それらが本質的な量では添加されないことを意味する。本発明によれば、本質的でない量とは、２００ｐｐｍ未満、好ましくは１００ｐｐｍ未満、好ましくは５０ｐｐｍ未満、および最も好ましくは１０ｐｐｍ未満（ｍ／ｍ）の量である。
白金の割合は好ましくは特に低く、なぜなら白金がガラスの透過率を特に低下するからである。好ましくは白金の割合は５ｐｐｍ未満、さらに好ましくは３ｐｐｍ未満、さらに好ましくは１ｐｐｍ未満、さらに好ましくは５０ｐｐｂ未満、さらに好ましくは２０ｐｐｂ未満である。
１つの態様において、本発明は上記のガラスを有するか、またはそれからなるガラス物品に関する。前記ガラス物品は、種々の形態を有し得る。任意に、前記物品は
・ 眼鏡ガラス、殊にウェハ積層体の眼鏡ガラス
・ ウェハ、殊に最大直径５．０ｃｍ～４０．０ｃｍを有するウェハ、
・ レンズ、殊に球面レンズ、プリズムまたは非球面レンズ、および／または
・ 光導波路、殊にファイバーまたはプレート
の形態を有する。
・ 眼鏡ガラス、殊にウェハ積層体の眼鏡ガラス
・ ウェハ、殊に最大直径５．０ｃｍ～４０．０ｃｍを有するウェハ、
・ レンズ、殊に球面レンズ、プリズムまたは非球面レンズ、および／または
・ 光導波路、殊にファイバーまたはプレート
の形態を有する。
さらなる態様において、本発明は、ＡＲ眼鏡、ウェハレベル光学部品、光学ウェハ用途、または従来の光学部品における、本願内で記載されるガラスまたはガラス物品の使用に関する。代替的または追加的に、本願内で記載されるガラスまたは本願内で記載されるガラス物品を、ウェハ、レンズ、球面レンズまたは光導波路として用いることができる。
本発明は、本発明によるガラスまたはガラス物品の製造方法にも関する。前記方法は以下の段階：
・ ガラス原料を溶融する段階、
・ 任意に、ガラス溶融物からガラス物品を形成する段階、
・ ガラスを冷却する段階
を含む。
・ ガラス原料を溶融する段階、
・ 任意に、ガラス溶融物からガラス物品を形成する段階、
・ ガラスを冷却する段階
を含む。
ガラス原料の溶融は、本発明によるガラス組成に基づき、比較的低い溶融温度で行うことができる。比較的低い溶融温度は、バッチの酸素含有率を低下させすぎないようにするために有利であり、そうでなければ、それはニオブによる茶色の着色または還元されたチタンによる強い黄色の着色をみちびくことがある。好ましくはガラス原料の溶融は１４００℃未満、さらに好ましくは１３５０℃未満、さらに好ましくは１３３０℃未満の溶融温度で行われる。
本発明による製造方法は清澄段階も含み得る。好ましくは、清澄温度も比較的低く、殊に１５５０℃未満、さらに好ましくは１４５０℃未満、さらに好ましくは１４００℃未満、さらに好ましくは１３５０℃未満である。純粋な物理的清澄、つまり清澄剤を添加しないことが好ましい。
好ましくは、清澄温度は溶融温度を１００℃以下、好ましくは５０℃以下だけ上回る。
好ましくはＯ2バブリングおよびＯ2移動は避けられる。好ましい低いプロセス温度に基づき、溶融物はＯ2を添加しなくても、ＵＶ端のために必要な、例えばＮｂ（Ｖ）またはＴｉ（ＩＶ）の最も高い酸化数を保持するために十分なＯ2を保持し、さらにＰｔがガラス中に入ることがない。
ガラスの冷却は好ましくは１Ｋ／時間～２０Ｋ／時間、さらに好ましくは１．１５Ｋ／時間～１５Ｋ／時間、さらに好ましくは１．３Ｋ／時間～１０Ｋ／時間の範囲の冷却速度で行われる。応力を低減または回避するために低い冷却速度が殊に有利である。
以下の表に質量％で示される例示的な組成物を溶融し、その特性を調査した。
表１： 「高ランタンの変形形態」
例のガラスは高い屈折率で低い密度を有する。例１～８は、さらに高い内部透過率を有する。
図１に、本発明によるガラスのＴｉＯ2およびＮｂ2Ｏ5の質量割合の比をＬａ2Ｏ3およびＮｂ2Ｏ5の質量割合の合計に対してプロットする。本発明によるガラスは、記入された直線に沿った点として描かれており、高い屈折率で比較的低い密度を有する。ここで、ＴｉＯ2のＮｂ2Ｏ5に対する高い質量比を有し、従ってＬａ2Ｏ3およびＮｂ2Ｏ5の質量割合の合計がより低いガラスは、ＴｉＯ2のＮｂ2Ｏ5に対する低い質量比を有するガラスよりもさらに低い密度を有することが該当する。それに応じて、描かれた直線は、同じ屈折率でそれぞれの用途にとって望ましい密度が得られるように、本発明によるガラスをＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5およびＬａ2Ｏ3のその含有率に関して修正することを可能にする。さらに同時に、それぞれの屈折率について定義されたＴｉＯ2のＮｂ2Ｏ5に対する比を調整することが可能になる。これはガラスの透過率特性に影響を与えることがあり、なぜなら、ＴｉＯ2含有率およびＮｂ2Ｏ5含有率が増加すると、溶融物の酸素の需要が増加し、ガラスがより酸化還元敏感になるので、透過率が悪化し得るからである。要約すると、本発明によるガラスの密度および透過率を、それぞれの用途にとって最適化されたガラスが得られるように、目標範囲の屈折率について調整することができる。
Claims (11)
- 屈折率ｎd １．９５～２．０５、および分散ｖd ２２～３５未満を有するガラスであって、質量％で以下の成分：
ＳｉＯ2 ４～１２
Ｂ2Ｏ3 ４～１１
ＢａＯ ＜１０
Ｌａ2Ｏ3 ３０～＜５２
Ｇｄ2Ｏ3 ＜１４
ＺｒＯ2 ＜５．５
ＴｉＯ2 １０～２５
Ｎｂ2Ｏ5 ３～１６
ＺｎＯ ≦２．０
を含み、ここでＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の質量割合の合計が少なくとも１０質量％である、前記ガラス。 - Ｙ2Ｏ3の割合が０～５質量％、好ましくは０．１～２質量％、さらに好ましくは０．５～１．５質量である、請求項１に記載のガラス。
- Ｌａ2Ｏ3、ＴｉＯ2およびＢａＯの合計の割合が５５～７０質量％である、請求項１または２に記載のガラス。
- ＢａＯの割合が０超～９質量％、好ましくは１～９質量％、特に好ましくは２～８．５質量％である、請求項１から３までのいずれか１項に記載のガラス。
- ＺｒＯ2の割合が０．５～５質量％、さらに好ましくは０．５～４．５質量％、さらに好ましくは１．０～４．０質量％である、請求項１から４までのいずれか１項に記載のガラス。
- ＺｎＯの割合が１．５質量％以下、好ましくは１．０質量％以下、特に好ましくは０．５質量％以下である、請求項１から５までのいずれか１項に記載のガラス。
- ＳｉＯ2の割合のＢ2Ｏ3の割合に対する質量比（ＳｉＯ2／Ｂ2Ｏ3）が０．８５～２．０、好ましくは０．９５～１．９、さらに好ましくは１．０～１．８の範囲である、請求項１から６までのいずれか１項に記載のガラス。
- 前記ガラスが、波長４６０ｎｍおよび試料厚１０ｍｍで測定して少なくとも８０％の内部透過率ＴＩを有する、請求項１から７までのいずれか１項に記載のガラス。
- Ｎｂ2Ｏ5およびＺｒＯ2の割合の合計の、ＴｉＯ2の割合に対する質量比が１未満、好ましくは０．９未満、好ましくは０．８未満、好ましくは０．７未満である、請求項１から８までのいずれか１項に記載のガラス。
- 請求項１から９までのいずれか１項に記載のガラスを含むガラス物品であって、
・ 眼鏡ガラス、殊にウェハ積層体の形態での眼鏡ガラス
・ ウェハ、殊に最大直径５．０ｃｍ～４０．０ｃｍを有するウェハ、
・ レンズ、殊に球面レンズ、プリズムまたは非球面レンズ、および／または
・ 光導波路、殊にファイバーまたはプレート
の形態である、前記物品。 - ＡＲ眼鏡、ウェハレベル光学部品、光学ウェハ用途、または従来の光学部品における、および／またはウェハ、レンズ、球面レンズまたは光導波路としての、請求項１から９までのいずれか１項に記載のガラスまたは請求項１０に記載のガラス物品の使用。
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