JP2024002816A - ロータリ圧縮機及び冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

【課題】高圧室における過大な圧力上昇を抑制できるロータリ圧縮機を提供する。【解決手段】ロータリ圧縮機は、一体化されたピストン７２及びブレード７４を有する揺動部材７０と、ピストンが旋回するピストン空間とブレード７４が出入りするブレード空間６４とが形成されているシリンダと、１対のブッシュ８０と、を備える。ブレードは、ピストン空間のうち、ブレードよりフロントヘッドの吐出ポート側に配置される高圧室に面する第３面を有する。ブレードの第３面には、第２油路７８が形成されている。第２油路は、クランク角が所定角度α°以上となる際、ブレードの第３面と対向するブッシュに形成されている第１油路８４と連通する。第１油路と第２油路とが連通した際、ブレードの第２端部７４ｂの周囲の空間であるブレード空間の第２空間６４ｂと、高圧室とが、第１油路と第２油路とを介して連通する。【選択図】図１２

Description

ロータリ圧縮機、及び、ロータリ圧縮機を備える冷凍サイクル装置に関する。

特許文献１（特開２００４－２９３５５８号公報）のように、一般に、ロータリ圧縮機では、潤滑のため、シリンダのピストンが旋回する空間（ピストン空間）に冷凍機油が供給される。

冷凍機油は、圧縮されないため（非圧縮性であるため）、圧縮室において、冷凍機油が過度に存在する状況で冷媒の圧縮が進むと、吐出ポートと連通する圧縮室（高圧室）で圧力が過度に上昇し、圧縮機効率が低下するおそれがある。

特許文献１（特開２００４－２９３５５８号公報）のロータリ圧縮機では、シリンダのブッシュを支持する部分に切り欠きを設けているため、切り欠きに冷凍機油が流入させることで、圧縮室における圧力の過度な上昇を抑制できる可能性がある。しかし、このようなシリンダに切り欠きを設ける構造では、ブッシュを支えるシリンダの強度が低下するおそれがある。

第１観点のロータリ圧縮機は、揺動部材と、シリンダと、第１部材及び第２部材と、１対のブッシュと、を備える。揺動部材は、環状のピストンと、ピストンの外周面から延びるブレードと、を有する。ピストンとブレードとは、一体化されている。シリンダは、両端が開口している。シリンダには、ピストン空間と、ブレード空間と、が形成されている。ピストン空間では、ピストンが旋回する。ブレード空間は、ピストン空間と連通し、ブレードが出入りする。第１部材及び第２部材は、シリンダの両端の開口を塞ぐ。ブッシュは、半円筒形状である。１対のブッシュは、ブレード空間の第１空間に配置される。１対のブッシュは、ブレードを挟んでブレードを揺動可能に支持する。ブレードは、第１面と、第２面と、第３面と、を有する。ブレードの第１面は、第１部材と摺動する。ブレードの第２面は、第２部材と摺動する。ブレードの第３面は、ブレードの第１面及びブレードの第２面と直交する。ブレードの第３面は、ピストン空間のうち、ブレードよりも吐出ポート側に配置される高圧室に面する。吐出ポートは、第２部材又はシリンダに形成されている。ブレードの第３面には、第２油路が形成されている。ブレードの第３面の第２油路は、ピストンが上死点にある時を０度とするクランク角が所定角度以上となる際、ブレードの第３面と対向するブッシュに形成されている第１油路と連通する。第１油路と第２油路とが連通した際、第２空間と、高圧室とは、第１油路と第２油路とを介して連通する。第２空間は、ブレードの第２端部の周囲の空間である。ブレードの第２端部は、ブレードのピストンの外周面と接続される第１端部とは反対側の、ピストンの外周面に対する遠位側の端部である。

第１観点のロータリ圧縮機では、クランク角が所定角度以上となり、高圧室で冷凍機油の液圧縮が起こり、高圧室において過大な圧力上昇が生じ得る状況で、高圧室内の冷凍機油を第２空間へと排出して、高圧室における過大な圧力上昇を抑制できる。

また、第１観点のロータリ圧縮機では、シリンダのブッシュの支持部分に切り欠きを設ける場合に比べ、ブッシュを支えるシリンダの強度低下を抑制できる。

第２観点のロータリ圧縮機は、第１観点のロータリ圧縮機であって、前記の所定角度は、高圧室において急激な圧力上昇が生じる角度である。

第２観点のロータリ圧縮機では、高圧室に過剰量の冷凍機が存在するとすれば急激な圧力上昇が生じやすくなるタイミングで、高圧室を第２空間と連通させることで、高圧室における過大な圧力上昇の原因となる高圧室内の冷凍機油を第２空間に排出できる。

第３観点のロータリ圧縮機は、第１観点又は第２観点のロータリ圧縮機であって、前記の所定角度は２７０度以上の角度である。

第３観点のロータリ圧縮機では、高圧室における過大な圧力上昇が生じやすくなるタイミングで、高圧室を第２空間と連通させることで、高圧室における過大な圧力上昇の原因となる高圧室内の冷凍機油を第２空間へと排出できる。

第４観点のロータリ圧縮機は、第１観点から第３観点のいずれかのロータリ圧縮機であって、クランク角が、１８０度と所定角度との間の角度である間は、第１油路と第２油路とは非連通である。

第４観点のロータリ圧縮機では、高圧室における過大な圧力上昇が起こり得るタイミングまでは、高圧室と第２空間とが連通しないので、死容積の増加によるロータリ圧縮機の効率低下を抑制できる。

第５観点のロータリ圧縮機は、第１観点から第４観点のいずれかのロータリ圧縮機であって、第２空間は、ブレードの第２端部が出入りする、第１空間と隣接する空間である。

第６観点のロータリ圧縮機は、第１観点から第５観点のいずれかのロータリ圧縮機であって、第２油路の容量は、０．１ｃｃ以下である。

本開示のロータリ圧縮機は、ブレードの第２油路に冷凍機油を貯留することで高圧室の過大な圧力上昇を抑制する構造ではない。そのため、本開示のロータリ圧縮機では、死容積となる（ロータリ圧縮機の性能低下の原因となる）ブレードの第２油路の容積を０．１ｃｃ以下に抑制しても、高圧室の過大な圧力上昇を抑制できる。

第７観点のロータリ圧縮機は、第１観点から第６観点のいずれかのロータリ圧縮機であって、第２油路は、ブレードの第３面の、ブレードの第１面とブレードの第２面との間の中央部に形成されている。

第７観点のロータリ圧縮機では、第３面の中央部に第２油路が設けられるので、ブレードやブレードと接続されるピストンの挙動に与える影響は抑制しつつ、高圧室の過大な圧力上昇を抑制できる。

第８観点のロータリ圧縮機は、第１観点から第６観点のいずれかのロータリ圧縮機であって、第２油路は、第３面と第１面との境界部、及び、第３面と第２面との境界部とに形成されている。

第８観点のロータリ圧縮機では、第３面の両端に第２油路が設けられるので、ブレードやブレードと接続されるピストンの挙動に与える影響を抑制しつつ、高圧室の過大な圧力上昇を抑制できる。

第９観点の冷凍サイクル装置は、第１観点から第８観点のいずれかのロータリ圧縮機と、凝縮器と、蒸発器と、膨張機構と、を有する冷媒回路を備える。

第９観点の冷凍サイクル装置では、ロータリ圧縮機の高圧室における圧力の過度な上昇を抑制して、効率のよい冷凍サイクル装置を実現できる。

冷凍サイクル装置の一実施形態に係る空気調和装置の概略構成図である。 一実施形態に係るロータリ圧縮機の概略縦断面図である。 図２のIII-III矢視の、ロータリ圧縮機の圧縮機構の概略断面図である。 図２のロータリ圧縮機の揺動部材のブレードの概略斜視図である。 図２のロータリ圧縮機の圧縮工程を説明するための図であり、クランク角が０°の時の揺動部材の状態を描画した断面図である。 図２のロータリ圧縮機の圧縮工程を説明するための図であり、クランク角が９０°の時の揺動部材の状態を描画した断面図である。 図２のロータリ圧縮機の圧縮工程を説明するための図であり、クランク角が１８０°の時の揺動部材の状態を描画した断面図である。 図２のロータリ圧縮機の圧縮工程を説明するための図であり、クランク角が２７０°の時の揺動部材の状態を描画した断面図である。 図２のロータリ圧縮機の第２ブッシュの概略斜視図である。 図２のロータリ圧縮機の他の例の揺動部材のブレードの第３面を描画した概略側面図である。 図２のロータリ圧縮機の他の例のブッシュの対向面を描画した概略側面図である。 第２ブッシュの第１油路とブレードの第２油路とが連通し始めたタイミングの圧縮機構の要部を描画した図である。 クランク角が０°（３６０°）の時の圧縮機構の要部を描画した図であり、クランク角が０°（３６０°）の時の、第２ブッシュの第１油路とブレードの第２油路との連通状態を説明するための図である。 クランク角が１８０°の時の圧縮機構の要部を描画した図であり、クランク角が１８０°の時の、第２ブッシュの第１油路とブレードの第２油路との配置を説明するための図である。 クランク角と高圧室の圧力との関係を示す概念図であり、実線は通常時の高圧室の圧力を、破線は液圧縮時の（高圧室に過剰に冷凍機油が存在する場合の）高圧室の圧力をそれぞれ示している。

本開示のロータリ圧縮機及び、本開示のロータリ圧縮機を備える冷凍サイクル装置の一実施形態を、図面を参照しながら説明する。

以下では、ロータリ圧縮機における位置や向きを説明するため、「上」、「下」等の表現を用いる場合がある。これらの表現は、説明の便宜上用いるものであって、本開示の内容を限定するものではない。

また、以下では、「平行」、「直交」、「水平」、「垂直」、「同一」等の表現を用いる場合があるが、これらの表現は、厳密な意味で「平行」、「直交」、「水平」、「垂直」、「同一」である場合に限定されない。「平行」、「直交」、「水平」、「垂直」、「同一」等の表現は、実質的に「平行」、「直交」、「水平」、「垂直」、「同一」である場合を含む意味で用いられる。

（１）冷凍サイクル装置の構成
一実施形態に係る、ロータリ圧縮機１００を備えた空気調和装置１０００について、図１を参照しながら説明する。図１は、冷凍サイクル装置の一実施形態に係る空気調和装置１０００の概略構成図である。

冷凍サイクル装置は、蒸気圧縮式冷凍サイクルを利用して、温度調整対象を冷却したり、加熱したりする装置である。冷凍サイクル装置の一例に係る空気調和装置１０００は、温度調整対象としての空調対象空間の空気を冷却したり加熱したりする。ここでは、冷凍サイクル装置が空気調和装置１０００である場合を例に、冷凍サイクル装置を説明する。ただし、本開示の冷凍サイクル装置の種類は、空気調和装置に限定されるものではなく、給湯装置、床暖房装置、冷蔵装置等であってもよい。

空気調和装置１０００は、図１のように、主として冷媒回路６００を備える。冷媒回路６００は、図１のように、ロータリ圧縮機１００、流路切換機構２００、熱源熱交換器３００、利用熱交換器４００、及び膨張機構５００を有する。冷媒回路６００では、ロータリ圧縮機１００と、流路切換機構２００と、熱源熱交換器３００と、利用熱交換器４００と、膨張機構５００と、が、冷媒配管により接続されている。

ロータリ圧縮機１００は、冷凍サイクルにおける低圧（以後、単に低圧と呼ぶ場合がある）のガス冷媒を吸入して圧縮し、冷凍サイクルにおける高圧のガス冷媒（以後、単に高圧と呼ぶ場合がある）として吐出する装置である。ロータリ圧縮機１００についての詳細は後述する。

流路切換機構２００は、冷媒回路６００の状態を、冷房状態と、暖房状態と、の間で切り換える機構である。限定するものではないが、流路切換機構２００は、四路切換弁である。冷媒回路６００が冷房状態にある時、冷媒は、ロータリ圧縮機１００、流路切換機構２００、熱源熱交換器３００、膨張機構５００、利用熱交換器４００、流路切換機構２００、ロータリ圧縮機１００の順に冷媒回路６００を流れる（図１の流路切換機構２００内の実線参照）。冷媒回路６００が暖房状態にある時、冷媒は、ロータリ圧縮機１００、流路切換機構２００、利用熱交換器４００、膨張機構５００、熱源熱交換器３００、流路切換機構２００、ロータリ圧縮機１００の順に冷媒回路６００を流れる（図１の流路切換機構２００内の破線参照）。

熱源熱交換器３００は、熱源となる媒体（例えば水や空気）と冷媒との間で熱交換を行わせる熱交換器である。

利用熱交換器４００は、温度調整対象（ここでは、空調対象空間の空気）と冷媒との間で熱交換を行わせる熱交換器である。

膨張機構５００は、膨張機構５００を通過する高圧の冷媒（主に液体の冷媒）を減圧し、低圧の冷媒（液体と気体とからなる二相の冷媒）にする。膨張機構５００は、例えば電子膨張弁や、感温筒を有する温度自動膨張弁や、キャピラリチューブである。

空気調和装置１０００の行う冷房運転と暖房運転とについて説明する。

空気調和装置１０００が冷房運転を行う場合、ロータリ圧縮機１００は、低圧のガス冷媒を吸入して加圧し、高圧のガス冷媒として吐出する。ロータリ圧縮機１００が吐出する高圧のガス冷媒は、流路切換機構２００を通過して、凝縮器（放熱器）として機能する熱源熱交換器３００に供給される。熱源熱交換器３００は、熱源となる媒体と高圧のガス冷媒とを熱交換させて、高圧のガス冷媒を凝縮させ、高圧の液冷媒にする。熱源熱交換器３００から流出する高圧の液冷媒は、膨張機構５００を通過して低圧の気液二相冷媒となり、蒸発器（吸熱器）として機能する利用熱交換器４００に供給される。利用熱交換器４００は、空調対象空間の空気と低圧の気液二相冷媒とを熱交換させて、気液二相冷媒に含まれる液冷媒を蒸発させ、低圧のガス冷媒にする。この際、空調対象空間の空気は、冷媒により冷却される。利用熱交換器４００から流出する低圧のガス冷媒は、流路切換機構２００を通過し、ロータリ圧縮機１００に再び吸入される。

空気調和装置１０００が暖房運転を行う場合、ロータリ圧縮機１００は、低圧のガス冷媒を吸入して加圧し、高圧のガス冷媒として吐出する。ロータリ圧縮機１００が吐出する高圧のガス冷媒は、流路切換機構２００を通過して、凝縮器（放熱器）として機能する利用熱交換器４００に供給される。利用熱交換器４００は、空調対象空間の空気と高圧のガス冷媒とを熱交換させて、高圧のガス冷媒を凝縮させ、高圧の液冷媒にする。この際、空調対象空間の空気は、冷媒により加熱される。利用熱交換器４００から流出する高圧の液冷媒は、膨張機構５００を通過して低圧の気液二相冷媒となり、蒸発器（吸熱器）として機能する熱源熱交換器３００に供給される。熱源熱交換器３００は、熱源となる媒体と低圧の気液二相冷媒とを熱交換させて、気液二相冷媒に含まれる液冷媒を蒸発させ、低圧のガス冷媒にする。熱源熱交換器３００から流出する低圧のガス冷媒は、流路切換機構２００を通過し、ロータリ圧縮機１００に再び吸入される。

なお、ここでは、冷凍サイクル装置の一例としての空気調和装置１０００が、冷房運転と暖房運転とを実行する装置である場合を例に説明したが、空気調和装置１０００は、冷房運転と暖房運転との一方だけを行う装置であってもよい。この場合、空気調和装置１０００は、流路切換機構２００を有していなくてもよい。

（２）ロータリ圧縮機の全体構成
ロータリ圧縮機１００の全体構成について、図２及び図３を参照しながら説明する。図２は、ロータリ圧縮機１００の概略縦断面図である。図３は、ロータリ圧縮機１００の圧縮機構５０の、図２のIII-III矢視の概略断面図である。

ロータリ圧縮機１００は、空気調和装置１０００の冷媒回路６００から低圧の冷媒を吸入して圧縮し、高圧になった冷媒を冷媒回路６００に吐出する機器である。ロータリ圧縮機１００では、冷媒として例えばＲ３２が使用される。ただし、冷媒の種類は、Ｒ３２に限定されるものではなく、例えば、Ｒ３２以外のハイドロフルオロカーボン系の冷媒や、ハイドロフルオロオレフィン系の冷媒や、ＣＯ₂等であってもよい。

ロータリ圧縮機１００は、ケーシング２０と、モータ３０と、クランク軸４０と、圧縮機構５０と、を主に有する。ケーシング２０には、モータ３０と、クランク軸４０と、圧縮機構５０と、が収容されている。ケーシング２０内には、モータ３０がケーシング２０の上下方向における中央部付近に配置されており、モータ３０の下方に圧縮機構５０が配置されている。

圧縮機構５０は、後述するシリンダ６０、フロントヘッド５２、リアヘッド５４、揺動部材７０、及びブッシュ８０を主に有する（図２及び図３参照）。

（３）ロータリ圧縮機の詳細構成
（３－１）ケーシング
ケーシング２０は、上下の端部が閉じられた、縦型円筒状の容器である。

ケーシング２０は、円筒部材２２と、碗状の、上蓋２４ａ及び下蓋２４ｂと、を主に有する（図２参照）。円筒部材２２は、上下が開口した円筒状の部材である。上蓋２４ａは、円筒部材２２の上端に設けられ、円筒部材２２の上側の開口端を閉じる。下蓋２４ｂは、円筒部材２２の下端に設けられ、円筒部材２２の下側の開口端を閉じる。円筒部材２２と、上蓋２４ａ及び下蓋２４ｂとは、気密を保つように溶接により固定されている。

円筒部材２２の下部には、吸入管２６が設けられている（図２参照）。吸入管２６は、圧縮機構５０と、空気調和装置１０００の冷媒回路６００の配管と、を連通させる。冷媒回路６００における低圧の冷媒は、冷媒回路６００から、吸入管２６を介して、圧縮機構５０内に（具体的には、後述する圧縮機構５０の圧縮室Ｃ１の低圧室Ｃ１ａに）供給される。

上蓋２４ａには、吐出管２８が設けられている（図２参照）。吐出管２８は、ケーシング２０内の高圧空間Ｓ１と、冷媒回路６００の配管と、を連通させる。ケーシング２０内の高圧空間Ｓ１は、圧縮機構５０により圧縮された高圧の冷媒が吐出される空間である。圧縮機構５０により圧縮された高圧の冷媒は、高圧空間Ｓ１及び吐出管２８を介して、冷媒回路６００に吐出される。

ケーシング２０の下部には、油溜空間２５が形成される（図２参照）。油溜空間２５には、圧縮機構５０等を潤滑するための冷凍機油が貯留される。

（３－２）モータ
モータ３０は、圧縮機構５０を駆動する。

モータ３０は、図２に示すように、ケーシング２０の上下方向における中央部に収容されている。モータ３０は、圧縮機構５０の上方に配置される。

モータ３０は、主として、ステータ３２と、ロータ３４とを有する。

ステータ３２は、筒状に形成されている。ステータ３２は、その外周面が、円筒部材２２の内面とスポット溶接により固定されている。ただし、ステータ３２と円筒部材２２との固定方法は例示であって、これに限定されるものではない。

ロータ３４は、円筒状の部材である。ロータ３４は、環状に形成されたステータ３２の内側に、ステータ３２とわずかな隙間を隔てて配置される。ロータ３４の中空部には、クランク軸４０が挿嵌されている。ロータ３４は、ステータ３２に巻き付けられた巻線３６に電流が流されることで発生する回転磁界により回転する。ロータ３４が回転すると、クランク軸４０が回転し、クランク軸４０を介して、モータ３０から圧縮機構５０に駆動力が付与される。

（３－３）クランク軸
クランク軸４０は、上下方向に延び、圧縮機構５０とモータ３０のロータ３４とを連結する（図２参照）。

クランク軸４０は、図２に示すように、その上部がモータ３０のロータ３４と連結されている。また、クランク軸４０は、図２に示すように、モータ３０の下方で、圧縮機構５０と連結されている。具体的には、クランク軸４０は、クランク軸４０の軸心Ｏに対して偏心している偏心部４２を有する。偏心部４２は、後述する圧縮機構５０の揺動部材７０のピストン７２と連結されている（図２参照）。より具体的には、偏心部４２は、モータ３０の力を伝達可能な状態で、円筒状のピストン７２の内部に嵌っている。

クランク軸４０は、後述する圧縮機構５０の、フロントヘッド５２の上部軸受部５２ａ及びリアヘッド５４の下部軸受部５４ａによって、回転自在に支持されている。

クランク軸４０は、モータ３０が駆動されると、軸心Ｏ周りに回転する。軸心Ｏに対して偏心している偏心部４２は、軸心Ｏに対して偏心回転し、圧縮機構５０のピストン７２を公転させる。

クランク軸４０の下端部には、油溜空間２５の冷凍機油を汲み上げるための油ポンプ４４が固定されている。クランク軸４０の内部には、油ポンプ４４によって汲み上げられた冷凍機油が流れる給油通路４６が形成されている（図２参照）。給油通路４６は、クランク軸４０に沿って上下方向に延びる主給油通路４６ａを有する（図２参照）。また、給油通路４６は、主給油通路４６ａからクランク軸４０の径方向外方へ延びる複数の副給油通路（図示せず）を有する。副給油通路は、上部軸受部５２ａの下端付近、下部軸受部５４ａの上端付近、及び偏心部４２においてクランク軸４０の側面に開口し、複数の給油口４６ｂを形成する（図２参照）。油溜空間２５から油ポンプ４４によって汲み上げられた冷凍機油は、主給油通路４６ａ及び副給油経路を通過して、給油口４６ｂから、クランク軸４０と上部軸受部５２ａ及び下部軸受部５４ａとの摺動部や、圧縮機構５０の摺動部に供給される。

（３－４）圧縮機構
圧縮機構５０は、吸入管２６を介して吸入する冷媒を圧縮する機構である。

圧縮機構５０は、シリンダ６０、フロントヘッド５２、リアヘッド５４、揺動部材７０、及びブッシュ８０、を主に有する（図２及び図３参照）。揺動部材７０は、環状のピストン７２と、ブレード７４と、を含む。ピストン７２及びブレード７４は、一体に形成されている。ブレード７４は、ピストン７２の外周面７２ａから、環状のピストン７２の径方向に延びる。

（３－４－１）シリンダ
シリンダ６０は、その内部を揺動部材７０のピストン７２が旋回する部材である。

シリンダ６０の中央部には、円形状のシリンダ孔６１が形成されており、両端が開口している。言い換えれば、シリンダ６０の中央部には、シリンダ６０を貫通するように、シリンダ孔６１が形成されている。シリンダ６０のシリンダ孔６１は、シリンダ６０に形成されるピストン空間６２の側方を囲む。クランク軸４０の軸方向視において、シリンダ６０のシリンダ孔６１の内周面は、ピストン空間６２の境界を規定する。ピストン空間６２には、揺動部材７０のピストン７２が収容される。ピストン７２は、ピストン空間６２を旋回する。シリンダ６０は、両端の開口が上方及び下方に配置されるように、ケーシング２０の内部に配置される。

シリンダ６０のシリンダ孔６１の中心から見て、シリンダ孔６１の外周側には、第１孔６３ａが形成されている（図３参照）。第１孔６３ａは、シリンダ孔６１と隣接して配置され、第１空間６４ａを形成する。クランク軸４０の軸方向視において、第１孔６３ａの内周面は、第１空間６４ａの境界の少なくとも一部を規定する。また、シリンダ孔６１の中心から見て、第１孔６３ａの外周側には、第２孔６３ｂが形成されている（図３参照）。第２孔６３ｂは、第１孔６３ａと隣接して配置され、第２空間６４ｂを形成する。クランク軸４０の軸方向視において、第２孔６３ｂの内周面は、第２空間６４ｂの境界の少なくとも一部を規定する。

第１空間６４ａには、ブッシュ８０が配置される。第１孔６３ａは、第１空間６４ａに配置されるブッシュ８０を揺動可能に保持する。

第１空間６４ａ及び第２空間６４ｂは、ブレード空間６４として機能する。ブレード空間６４は、ピストン空間６２と連通する空間である。後述するように、揺動部材７０が揺動し、ピストン７２がピストン空間６２内で公転する時に、ブレード空間６４には、第１空間６４ａに配置されるブッシュ８０により揺動可能に支持される揺動部材７０のブレード７４が出入りする。

また、シリンダ６０には、クランク軸４０の軸方向と交差する方向に、シリンダ６０の外周面からシリンダ孔６１まで延びる吸入通路６６が形成されている（図３参照）。吸入通路６６は、ピストン空間６２と連通する。吸入通路６６には、吸入管２６の先端部が挿入される。冷媒回路６００における低圧の冷媒は、吸入管２６及び吸入通路６６を介して、ピストン空間６２（特には、ピストン空間６２内に形成される後述の低圧室Ｃ１ａ）へと導かれる。

（３－４－２）フロントヘッド
フロントヘッド５２は、図２に示すように、シリンダ６０の上方に配置される。

フロントヘッド５２は、シリンダ６０の一方の（上方の）開口を塞ぐ。具体的には、フロントヘッド５２は、シリンダ６０のシリンダ孔６１、第１孔６３ａ、第２孔６３ｂの上方の開口を塞ぐ。フロントヘッド５２は、圧縮室Ｃ１の天面を形成する。圧縮室Ｃ１は、シリンダ孔６１の内周面と、ピストン空間６２に配置されるピストン７２の外周面７２ａと、フロントヘッド５２と、リアヘッド５４と、に囲まれて形成される空間である。

フロントヘッド５２には、フロントヘッド５２を貫通して延び、圧縮室Ｃ１と連通する吐出ポート５３が形成されている。吐出ポート５３は、図３に二点鎖線で描画される位置に形成されている。

なお、以下の説明では、圧縮室Ｃ１のうち、吐出ポート５３の配置される側の空間（言い換えれば、吐出ポート５３と連通する空間）を高圧室Ｃ１ｂと呼ぶ。また、圧縮室Ｃ１のうち、吐出ポート５３の配置されない側の空間（言い換えれば、吐出ポート５３とは連通しない空間）を低圧室Ｃ１ａと呼ぶ。吸入通路６６から圧縮室Ｃ１に導かれる冷媒は、まず低圧室Ｃ１ａに流入する。その後、冷媒は、ピストン７２の回転に伴って高圧室Ｃ１ｂに流入する。低圧室Ｃ１ａ及び高圧室Ｃ１ｂについては、後程、更に詳しく説明する。

フロントヘッド５２には、吐出ポート５３の上方に吐出弁（図示省略）が設けられている。吐出弁は、高圧室Ｃ１ｂの圧力が後述するマフラ空間Ｓ２の圧力より高くなると圧力差により開き、吐出ポート５３からマフラ空間Ｓ２へと冷媒を吐出させる。

フロントヘッド５２の上面には、マフラ５６が取り付けられている。マフラ５６は、フロントヘッド５２の上方にマフラ空間Ｓ２を形成する。吐出ポート５３は、マフラ空間Ｓ２と連通している。圧縮室Ｃ１で圧縮された冷媒は、吐出ポート５３を介してマフラ空間Ｓ２に流入する。マフラ５６には、マフラ空間Ｓ２とマフラ５６の周囲の高圧空間Ｓ１とを連通するマフラ吐出孔（図示省略）が形成されている。圧縮室Ｃ１で圧縮された冷媒（高圧室Ｃ１ｂの高圧の冷媒）は、吐出ポート５３及びマフラ空間Ｓ２を介して、高圧空間Ｓ１に流入する。

フロントヘッド５２は、圧縮室Ｃ１の天面を形成するとともに、クランク軸４０を軸支する軸受としても機能する。具体的には、フロントヘッド５２の上部には、クランク軸４０が挿通される、円筒状の上部軸受部５２ａが形成されている。上部軸受部５２ａは、クランク軸４０を回転自在に支持する。

（３－４－３）リアヘッド
リアヘッド５４は、図２に示すように、シリンダ６０の下方に配置される。

リアヘッド５４は、シリンダ６０の一方の（下方の）開口を塞ぐ。具体的には、リアヘッド５４は、シリンダ６０のシリンダ孔６１、第１孔６３ａ、第２孔６３ｂの下方の開口を塞ぐ。リアヘッド５４は、圧縮室Ｃ１の底面を形成する。

リアヘッド５４は、圧縮室Ｃ１の底面を形成すると共に、クランク軸４０を軸支する軸受としても機能する。具体的には、リアヘッド５４の上部には、クランク軸４０が挿通される、円筒状の下部軸受部５４ａが形成されている。下部軸受部５４ａは、クランク軸４０を回転自在に支持する。

（３－４－４）揺動部材
図２～図３に加え、図４～図８を更に参照しながら揺動部材７０について説明する。図４は、揺動部材７０のブレード７４の概略斜視図である。図５～図８は、ロータリ圧縮機１００の圧縮工程を説明するための図である。図５～図８のそれぞれは、クランク角が、０°、９０°、１８０°、２７０°の時の揺動部材７０の状態を描画した断面図である。

揺動部材７０は、ピストン７２とブレード７４とが一体化された部材である。揺動部材７０は、クランク軸４０が回転により揺動する。

ピストン７２は、クランク軸４０の軸方向視において、環状に形成されている部材である。ピストン７２の内部には、クランク軸４０の偏心部４２が嵌め込まれている（図２参照）。

ピストン７２、シリンダ６０、フロントヘッド５２、及びリアヘッド５４と共に、圧縮室Ｃ１を形成する。圧縮室Ｃ１は、ピストン７２の外周面７２ａと、シリンダ６０のシリンダ孔６１の内周面と、フロントヘッド５２の下面と、リアヘッド５４の上面と、により囲まれた空間である。クランク軸４０が回転すると、ピストン７２は、シリンダ孔６１の内周面に沿って偏心回転運動を行い（シリンダ孔６１の内周面に沿って公転し）、シリンダ６０の吸入通路６６を介して圧縮室Ｃ１に吸入される冷媒を圧縮する。

ブレード７４は、ピストン７２と一体に形成された板状の部材である。ブレード７４は、ピストン７２の自転を規制する機能を有する。ブレード７４は、環状のピストン７２の外周面７２ａと接続される第１端部７４ａから、第２端部７４ｂへと、環状のピストン７２の径方向外側に延びる。ブレード７４の第２端部７４ｂは、第１端部７４ａとは反対側の、ピストン７２の外周面７２ａに対する遠位側の端部である。ブレード７４は、シリンダ６０に形成される第１空間６４ａに配置された１対のブッシュ８０により挟み込まれ、ブッシュ８０により揺動可能に支持される。

ブレード７４は、圧縮室Ｃ１を、低圧室Ｃ１ａと高圧室Ｃ１ｂとに区画する。低圧室Ｃ１ａは、圧縮室Ｃ１のうち、ブレード７４よりも吸入通路６６側に配置される空間である。言い換えれば、低圧室Ｃ１ａは、圧縮室Ｃ１のうち、吸入通路６６と連通する空間である。高圧室Ｃ１ｂは、圧縮室Ｃ１のうち、ブレード７４よりもフロントヘッド５２に形成されている吐出ポート５３側に配置される空間である。言い換えれば、高圧室Ｃ１ｂは、圧縮室Ｃ１のうち、吐出ポート５３と連通する空間である。

クランク軸４０が回転し、揺動部材７０が揺動すると、ブッシュ８０により支持されるブレード７４も揺動し、ピストン７２の公転に応じて、ブレード７４はブレード空間６４を出入りする。ブレード７４の第２端部７４ｂは、クランク軸４０が３６０°回転する間に、少なくとも一時的に第２孔６３ｂ内に配置される。言い換えれば、ブレード７４の第２端部７４ｂは、クランク軸４０が３６０°回転する間に、少なくとも一時的に第２空間６４ｂに配置される。特に、後程説明するクランク角が、後述の所定角度α°以上３６０°以下である間は、ブレード７４の第２端部７４ｂは第２孔６３ｂ内に配置される。

ブレード７４は、第１面７６ａと、第２面７６ｂと、第３面７６ｃと、第４面７６ｄと、を有する。第１面７６ａは、シリンダ６０のシリンダ孔６１の一方の開口を塞ぐフロントヘッド５２と対向し、フロントヘッド５２と摺動する。第２面７６ｂは、シリンダ６０のシリンダ孔６１の一方の開口を塞ぐリアヘッド５４と対向し、リアヘッド５４と摺動する。第３面７６ｃは、第１面７６ａ及び第２面７６ｂと直交する面である。第３面７６ｃは、ピストン空間６２のうち、ブレード７４よりも、吐出ポート５３側に配置される高圧室Ｃ１ｂに面する。なお、第３面７６ｃが高圧室Ｃ１ｂに面するという表現は、第３面７６ｃの全体が高圧室Ｃ１ｂに面することを意味するものではなく、第３面７６ｃの少なくとも一部が高圧室Ｃ１ｂに面することを意味する。また、第３面７６ｃが高圧室Ｃ１ｂに面するという表現は、第３面７６ｃが常に高圧室Ｃ１ｂに面することを意味するものではなく、揺動部材７０が揺動し、ピストン７２がピストン空間６２を１回公転する間に、少なくとも一時的に第３面７６ｃが高圧室Ｃ１ｂに面することを意味する。第４面７６ｄは、低圧室Ｃ１ａに面する面である。なお、第４面７６ｄが低圧室Ｃ１ａに面するという表現は、第４面７６ｄの全体が低圧室Ｃ１ａに面することを意味するものではなく、第４面７６ｄの少なくとも一部が低圧室Ｃ１ａに面することを意味する。また、第４面７６ｄが低圧室Ｃ１ａに面するという表現は、第４面７６ｄが常に低圧室Ｃ１ａに面することを意味するものではなく、揺動部材７０が揺動し、ピストン７２がピストン空間６２を１回公転する間に、少なくとも一時的に第４面７６ｄが低圧室Ｃ１ａに面することを意味する。

ブレード７４の第３面７６ｃは、クランク角により対向する位置が変化するが、その一部が、揺動部材７０を揺動可能に支持する一対のブッシュ８０の一方（第１ブッシュ８０ａと呼ぶ）と常に対向する。また、第４面７６ｄは、クランク角により対向する位置が変化するが、その一部が、揺動部材７０を揺動可能に支持する一対のブッシュ８０の一方（第２ブッシュ８０ｂと呼ぶ）と常に対向する。

第３面７６ｃには、第２油路７８が形成されている。第２油路７８は、クランク角が所定角度範囲にある時に、第３面７６ｃと対向する第１ブッシュ８０ａに形成されている第１油路８４と連通する溝である。

なお、クランク角とは、クランク軸４０の回転角度を意味する。ここでは、図５のようにピストン７２が上死点にある時のクランク角を０°と定義する。クランク軸４０が回転していくと（クランク角が大きくなっていくと）、ピストン７２は、図６に描画される位置を経て、図７のように下死点に至る。ピストン７２が下死点にある時のクランク角は１８０°である。クランク軸４０が更に回転していくと（クランク角が更に大きくなっていくと）、ピストン７２は、図８の状態を経て、再び図５の状態に戻る。

（３－４－５）ブッシュ
図２～図３に加え、図９を更に参照しながらブッシュ８０について説明する。図９は、第１ブッシュ８０ａ（１対のブッシュ８０の一方）の概略斜視図である。

圧縮機構５０は、１対のブッシュ８０を有する（図３参照）。ブッシュ８０は、ブレード７４を挟んで揺動可能に支持する部材である。

ブッシュ８０は、ブレード空間６４の第１孔６３ａに配置される。各ブッシュ８０は、半円筒形状（円柱を軸方向に沿って概ね２つに分割した形状）の部材である。１対のブッシュ８０は、その間でブレード７４を挟み、ブレード７４を揺動可能に支持する。

ブッシュ８０は、ブレード７４の第３面７６ｃと対向する第１ブッシュ８０ａと、ブレード７４の第４面７６ｄと対向する第２ブッシュ８０ｂと、を有する。第１ブッシュ８０ａは、ブレード７４の第３面７６ｃと対向する対向面８２を有する。対向面８２には、クランク角が所定角度範囲にある時に、ブレード７４の第３面７６ｃに形成されている第２油路７８と連通する第１油路８４が形成されている。

第１油路８４と第２油路７８との配置、構造及び機能の詳細について別途説明する。

（４）ロータリ圧縮機の動作
ロータリ圧縮機１００の運転動作について説明する。

ロータリ圧縮機１００では、モータ３０が運転され、ロータ３４が回転すると、クランク軸４０が回転し偏心部４２が偏心回転する。その結果、偏心部４２が内部に嵌め込まれたピストン７２がシリンダ６０のシリンダ孔６１に沿って公転する。ピストン７２の自転は、ピストン７２と一体に形成されたブレード７４によって規制される。

公転するピストン７２の動きにより、以下のように、冷媒が、ロータリ圧縮機１００の外部から吸入され、圧縮される。

まず、吸入行程について説明する。ピストン７２が上死点にある図５の状態から回転すると、吸入通路６６から、低圧室Ｃ１ａへの冷媒の吸入が開始される。クランク軸４０の回転角が大きくなると、次第に、低圧室Ｃ１ａの容積が増大し（図６～図８参照）、低圧室Ｃ１ａへ吸入される冷媒量が増加する。

その後、吐出行程へと移行する。具体的には、低圧室Ｃ１ａにおける冷媒の吸入が開始され、ピストン７２が上死点まで回転すると、低圧室Ｃ１ａにおける冷媒の閉じ込みが完了し、吸入通路６６に連通していた低圧室Ｃ１ａが、フロントヘッド５２に形成された吐出ポート５３と連通する高圧室Ｃ１ｂとなる。高圧室Ｃ１ｂの冷媒の圧力は、ピストン７２が回転し、高圧室Ｃ１ｂの体積減少に伴って上昇する。高圧室Ｃ１ｂの圧力とマフラ空間Ｓ２との圧力が所定の圧力関係になると、吐出ポート５３に設けられた図示しない吐出弁が開き、高圧室Ｃ１ｂの冷媒は、マフラ空間Ｓ２に吐出される。マフラ空間Ｓ２に吐出された冷媒は、マフラ５６に形成されている図示しない吐出通路を介して高圧空間Ｓ１に吐出され、最終的に、吐出管２８を介してロータリ圧縮機１００の外部へと吐出される。

（５）第１油路及び第２油路
第１油路８４と第２油路７８との配置、構造及び機能について説明する。

ブレード７４の第３面７６ｃには、前述のように第２油路７８としての溝が形成されている。第２油路７８としての溝は、図４のように１つであってもよいし、複数であってもよい。第２油路７８は、ブレード７４の第３面７６ｃを、ブレード７４の第１端部７４ａ側から第２端部７４ｂ側へと延びる。第２油路７８は、環状のピストン７２の径方向に沿って（本実施形態であれば水平に）、直線的に延びる溝である。ただし、これに限定されるものではなく、後述する機能を発揮可能であれば、第２油路７８は、第１端部７４ａ側から第２端部７４ｂ側に向かって、かつ、ピストン７２の径方向とは交差する方向に（本実施形態であれば、第１端部７４ａ側から第２端部７４ｂ側に向かって斜め上方に又は斜め下方に）延びる溝であってもよい。以下では、第２油路７８が延びる方向を第１方向と呼ぶ。なお、第２油路７８は、直線的に延びる溝である必要はない。ただし、第２油路７８を直線的に延びる単純な形状の溝とすることで、第２油路７８の加工が容易となる。

なお、好ましくは、第２油路７８は、ブレード７４の第１面７６ａと第２面７６ｂとの間の中央部に形成されている。言い換えれば、第２油路７８は、好ましくは、高さ方向において第３面７６ｃの中央部に形成されている。さらに言い換えれば、第２油路７８は、好ましくは、クランク軸４０の軸方向において、第３面７６ｃの中央部に形成されている。なお、クランク軸４０の軸方向において、第２油路７８は、ブレード７４の第３面７６ｃの中央部以外に形成されてもよい。ただし、揺動部材７０の挙動（ブレード７４の動作のバランス）の観点からは、第２油路７８は、クランク軸４０の軸方向において中央部に形成されることが好ましい。

図４では、第２油路７８は、ブレード７４の第１端部７４ａとは離れた位置から、第２端部７４ｂ側に向かって、第１端部７４ａと第２端部７４ｂとの中間部（第２端部７４ｂとは離れた位置）まで延びる。ただし、これに限定されるものではなく、第２油路７８は、ブレード７４の第１端部７４ａ（ブレード７４とピストン７２の外周面７２ａとの接続部）から、第２端部７４ｂ側に向かって、第１端部７４ａと第２端部７４ｂとの中間部まで延びるものであってもよい。ただし、揺動部材７０の強度等の観点からは、第２油路７８は、ブレード７４の第１端部７４ａとは離れた位置から、第２端部７４ｂ側に向かって、第１端部７４ａと第２端部７４ｂとの中間部まで延びる溝であることが好ましい。

第１ブッシュ８０ａの対向面８２には、前述のように第１油路８４としての溝が形成されている。第１油路８４としての溝は、図９のように１つであってもよいし、複数であってもよい。第１油路８４は、第１ブッシュ８０ａの対向面８２を、対向面８２のピストン空間６２側（圧縮室Ｃ１側）の第１端部８２ａから、ブレード空間６４の第２空間６４ｂ側の第２端部８２ｂへと延びる。第１油路８４は、例えば、環状のピストン７２の径方向に沿って（本実施形態であれば水平に）、直線的に延びる溝である。ただし、これに限定されるものではなく、後述する機能を発揮可能であれば、第１油路８４は、第１端部８２ａ側から第２端部８２ｂ側に向かって、かつ、ピストン７２の径方向とは交差する方向に（本実施形態であれば、第１端部８２ａ側から第２端部８２ｂ側に向かって斜め上方に又は斜め下方に）延びる溝であってもよい。なお、第１油路８４は、直線的に延びる溝である必要はない。ただし、第１油路８４を直線的に延びる単純な形状の溝とすることで、第１油路８４の加工が容易となる。

第１油路８４は、図９のように、対向面８２を、第１端部８２ａと第２端部８２ｂとの中間部（第１端部８２ａとは離れた位置）から、第２端部８２ｂまで延びる。

第１油路８４は、後述するタイミングで第２油路７８と連通可能となるような位置に配置される。例えば、第１油路８４が図９のように水平方向に延びる溝であり、第２油路７８が図４のように水平方向に延びる溝である場合には、第１油路８４は、上下方向において、言い換えればクランク軸４０の軸方向において、第２油路７８と同じ位置に配置されている。

第１油路８４と第２油路７８との機能について説明する。

第１油路８４及び第２油路７８は、高圧室Ｃ１ｂに存在する過剰な冷凍機油を、高圧室Ｃ１ｂの外部に排出するための油の流路である。具体的には、第１油路８４と第２油路７８とは、クランク角が所定の角度範囲にある際に連通し、ブレード７４の第２端部７４ｂの周囲の第２空間６４ｂ（ブレード空間６４の第２空間６４ｂ）と、高圧室Ｃ１ｂとを、第１油路８４と第２油路７８とを介して連通させる。第２空間６４ｂは、ブレード７４の第２端部７４ｂが出入りする、ブッシュ８０の配置される第１空間６４ａと隣接する空間である。このように第１油路８４と第２油路７８とが連通する結果、高圧室Ｃ１ｂに存在する過剰な冷凍機油を、第２空間６４ｂに排出することができる。第２空間６４ｂに排出された冷凍機油は、最終的には、ケーシング２０の下部の油溜空間２５に排出される。

第１油路８４及び第２油路７８のような油の流路を設ける理由を説明する。

高圧室Ｃ１ｂに過剰に冷凍機油が存在しない場合（この状態を通常時と呼ぶ）、圧縮室Ｃ１の圧力（高圧室Ｃ１ｂの圧力）は、図１５に実線で示すように、クランク角が０°から大きくなるに連れて上昇し、１８０°を少し超える頃に最大となって、その後は、クランク角が０°（３６０°）になるまでほとんど変化しない。

これに対し、高圧室Ｃ１ｂに過剰な冷凍機油が存在する場合（液圧縮を起こす状態にある時）の、圧縮室Ｃ１の圧力（高圧室Ｃ１ｂの圧力）の変化は、クランク角がある角度になるまでは、通常時とほぼ同様である。しかし、本願開示者は、高圧室Ｃ１ｂに過剰な冷凍機油が存在する場合、高圧室Ｃ１ｂの圧力が、クランク角がある角度を超えた後に、図１５に破線で示すように急上昇することを見出した。このような高圧室Ｃ１ｂの圧力上昇は、ロータリ圧縮機１００の効率を低下させるおそれがある。また、高圧室Ｃ１ｂの過度な圧力上昇は、ロータリ圧縮機１００の損傷につながるおそれもある。

なお、液圧縮を抑制する手段としては、シリンダのブッシュを支持する部分に切り欠きを設け、切り欠きに冷凍機油を流入させるという手段が考えられる。しかし、このようなシリンダに切り欠きを設ける構造で液圧縮による圧縮室の圧力上昇を抑制しようとすれば、比較的大きな切り欠きが必要となる。その結果、シリンダに切り欠きを設ける構造では、ブッシュを支えるシリンダの強度が低下するおそれがある。また、シリンダに切り欠きを設ける構造では、死容積の増加によりロータリ圧縮機の効率が低下するおそれがある。

これに対し、本願開示のロータリ圧縮機１００では、高圧室Ｃ１ｂで液圧縮が発生する前に、高圧室Ｃ１ｂに存在する過剰な冷凍機油を、第１油路８４及び第２油路７８を介して高圧室Ｃ１ｂの外部に排出できるため、死容積の増大は抑制しつつ、高圧室Ｃ１ｂでの液圧縮の発生を抑制できる。

なお、第２油路７８の溝の部分の容量（容積）は、死容積となり得る。したがって、第２油路７８の溝の容量は、０．１ｃｃ（０．１ｃｍ³）以下であることが好ましい。第２油路７８は、冷凍機油を収容する目的で設けられているわけではなく、第２空間６４ｂに冷媒を導く目的で設けられているので、第２油路７８の溝の容量が０．１ｃｃ（０．１ｃｍ³）以下であっても、その目的を果たすことができる。

第１油路８４と第２油路７８とは、クランク角が所定角度α°以上となると連通を開始し（図１２参照）、その後、例えば、クランク角が３６０°になるまで連通し続ける（図１３参照）。

ただし、第１油路８４と第２油路７８とが連通するクランク角の所定角度範囲は、所定角度α°と３６０°との間に限定されるものではない。例えば、第１油路８４と第２油路７８とが連通するクランク角の所定角度範囲は、所定角度α°と、３６０°より小さい角度β°（α°＜β°＜３６０°）との間の範囲であってもよい。これを実現するため、例えば、ブレード７４には、以下のような第２油路７８が形成される。

図４の例では、第２油路７８は、ピストン７２（第１端部７４ａ）の近傍を始点Ｘ１として、終点Ｘ２へと向かって第２端部７４ｂ側に延びる。これに代えて、例えば、第２油路７８の始点Ｘ１をピストン７２（第１端部７４ａ）から所定距離だけ離すことで、クランク角度がβ°となるタイミングで、第２油路７８の始点Ｘ１をブッシュ８０の対向面８２と対向させ、クランク角度がβ°となるタイミングで第２油路７８を高圧室Ｃ１ｂとは非連通とすることができる。言い換えれば、例えば、第２油路７８の始点Ｘ１をピストン７２（第１端部７４ａ）から所定距離だけ離すことで、クランク角度がβ°となるタイミングで、第２油路７８の始点Ｘ１をブッシュ８０の対向面８２と対向させ、ブッシュ８０の対向面８２で第２油路７８を閉鎖し、第２油路７８を高圧室Ｃ１ｂとは非連通とすることができる。

なお、第１油路８４と第２油路７８とが連通するクランク角の所定角度範囲の大きさ（例えば、第１油路８４と第２油路７８が、クランク角がα°とβ°との間にある際に連通するとすれば、β°－α°の値）は、１０°以上であることが好ましい。より好ましくは、第１油路８４と第２油路７８とが連通するクランク角の所定角度範囲の大きさは、２０°以上である。さらに好ましくは、第１油路８４と第２油路７８とが連通するクランク角の所定角度範囲の大きさは、３０°以上である。所定角度範囲を１０°以上、より好ましくは２０°以上、さらに好ましくは３０°以上とすることで、高圧室Ｃ１ｂの冷凍機油が第２空間６４ｂに排出されやすい。一方で、第１油路８４と第２油路７８とが連通するクランク角の所定角度範囲の大きさは、１８０°より小さく、好ましくは１２０°以下であり、さらに好ましくは９０°以下である。第１油路８４と第２油路７８とが連通するクランク角の所定角度範囲の大きさを大きくし過ぎないことで、圧縮室Ｃ１と第２空間６４ｂとの連通に伴う死容積の増加による効率低下を抑制できる。

第１油路８４と第２油路７８とが連通し始める所定角度α°は、例えば、高圧室Ｃ１ｂに冷凍機油が過剰に存在すると想定した時に、圧縮室において急激な圧力上昇が生じる角度である。

なお、高圧室Ｃ１ｂに過剰な冷凍機油が存在する場合に、急激な圧力上昇が生じる角度は、圧縮機の設計や、運転条件により変化する。そこで、所定角度α°は、例えば、設計しようとするロータリ圧縮機（ただし、第１油路８４及び第２油路７８は設けていないロータリ圧縮機）を、想定され得る油圧縮が起こり得る運転条件（実際に運転される可能性のある、高循環量・高回転数条件）で運転し、実際に高圧室Ｃ１ｂの圧力を測定し、その結果、通常時に比べ、圧力の上昇開始が見られるクランク角（例えば、図１５の例であれば、"Ａ"で示すクランク角）を所定角度α°と決定する。

なお、このような所定角度α°の決定方法は一例に過ぎない。例えば、所定角度α°は、ある程度の余裕を見て、圧力の上昇開始が見られるクランク角（図１５の例であれば"Ａ"で示すクランク角）よりも若干小さな角度とされてもよい。また、例えば、所定角度α°は、圧力の上昇開始が見られるクランク角（図１５の例であれば"Ａ"で示すクランク角）ではなく、圧力の急上昇が見られるクランク角（図１５の例であれば"Ｂ"で示すクランク角より大きなクランク角）を、所定角度α°としてもよい。また、所定角度α°は実際にロータリ圧縮機を運転した上で決定されるものでは無くてもよく、ロータリ圧縮機の設計条件や運転条件を指定して行われる、コンピュータ上でのシミュレーション結果に基づいて決定されてもよい。

なお、所定角度α°は、１８０°よりは大きな角度であり、好ましくは２７０°よりも大きな角度である。

第１油路８４と第２油路７８とが連通を開始する所定角度α°（第１油路８４と第２油路７８とが図１２の状態になる角度）は、数値を限定するものではないが、例えば３１５°である。

なお、第１油路８４と第２油路７８とは、クランク角が１８０°（ピストン７２が下死点に配置されるクランク角）を超えて所定角度α°になるまでは非連通であることが好ましい。例えば、本実施形態のロータリ圧縮機１００では、クランク角が１８０°である時には、図１４のように、第１油路８４と第２油路７８とは非連通状態にある。このように構成することで、高圧室Ｃ１ｂにおける過大な圧力上昇が起こり得るタイミングまでは、高圧室Ｃ１ｂと第２空間６４ｂとを非連通とできる。その結果、不要なタイミングで高圧室Ｃ１ｂと第２空間６４ｂとが連通してしまい、死容積の増加によってロータリ圧縮機１００の効率が低下する事態を抑制できる。

なお、以上では、第２油路７８を、ブレード７４の第３面７６ｃであって、ブレード７４の第１面７６ａと第２面７６ｂとの間の中央部に形成する場合について説明した。しかしながら、第２油路（ここでは符号“７８ａ”で表す）は、図１０のように、ブレード７４の第３面７６ｃであって、第３面７６ｃと第１面７６ａとの境界部、及び、第３面７６ｃと第２面７６ｂの境界部に形成されてもよい。この場合には、第１ブッシュ８０ａの対向面８２に形成される第１油路（ここでは符号“８４ａ”で表す）も、第１ブッシュ８０ａの対向面８２であって、上下方向（クランク軸４０の軸方向）において、第２油路７８に対応する位置に形成されればよい（図１１参照）。このように構成すれば、第３面７６ｃのブレード７４の厚み方向（クランク軸４０の軸方向）における両端に第２油路７８が設けられることになるので、ブレード７４の挙動に与える影響を抑制しつつ、高圧室Ｃ１ｂの過大な圧力上昇を抑制できる。

（６）特徴
（６－１）
上記実施形態のロータリ圧縮機１００は、揺動部材７０と、シリンダ６０と、第１部材の一例としてのリアヘッド５４及び第２部材の一例としてのフロントヘッド５２と、１対のブッシュ８０と、を備える。揺動部材７０は、環状のピストン７２と、ピストン７２の外周面７２ａから延びるブレード７４と、を有する。ピストン７２とブレード７４とは、一体化されている。シリンダ６０は、両端が開口している。シリンダ６０には、ピストン空間６２と、ブレード空間６４と、が形成されている。ピストン空間６２では、ピストン７２が旋回する。ブレード空間６４は、ピストン空間６２と連通し、ブレード７４が出入りする。リアヘッド５４及びフロントヘッド５２は、シリンダ６０の両端の開口を塞ぐ。ブッシュ８０は、半円筒形状である。１対のブッシュ８０は、ブレード空間６４の第１空間６４ａに配置される。１対のブッシュ８０は、ブレード７４を挟んでブレード７４を揺動可能に支持する。ブレード７４は、第１面７６ａと、第２面７６ｂと、第３面７６ｃと、を有する。ブレード７４の第１面７６ａは、リアヘッド５４と摺動する。ブレード７４の第２面７６ｂは、フロントヘッド５２と摺動する。ブレード７４の第３面７６ｃは、ブレード７４の第１面７６ａ及びブレード７４の第２面７６ｂと直交する。ブレード７４の第３面７６ｃは、ピストン空間６２のうち、ブレード７４よりも吐出ポート５３側に配置される高圧室Ｃ１ｂに面する。吐出ポート５３は、フロントヘッド５２又はシリンダ６０に形成されている。ブレード７４の第３面７６ｃには、第２油路７８が形成されている。ブレード７４の第３面７６ｃの第２油路７８は、ピストン７２が上死点にある時を０度とするクランク角が所定角度α°以上となる際、ブレード７４の第３面７６ｃと対向するブッシュ８０（第１ブッシュ８０ａ）に形成されている第１油路８４と連通する。第１油路８４と第２油路７８とが連通した際、第２空間６４ｂと、高圧室Ｃ１ｂとは、第１油路８４と第２油路７８とを介して連通する。第２空間６４ｂは、ブレード７４の第２端部７４ｂの周囲の空間である。ブレード７４の第２端部７４ｂは、ブレード７４のピストン７２の外周面７２ａと接続される第１端部７４ａとは反対側の、ピストン７２の外周面７２ａに対する遠位側の端部である。

ロータリ圧縮機１００では、クランク角が所定角度α°以上となり、高圧室Ｃ１ｂで冷凍機油の液圧縮が起こり、高圧室Ｃ１ｂにおいて過大な圧力上昇が生じ得る状況で、高圧室Ｃ１ｂ内の冷凍機油を第２空間６４ｂへと排出して、高圧室Ｃ１ｂにおける過大な圧力上昇を抑制できる。

また、このロータリ圧縮機１００では、シリンダ６０のブッシュ８０の支持部分に切り欠きを設ける場合に比べ、ブッシュ８０を支えるシリンダ６０の強度低下を抑制できる。

また、シリンダ６０等に切り欠きを設け、圧力上昇を十分に抑制しようとする場合には、切り欠きが大型化して死容積が増大しがちで、ロータリ圧縮機１００の性能に悪影響を与えるおそれがある。これに対し、このロータリ圧縮機１００では、所定のタイミングでブッシュ８０の第１油路８４とブレード７４の第２油路７８とを連通させて冷凍機油を高圧室Ｃ１ｂから第２空間６４ｂへと排出する構造のため、死容積は抑制しつつ、高圧室Ｃ１ｂにおける過大な圧力上昇を抑制できる。

（６－２）
ロータリ圧縮機１００では、所定角度α°は、高圧室Ｃ１ｂにおいて急激な圧力上昇が生じる角度である。

ロータリ圧縮機１００では、高圧室Ｃ１ｂに過剰量の冷凍機が存在するとすれば急激な圧力上昇が生じやすくなるタイミングで、高圧室Ｃ１ｂを第２空間６４ｂと連通させることで、高圧室Ｃ１ｂにおける過大な圧力上昇の原因となる高圧室Ｃ１ｂ内の冷凍機油を第２空間６４ｂに排出できる。

（６－３）
ロータリ圧縮機１００では、所定角度α°は、２７０度以上の角度である。

このロータリ圧縮機１００では、高圧室Ｃ１ｂにおける過大な圧力上昇が生じやすくなるタイミングで、高圧室Ｃ１ｂを第２空間６４ｂと連通させることで、高圧室Ｃ１ｂにおける過大な圧力上昇の原因となる高圧室Ｃ１ｂ内の冷凍機油を第２空間６４ｂへと排出できる。

（６－４）
ロータリ圧縮機１００では、クランク角が、１８０度と所定角度α°との間の角度である間は、第１油路８４と第２油路７８とは非連通である。

このロータリ圧縮機１００では、高圧室Ｃ１ｂにおける過大な圧力上昇が起こり得るタイミングまでは、高圧室Ｃ１ｂと第２空間６４ｂとが連通しないので、死容積の増加によるロータリ圧縮機１００の効率低下を抑制できる。

（６－５）
このロータリ圧縮機１００では、第２油路７８の容量は、０．１ｃｃ以下である。

本開示のロータリ圧縮機１００は、ブレード７４の第２油路７８だけを利用して（第２油路７８に冷凍機油を貯留することで）高圧室Ｃ１ｂの過大な圧力上昇を抑制する構造ではない。そのため、このロータリ圧縮機１００では、死容積となる（ロータリ圧縮機１００の性能低下の原因となる）ブレード７４の第２油路７８の容積を０．１ｃｃ以下に抑制しても、高圧室Ｃ１ｂの過大な圧力上昇を抑制できる。

（６－６）
ロータリ圧縮機１００の一の例では、第２油路７８は、ブレード７４の第３面７６ｃの、ブレード７４の第１面７６ａとブレード７４の第２面７６ｂとの間の中央部に形成されている。

このロータリ圧縮機１００では、ブレード７４の第３面７６ｃの、ブレード７４の厚み方向（クランク軸４０の軸方向）における中央部に第２油路７８が設けられるので、ブレード７４やブレード７４と接続されるピストン７２の挙動に与える影響は抑制しつつ、高圧室Ｃ１ｂの過大な圧力上昇を抑制できる。

（６－７）
ロータリ圧縮機１００の他の例では、第２油路７８は、第３面７６ｃと第１面７６ａとの境界部、及び、第３面７６ｃと第２面７６ｂとの境界部とに形成されている。

このロータリ圧縮機１００では、ブレード７４の第３面７６ｃの、ブレード７４の厚み方向（クランク軸４０の軸方向）における両端に第２油路７８が設けられるので、ブレード７４やブレード７４と接続されるピストン７２の挙動に与える影響を抑制しつつ、高圧室Ｃ１ｂの過大な圧力上昇を抑制できる。

（６－８）
本実施形態の空気調和装置１０００は、ロータリ圧縮機１００と、凝縮器として機能する熱源熱交換器３００又は利用熱交換器４００と、蒸発器として機能する利用熱交換器４００又は熱源熱交換器３００と、膨張機構５００と、を有する冷媒回路６００を備える。

空気調和装置１０００では、ロータリ圧縮機１００の圧縮室Ｃ１における圧力の過度な上昇を抑制して、効率のよい空気調和装置１０００を実現できる。

（７）変形例
以下に、本実施形態の変形例を示す。なお、各変形例は、矛盾しない範囲で、他の変形例と適宜組み合わされてもよい。

（７－１）変形例Ａ
上記実施形態では、ロータリ圧縮機１００は、図２に示すように、シリンダを１つだけ有する１段圧縮機である。ただし、本開示のロータリ圧縮機は、複数のシリンダを有する多段圧縮機でもよい。ロータリ圧縮機１００が多段圧縮機である場合にも、上記の配置、構造及び機能の油路をブッシュ及び揺動部材のブレードに設けることで、圧縮室における液圧縮の発生を抑制できる。

（７－２）変形例Ｂ
上記実施形態では、クランク軸４０の軸方向が上下方向と一致する縦型のロータリ圧縮機を例に本開示のロータリ圧縮機を説明しているが、本開示のロータリ圧縮機は、縦型のロータリ圧縮機に限定されない。本開示のロータリ圧縮機は、クランク軸の軸方向が水平方向と一致する横型のロータリ圧縮機であってもよい。

（７－３）変形例Ｃ
上記実施形態のロータリ圧縮機では、フロントヘッド５２に吐出ポート５３が形成されている。ただし、これに限定されるものではなく、本開示のロータリ圧縮機は、シリンダ６０に吐出ポートが形成されるロータリ圧縮機であってもよい。このような構造のロータリ圧縮機においても、上記実施形態で説明した構造の揺動部材７０やブッシュ８０を利用できる。詳細な説明は省略する。

＜付記＞
以上、本開示の実施形態を説明したが、特許請求の範囲に記載された本開示の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。

本開示の内容は、ロータリ圧縮機に広く適用でき有用である。

５２ フロントヘッド（第２部材）
５３ 吐出ポート
５４ リアヘッド（第１部材）
６０ シリンダ
６２ ピストン空間
６４ ブレード空間
６４ａ 第１空間
６４ｂ 第２空間
７０ 揺動部材
７２ ピストン
７２ａ 外周面
７４ ブレード
７４ａ 第１端部
７４ｂ 第２端部
７６ａ 第１面
７６ｂ 第２面
７６ｃ 第３面
７８，７８ａ 第２油路
８０ ブッシュ
８０ａ 第１ブッシュ
８４，８４ａ 第１油路
１００ ロータリ圧縮機
３００ 熱源熱交換器（凝縮器、蒸発器）
４００ 利用熱交換器（蒸発器、凝縮器）
５００ 膨張機構
６００ 冷媒回路
１０００ 空気調和装置（冷凍サイクル装置）
Ｃ１ｂ 高圧室
α 所定角度

特開２００４－２９３５５８号公報

Claims (9)

1. 環状のピストン（７２）と、前記ピストンの外周面（７２ａ）から延びるブレード（７４）とが一体化された揺動部材（７０）と、
   前記ピストンが旋回するピストン空間（６２）と、前記ピストン空間と連通し、前記ブレードが出入りするブレード空間（６４）と、が形成されている、両端が開口したシリンダ（６０）と、
   前記シリンダの両端の開口を塞ぐ第１部材（５４）及び第２部材（５２）と、
   前記ブレード空間の第１空間（６４ａ）に配置され、前記ブレードを挟んで前記ブレードを揺動可能に支持する１対の半円筒形状のブッシュ（８０）と、
   を備え、
   前記ブレードは、前記第１部材と摺動する第１面（７６ａ）と、前記第２部材と摺動する第２面（７６ｂ）と、前記第１面及び前記第２面と直交し、前記ピストン空間のうち、前記ブレードよりも、前記第２部材又は前記シリンダに形成されている吐出ポート（５３）側に配置される高圧室（Ｃ１ｂ）に面する第３面（７６ｃ）と、を有し、
   前記第３面には、前記ピストンが上死点にある時を０度とするクランク角が所定角度（α）以上となる際に、前記第３面と対向する前記ブッシュに形成されている第１油路（８４，８４ａ）と連通する、第２油路（７８，７８ａ）が形成され、
   前記第１油路と前記第２油路とが連通した際、前記ブレードの前記ピストンの前記外周面と接続される第１端部（７４ａ）とは反対側の、前記ピストンの前記外周面に対する遠位側の前記ブレードの第２端部（７４ｂ）の周囲の第２空間（６４ｂ）と、前記高圧室とは、前記第１油路と前記第２油路とを介して連通する、
   ロータリ圧縮機（１００）。
2. 前記所定角度は、前記高圧室において急激な圧力上昇が生じる角度である、
   請求項１に記載のロータリ圧縮機。
3. 前記所定角度は、２７０度以上の角度である、
   請求項１又は２に記載のロータリ圧縮機。
4. 前記クランク角が、１８０度と前記所定角度との間の角度である間は、前記第１油路と前記第２油路とは非連通である、
   請求項１又は２に記載のロータリ圧縮機。
5. 前記第２空間は、前記ブレードの前記第２端部が出入りする、前記第１空間と隣接する空間である、
   請求項１又は２に記載のロータリ圧縮機。
6. 前記第２油路の容量は、０．１ｃｃ以下である、
   請求項１又は２に記載のロータリ圧縮機。
7. 前記第２油路は、前記第３面の、前記第１面と前記第２面との間の中央部に形成されている、
   請求項１又は２に記載のロータリ圧縮機。
8. 前記第２油路は、前記第３面と前記第１面との境界部、及び、前記第３面と前記第２面との境界部に形成されている、
   請求項１又は２に記載のロータリ圧縮機。
9. 請求項１又は２に記載のロータリ圧縮機と、凝縮器（３００，４００）と、蒸発器（４００，３００）と、膨張機構（５００）と、を有する冷媒回路（６００）を備える、
   冷凍サイクル装置（１０００）。