JP2023544056A - 船舶の温室効果ガス排出低減装置及びそれを具備した船舶 - Google Patents
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Abstract
海水を供給する海水供給部110、高濃度CO2吸収液を製造して供給する吸収液製造部120、船舶エンジン10から排出される排気ガスを海水供給部110から供給された海水と反応させて冷却し、冷却された排気ガスと吸収液製造部120からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去するCO2除去部131が形成された、吸収タワー130、吸収液製造部120から吸収タワー130に供給される吸収液の濃度を調節する吸収液濃度調節部140、及び吸収タワー130から排出されたアンモニウム塩水溶液を2価金属水酸化物水溶液と反応させてNH3を再生して吸収タワー130に回帰させて吸収液として再使用させる、アンモニア再生部150を含み、吸収液の濃度を一定に維持して吸収性能低下を防止できる、船舶の温室効果ガス排出低減装置を開示する。【選択図】図1
Description
本発明は、温室効果ガス吸収液の濃度を一定に維持して吸収タワーの吸収性能低下を防止させ、加圧システムを適用して高濃度吸収液の自然蒸発による吸収液の損失を防止できる、船舶の温室効果ガス排出低減装置及びそれを具備した船舶に関する。
また、本発明は、熱交換方式によって清水で排気ガスを冷却して吸収液の濃度が低くなることを防止し、吸収液の濃度を調節して吸収液の濃度を一定に維持して吸収性能低下を防止できる、船舶の温室効果ガス排出低減装置及びそれを具備した船舶に関する。
近年、無分別な化石燃料使用による温室効果ガス排出の影響で地球温暖化現象とそれに関連する環境災害が発生している。
これによって、代表的な温室効果ガスである二酸化炭素を放出せず捕集して貯蔵することに関連する一連の技術がCCS(Carbon dioxide Capture and Storage)技術と呼ばれ最近非常に大きな注目を浴びているが、CCS技術のうち化学吸収法(chemical absorption)は大規模処理が可能という面からその中でも最も多く商用化された技術である。
また、二酸化炭素排出規制はIMOのEEDIによって規制するが、2050年には2008年の排出量の50%以上の低減を目標とし、2030年にも2008年の排出量の40%を低減しなければならず、CO2を排出しない、又は排出されたCO2を捕集する技術が注目を浴びている。
ちなみに、二酸化炭素を直接的に捕集及び貯蔵するCCS技術のうち、CO2捕集技術は対象工程のCO2発生条件に応じて多様なアプローチができるが、現在、代表的な技術は吸収法、吸着法、膜分離法があって、そのうち湿式吸収法は陸上プラントにおいて技術成熟度レベルが高く、CO2の大量処理が容易でCCS技術の商用化に最も近接した捕集技術とされ吸収剤としてはアミン系とアンモニアを主に使用する。
一方、前述した二酸化炭素の排出を低減、又は生成された二酸化炭素を捕集する技術は、船舶では商用化された事例がないというのが現状であり、水素やアンモニアを燃料として使用する方法も現在開発中で商業化の段階には至っていないのが現状である。
また、SOXの発生量が少ない又は発生しないように低硫黄油又はLNGを燃料として使用する船舶に対して船舶エンジンから排出される排出ガスの中のCO2を吸収液で吸収して環境に影響を与えない物質に転換して排出したり、有用な物質に転換して貯蔵し、吸収液の濃度変化による吸収性能低下を防止できる、技術を船舶に適用する必要性が提起される。
また、SOXの発生量が少ない又は発生しないように低硫黄油又はLNGを燃料として使用する船舶に対して船舶エンジンから排出される排出ガスの中のCO2を吸収液で吸収して環境に影響を与えない物質に転換して排出したり、有用な物質に転換して貯蔵し、清水による排気ガス冷却による吸収液の濃度低下を防止して吸収液の繰り返される循環による濃度変化による吸収性能低下を防止できる、技術を船舶に適用する必要性が提起される。
本発明の思想が成し遂げようとする技術的課題は、温室効果ガス吸収液の濃度を一定に維持して吸収タワーの吸収性能低下を防止させ、加圧システムを適用して高濃度吸収液の自然蒸発による吸収液の損失を防止できる、船舶の温室効果ガス排出低減装置及びそれを具備した船舶を提供することにある。
また、本発明の思想が成し遂げようとする技術的課題は、清水による排気ガス冷却による吸収液の濃度低下を防止し、吸収液の繰り返される循環による濃度変化による吸収性能低下を防止できる、船舶の温室効果ガス排出低減装置及びそれを具備した船舶を提供することにある。
前述の目的を達成するために、本発明は、海水を供給する海水供給部と、高濃度CO2吸収液を製造して供給する吸収液製造部と、船舶エンジンから排出される排気ガスを前記海水供給部から供給された海水と反応させて冷却し、前記冷却された排気ガスと前記吸収液製造部からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去するCO2除去部が形成された、吸収タワーと、前記吸収液製造部から前記吸収タワーに供給される吸収液の濃度を調節する吸収液濃度調節部と、前記吸収タワーから排出された前記アンモニウム塩水溶液を2価金属水酸化物水溶液と反応させてNH3を再生して前記吸収タワーに回帰させて吸収液として再使用させる、アンモニア再生部と、を含む、船舶の温室効果ガス排出低減装置を提供する。
また、前記船舶エンジンはLNG又は低硫黄油を燃料として使用することができる。
また、前記船舶エンジンが低硫黄油を燃料として使用する場合、前記吸収タワーは、前記船舶エンジンから排出される排気ガスを前記海水供給部から供給された海水と反応させて冷却しながらSOXを溶解させて除去するSOX吸収部をさらに含み、前記CO2除去部は前記SOXが除去された排気ガスを前記海水供給部から供給された海水と反応させて冷却し、前記冷却された排気ガスと前記吸収液製造部からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去できる。
また、前記吸収タワーは、前記船舶エンジンから排出される排気ガスのNOXを吸収して除去するNOX吸収部をさらに含み、前記CO2除去部は、前記NOXが除去された排気ガスを前記海水供給部から供給された海水と反応させて冷却し、前記冷却された排気ガスと前記吸収液製造部からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去できる。
前記吸収タワーは、前記船舶エンジンから排出される排気ガスのNOXを吸収して除去するNOX吸収部と、前記NOXが除去された排気ガスを前記海水供給部から供給された海水と反応させて冷却しながらSOXを溶解させて除去するSOX吸収部と、前記SOXが除去された排気ガスと前記吸収液製造部からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去する前記CO2除去部と、が順に積層形成され得る。
また、前記アンモニア再生部はNH3を再生して、前記吸収タワーに回帰させて吸収液として再使用させ、前記NOX吸収部は前記アンモニア再生部から供給されるNH3でNOXを吸収するか、又は尿素水を使用してNOXを吸収できる。
また、前記海水供給部は、船外からシーチェストを介して海水を供給されて前記SOX吸収部にポンピングする海水ポンプと、排気ガスの量に応じて前記海水ポンプから前記SOX吸収部に供給される海水の噴射量を調節する海水調節弁と、を含むことができる。
また、前記吸収液製造部は、清水を貯蔵する清水タンクと、前記清水タンクから清水を供給する清水調節弁と、高圧のNH3を貯蔵するNH3貯蔵所と、前記清水調節弁によって供給される清水に前記NH3貯蔵所から供給されるNH3を噴射して吸収液である高濃度アンモニア水を製造して貯蔵するアンモニア水タンクと、前記アンモニア水タンク内のアンモニア水濃度を測定するpHセンサと、前記アンモニア水タンクから前記吸収液濃度調節部にアンモニア水を供給するアンモニア水供給ポンプと、を含むことができる。
また、前記吸収液濃度調節部は、清水を供給する清水供給ラインと、前記吸収タワーに供給される吸収液であるアンモニア水の濃度を測定するpHセンサと、前記吸収液製造部から供給されるアンモニア水の流量を調節する流量調節弁と、前記pHセンサによるアンモニア水濃度に応じて、前記吸収液製造部からの高濃度アンモニア水を混合して濃度を上げるか、又は前記清水供給ラインの清水を混合して濃度を下げて、アンモニア水の濃度を調節するミキサーと、前記ミキサーによる混合時にNH3の蒸発を防止する圧力維持用弁と、を含むことができる。
また、前記SOX吸収部は、前記海水供給部から供給される海水を下向きに噴射する多段の海水噴射ノズルと、洗浄水が逆流しないようにする、隔壁形状の排気ガス流入管又は前記排気ガス流入管をカバーする傘形状の遮断板と、を含むことができる。
また、前記海水噴射ノズル下部に、排気ガスが通過する流路が形成された多孔性上板が多段でそれぞれ形成されて、海水と排気ガスが接触できる。
また、前記海水噴射ノズル下部に、海水と排気ガスを接触させる充填材が詰められた吸収塔が形成されて、海水がSOXを溶解させることができる。
また、前記CO2除去部は、前記吸収液濃度調節部から供給されるアンモニア水を下向きに噴射するアンモニア水噴射ノズルと、CO2と吸収液であるアンモニア水とを接触させてCO2をNH4HCO3(aq)に転換させる充填材と、前記充填材が詰められた吸収塔の区間ごとに多段で形成されてCO2除去反応による発熱を冷却するクーリングジャケットと、CO2と反応せず外部に排出されるNH3を捕集するウォータースプレーと、屈曲する多板形で形成されてアンモニア水を前記充填材方向に回帰させるミスト除去板と、アンモニア水が逆流しないように形成された隔壁と、前記隔壁に囲まれた排気ガス流入孔をカバーする傘形状の遮断板と、を含むことができる。
また、前記充填材は単位体積あたり接触面的が大きく設計された多段の蒸留カラムパッキングで構成され、前記蒸留カラムパッキングの間に溶液再分配器が形成され得る。
また、前記吸収タワーは、前記NOX吸収部と前記SOX吸収部の間に形成されて前記船舶エンジンの廃熱とボイラ水を熱交換させるEGEをさらに含むことができる。
また、前記アンモニア再生部は、前記2価金属水酸化物水溶液を貯蔵する貯蔵タンクと、前記吸収タワーから排出された前記アンモニウム塩水溶液と前記2価金属水酸化物水溶液を攪拌機によって攪拌してNH3(g)と炭酸塩を生成する混合タンクと、前記混合タンクから溶液及び沈殿物を吸入して炭酸塩を分離するフィルタと、前記溶液及び沈殿物を前記フィルタに高圧で移送する高圧ポンプと、前記フィルタによって分離されたアンモニア水又は清水を貯蔵し前記吸収液濃度調節部に供給するアンモニア水貯蔵タンクと、を含むことができる。
また、前記貯蔵タンクに貯蔵された前記2価金属水酸化物水溶液は清水と、CaO又はMgOを反応させて生成されたCa(OH)2又はMg(OH)2であり得る。
また、前記吸収タワーから排出される洗浄水を貯蔵する洗浄水タンク、前記洗浄水タンクに移送ポンプによって移送された洗浄水の船外排出条件を充足するように濁度を調節するフィルタリングユニットとpH調節のための中和剤注入ユニットを具備する水処理装置、及び固形の排出物を分離貯蔵するスラッジ貯蔵タンクで構成される、排出部をさらに含むことができる。
一方、本発明は、前述の船舶の温室効果ガス排出低減装置を具備した船舶を提供できる。
前述した他の目的を達成するために、本発明は、船舶エンジンから排出される排気ガスを冷却する排気ガス冷却部と、高濃度CO2吸収液を製造して供給する吸収液製造部と、前記排気ガス冷却部によって冷却された排気ガスと前記吸収液製造部からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去するCO2除去部が形成された、吸収タワーと、前記吸収液製造部から前記吸収タワーに供給される吸収液の濃度を調節する吸収液濃度調節部と、前記吸収タワーから排出された前記アンモニウム塩水溶液を2価金属水酸化物水溶液と反応させてNH3を再生して前記吸収タワーに回帰させて吸収液として再使用させる、アンモニア再生部と、を含む、船舶の温室効果ガス排出低減装置を提供する。
また、前記船舶エンジンはLNG又は低硫黄油を燃料として使用することができる。
また、前記排気ガス冷却部は、排気ガス排出管を包む熱交換配管に船内冷却システムから提供される清水を循環させて排気ガスを27℃乃至33℃の温度に冷却できる。
また、前記吸収タワーは、前記船舶エンジンから排出される排気ガスのNOXを吸収して除去するNOX吸収部をさらに含み、前記CO2除去部は前記NOXが除去され前記排気ガス冷却部によって冷却された排気ガスと前記吸収液製造部からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去できる。
また、前記アンモニア再生部はNH3を再生して、前記吸収タワーに回帰させて吸収液として再使用させ、前記NOX吸収部は前記アンモニア再生部から供給されるNH3でNOXを吸収するか、又は尿素水を使用してNOXを吸収できる。
また、前記吸収液製造部は、清水を貯蔵する清水タンクと、前記清水タンクから清水を供給する清水調節弁と、高圧のNH3を貯蔵するNH3貯蔵所と、前記清水調節弁によって供給される清水に前記NH3貯蔵所から供給されるNH3を噴射して吸収液である高濃度アンモニア水を製造して貯蔵するアンモニア水タンクと、前記アンモニア水タンク内のアンモニア水濃度を測定するpHセンサと、前記アンモニア水タンクから前記吸収液濃度調節部にアンモニア水を供給するアンモニア水供給ポンプと、を含むことができる。
また、前記アンモニア水タンク内に一定の圧力の圧縮空気を注入してNH3の蒸発損失を防止できる。
また、前記吸収液濃度調節部は、清水を供給する清水供給ラインと、前記吸収タワーに供給される吸収液であるアンモニア水の濃度を測定するpHセンサと、前記吸収液製造部から供給されるアンモニア水の流量を調節する流量調節弁と、前記pHセンサによるアンモニア水濃度に応じて、前記吸収液製造部からの高濃度アンモニア水を混合して濃度を上げるか、又は前記清水供給ラインの清水を混合して濃度を下げて、アンモニア水の濃度を調節するミキサーと、前記ミキサーによる混合時にNH3の蒸発を防止する圧力維持用弁と、を含むことができる。
また、前記CO2除去部は、前記吸収液濃度調節部から供給されるアンモニア水を下向きに噴射するアンモニア水噴射ノズルと、CO2と吸収液であるアンモニア水とを接触させてCO2をNH4HCO3(aq)に転換させる充填材と、前記充填材が詰められた吸収塔の区間ごとに多段で形成されてCO2除去反応による発熱を冷却するクーリングジャケットと、CO2と反応せず外部に排出されるNH3を捕集するウォータースプレーと、屈曲する多板形で形成されてアンモニア水を前記充填材方向に回帰させるミスト除去板と、アンモニア水が逆流しないように形成された隔壁と、前記隔壁に囲まれた排気ガス流入孔をカバーする傘形状の遮断板と、を含むことができる。
また、前記充填材は単位体積あたり接触面的が大きく設計された多段の蒸留カラムパッキングで構成され、前記蒸留カラムパッキングの間に溶液再分配器が形成され得る。
また、前記吸収タワーは、前記NOX吸収部と前記排気ガス冷却部の間に形成されて前記船舶エンジンの廃熱とボイラ水を熱交換させるEGEをさらに含むことができる。
また、前記アンモニア再生部は、前記2価金属水酸化物水溶液を貯蔵する貯蔵タンクと、前記吸収タワーから排出された前記アンモニウム塩水溶液と前記2価金属水酸化物水溶液を攪拌機によって攪拌してNH3(g)と炭酸塩を生成する混合タンクと、前記混合タンクから溶液及び沈殿物を吸入して炭酸塩を分離するフィルタと、前記溶液及び沈殿物を前記フィルタに高圧で移送する高圧ポンプと、前記フィルタによって分離されたアンモニア水又は清水を貯蔵し前記吸収液濃度調節部に供給するアンモニア水貯蔵タンクと、を含むことができる。
また、前記貯蔵タンクに貯蔵された前記2価金属水酸化物水溶液は清水と、CaO又はMgOを反応させて生成されたCa(OH)2又はMg(OH)2であり得る。
また、前記吸収タワーから排出される洗浄水を貯蔵する洗浄水タンク、前記洗浄水タンクに移送ポンプによって移送された洗浄水の船外排出条件を充足するように濁度を調節するフィルタリングユニットとpH調節のための中和剤注入ユニットを具備する水処理装置、及び固形の排出物を分離貯蔵するスラッジ貯蔵タンクで構成される、排出部をさらに含むことができる。
一方、本発明は、前述の船舶の温室効果ガス排出低減装置を具備した船舶を提供できる。
本発明によれば、温室効果ガス吸収液の濃度を一定に維持して吸収タワーの吸収性能低下を防止させ、加圧システムを適用して高濃度吸収液の自然蒸発による吸収液の損失を防止し、IMO温室効果ガス排出規制を充足させるように環境に影響を与えない物質に転換して分離排出するか、又は有用な物質に転換して貯蔵し、NH3を再生して比較的高価のNH3の消耗を最小化し、フィルタ後段部の容量の大きさを減らすことができ、温室効果ガスを自然状態で存在する炭酸塩の形態で貯蔵して海上排出を可能とし、NH3再生時に残存するSOXによる副反応を除去してNH3の損失を最小化し、アンモニア回収時に不純物が含まれないようにできる効果がある。
また、本発明によれば、熱交換方式によって船内冷却システムの清水で排気ガスを冷却して吸収液の濃度が低くなることを防止し、これによりフィルタ後段部の容量の大きさを減らすことができ、吸収液の濃度を調節して吸収液の濃度を一定に維持して温室効果ガス吸収性能低下を防止させ、加圧システムを適用して高濃度吸収液の自然蒸発による吸収液の損失を防止し、IMO温室効果ガス排出規制を充足させるように環境に影響を与えない物質に転換して分離排出するか、又は有用な物質に転換して貯蔵し、温室効果ガスを自然状態で存在する炭酸塩の形態で貯蔵して海上排出を可能とし、NH3を再生して比較的高価のNH3の消耗を最小化できる効果がある。
以下、添付図面を参照して本発明の実施例について本発明の属する技術分野における通常の知識を有する者が容易に実施できるように詳細に説明する。本発明は、様々な異なる形態で具現されることができ、ここで説明する実施例に限定されない。
図1を参照すると、本発明の一実施例による船舶の温室効果ガス排出低減装置は、海水を供給する海水供給部110、高濃度CO2吸収液を製造して供給する吸収液製造部120、船舶エンジン10から排出される排気ガスを海水供給部110から供給された海水と反応させて冷却し、冷却された排気ガスと吸収液製造部120からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去するCO2除去部131が形成された、吸収タワー130、吸収液製造部120から吸収タワー130に供給される吸収液の濃度を調節する吸収液濃度調節部140、及び吸収タワー130から排出されたアンモニウム塩水溶液を2価金属水酸化物水溶液と反応させてNH3を再生して吸収タワー130に回帰させて吸収液として再使用させる、アンモニア再生部150を含み、吸収液の濃度を一定に維持して吸収性能低下を防止することを要旨とする。
ここで、主エンジン又は発電用エンジンとして用いられる船舶エンジンの種類及び仕様(低圧エンジン又は高圧エンジン)、船舶エンジンに供給される燃料の種類(HFO、MDO、LNG、MGO、LSMGO、アンモニア等)によって吸収タワーは、CO2除去部の他にも、NOX吸収部又はSOX吸収部を選択的に含むか、又はすべて含むように構成されることができる。
特に、船舶エンジンの燃料として低硫黄油(LSMGO)を使用する場合、排気ガスの冷却とSOXの溶解による吸収を同時に遂行できるSOX吸収部を追加的に具備できる。
以下、吸収タワーにNOX吸収部、SOX吸収部、CO2除去部が順に積層形成された実施例を記述するが、これに限定されず、前述のようにNOX吸収部及び/又はSOX吸収部は船舶エンジンと燃料の種類によって具備するか否かを決定できる。
以下、図1乃至図9を参照して、前述した船舶の温室効果ガス排出低減装置の構成を具体的に詳述すると次のとおりである。
まず、海水供給部110は海水を吸収タワー130に供給して排気ガスの温度を下げて吸収液によるCO2吸収を円滑にする。
具体的には、海水供給部は、図2及び図3に示すように、船外からシーチェスト(sea chest)(図示せず)を介して海水を吸入して供給されて吸収タワー130のSOX吸収部132にポンピングする海水ポンプ111と、排気ガスの量に応じてSOX吸収部132に供給される海水の噴射量を調節する海水調節弁112と、で構成されることができる。ここで、海水ポンプ111は船外から海水を吸入する吸引ポンプ(suction pump)と海水をSOX吸収部132にポンピングして移送する海水移送ポンプに分離して構成されることもできる。
ちなみに、船舶の接岸時又は航海時によって、水深に応じて上部の海水を吸入するハイ(high)シーチェスト又は下部の海水を吸入するロー(low)シーチェストから海水ポンプ111に選択的に供給できる。すなわち、船舶の接岸時には下部の海水に比べて上部の海水の方が清潔なのでハイシーチェストを使用し、船舶の航海時には上部の海水に比べて下部の海水の方が清潔なのでローシーチェストを使用することができる。
ここで、海水調節弁112は海水の流量を調節する手動操作型ダイヤフラム弁又はソレノイド型弁であり得るが、これに限定されず、排気ガスの量に応じて海水噴射ノズル132aを通して海水噴射量を調節できるものであれば、いかなる形態の弁でも適用可能である。
次に、吸収液製造部120は下記の化学式1のように清水(fresh water)とNH3を反応させて高濃度CO2吸収液である高濃度アンモニア水(NH4OH(aq))を製造して吸収液濃度調節部140を経て吸収タワー130に供給する。
具体的には、図2及び図4に示すように、吸収液製造部120は、清水を貯蔵する清水タンク(図示せず)、清水タンクから清水をアンモニア水タンク123に供給する清水調節弁121、高圧のNH3を貯蔵するNH3貯蔵所122、清水調節弁121によって供給される清水にNH3貯蔵所122から供給されるNH3を噴射して高濃度アンモニア水を製造して貯蔵するアンモニア水タンク123、アンモニア水タンク123内のアンモニア水濃度を測定するpHセンサ124、及びアンモニア水タンク123から吸収液濃度調節部140に高濃度アンモニア水を供給するアンモニア水供給ポンプ125で構成されることができる。
例えば、吸収タワー130とアンモニア再生部150を循環するアンモニア水は運転を繰り返すうちに濃度が変化するが、濃度が低くなる場合には高濃度のアンモニア水をアンモニア水循環ラインA(図1参照)に供給して、低くなったアンモニア水濃度を補償して設計されたアンモニア水濃度に一定に維持できる。
一方、高濃度アンモニア水は同一温度で低濃度アンモニア水に比べてNH3(g)の分圧(partial pressure)が高いので、大気圧状態では相対的にNH3の蒸発が起きやすいので損失が増加する。よって、高濃度アンモニア水を貯蔵するためには溶解度が高くNH3(g)の蒸気圧が低くなるように温度を下げて加圧システム下で運転しなければならない。
すなわち、NH3(g)が大気中に蒸発損失する現象を防止するために、アンモニア水タンク123内に一定の圧力の圧縮空気を注入して、アンモニア水タンク123内の圧力を高い状態で維持してNH3の蒸発損失を防止できる。
例えば、NH3は-34℃、8.5barで液体状態で貯蔵が可能なので船内で利用可能な7bar圧縮空気を使用してアンモニア水タンク123内部を一定の圧力に維持して、50%濃度のアンモニア水をアンモニア水タンク123に貯蔵することができる。
また、アンモニア水タンク123の過圧防止のための安全弁(safety valve)123aが設置されることができる。
次に、吸収タワー130には船舶エンジン10から排出される排気ガスを海水供給部110から供給された海水と反応させて冷却し、冷却された排気ガスのCO2と吸収液製造部120からの吸収液であるアンモニア水を反応させて下記の化学式2のようにCO2をアンモニウム塩水溶液(NH4HCO3(aq))に転換してCO2を除去するCO2除去部131が形成される。
具体的には、CO2除去部131は、図3に示すように、吸収液濃度調節部140から供給されるアンモニア水を下向きに噴射するアンモニア水噴射ノズル131a、排気ガスのCO2と吸収液であるアンモニア水とを接触させてCO2をNH4HCO3(aq)に転換させる充填材131b、充填材131bが詰められた吸収塔の区間ごとに多段で形成されてCO2吸収反応による発熱を冷却するクーリングジャケット(cooling jacket)(図示せず)、CO2と反応せず外部に排出されるNH3を捕集するウォータースプレー131c、屈曲する多板形で形成されてアンモニア水噴射ノズル131aによる噴射時に飛散されるアンモニア水を充填材131b方向に回帰させるミスト除去板131d、充填材131bを通過したアンモニア水がSOX吸収部132に逆流しないように形成された隔壁131e、及び隔壁131eに囲まれた排気ガス流入孔をカバーする傘形状の遮断板131fで構成されることができる。
ここで、クーリングジャケットは物質伝達が最も円滑な30℃乃至50℃に冷却してCO2吸収率を一定の水準に維持しながらNH3が気化して消失されないようにすることができる。
一方、CO2除去部131は排気ガスとNH3との接触面的を増やしながらもエンジンスペックで要求される排気管の許容圧力降下(pressure drop)内で運転されるように多様な形態が考慮され得るが、例えば、充填材131bは単位体積あたり接触面的が大きく設計された多段の蒸留カラムパッキングで構成され、単位面積あたり接触面積と気体の圧力降下とフラッディング速度とを考慮して図8に例示したような吸収工程に適した蒸留カラムパッキングを選定でき、図9に例示したようにアンモニア水噴射ノズル131aはラダーパイプ(ladder pipe)形状(a)又はスプレー形状(b)で構成されることができる。
また、アンモニア水は充填材131bを下向きに通過し排気ガスは充填材131bを上向きに通過して接触するようになりチャネリング現象を防止するために蒸留カラムパッキングの間に溶液再分配器(図示せず)が形成され得る。
また、ミスト除去板131dは飛散したアンモニア水が屈曲した多板に粘着されて液滴(droplet)が大きくなるようにして自重によって充填材131b方向に排液されるように(drain)する。
一方、上記の通り、船舶エンジン10はLNG又は低硫黄油を燃料として使用することを前提とするが、LNGを燃料として使用する場合はSOXの発生量が無いことができるが、船舶エンジン10が低硫黄油を燃料として使用する場合は吸収タワー130はSOX吸収部132を具備できる。
すなわち、SOX吸収部132は船舶エンジン10から排出される排気ガスを海水供給部110から供給された海水と反応させて冷却しながらSOXを溶解させて除去し、CO2除去部131はSOXが除去された排気ガスと海水供給部110から供給された海水と反応させて冷却し、冷却された排気ガスと吸収液製造部120からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を吸収除去できる。
具体的には、SOX吸収部132は海水と一次的に接触するセクションであって、図3及び図6に示すように、海水供給部110から供給される海水を下向きに噴射してSOXを溶解させてスート(soot)の粉塵を除去する多段の海水噴射ノズル132a、及び洗浄水が逆流しないようにする、隔壁形状の排気ガス流入管132b又は排気ガス流入管132bをカバーする傘形状の遮断板132cを含むことができる。
一方、海水噴射ノズル132a又は別途のクーリングジャケット(図示せず)によって排気ガスの温度をCO2除去部131で要求される27℃乃至33℃、好ましくは、30℃前後に冷却できるが、図6の(a)に示すように、海水噴射ノズル132a下部に、排気ガスが通過する流路が形成された多孔性上板132dが多段でそれぞれ形成されて、海水と排気ガスを円滑に接触させるか、又は図6の(b)に示すように、海水噴射ノズル132a下部に、海水と排気ガスを接触させる充填材が詰められた吸収塔132eがそれぞれ形成されて、海水がSOXを溶解させるようにすることもできる。
一方、SOXの溶解度をさらに上げるためにアルカリイオンを形成する化合物、例えばNaOH又はMgOの塩基性薬品をSOX吸収部132に供給される海水に投入する閉ループ系(closed loop system)で構成できる。
ちなみに、閉ループ系は追加的な塩基性薬品消耗を伴うが循環する海水の量が少ない長所があり、海水のみを噴射して溶解されたSOXを船外に排出する開ループ系(open loop system)は追加的な塩基性薬品の消耗がなく簡素な長所があり、かかる長所を最大化するために開ループ及び閉ループを結合したハイブリッドシステムで構成することもできる。
よって、SOX吸収部132によってSOXを先に除去した後に続いてCO2除去部131によってCO2を除去させることで、SOXの溶解度が大きいため、Na2SO3などの化合物に先に変化することにより、SOXの溶解がすべて行われるまではCO2の除去が難しい問題点を解決してCO2の溶解度及びCO2の除去効率性を向上させることができる。
ここで、SOX吸収部132によってSOXを吸収して排出部170に排液される洗浄水にはSO3
-、SO4
2-、スート、NaSO3、NaSO4、MgCO3、MgSO4及びその他のイオン化合物が共に含まれている。
一方、上記の通り、吸収タワー130は、船舶エンジン10から排出される排気ガスのNOXを吸収して除去するNOX吸収部133をさらに含み、NOXが除去された排気ガスを海水供給部110から供給された海水と反応させて冷却して冷却された排気ガスと吸収液製造部120からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去できる。
すなわち、吸収タワー130は船舶エンジン10から排出される排気ガスのNOXを吸収して除去するNOX吸収部133と、NOXが除去された排気ガスを海水と反応させて冷却しながらSOXを溶解させて除去するSOX吸収部132と、SOXが除去された排気ガスと吸収液製造部120から供給されたアンモニア水を反応させてCO2をNH4HCO3(aq)に転換してCO2を除去するCO2除去部131と、が垂直方向に積層形成され、NOXとSOXとCO2を順に吸収して除去する。
これにより、CO2除去部131は前もってNOXとSOXが除去された排気ガスとアンモニア水を反応させて除去することで、CO2除去工程中にNOXとSOXによる副反応が発生しないので不純物の発生を最小化することができ、後続の工程で不純物の少ないNH4HCO3を得ることができる。
ここで、吸収タワー130は、CO2除去部131とSOX吸収部132とNOX吸収部133と後述するEGE134とを含んで構成されるが、それぞれ個別モジュールとして構成されてモジュール化して結合して構成されることもでき、単一のタワーの形態に統合して構成されることもでき、吸収タワー130自体は単一タワー又は複数のタワーにグループ化して構成されることもできる。
具体的には、NOX吸収部133はSCR(Selective Catalyst Reactor)であって、図5に示すように、アンモニア再生部150からブロア133a又は圧縮機を通して第1NH3噴射ノズル133bにNH3を直接供給するか、又はNH3の不足時には尿素水貯蔵タンク133cの尿素水(UREA)を尿素水供給ポンプ133dを通して第2NH3噴射ノズル133eに供給されて損失分又は不足分を補償するように代替することもできる。
一方、尿素水を分解するとNH3とCO2が発生するので、NH3を直接供給してCO2発生量を減らすことが好ましい場合がある。
また、吸収タワー130は、NOX吸収部133とSOX吸収部132の間に形成されて船舶エンジン10の廃熱とボイラ水を熱交換させるEGE(Exhaust Gas Economizer)134をさらに含むことができる。
次に、吸収液濃度調節部140は吸収液製造部120から吸収タワー130に供給されて循環する吸収液の濃度を調節する。
例えば、アンモニア水循環ラインAを循環するアンモニア水の濃度が低い場合は上記の化学式2の(NH4)2CO3の生成が減ってCO2排出量が増加するようになり、濃度が高い場合は過度なCO2吸収によってCaCO3又はMgCO3の生産量が必要以上に増加するようになるので、吸収液濃度調節部140はアンモニア水の濃度を一定に維持して吸収タワー130のCO2吸収性能が持続されるようにすべきである。
これを具現するために、吸収液濃度調節部140は、吸収液製造部120の高濃度アンモニア水とアンモニア水循環ラインAを循環する低濃度のアンモニア水を混合してアンモニア水の濃度を質量基準12%に調節するように設計できるが、これに限定されず使用条件に応じて変更され得る。
すなわち、吸収液濃度調節部140は、図4に示すように、清水を供給する清水供給ライン141、吸収タワー130に供給される吸収液であるアンモニア水の濃度を測定するpHセンサ142、アンモニア水供給ポンプ125の稼動によって吸収液製造部120から供給される高濃度アンモニア水の流量を調節する流量調節弁143、pHセンサ142によるアンモニア水濃度に応じて、吸収液製造部120からの高濃度アンモニア水を混合して濃度を上げるか、又は清水供給ライン141の清水を混合して濃度を下げて、アンモニア水の濃度を調節するミキサー144、及びミキサー144による混合時にNH3の蒸発を防止する圧力維持用弁145で構成されることができる。
ここで、ミキサー144内部には円滑に混合するために流体の渦流を起こすことができる羽根が配置されたパイプ又は構造物で多様な形態で構成されることができ、圧力維持用弁145はミキサー144の排出口に形成されて混合時にも高い圧力を維持して高濃度アンモニア水からNH3(g)が蒸発して消失されることを防止できる。
次に、アンモニア再生部150は、下記の化学式3及び化学式4によって、吸収タワー130から排出されたアンモニウム塩水溶液を2価金属水酸化物水溶液と反応させてNH3を再生して吸収タワー130に回帰させてCO2吸収液として再使用させ、CO2をCaCO3(s)又はMgCO3(s)の形態で貯蔵又は排出させるか、又はNOX吸収部133に供給してNH3でNOXを吸収させることができる。
具体的には、アンモニア再生部150は、図4に示すように、2価金属水酸化物水溶液(Ca(OH)2又はMg(OH)2)を貯蔵する貯蔵タンク151、吸収タワー130から排出されたアンモニウム塩水溶液(NH4HCO3(aq))と2価金属水酸化物水溶液を攪拌機によって攪拌してNH3(g)と炭酸塩を生成する混合タンク152、混合タンク152から溶液及び沈殿物を吸入して炭酸塩を分離するフィルタ153、溶液及び沈殿物をフィルタ153に高圧で移送する高圧ポンプ154、フィルタ153によって分離されたアンモニア水(又は清水)を貯蔵し吸収液濃度調節部140に供給するアンモニア水貯蔵タンク155、アンモニア水貯蔵タンク155から吸収液濃度調節部140に供給するアンモニア水循環ポンプ156、及びフィルタ153によって分離された炭酸塩(CaCO3(s)又はMgCO3(s))をスラリー又は乾燥機(dryer)(図示せず)に移送されて固形化した固体状態で貯蔵する別途の貯蔵タンク(図示せず)で構成されることができる。
ここで、混合タンク152内に設置された攪拌機によって連続的に反応させるが、反応が円滑に行われるように一定の温度を維持できる。
また、貯蔵タンク151では清水と金属酸化物(CaO又はMgO)を反応させて2価金属水酸化物水溶液(Ca(OH)2又はMg(OH)2)を生成して貯蔵し混合タンク152に供給する役割を担う。
これにより、比較的安価の金属酸化物(CaO又はMgO)又は2価金属水酸化物水溶液(Ca(OH)2又はMg(OH)2)のみを投入して水の追加的な投入が必要なく、アンモニア水の濃度減少がなく、フィルタ153の容量の大きさを減らすことができ、NH3再生費用を減らすことができる。すなわち、理論的には金属酸化物のみを消耗し、NH3と清水を再使用させ、CO2除去費用を相当低減できる。
また、フィルタ153は混合タンク152から溶液と沈殿物を吸入してNaHCO3とその他副産物の沈殿物を高圧ポンプ154によって高圧で移送して炭酸塩を分離して固体状態で貯蔵するか、又は船外に排出する。ここで、フィルタ153の一例として高圧流体移送による沈殿物分離に適したメンブレンフィルタが適用され得る。
また、アンモニア水循環ポンプ156は大量のアンモニア水がアンモニア水循環ラインAを循環するように遠心ポンプ型のポンプで構成されることができる。
次に、蒸気生成部160は、図7に示すように、EGE134を通過して熱交換された蒸気(steam)と飽和水形態の混合水を供給されてスチームドラム(steam drum)(図示せず)によって蒸気を分離して蒸気消耗先に供給する補助ボイラ161と、補助ボイラ161からEGE134にボイラ水を循環供給するボイラ水循環水ポンプ162と、蒸気消耗先から消耗された後、凝縮されて相が変化した凝縮水を回収するカスケードタンク(cascade tank)163と、カスケードタンク163から補助ボイラ161にボイラ水の量を調節して供給する供給ポンプ164及び調節弁165と、で構成され、船内の加熱装備に必要な蒸気を生成して供給する。
ここで、船舶エンジン10の負荷が大きい場合は排気ガスから提供され得る熱量が高いので船内に必要な蒸気の量をEGE134によって十分に生産できるが、そうでない場合は補助ボイラ161自体に燃料を燃焼させて必要な蒸気を生産することもできる。
次に、排出部170は、図7に示すように、吸収タワー130から排出される洗浄水を貯蔵する洗浄水タンク171、洗浄水タンク171から移送ポンプ172によって移送された洗浄水の船外排出条件を充足するように濁度を調節するフィルタリングユニットとpH調節のための中和剤注入ユニットを具備する水処理装置173、及びスートなどの固形の排出物を分離貯蔵するスラッジ貯蔵タンク174で構成され、水処理装置173を通過して船外排出条件を充足する洗浄水は船外排出し、船外排出条件を充足できないスートなどの固形の排出物は別途にスラッジ貯蔵タンク174に貯蔵保管できる。
一方、船外排出条件を充足するための中和剤としてNaOHを例として上げられるが、吸収タワー130から排出される物質が酸性又は塩基性である場合をすべて想定して必要に応じてそれらの酸性又は塩基性をそれぞれ中和させることができる中和剤が選択されて使用され得る。
一方、本発明の他の実施例による船舶は、上記の船舶の温室効果ガス排出低減装置を具備した船舶を提供できる。
したがって、前述のような船舶の温室効果ガス排出低減装置の構成によれば、温室効果ガス吸収液の濃度を一定に維持して吸収タワーの吸収性能低下を防止させ、加圧システムを適用して高濃度吸収液の自然蒸発による吸収液の損失を防止し、IMO温室効果ガス排出規制を充足させるように環境に影響を与えない物質に転換して分離排出するか、又は有用な物質に転換して貯蔵し、NH3を再生して比較的高価のNH3の消耗を最小化し、フィルタ後段部の容量の大きさを減らすことができ、温室効果ガスを自然状態で存在する炭酸塩の形態で貯蔵して海上排出を可能とし、NH3再生時に残存するSOXによる副反応を除去してNH3の損失を最小化し、アンモニア回収時に不純物が含まれないようにできる。
一方、図10を参照すると、本発明のさらに他の実施例による船舶の温室効果ガス排出低減装置は、船舶エンジン10`から排出される排気ガスを冷却する排気ガス冷却部110`、高濃度CO2吸収液を製造して供給する吸収液製造部120`、排気ガス冷却部110`によって冷却された排気ガスと吸収液製造部120`からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去するCO2除去部131`が形成された、吸収タワー130`、吸収液製造部120`から吸収タワー130`に供給される吸収液の濃度を調節する吸収液濃度調節部140`、及び吸収タワー130`から排出されたアンモニウム塩水溶液を2価金属水酸化物水溶液と反応させてNH3を再生して吸収タワー130`に回帰させて吸収液として再使用させる、アンモニア再生部150`を含み、熱交換方式によって清水で排気ガスを冷却して吸収液の濃度が低くなることを防止し、吸収液の濃度を調節して吸収液の濃度を一定に維持して吸収性能低下を防止することを要旨とする。
ここで、主エンジン又は発電用エンジンとして用いられる船舶エンジンの種類及び仕様(低圧エンジン又は高圧エンジン)と、船舶エンジンに供給される燃料の種類(HFO、MDO、LNG、MGO、LSMGO、アンモニア等)によって吸収タワーは、CO2除去部の他にも、NOX吸収部又はSOX吸収部を選択的に含むか、又はすべて含むように構成されることができる。
特に、船舶エンジンの燃料としてLNGを使用する場合はSOXの発生量が無いので別途にSOX吸収部を設置する必要がないが、低硫黄油(LSMGO)を使用する場合は微量のSOXが発生する場合があるので排気ガスの冷却とSOXの溶解による吸収を同時に遂行できるSOX吸収部を追加的に具備することもできる。
以下、船舶エンジンの燃料としてLNGを使用するか、又は低硫黄油を使用する場合において吸収タワーにNOX吸収部、排気ガス冷却部、CO2除去部が順に積層形成された実施例を記述するが、これに限定されず、前述のようにNOX吸収部は船舶エンジンと燃料の種類によって具備するか否かを決定できる。
以下、図10乃至図16を参照して、前述した船舶の温室効果ガス排出低減装置の構成を具体的に詳述すると次のとおりである。
まず、排気ガス冷却部110`は船舶エンジン10`から排出される排気ガスを冷却して、排気ガスの温度を下げて吸収液によるCO2吸収を円滑にする。
例えば、排気ガス冷却部110`は、船舶エンジン10`から排出される排気ガスを清水(fresh water)の熱交換方式で冷却でき、具体的には排気ガスが流動する排気ガス排出管を包む熱交換配管111`に船内冷却システム20`から提供される清水を循環させて清水との熱交換方式によって排気ガスを27℃乃至33℃の温度に冷却できる。
すなわち、清水によって排気ガスを直接冷却する水冷方式は清水の投入によって吸収液の濃度が低くなり温室効果ガス吸収性能が低下するが、これを改善して熱交換方式によって排気ガスを冷却して吸収液の濃度が低くなることを防止して温室効果ガス吸収性能を一定に維持できる。
次に、吸収液製造部120`は下記の化学式5のように清水とNH3を反応させて高濃度CO2吸収液である高濃度アンモニア水(NH4OH(aq))を製造して吸収液濃度調節部140`を経て吸収タワー130`に供給する。
具体的には、吸収液製造部120`は、図11及び図13に示すように、清水を貯蔵する清水タンク(図示せず)、清水タンクから清水をアンモニア水タンク123`に供給する清水調節弁121`、高圧のNH3を貯蔵するNH3貯蔵所122`、清水調節弁121`によって供給される清水にNH3貯蔵所122`から供給されるNH3を噴射して高濃度アンモニア水を製造して貯蔵するアンモニア水タンク123`、アンモニア水タンク123`内のアンモニア水濃度を測定するpHセンサ124`、及びアンモニア水タンク123`から吸収液濃度調節部140`に高濃度アンモニア水を供給するアンモニア水供給ポンプ125`で構成されることができる。
例えば、吸収タワー130`とアンモニア再生部150`を循環するアンモニア水は運転を繰り返すうちに濃度が変化するが、濃度が低くなる場合は高濃度のアンモニア水を吸収液循環ラインA`(図10参照)に供給して、低くなったアンモニア水濃度を補償して設計されたアンモニア水濃度に一定に維持できる。
一方、高濃度アンモニア水は同一温度で低濃度アンモニア水に比べてNH3(g)の分圧(partial pressure)が高いので、大気圧状態では相対的にNH3の蒸発が起きやすいので損失が増加する。よって、高濃度アンモニア水を貯蔵するためには溶解度が高くNH3(g)の蒸気圧が低くなるように温度を下げて加圧システム下で運転しなければならない。
すなわち、NH3(g)が大気中に蒸発損失する現象を防止するためにアンモニア水タンク123`内に一定の圧力の圧縮空気を注入して、アンモニア水タンク123`内の圧力を高い状態で維持してNH3の蒸発損失を防止できる。
例えば、NH3は-34℃、8.5barで液体状態で貯蔵が可能なので船内で利用可能な7bar圧縮空気を使用してアンモニア水タンク123`内部を一定の圧力に維持して、50%濃度のアンモニア水をアンモニア水タンク123`に貯蔵することができる。
また、アンモニア水タンク123`の過圧防止のために安全領域(Safety Area)に排気して圧力を下げる安全弁(safety valve)123a`が設置されることができる。
次に、吸収タワー130`には排気ガス冷却部110`によって冷却された排気ガスと吸収液製造部120`からの吸収液であるアンモニア水(NH4OH(aq))を反応させて下記の化学式6のようにCO2をアンモニウム塩水溶液(NH4HCO3(aq))に転換してCO2を除去するCO2除去部131`が形成される。
具体的には、CO2除去部131`は、図12に示すように、吸収液濃度調節部140`から供給されるアンモニア水を下向きに噴射するアンモニア水噴射ノズル131a`、排気ガスのCO2と吸収液であるアンモニア水とを接触させてCO2をアンモニウム塩水溶液であるNH4HCO3(aq)に転換させる充填材131b`、充填材131b`が詰められた吸収塔の区間ごとに多段で形成されてCO2吸収反応による発熱を冷却するクーリングジャケット(cooling jacket)(図示せず)、CO2と反応せず外部に排出されるNH3を捕集するウォータースプレー131c`、屈曲する多板形で形成されてアンモニア水噴射ノズル131a`による噴射時に飛散されるアンモニア水を充填材131b`方向に回帰させるミスト除去板131d`、充填材131b`を通過したアンモニア水がSOX吸収部に逆流しないように形成された隔壁131e`、及び隔壁131e`に囲まれた排気ガス流入孔をカバーする傘形状の遮断板131f`で構成されることができる。
ここで、クーリングジャケットは物質伝達が最も円滑な30℃乃至50℃に冷却してCO2吸収率を一定の水準に維持しながらNH3が気化して消失されないようにすることができる。
一方、CO2除去部131`は排気ガスとNH3との接触面的を増やしながらもエンジンスペックで要求される排気管の許容圧力降下(pressure drop)内で運転されるように多様な形態が考慮され得るが、例えば、充填材131b`は単位体積あたり接触面的が大きく設計された多段の蒸留カラムパッキングで構成され、単位面積あたり接触面積と気体の圧力降下とフラッディング速度とを考慮して図15に例示したような吸収工程に適した蒸留カラムパッキングを選定でき、図16に例示したようにアンモニア水噴射ノズル131a`はラダーパイプ(ladder pipe)形状(a)又はスプレー形状(b)で構成されることができる。
また、アンモニア水は充填材131b`を下向きに通過し排気ガスは充填材131b`を上向きに通過して接触するようになりチャネリング現象を防止するために蒸留カラムパッキングの間に溶液再分配器(図示せず)が形成され得る。
また、ミスト除去板131d`は飛散したアンモニア水が屈曲した多板に粘着されて液滴(droplet)が大きくなるようにして自重によって充填材131b`方向に排液されるように(drain)する。
一方、上記の通り、船舶エンジン10`はLNG又は低硫黄油を燃料として使用することを前提とするが、LNGを燃料として使用する場合はSOXの発生量が無いことができるが、船舶エンジン10`が低硫黄油を燃料として使用する場合は吸収タワー130`はSOX吸収部を具備することもできる。
例えば、別途図示していないが、SOX吸収部は船舶エンジン10`から排出される排気ガスを海水と反応させて冷却しながらSOXを溶解させて除去し、CO2除去部131`はSOXが除去され冷却された排気ガスと吸収液製造部120`からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を吸収除去できる。
また、上記の通り、吸収タワー130`は、船舶エンジン10`から排出される排気ガスのNOXを吸収して除去するNOX吸収部132`をさらに含み、NOXが除去された排気ガスを排気ガス冷却部110`によって冷却し、冷却された排気ガスと吸収液製造部120`からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去できる。
すなわち、吸収タワー130`は船舶エンジン10`から排出される排気ガスのNOXを吸収して除去するNOX吸収部132`と、NOXが除去され冷却された排気ガスと吸収液製造部120`から供給されたアンモニア水を反応させてCO2をNH4HCO3(aq)に転換してCO2を除去するCO2除去部131`が垂直方向に積層形成され、NOXとCO2を順に吸収して除去する。
よって、CO2除去部131`は前もってNOXが除去された排気ガスとアンモニア水を反応させて除去することで、CO2除去工程中にNOXによる副反応が発生しないので不純物の発生を最小化することができ、後続の工程で不純物の少ないNH4HCO3を得ることができる。
ここで、吸収タワー130`は、CO2除去部131`とNOX吸収部132`と後述するEGE133`を含んで構成されるが、それぞれ個別モジュールとして構成されてモジュール化して結合して構成されることもでき、単一のタワーの形態に統合して構成されることもでき、吸収タワー130`自体は単一タワー又は複数のタワーにグループ化して構成されることもできる。
具体的には、NOX吸収部132`はSCR(Selective Catalyst Reactor)であって、図12に示すように、アンモニア再生部150`からブロア132a`又は圧縮機を通して第1NH3噴射ノズル132b`に再生されたNH3を直接供給してNOXを吸収するか、又はNH3の不足時には尿素水貯蔵タンク132c`の尿素水(UREA)を尿素水供給ポンプ132d`を通して第2NH3噴射ノズル132e`に供給されて損失分又は不足分を補償するように代替することもできる。
一方、尿素水を分解するとNH3とCO2が発生するので、NH3を直接供給してCO2発生量を減らすことが好ましい場合がある。
また、吸収タワー130`は、NOX吸収部132`と排気ガス冷却部110`の間に形成されて船舶エンジン10`の廃熱とボイラ水を熱交換させるEGE(Exhaust Gas Economizer)133`をさらに含むことができる。
次に、吸収液濃度調節部140`は吸収液製造部120`から吸収タワー130`に供給されて吸収液循環ラインA`に沿って循環する吸収液の濃度を調節する。
例えば、吸収液循環ラインA`を循環するアンモニア水の濃度が低い場合は上記の化学式6の(NH4)2CO3の生成が減ってCO2排出量が増加するようになり、濃度が高い場合は過度なCO2吸収によってCaCO3又はMgCO3の生産量が必要以上に増加するようになるので、吸収液濃度調節部140`はアンモニア水の濃度を一定に維持して吸収タワー130`のCO2吸収性能が持続されるようにすべきである。
これを具現するために、吸収液濃度調節部140`は、吸収液製造部120`の高濃度アンモニア水と吸収液循環ラインA`を循環する低濃度のアンモニア水を混合してアンモニア水の濃度を質量基準12%に調節するように設計できるが、これに限定されず使用条件に応じて変更され得る。
すなわち、吸収液濃度調節部140`は、図13に示すように、清水を供給する清水供給ライン141`、吸収タワー130`に供給される吸収液であるアンモニア水の濃度を測定するpHセンサ142`、アンモニア水供給ポンプ125`の稼動によって吸収液製造部120`から供給される高濃度アンモニア水の流量を調節する流量調節弁143`、pHセンサ142`によるアンモニア水濃度に応じて、吸収液製造部120`からの高濃度アンモニア水を混合して濃度を上げるか、又は清水供給ライン141`の清水を混合して濃度を下げて、アンモニア水の濃度を調節するミキサー144`、及びミキサー144`による混合時にNH3の蒸発を防止する圧力維持用弁145`で構成されることができる。
ここで、ミキサー144`内部には円滑に混合するために流体の渦流を起こすことができる羽根が配置されたパイプ又は構造物で多様な形態で構成されることができ、圧力維持用弁145`はミキサー144`の排出口に形成されて混合時にも高い圧力を維持して高濃度アンモニア水からNH3(g)が蒸発して消失されることを防止できる。
次に、アンモニア再生部150`は、下記の化学式7及び化学式8によって、吸収タワー130`から排出されたアンモニウム塩水溶液を2価金属水酸化物水溶液と反応させてNH3を再生して吸収タワー130`に回帰させてCO2吸収液として再使用させ、CO2をCaCO3(s)又はMgCO3(s)の炭酸塩の形態で貯蔵又は排出させるか、又は上記のようにNOX吸収部132`に供給してNH3でNOXを吸収させることができる。
具体的には、アンモニア再生部150`は、図13に示すように、2価金属水酸化物水溶液(Ca(OH)2又はMg(OH)2)を貯蔵する貯蔵タンク151`、吸収タワー130`から排出されたアンモニウム塩水溶液(NH4HCO3(aq))と2価金属水酸化物水溶液を攪拌機によって攪拌してNH3(g)と炭酸塩を生成する混合タンク152`、混合タンク152`から溶液及び沈殿物を吸入して炭酸塩を分離するフィルタ153`、溶液及び沈殿物をフィルタ153`に高圧で移送する高圧ポンプ154`、フィルタ153`によって分離されたアンモニア水(又は清水)を貯蔵し吸収液濃度調節部140`に供給するアンモニア水貯蔵タンク155`、アンモニア水貯蔵タンク155`から吸収液濃度調節部140`に供給するアンモニア水循環ポンプ156`、及びフィルタ153`によって分離された炭酸塩(CaCO3(s)又はMgCO3(s))をスラリー又は乾燥機(dryer)(図示せず)に移送されて固形化した固体状態で貯蔵する別途の貯蔵タンク(図示せず)で構成されることができる。
ここで、混合タンク152`内に設置された攪拌機によって連続的に反応させるが、反応が円滑に行われるように一定の温度を維持できる。
また、貯蔵タンク151`では清水と金属酸化物(CaO又はMgO)を反応させて2価金属水酸化物水溶液(Ca(OH)2又はMg(OH)2)を生成して貯蔵し混合タンク152`に供給する役割を担う。
これにより、比較的安価の金属酸化物(CaO又はMgO)又は2価金属水酸化物水溶液(Ca(OH)2又はMg(OH)2)のみを投入して水の追加的な投入が必要なく、アンモニア水の濃度減少がなく、フィルタ153`の容量の大きさを減らすことができ、NH3再生費用を減らすことができる。すなわち、理論的には金属酸化物のみを消耗し、NH3と清水を再使用させ、CO2除去費用を相当低減できる。
また、フィルタ153`は混合タンク152`から溶液と沈殿物を吸入してNaHCO3とその他副産物の沈殿物を高圧ポンプ154`によって高圧で移送して炭酸塩を分離して固体状態で貯蔵するか、又は船外に排出する。ここで、フィルタ153`の一例として高圧流体移送による沈殿物分離に適したメンブレンフィルタが適用され得る。
また、アンモニア水循環ポンプ156`は大量のアンモニア水がアンモニア水循環ラインA`を循環するように遠心ポンプ型のポンプで構成されることができる。
次に、蒸気生成部160`は、図14に示すように、EGE133`を通過して熱交換された蒸気(steam)と飽和水形態の混合水を供給されてスチームドラム(steam drum)(図示せず)によって蒸気を分離して蒸気消耗先に供給する補助ボイラ161`と、補助ボイラ161`からEGE133`にボイラ水を循環供給するボイラ水循環水ポンプ162`と、蒸気消耗先から消耗された後、凝縮されて相が変化した凝縮水を回収するカスケードタンク(cascade tank)163`と、カスケードタンク163`から補助ボイラ161`にボイラ水の量を調節して供給する供給ポンプ164`及び調節弁165`と、で構成され、船内の加熱装備に必要な蒸気を生成して供給する。
ここで、船舶エンジン10`の負荷が大きい場合は排気ガスから提供され得る熱量が高いので船内に必要な蒸気の量をEGE133`によって十分に生産できるが、そうでない場合は補助ボイラ161`自体に燃料を燃焼させて必要な蒸気を生産することもできる。
一方、吸収タワー130`から排出される洗浄水を処理する排出部(図示せず)を構成することもできる。例えば、排出部は吸収タワー130`から排出される洗浄水を貯蔵する洗浄水タンク、洗浄水タンクから移送ポンプによって移送された洗浄水の船外排出条件を充足するように濁度を調節するフィルタリングユニットとpH調節のための中和剤注入ユニットを具備する水処理装置、及びスートなどの固形の排出物を分離貯蔵するスラッジ貯蔵タンクで構成され、水処理装置を通過して船外排出条件を充足する洗浄水は船外排出し、船外排出条件を充足できないスートなどの固形の排出物は別途にスラッジ貯蔵タンクに貯蔵保管できる。
一方、船外排出条件を充足するための中和剤としてNaOHを例として上げられるが、吸収タワー130`から排出される物質が酸性又は塩基性である場合をすべて想定して必要に応じてそれらの酸性又は塩基性をそれぞれ中和させることができる中和剤が選択されて使用され得る。
一方、本発明のさらに他の実施例による船舶は、上記の船舶の温室効果ガス排出低減装置を具備した船舶を提供できる。
したがって、前述のような船舶の温室効果ガス排出低減装置の構成によれば、熱交換方式によって船内冷却システムの清水で排気ガスを冷却して吸収液の濃度が低くなることを防止し、これによりフィルタ後段部の容量の大きさを減らすことができ、吸収液の濃度を調節して吸収液の濃度を一定に維持して温室効果ガス吸収性能低下を防止させ、加圧システムを適用して高濃度吸収液の自然蒸発による吸収液の損失を防止し、IMO温室効果ガス排出規制を充足させるように環境に影響を与えない物質に転換して分離排出するか、又は有用な物質に転換して貯蔵し、温室効果ガスを自然状態で存在する炭酸塩の形態で貯蔵して海上排出を可能とし、NH3を再生して比較的高価のNH3の消耗を最小化できる。
以上、本発明を図面に示す実施例を参照して説明した。しかし、本発明はこれに限定されず本発明の属する技術分野における通常の知識を有する者によって本発明と均等な範囲に属する多様な変形例又は他の実施例が可能である。したがって、本発明の真正な保護範囲は下記の特許請求の範囲によって定められる。
Claims (34)
- 海水を供給する海水供給部と、
高濃度CO2吸収液を製造して供給する吸収液製造部と、
船舶エンジンから排出される排気ガスを前記海水供給部から供給された海水と反応させて冷却し、前記冷却された排気ガスと前記吸収液製造部からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去するCO2除去部が形成された、吸収タワーと、
前記吸収液製造部から前記吸収タワーに供給される吸収液の濃度を調節する吸収液濃度調節部と、
前記吸収タワーから排出された前記アンモニウム塩水溶液を2価金属水酸化物水溶液と反応させてNH3を再生して前記吸収タワーに回帰させて吸収液として再使用させる、アンモニア再生部と、を含む
ことを特徴とする船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記船舶エンジンはLNG又は低硫黄油を燃料として使用する
請求項1に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記船舶エンジンが低硫黄油を燃料として使用する場合、
前記吸収タワーは、前記船舶エンジンから排出される排気ガスを前記海水供給部から供給された海水と反応させて冷却しながらSOXを溶解させて除去するSOX吸収部をさらに含み、
前記CO2除去部は前記SOXが除去された排気ガスを前記海水供給部から供給された海水と反応させて冷却し、前記冷却された排気ガスを前記吸収液製造部からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去する
請求項2に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記吸収タワーは、前記船舶エンジンから排出される排気ガスのNOXを吸収して除去するNOX吸収部をさらに含み、
前記CO2除去部は、前記NOXが除去された排気ガスを前記海水供給部から供給された海水と反応させて冷却し、前記冷却された排気ガスと前記吸収液製造部からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去する
請求項1に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記吸収タワーは、前記船舶エンジンから排出される排気ガスのNOXを吸収して除去するNOX吸収部と、前記NOXが除去された排気ガスを前記海水供給部から供給された海水と反応させて冷却しながらSOXを溶解させて除去するSOX吸収部と、前記SOXが除去された排気ガスと前記吸収液製造部からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去する前記CO2除去部と、が順に積層形成される
請求項1に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記アンモニア再生部はNH3を再生して、前記吸収タワーに回帰させて吸収液として再使用させ、
前記NOX吸収部は前記アンモニア再生部から供給されるNH3でNOXを吸収するか、又は尿素水を使用してNOXを吸収する
請求項4又は5に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記海水供給部は、
船外からシーチェストを介して海水を供給されて前記SOX吸収部にポンピングする海水ポンプと、
排気ガスの量に応じて前記海水ポンプから前記SOX吸収部に供給される海水の噴射量を調節する海水調節弁と、を含む
請求項3又は5に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記吸収液製造部は、
清水を貯蔵する清水タンクと、
前記清水タンクから清水を供給する清水調節弁と、
高圧のNH3を貯蔵するNH3貯蔵所と、
前記清水調節弁によって供給される清水に前記NH3貯蔵所から供給されるNH3を噴射して吸収液である高濃度アンモニア水を製造して貯蔵するアンモニア水タンクと、
前記アンモニア水タンク内のアンモニア水濃度を測定するpHセンサと、
前記アンモニア水タンクから前記吸収液濃度調節部にアンモニア水を供給するアンモニア水供給ポンプと、を含む
請求項1に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記吸収液濃度調節部は、
清水を供給する清水供給ラインと、
前記吸収タワーに供給される吸収液であるアンモニア水の濃度を測定するpHセンサと、
前記吸収液製造部から供給されるアンモニア水の流量を調節する流量調節弁と、
前記pHセンサによるアンモニア水濃度に応じて、前記吸収液製造部からの高濃度アンモニア水を混合して濃度を上げるか、又は前記清水供給ラインの清水を混合して濃度を下げて、アンモニア水の濃度を調節するミキサーと、
前記ミキサーによる混合時にNH3の蒸発を防止する圧力維持用弁と、を含む
請求項1に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記SOX吸収部は、
前記海水供給部から供給される海水を下向きに噴射する多段の海水噴射ノズルと、
洗浄水が逆流しないようにする、隔壁形状の排気ガス流入管又は前記排気ガス流入管をカバーする傘形状の遮断板と、を含む
請求項3又は5に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記海水噴射ノズル下部に、排気ガスが通過する流路が形成された多孔性上板が多段でそれぞれ形成されて、海水と排気ガスを接触させる
請求項10に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記海水噴射ノズル下部に、海水と排気ガスを接触させる充填材が詰められた吸収塔が形成されて、海水がSOXを溶解させるようにする
請求項10に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記CO2除去部は、
前記吸収液濃度調節部から供給されるアンモニア水を下向きに噴射するアンモニア水噴射ノズルと、
CO2と吸収液であるアンモニア水とを接触させてCO2をNH4HCO3(aq)に転換させる充填材と、
前記充填材が詰められた吸収塔の区間ごとに多段で形成されてCO2除去反応による発熱を冷却するクーリングジャケットと、
CO2と反応せず外部に排出されるNH3を捕集するウォータースプレーと、
屈曲する多板形で形成されてアンモニア水を前記充填材方向に回帰させるミスト除去板と、
アンモニア水が逆流しないように形成された隔壁と、
前記隔壁に囲まれた排気ガス流入孔をカバーする傘形状の遮断板と、を含む
請求項1に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記充填材は単位体積あたり接触面的が大きく設計された多段の蒸留カラムパッキングで構成され、
前記蒸留カラムパッキングの間に溶液再分配器が形成される
請求項13に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記吸収タワーは、
前記NOX吸収部と前記SOX吸収部の間に形成されて前記船舶エンジンの廃熱とボイラ水を熱交換させるEGEをさらに含む
請求項5に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記アンモニア再生部は、
前記2価金属水酸化物水溶液を貯蔵する貯蔵タンクと、
前記吸収タワーから排出された前記アンモニウム塩水溶液と前記2価金属水酸化物水溶液を攪拌機によって攪拌してNH3(g)と炭酸塩を生成する混合タンクと、
前記混合タンクから溶液及び沈殿物を吸入して炭酸塩を分離するフィルタと、
前記溶液及び沈殿物を前記フィルタに高圧で移送する高圧ポンプと、
前記フィルタによって分離されたアンモニア水又は清水を貯蔵し前記吸収液濃度調節部に供給するアンモニア水貯蔵タンクと、を含む
請求項1に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記貯蔵タンクに貯蔵された前記2価金属水酸化物水溶液は清水と、CaO又はMgOを反応させて生成されたCa(OH)2又はMg(OH)2である
請求項16に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記吸収タワーから排出される洗浄水を貯蔵する洗浄水タンク、前記洗浄水タンクに移送ポンプによって移送された洗浄水の船外排出条件を充足するように濁度を調節するフィルタリングユニットとpH調節のための中和剤注入ユニットを具備する水処理装置、及び固形の排出物を分離貯蔵するスラッジ貯蔵タンクで構成される、排出部をさらに含む
請求項1に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 請求項1乃至5のいずれか一項に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置を具備した
ことを特徴とする船舶。 - 船舶エンジンから排出される排気ガスを冷却する排気ガス冷却部と、
高濃度CO2吸収液を製造して供給する吸収液製造部と、
前記排気ガス冷却部によって冷却された排気ガスと前記吸収液製造部からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去するCO2除去部が形成された、吸収タワーと、
前記吸収液製造部から前記吸収タワーに供給される吸収液の濃度を調節する吸収液濃度調節部と、
前記吸収タワーから排出された前記アンモニウム塩水溶液を2価金属水酸化物水溶液と反応させてNH3を再生して前記吸収タワーに回帰させて吸収液として再使用させる、アンモニア再生部と、を含む
ことを特徴とする船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記船舶エンジンはLNG又は低硫黄油を燃料として使用する
請求項20に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記排気ガス冷却部は、
排気ガス排出管を包む熱交換配管に船内冷却システムから提供される清水を循環させて排気ガスを27℃乃至33℃の温度に冷却する
請求項20に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記吸収タワーは、前記船舶エンジンから排出される排気ガスのNOXを吸収して除去するNOX吸収部をさらに含み、
前記CO2除去部は前記NOXが除去され前記排気ガス冷却部によって冷却された排気ガスと前記吸収液製造部からの吸収液を反応させてCO2をアンモニウム塩水溶液に転換してCO2を除去する
請求項20に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記アンモニア再生部はNH3を再生して、前記吸収タワーに回帰させて吸収液として再使用させ、
前記NOX吸収部は前記アンモニア再生部から供給されるNH3でNOXを吸収するか、又は尿素水を使用してNOXを吸収する
請求項23に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記吸収液製造部は、
清水を貯蔵する清水タンクと、
前記清水タンクから清水を供給する清水調節弁と、
高圧のNH3を貯蔵するNH3貯蔵所と、
前記清水調節弁によって供給される清水に前記NH3貯蔵所から供給されるNH3を噴射して吸収液である高濃度アンモニア水を製造して貯蔵するアンモニア水タンクと、
前記アンモニア水タンク内のアンモニア水濃度を測定するpHセンサと、
前記アンモニア水タンクから前記吸収液濃度調節部にアンモニア水を供給するアンモニア水供給ポンプと、を含む
請求項20に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記アンモニア水タンク内に一定の圧力の圧縮空気を注入してNH3の蒸発損失を防止する
請求項25に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記吸収液濃度調節部は、
清水を供給する清水供給ラインと、
前記吸収タワーに供給される吸収液であるアンモニア水の濃度を測定するpHセンサと、
前記吸収液製造部から供給されるアンモニア水の流量を調節する流量調節弁と、
前記pHセンサによるアンモニア水濃度に応じて、前記吸収液製造部からの高濃度アンモニア水を混合して濃度を上げるか、又は前記清水供給ラインの清水を混合して濃度を下げて、アンモニア水の濃度を調節するミキサーと、
前記ミキサーによる混合時にNH3の蒸発を防止する圧力維持用弁と、を含む
請求項20に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記CO2除去部は、
前記吸収液濃度調節部から供給されるアンモニア水を下向きに噴射するアンモニア水噴射ノズルと、
CO2と吸収液であるアンモニア水とを接触させてCO2をNH4HCO3(aq)に転換させる充填材と、
前記充填材が詰められた吸収塔の区間ごとに多段で形成されてCO2除去反応による発熱を冷却するクーリングジャケットと、
CO2と反応せず外部に排出されるNH3を捕集するウォータースプレーと、
屈曲する多板形で形成されてアンモニア水を前記充填材方向に回帰させるミスト除去板と、
アンモニア水が逆流しないように形成された隔壁と、
前記隔壁に囲まれた排気ガス流入孔をカバーする傘形状の遮断板と、を含む
請求項20に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記充填材は単位体積あたり接触面的が大きく設計された多段の蒸留カラムパッキングで構成され、
前記蒸留カラムパッキングの間に溶液再分配器が形成される
請求項28に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記吸収タワーは、
前記NOX吸収部と前記排気ガス冷却部の間に形成されて前記船舶エンジンの廃熱とボイラ水を熱交換させるEGEをさらに含む
請求項23に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記アンモニア再生部は、
前記2価金属水酸化物水溶液を貯蔵する貯蔵タンクと、
前記吸収タワーから排出された前記アンモニウム塩水溶液と前記2価金属水酸化物水溶液を攪拌機によって攪拌してNH3(g)と炭酸塩を生成する混合タンクと、
前記混合タンクから溶液及び沈殿物を吸入して炭酸塩を分離するフィルタと、
前記溶液及び沈殿物を前記フィルタに高圧で移送する高圧ポンプと、
前記フィルタによって分離されたアンモニア水又は清水を貯蔵し前記吸収液濃度調節部に供給するアンモニア水貯蔵タンクと、を含む
請求項20に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記貯蔵タンクに貯蔵された前記2価金属水酸化物水溶液は清水と、CaO又はMgOを反応させて生成されたCa(OH)2又はMg(OH)2である
請求項31に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 前記吸収タワーから排出される洗浄水を貯蔵する洗浄水タンク、前記洗浄水タンクに移送ポンプによって移送された洗浄水の船外排出条件を充足するように濁度を調節するフィルタリングユニットとpH調節のための中和剤注入ユニットを具備する水処理装置、及び固形の排出物を分離貯蔵するスラッジ貯蔵タンクで構成される、排出部をさらに含む
請求項20に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置。 - 請求項20乃至33のいずれか一項に記載の船舶の温室効果ガス排出低減装置を具備した
ことを特徴とする船舶。
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