JP2023543731A

JP2023543731A - Ｏａ軸用快削鋼熱間圧延線材の生産方法

Info

Publication number: JP2023543731A
Application number: JP2023518332A
Authority: JP
Inventors: ▲ミョウ▼ 周; 盛華張; 振偉蘇
Original assignee: 中天鋼鉄集団有限公司; 常州中天特鋼有限公司
Priority date: 2020-10-19
Filing date: 2021-08-02
Publication date: 2023-10-18
Also published as: WO2022083217A1; CN112342464B; CN112342464A

Abstract

本発明は鉄鋼冶金技術分野に属しＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材の生産方法に関する。本発明により線材の切削性能及び力学的性能が保証されるように得られるには合理的な化学成分を設計する必要があり、転炉製錬、ＬＦ炉精錬、連続鋳造機による連続鋳造、分塊圧延、圧延ビレット仕上げ、完成品線材圧延、線材梱包及び保護における工程条件の限定、例えば、圧延プロセスにおける加熱温度、加熱時間、仕上げ圧延入り温度と縮小サイジング入り温度、レイング温度、冷却工程などの各条件の限定を制御することにより、最終的に生産されるＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材は、化学成分が適格であり、表面品質が良好で、切削性能が優れ、製品安定性がよいことを保証でき、下流ユーザのところの切削性能と表面品質の安定性を満たし、最終的に加工されるプリンタ軸、複写機軸、ファクシミリ軸、カメラ軸などのＯＡ軸製品は、安定性がよく、探傷要求に合致できる。【選択図】無

Description

本発明は、鉄鋼冶金技術分野に属し、鋼の生産方法に関し、特にプリンタ軸、複写機軸、ファクシミリ軸、カメラ軸などのＯＡ軸類の快削鋼熱間圧延線材及びこの熱間圧延線材の生産工程に関する。

ＯＡ軸類製品には、主にプリンタ軸、複写機軸、ファクシミリ軸、カメラ軸などがあり、その製品の特徴により、熱間圧延線材原料の表面品質、切削性能、製品安定性などの面に対する要求が極めて高いことが決定される。そのうち、原料線材のピット、あばた面、ブローホール、押出傷、擦り傷などの許容深さは、０．０５ｍｍより高くなってはならず、これは、製錬工程が特殊で、圧延温度が特殊であり、極めて擦りやすく損傷しやすい快削鋼線材にとっては過酷と言える。切削性能の面では、ＯＡ軸類製品に付帯する下流のユーザ加工設備は、基本的には業界の先進的なものに属すため、旋削加工の速度が高く、切削性能に対する要求も相対的に向上するようになる。製品安定性の面では、ＯＡ軸類製品を生産する下流ユーザは、加工後の半製品の無欠陥納品が保証されるように基本的にはオンライン探傷装置を装備しているため、製品品質の安定性に対する要求も、一般的な切削ユーザよりもはるかに高い。

線材の切削性能及び力学的性能を保証するには、合理的な化学成分及び製錬方法を設計する必要があり、ＯＡ軸の欠陥探傷の合格率を向上させるには、線材表面の欠陥を改善する必要がある。現代の製鉄所の製錬技術は成熟しているが、特殊鋼には、製錬時に特別な要求と操作があり、快削鋼も同様である。現在、線材の表面欠陥を改善する方法は、ビレット仕上げ、ビレット加熱昇温速度、鋼材圧延工程、線材梱包や輸送保護など、主にビレット、線材の生産と輸送の面から着手する場合が多い。

現在、国内の中国特許データベースには、専らＯＡ軸類製品の特徴を対象とする快削鋼熱間圧延線材の生産方法はない。本発明は、特殊な製錬方法を添加することにより、線材欠陥の除去方法をまとめて改良し、本発明は、ＯＡ軸の強度が使用要求を満たし、かつ探傷要求に合致するようにＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材及びその生産方法を提供することを試みる。

本発明の目的は、上記の技術的課題に対して、化学成分、ビレット品質、圧延安定性、線材表面品質及び力学的性能を効果的に制御し、下流ユーザのところの切削性能及び表面品質の安定性を満たし、ユーザがプリンタ軸、複写機軸、ファクシミリ軸、カメラ軸などのＯＡ軸を順調に切削加工できることを確保し、ＯＡ軸の強度が使用要求を満たし、かつ探傷要求に合致するＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材及びその生産方法を提供することにある。

上記の技術的目的を達成するために、本発明によれば、ＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材及びその生産方法が提供される。

ＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材であって、その化学成分を質量百分率で計算する場合、配合比は、Ｃ：０．０４～０．１０％、Ｓｉ≦０．１０％、Ｍｎ：１．００～１．５０％、Ｐ：０．０３０～０．１００％、Ｓ：０．３０～０．４５％であり、残りが、Ｆｅ及び不可避的不純物である。

ＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材の生産方法であって、その生産工程は、転炉製錬、ＬＦ炉精錬、連続鋳造機による連続鋳造、分塊圧延、圧延ビレット仕上げ、完成品線材圧延、線材梱包及び保護であり、ステップは、以下のとおりである。

（１）転炉製錬プロセスにおいて比率が１５％を超えない高品質の鋼屑を用い、ローキャッチカーボン操作を採用し、出鋼Ｃは、０．０６％以下であり、出鋼温度は、１６５０℃以上であり、出鋼プロセスで脱酸剤、合金、スラグを順次添加する。

さらに、ステップ（１）において、出鋼プロセスで添加される脱酸剤は、アルミニウム鉄であり、添加量は、３．０ｋｇ／ｔ以上であり、添加される合金は、低炭素マンガン鉄、硫黄鉄、リン鉄であり、添加量は、それぞれ１２．０～２０．０ｋｇ／ｔ、８．０～１３．０ｋｇ／ｔ、０．５～３．０ｋｇ／ｔであり、添加されるスラグは、石灰であり、添加量は、６００ｋｇ／炉以上である。一定量の硫黄鉄を添加することは、溶鋼中のＳ含有量が成分要求（Ｓ含有量が０．３０～０．４５％に達する）に合致することを保証し、凝固後に硫化物（ＦｅＳやＭｎＳなど）を形成し、金属マトリックスを分割する役割を果たし、鋼の切削性能を保証するためである。

（２）ＬＦ精錬プロセスにおいて全行程でアルゴンガスを底吹きして溶鋼を攪拌し、アルゴンステーションのサンプルの状況に応じて合金及びスラグを追加し、酸素定量の状況に応じて脱酸剤を添加することができ、ステーションから出た後、取鍋の底にアルゴンガスをソフトブローし、ソフトブロー時間は、２０ｍｉｎ以上であり、ソフトブロー後の鋳造開始温度を１５５０～１６５０℃に制御する。

さらに、ステップ（２）において、アルゴンステーションで添加される合金は、硫黄鉄、リン鉄、低炭素マンガン鉄（炭素が低い場合は適量の高炭素マンガン鉄を用いてもよい）、補充されるスラグは石灰であり、補充される脱酸剤はアルミニウム鉄である。

（３）連続鋳造プロセスにおいて全行程で保護的鋳造を採用し、快削鋼専用保護スラグを用い、結晶器を振動させ、電磁攪拌をオンにし、連続鋳造プロセスにおいて、弱冷却モードを採用し、鋳片凝固末端に動的軽圧下を用い、ビレット引張速度を０．７５～０．９５ｍ／ｍｉｎに制御し、連続鋳造ビレット断面は、２８０×３２０ｍｍ^２である。

さらに、ステップ（３）において、鋳片凝固末端の動的軽圧下における設定値の総圧下量は、８～１２ｍｍであり、軽圧下により、二相領域の凝固収縮を補償し、連続鋳造ビレットの中心ポロシティ、収縮及び偏析を低減させ、連続鋳造ビレットの内在質量を向上させることができる。

（４）連続鋳造ビレットに分塊を行い、加熱温度を９５０～１３５０℃に制御し、総加熱時間は、２４０ｍｉｎ以上であり、分塊断面は、１６０×１６０ｍｍ^２である。加熱温度を１０００～１３５０℃に制御し、総加熱時間は、２４０～３００ｍｉｎであることが好ましい。

さらに、ステップ（４）において、分塊加熱の空燃比は、０．５～０．７であり、加熱一段温度は、９５０～１１００℃であり、加熱時間は、１００ｍｉｎ以上であり、加熱二段温度は、１１５０～１３００℃であり、加熱時間は、８０ｍｉｎ以上であり、均熱段の温度は、１２５０～１３５０℃であり、加熱時間は、６０ｍｉｎ以上である。

加熱一段温度は、１０００～１１００℃であり、加熱時間は、１００～１２０ｍｉｎであり、加熱二段温度は、１２００～１３００℃であり、加熱時間は、８０～１００ｍｉｎであり、均熱段の温度は、１２５０～１３５０℃であり、加熱時間は、６０～８０ｍｉｎであることが好ましい。

（５）分塊後にビレット仕上げを行い、片側皮はぎ深さは、３．０ｍｍ以上であり、面取り幅は、２０．０ｍｍ以上であり、仕上げ後のビレットに探傷を行う。

分塊断面が１６０×１６０ｍｍ^２であるさらなる好適値は、片側皮はぎ深さ３．０～４．０ｍｍ、面取り幅２０．０ｍｍ～２５．０ｍｍである。

（６）完成品線材圧延プロセスにおいて、加熱温度を９００～１３００℃に制御し、総加熱時間は、１８０ｍｉｎ以上であり、圧延開始温度は、１１５０℃以上であり、仕上げ圧延入り温度と縮小サイジング入り温度は、いずれも１１００℃以上であり、縮小サイジングユニットとレイングヘッドの間にホットアイＨｏｔｅｙｅ装置をオンにし、レイング温度を９５０～１０００℃に制御し、ステルモアローラーテーブル速度を１５～３０ｍ／ｍｉｎに制御し、保温カバーを全部オンにし、線材が５００℃以下に急速に冷却されるようにステアモアファンをオンにする。

さらに、ステップ（６）において、圧延ビレット加熱の空燃比は、０．４～０．６であり、加熱一段温度は、９００～１０５０℃であり、加熱時間は、８０ｍｉｎ以上であり、加熱二段温度は、１１００～１２５０℃であり、加熱時間は、６０ｍｉｎ以上であり、均熱段の温度は、１２００～１３００℃であり、加熱時間は、４０ｍｉｎ以上である。そのうち、加熱一段温度の加熱時間は８０～１００ｍｉｎであり、加熱二段温度の加熱時間は６０～８０ｍｉｎであり、均熱段の加熱時間は４０～６０ｍｉｎであることが好ましい。

さらに、ステップ（６）において圧延ビレットが高温で十分に加熱されることで、ビレット表面と心部、端部と中間の温度均一性を確保し、その後のマイクロ張力による安定した圧延を実現し、完成品の寸法精度を保証することができる。また、ビレットの高温加熱により、ビレットの高い圧延開始温度を保証し、さらにブランクを高温状態で粗中圧延、プレ仕上げ圧延、仕上げ圧延ユニット及び縮小サイジングユニットを通過させ、圧延プロセス全体がスムーズになることを実現し、鋼堆積のリスクを低下させることができる。

さらに、ステップ（６）において、圧延開始温度は、１１８０～１２５０℃であることが好ましく、仕上げ圧延入り温度と縮小サイジング入り温度は、１１００～１２００℃であることが好ましい。

さらに、ステップ（６）において、電力が２×１０^５Ｗであるステルモアファンを６台以上オンにし、風量開度を６０％よりも大きくすることで、平均冷却速度を５．０℃／ｓ以上にし、線材を５００℃以下に急速に冷却し、タックの後にＣ字形フックで８０℃未満まで自然冷却した後に梱包するようにする。冷却工程とステルモアローラーテーブル速度の二つの措置により、線材とステルモアローラーテーブルとの接触に生じる擦り傷を効果的に低減させることができる。

（７）線材梱包プロセスにおいて両端に保護プラスチックボール紙を追加し、梱包圧力は１５～２５ｔであり、合理的な押出速度を制御し、梱包が完了した後に線材に外部保護プラスチック包装袋をかぶせる。

さらに、ステップ（７）において、線材梱包工程における押出速度は、０．０２ｍ／ｓ以下であり、梱包プロセスにおける線材表面の押出傷を効果的に低減させることができる。

さらに、ステップ（４）における連続鋳造大ビレットの分塊、ステップ（５）における分塊後のビレット仕上げは、キーとなる工程であり、皮下気泡、ピンホール、表面衝撃痕、スラグ溝、角部のひび割れを除去することができ、上記の連続鋳造ビレットの表面欠陥は、圧延により延長変形した後、圧延材に反映され、さらに、ピット、あばた、砂きずなどの欠陥として下流ユーザのＯＡ軸類部品の表面に現れるため、ビレット表面品質の保証に対して極めて重要である。

さらに、ステップ（５）において、ビレット探傷方式は、磁粉探傷であり、ビレット探傷は、さらに表面ひび割れが存在するビレットを除去し、次の圧延工程の完成品の線材品質の安定性を保証することができる。

さらに、ステップ（６）において、ホットアイＨｏｔｅｙｅ装置の三つのＨＤレンズは、全長線材表面に対して３６０°死角のないオンライン検出を行い、線材の表面欠陥を速やかに発見し、必要な異常管理措置を採用することには重要な指導的役割を有し、生産プロセスの制御可能性と製品品質の安定性をさらに保証することができる。

本発明によれば、化学成分が安定することが保証されるように製錬プロセス及び精錬プロセスを厳密に制御し、連続鋳造プロセスにおいて、一連の措置により連続鋳造ビレットの表面品質と内部品質を向上させ、分塊と仕上げは、ビレットの表面品質をさらに向上させることができ、ビレット探傷は、次の工程の材料品質が制御可能であることを保証でき、完成品圧延プロセスにおいて、加熱を制御することにより、生産がスムーズで安定することを保証し、ホットアイＨｏｔｅｙｅ装置により、生産品質の安定性を保証し、梱包プロセスにおける押出速度を制御することにより、線材表面の押出傷を低減させ、線材は、外部保護プラスチック包装袋をかぶせることにより、輸送や集積プロセスにおける擦り傷を低減させることができる。

本発明の有益な効果は、本発明で生産されるＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材により、化学成分が適格であり、表面品質が良好で、切削性能が優れ、力学的性能及び製品安定性がよいことを保証でき、下流ユーザのところの切削性能、表面品質の安定性及び強度要求を満たし、最終的に加工されるプリンタ軸、複写機軸、ファクシミリ軸、カメラ軸などのＯＡ軸製品は、安定性がよく、強度が使用要求を満たし、かつ探傷要求に合致することである。

本発明では、以下、ビレット化学成分Ｃ：０．０７％、Ｓｉ：０．０３％、Ｍｎ：１．３２％、Ｐ：０．０５９％、Ｓ：０．３８％、完成品の仕様φ１６．０ｍｍのＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材の生産実施と併せて説明する。
（実施例１）

１、転炉製錬
転炉の炉総装入量は１４０ｔであり、製錬プロセスにおいて高品質の鋼屑を用い、ローキャッチカーボン操作を採用し、出鋼Ｃは、０．０４％であり、出鋼温度は、１６６０～１６８０℃であり、出鋼プロセスでアルミニウム鉄３．５ｋｇ／ｔ、低炭素マンガン鉄１６．０ｋｇ／ｔ、硫黄鉄１０．０ｋｇ／ｔ、リン鉄１．８ｋｇ／ｔ、石灰７００ｋｇ／炉を順次添加する。

２、ＬＦ炉精錬
ＬＦ精錬プロセスにおいて全行程でアルゴンガスを底吹きして溶鋼を攪拌し、アルゴンステーションのサンプルの状況に応じて合金及びスラグを追加し、酸素定量（酸素含有量３５～４５ｐｐｍを要求する）の状況に応じて脱酸剤を添加することができ、ステーションから出た後、取鍋の底にアルゴンガスをソフトブローし、ソフトブロー時間は、３０ｍｉｎであり、ソフトブロー後の鋳造開始温度を１５８０～１６２０℃に制御する。

３、連続鋳造機による連続鋳造
連続鋳造プロセスにおいて全行程で保護的鋳造を採用し、快削鋼専用保護スラグ（快削鋼専用保護スラグ：上海日建易切削鋼専用保護スラグ：３３～３８％ＣａＯ、４５～５０％ＳｉＯ_２、２～５％Ａｌ_２Ｏ_３、２～５％ＣａＦ_２、１～４％Ｎａ_２Ｏ、１～３％Ｋ_２Ｏ）を用い、結晶器を振動させ、電磁攪拌をオンにし、連続鋳造プロセスにおいて、弱冷却モードを採用し、鋳片凝固末端に動的軽圧下を用い、初期設定値は１０ｍｍであり、ビレット引張速度を０．８５ｍ／ｍｉｎに制御し、連続鋳造ビレット断面は、２８０×３２０ｍｍ^２である。

４、分塊圧延
連続鋳造ビレットに分塊を行い、加熱温度を１０００～１３５０℃に制御し、空燃比を０．５～０．７に制御し、総加熱時間は、２７０ｍｉｎであり、そのうち、加熱一段温度は、１０００～１１００℃であり、加熱時間は、１１０ｍｉｎであり、加熱二段温度は、１２００～１３００℃であり、加熱時間は、９０ｍｉｎであり、均熱段の温度は、１２５０～１３５０℃であり、加熱時間は、７０ｍｉｎであり、分塊断面は、１６０×１６０ｍｍ^２である。

５、圧延ビレット仕上げ
分塊後にビレット仕上げを行い、片側皮はぎ深さは、３．０～３．５ｍｍであり、面取り幅は、２０．０～２３．０ｍｍであり、仕上げ後のビレットに磁粉探傷を行い、表面にひび割れが存在するビレットを除去して仕上げ探傷を継続して行う。

６、完成品線材圧延
完成品線材圧延プロセスにおいて、加熱温度を９５０～１３００℃に制御し、空燃比を０．４～０．６に制御し、総加熱時間は、２１０ｍｉｎであり、そのうち、加熱一段温度は、９５０～１０５０℃であり、加熱時間は、９０ｍｉｎであり、加熱二段温度は、１１５０～１２５０℃であり、加熱時間は、７０ｍｉｎであり、均熱段の温度は、１２００～１３００℃であり、加熱時間は、５０ｍｉｎであり、圧延開始温度は、１１８０～１２５０℃であり、仕上げ圧延入り温度と縮小サイジング入り温度は、いずれも１１００～１２００℃であり、縮小サイジングユニットとレイングヘッドの間にホットアイＨｏｔｅｙｅ装置をオンにし、その三つのＨＤレンズにより全長線材表面に対して３６０°死角のないオンライン検出を行い、レイング温度を９５０～１０００℃に制御し、ステルモアローラーテーブル速度を２５ｍ／ｍｉｎに制御し、保温カバーを全部オンにし、線材が４００～５００℃に急速に冷却されるように電力が２×１０^５Ｗであるステルモアファンを８台オンにし、風量開度を８０％にする。

７、線材梱包及び保護
線材梱包プロセスにおいて両端に保護プラスチックボール紙を追加し、梱包圧力は１５～２５ｔであり、押出速度を０．０１ｍ／ｓに制御し、梱包が完了した後に線材に外部保護プラスチック包装袋をかぶせる。
（実施例２）

実施例２は、実施例１と比較して、ソフトブロー時間は４０ｍｉｎであり、動的軽圧下における初期設定値は１２ｍｍであり、ビレット引張速度は０．９０ｍ／ｍｉｎであり、分塊圧延時の総加熱時間は３００ｍｉｎであり、加熱一段時間は、１２０ｍｉｎであり、加熱二段時間は、１００ｍｉｎであり、均熱段の時間は８０ｍｉｎである。

完成品線材圧延時の総加熱時間は、２４０ｍｉｎであり、加熱一段時間は、１００ｍｉｎであり、加熱二段加熱時間は、８０ｍｉｎであり、均熱段の時間は６０ｍｉｎであり、電力が２×１０^５Ｗであるステルモアファンを９台オンにし、風量開度を７０％にすることであり、その他の操作は実施例１と同様である。
（比較例１）

比較例１は，実施例１と比較して、主な違いは、実施例１のステップ５を省くことであり、その他の条件は、実施例１と同様である。
（比較例２）

比較例２は、実際例１と比較して、主な違いは、実施例１のステップ６における８台のステルモアファンを全部オフにすることであり、その他の条件は、実施例１と同様である。
（比較例３）

比較例３は、実施例１と比較して、主な違いは、実施例１のステップ６における電力が２×１０^５Ｗである８台のステルモアファンの風量開度を８０％から４０％に置き換えることであり、その他の条件は、実施例１と同様である。

風量が低すぎると冷却速度が低下し、急速な冷却効果を果たせず、線材のタック時の温度が４００～５００℃よりもはるかに高く、ローラーテーブルの高温状態では、擦り傷を引き起こす可能性が高い。
（比較例４）

比較例４は、実施例１と比較して、主な違いは、実施例１のステップ６におけるステルモアローラーテーブルの速度を２５ｍ／ｍｉｎから１０ｍ／ｍｉｎに置き換えることであり、その他の条件は、実施例１と同様である。
（比較例５）

比較例５は、実施例１と比較して、主な違いは、実施例１のステップ７における梱包機のプラテン押出速度を０．０１ｍ／ｓから０．０５ｍ／ｓに置き換えることであり、その他の条件は、実施例１と同様である。
（比較例６）

比較例６は、実施例１と比較して、主な違いは、実施例１のステップ７における線材の外部保護プラスチック包装袋を省くことであり、その他の条件は、実施例１と同様である。

本発明の実施例１、実施例２、比較例１、比較例２、比較例３、比較例４、比較例５は、比較例６で生産されるＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材の力学的性能、切削性能及び下流ユーザによって加工されるＯＡ軸の探傷結果の比較を表１に示す。

本発明で生産されるＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材は、化学成分が適格であり、表面品質が良好で、切削性能が優れ、力学的性能及び製品安定性がよく、下流ユーザのところの切削性能及び表面品質の安定性を満たし、最終的に加工されるプリンタ軸、複写機軸、ファクシミリ軸、カメラ軸などのＯＡ軸製品は、安定性がよく、かつ、強度が使用要求を満たし、探傷合格率が９９％以上に達している。

本発明に用いられる原料、装置は、特に断りのない限り、いずれも本分野の常用される原料、装置であり、本発明に用いられる方法は、特に断りのない限り、いずれも本分野の常規的方法である。上記は、本発明の好適実施形態に過ぎず、本発明を制限するためのものではなく、本発明の技術的本質に基づいて上記実施例に行った修正は、いずれも本発明の保護範囲に含まれている。

Claims

ＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材の生産方法であって、
鋼の化学成分を質量百分率で計算する場合、配合比は、Ｃ：０．０４～０．１０％、Ｓｉ≦０．１０％、Ｍｎ：１．００～１．５０％、Ｐ：０．０３０～０．１００％、Ｓ：０．３０～０．４５％であり、残りが、Ｆｅ及び不可避的不純物であり、
ＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材の生産方法は、転炉製錬、ＬＦ炉精錬、連続鋳造機による連続鋳造、分塊圧延、圧延ビレット仕上げ、完成品線材圧延、線材梱包及び保護であり、次のステップを含み、
（１）転炉製錬プロセスにおいて高品質の鋼屑を用い、ローキャッチカーボン操作を採用し、出鋼Ｃは、０．０６％以下であり、出鋼温度は、１６５０℃以上であり、出鋼プロセスで脱酸剤、合金、スラグを順次添加し、
（２）ＬＦ精錬プロセスにおいて全行程でアルゴンガスを底吹きして溶鋼を攪拌し、アルゴンステーションのサンプルの状況に応じて合金及びスラグを追加し、酸素定量の状況に応じて脱酸剤を添加することができ、ステーションから出た後、取鍋の底にアルゴンガスをソフトブローし、ソフトブロー時間は、２０ｍｉｎ以上であり、ソフトブロー後の鋳造開始温度を１５５０～１６５０℃に制御し、
（３）連続鋳造プロセスにおいて全行程で保護的鋳造を採用し、快削鋼専用保護スラグを用い、結晶器を振動させ、電磁攪拌をオンにし、連続鋳造プロセスにおいて、弱冷却モードを採用し、鋳片凝固末端に動的軽圧下を用い、ビレット引張速度を０．７５～０．９５ｍ／ｍｉｎに制御し、連続鋳造ビレット断面は、２８０×３２０ｍｍ^２であり、
（４）連続鋳造ビレットに分塊を行い、加熱温度を９５０～１３５０℃に制御し、総加熱時間は、２４０ｍｉｎ以上であり、分塊断面は、１６０×１６０ｍｍ^２であり、
（５）分塊後にビレット仕上げを行い、片側皮はぎ深さは、３．０ｍｍ以上であり、面取り幅は、２０．０ｍｍ以上であり、仕上げ後のビレットに探傷を行い、
（６）完成品線材圧延プロセスにおいて、加熱温度を９００～１３００℃に制御し、総加熱時間は、１８０ｍｉｎ以上であり、圧延開始温度は、１１５０℃以上であり、仕上げ圧延入り温度と縮小サイジング入り温度は、いずれも１１００℃以上であり、縮小サイジングユニットとレイングヘッドの間にホットアイＨｏｔｅｙｅ装置をオンにし、レイング温度を９５０～１０００℃に制御し、ステルモアローラーテーブル速度を１５～３０ｍ／ｍｉｎに制御し、保温カバーを全部オンにし、線材が５００℃以下に急速に冷却されるようにステアモアファンをオンにし、
（７）線材梱包プロセスにおいて両端に保護プラスチックボール紙を追加し、梱包圧力を制御し、押出速度を制御し、梱包が完了した後に線材に外部保護プラスチック包装袋をかぶせる、
ことを特徴とするＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材の生産方法。
ステップ（１）において、出鋼プロセスで添加される脱酸剤は、アルミニウム鉄であり、添加量は、３．０ｋｇ／ｔ以上であり、添加される合金は、低炭素マンガン鉄、硫黄鉄、リン鉄であり、添加量は、それぞれ１２．０～２０．０ｋｇ／ｔ、８．０～１３．０ｋｇ／ｔ、０．５～３．０ｋｇ／ｔであり、添加されるスラグは、石灰であり、添加量は、６００ｋｇ／炉以上である、
ことを特徴とする請求項１に記載のＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材の生産方法。
ステップ（３）において、鋳片凝固末端の動的軽圧下における初期設定値は、１０ｍｍである、
ことを特徴とする請求項１に記載のＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材の生産方法。
ステップ（４）において、分塊加熱の空燃比は、０．５～０．７であり、
加熱一段温度は、９５０～１１００℃であり、加熱時間は、１００ｍｉｎ以上であり、
加熱二段温度は、１１５０～１３００℃であり、加熱時間は、８０ｍｉｎ以上であり、
均熱段の温度は、１２５０～１３５０℃であり、加熱時間は、６０ｍｉｎ以上である、
ことを特徴とする請求項１に記載のＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材の生産方法。
ステップ（５）において、ビレット探傷方式は、磁粉探傷である、
ことを特徴とする請求項１に記載のＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材の生産方法。
ステップ（６）において、圧延ビレット加熱の空燃比は、０．４～０．６であり、
加熱一段温度は、９００～１０５０℃であり、加熱時間は、８０ｍｉｎ以上であり、
加熱二段温度は、１１００～１２５０℃であり、加熱時間は、６０ｍｉｎ以上であり、
均熱段の温度は、１２００～１３００℃であり、加熱時間は、４０ｍｉｎ以上である、
ことを特徴とする請求項４に記載のＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材の生産方法。
ステップ（６）において、ホットアイＨｏｔｅｙｅ装置の三つのＨＤレンズは、全長線材表面に対して３６０°オンライン検出を行う、
ことを特徴とする請求項１に記載のＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材の生産方法。
ステップ（６）において、電力が２×１０^５Ｗであるステルモアファンを６台以上オンにし、風量開度を６０％よりも大きくする、
ことを特徴とする請求項１に記載のＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材の生産方法。
ステップ（７）において、線材梱包工程における押出速度は、０．０２ｍ／ｓ以下であり、梱包圧力は、１５～２５ｔである、
ことを特徴とする請求項１に記載のＯＡ軸用快削鋼熱間圧延線材の生産方法。