JP2023509416A - 非一定のディフューザベーンピッチを有するディフューザ及び当該ディフューザを含む遠心ターボ機械 - Google Patents

Abstract

ストールを低減させる又は防止するための遠心ターボ機械（１）のための新規なディフューザ（１１）。ディフューザは、ディフューザ軸（Ａ－Ａ）を中心として配置されたディフューザベーン（１１．１）を含む。各ディフューザベーン（１１．１）は、前縁（１１．３）と、後縁（１１．５）と、半径方向内向きに面する吸引側（１１．７）と、半径方向外向きに面する圧力側（１１．９）と、を含む。それぞれの流路は、隣接して配置されたディフューザベーンの各対の、第１のディフューザベーン（１１．１）の吸引側（１１．７）と、第２のディフューザベーン（１１．１）の圧力側（１１．９）との間に画定される。ディフューザベーン（１１．１）は、ディフューザ軸（Ａ－Ａ）を中心として非一定のピッチで配置されている。第１のディフューザベーン（１１．１）と第２のディフューザベーン（１１．１）との間にそれぞれの流路を画定する、隣接して配置された第１のディフューザベーン（１１．１）及び第２のディフューザベーン（１１．１）の各対の間のピッチ（Ｓ１、Ｓ２）は、その第１のディフューザベーン（１１．１）及びその第２のディフューザベーン（１１．１）のうちの１つの翼弦と相関している。
【選択図】図１

Description

本開示は、ラジアルターボ機械に関する。より具体的には、本開示の実施形態は、１つ以上の新規なブレード付きディフューザ、すなわちベーン付きディフューザを含む遠心ポンプ及び／又は遠心圧縮機などの、遠心ターボ機械に関する。

遠心圧縮機は、ガスを昇圧するために様々な用途で使用される。遠心圧縮機は、ケーシングと、ケーシング内で回転するように構成された１つ以上のインペラと、を含む。インペラ（複数可）に送達された機械的エネルギーは、回転インペラにより、運動エネルギーの形態でガスに伝達される。インペラにより加速されたガスは、インペラを円周方向に取り囲むディフューザを通って流れ、ディフューザは、ガス流を収集し、その速度を低下させて、運動エネルギーをガス圧力に変換する。

ディフューザを通るガス流をより良好に導くために、ベーン付きディフューザが開発されている。ディフューザベーンは、ガス流の向きを、より半径方向に変え、圧縮機の空気力学的効率を改善する。しかしながら、ディフューザベーンは、インペラブレードにおいて振動を励起する圧力パルスを生成する。インペラの振動は、高サイクル疲労（high cycle fatigue、ＨＣＦ）に起因してインペラの故障を引き起こす場合がある。

ディフューザベーンにより誘起される振動に起因するインペラ破損のリスクを軽減するために、いわゆる非周期的ディフューザを有する遠心圧縮機が開発されている。非周期的ディフューザは、ベーン付きディフューザであり、ディフューザベーンは、非対称的かつ非周期的な構成で配置されている。遠心圧縮機のための非周期的ディフューザは、例えば、米国特許第７，８４５，９００号及び国際公開第２０１１／０９６９８１号に開示されている。

遠心圧縮機用の非周期的ディフューザのいくつかの実施形態は、可変ピッチに従って配置されたディフューザベーンを含む。すなわち、ディフューザベーンは、ディフューザベーンの間に流路を画定する２つの隣接するディフューザベーンの角度間隔が、ディフューザベーンの間に別の流路を画定する２つの他の隣接するディフューザベーンの角度間隔とは異なるように配置されている。ディフューザベーンの不規則な（すなわち、非一定の）角度間隔が、インペラブレードにおける振動の励起を低減させることが発見された。

しかしながら、ディフューザベーンの非対称で非周期的な設計は、圧縮機の動作範囲に悪影響を及ぼす。より具体的には、隣接するディフューザベーン間の角度間隔（ピッチ）が増加すると、関連する流路のソリディティが低下する。ソリディティは、ベーン翼弦（すなわち、ベーンの後縁と前縁との間の距離）と、２つの連続するベーン間のピッチとの間の比率である。ソリディティの低下は、圧縮機がストールなしで又は性能の著しい低下を伴わずに動作できる質量流量範囲の低下を引き起こす。ソリディティが低下する結果として、ストール状態が実現される最小質量流量は増加する。したがって、可変ベーンピッチは、振動低減の点では有益であるが、圧縮機の動作性の低下を考慮すると有害である。

当該技術分野では、圧縮機の動作範囲への悪影響が少なく、インペラ振動の低減に関して圧縮機の挙動を改善する、新規なディフューザ設計が歓迎されるであろう。

本開示の一態様によれば、遠心圧縮機（又は遠心ポンプ）などの遠心ターボ機械のためのディフューザが提供される。ディフューザは、ディフューザ軸を中心として円周方向に配置された複数のディフューザベーンを含む。各ディフューザベーンは、ディフューザ軸から第１の距離にある前縁と、ディフューザ軸から、第１の距離よりも大きい第２の距離にある後縁と、半径方向内向きに面し、前縁から後縁まで延びている吸引側と、半径方向外向きに面し、前縁から後縁まで延びている圧力側と、を含む。ディフューザベーンは、複数の流路を画定する。より具体的には、流路は、隣接する、すなわち連続したベーンの各対の間で、ディフューザベーンの各対の、第１のディフューザベーンの吸引側と第２のディフューザベーンの圧力側との間に画定される。ディフューザベーンは、ディフューザ軸を中心として非一定のピッチで配置されている。圧縮機の動作範囲を改善し、ピッチ変化が圧縮機の動作性に及ぼす悪影響を低減させるために、第１のディフューザベーンと第２のディフューザベーンとの間にそれぞれの流路を画定する、隣接する第１のディフューザベーン及び第２のディフューザベーンの各対の間のピッチは、この第１のディフューザベーン及びこの第２のディフューザベーンのうちの１つの翼弦に、具体的にはその翼弦長に相関している。

より具体的には、ピッチと相関する翼弦は、ディフューザベーンの翼弦であり、ディフューザベーンの吸引側は、流路に面している。

翼弦とピッチとの間の相関関係は、ディフューザベーン間の増加したピッチにより引き起こされるであろうソリディティの低下が、少なくとも部分的に翼弦長の増加により相殺されるような相関関係である。

ディフューザ軸を中心として円周方向に配置された複数のディフューザベーンを含む、遠心ターボ機械、具体的には遠心圧縮機（又は遠心ポンプ）のためのベーン付きディフューザもまた、本明細書に開示される。各ディフューザベーンは、前縁と、後縁と、半径方向内向きに面し、前縁から後縁まで延びている吸引側と、半径方向外向きに面し、前縁から後縁まで延びている圧力側と、を含む。それぞれの流路は、互いに隣接して配置されたディフューザベーンの各対の、第１のディフューザベーンの吸引側と、第２のディフューザベーンの圧力側との間に画定される。ディフューザベーンは、ディフューザ軸を中心として非一定のピッチで配置されている。更に、ディフューザベーンは、非一定の翼弦を有し、第１のディフューザベーンの翼弦と、ディフューザベーンの各対の第１のディフューザベーンと第２のディフューザベーンとの間のピッチ、との比率は、実質的に一定である。

ディフューザベーンは、全てのディフューザベーンの前縁が、ディフューザ軸を中心として同じ円周上に配置されるように配置することができる。そのような場合、ディフューザベーンの間にそれぞれの流路が形成される、隣接するディフューザベーン間のピッチは、流路を形成するその２つのディフューザベーンの２つの前縁の、その円周に沿った距離である。

しかしながら、以下の実施形態の説明で更に詳細に説明するように、前縁が全て、ディフューザ軸を中心とする最小直径を有する同じ円周に沿って配置されることがないように、ディフューザベーンを配置できる。むしろ、流路を形成する少なくとも一対のディフューザベーンの２つのディフューザベーンは、それぞれの前縁が、ディフューザ軸から可変距離で配置され得る。

したがって、より一般的な用語では、隣接する、すなわち連続する、ディフューザベーン間のピッチは、２つの隣接するディフューザベーンの翼形中心線間の距離を、２つのディフューザベーンが両方とも存在する、ディフューザ軸からの最小距離で測定した距離として定義することができる。

本明細書ではまた、上記及び以下に定義されるような少なくとも１つのインペラ及び少なくとも１つのベーン付きディフューザを含む、ターボ機械、具体的には遠心圧縮機又は遠心ポンプが開示される。

新規なディフューザ、及びディフューザを含む遠心ターボ機械の、追加の特徴及び実施形態が以下に概説され、添付の特許請求の範囲に記載され、これが本明細書の不可欠な部分をなす。

本発明の開示の実施形態とそれに付随する利点の多くは、添付図面に関連して考えながら以下の発明を実施するための形態を参照することによって、理解が深まるにつれてすぐにより完全に分かるようになるであろう。
圧縮機の回転軸を含む平面による圧縮機の概略断面図である。 一実施形態における、図１の圧縮機のディフューザの図１の線ＩＩ－ＩＩによる断面図である。 図１の圧縮機のディフューザの等角図である。 図２の拡大詳細図である。 圧縮機ステージの特徴的な動作曲線を概略的に示す、質量流量対圧力比のグラフである。 図５のグラフの２つの異なる動作点における流れ方向を示す図である。 ３つの実施形態における、本開示によるディフューザにおけるピッチ、翼弦、及びソリディティの変化の図である。 ３つの実施形態における、本開示によるディフューザにおけるピッチ、翼弦、及びソリディティの変化の図である。 ３つの実施形態における、本開示によるディフューザにおけるピッチ、翼弦、及びソリディティの変化の図である。 別の実施形態における、図１の圧縮機のディフューザを図１の線ＩＩ－ＩＩによる断面図である。

ディフューザの流路を画定する隣接するディフューザベーン間のピッチの増加に起因する、圧縮機の動作性への悪影響は、その吸引側が流路に面するディフューザベーンの翼弦長の対応する増加により相殺され得ることが発見された。このように、ピッチの増加により引き起こされるソリディティの低下は、翼弦の対応する変化により低減され、少なくとも部分的に相殺される。いくつかの実施形態では、ピッチ及び翼弦の変化の組み合わせは、ソリディティがディフューザの近傍で、すなわち、ベーン付きディフューザの隣接するベーンの対の間に画定される様々な流路において、実質的に一定のままとなるようなものであってもよい。

ここで図１を参照すると、遠心圧縮機１の一部分が、圧縮機の回転軸を含む平面に沿った断面図で示されている。図１に示す部分は、遠心圧縮機の１つのステージに限定されている。圧縮機ステージの数、したがって、インペラの数は、圧縮機設計及び圧縮機要件に応じて、圧縮機により異なり得る。本開示によるディフューザの新規な特徴は、所与の圧縮機のディフューザのうちの１つ、いくつか、又は好ましくは全てにおいて具体化することができる。

圧縮機は、ケーシング３を備え、連続する圧縮機ステージを分離するダイヤフラム５が配置されている。各圧縮機ステージは、ケーシング３内で回転するように支持されたインペラ７を備える。インペラ７は、回転シャフト９に焼嵌めされ得る。図示していない他の実施形態では、インペラ７は、遠心圧縮機の当業者に知られている設計に従う、積み重ねたインペラとすることができ、本明細書では開示されていない。インペラ７は、インペラハブ７．１を有し、インペラハブ７．１から複数のインペラブレード７．３が突出している。各インペラブレード７．３は、前縁７．５及び後縁７．７を有する。前縁７．５は、インペラ入口に沿って配置され、後縁７．７は、インペラ出口に沿って配置されている。後縁７．７は、回転軸Ａ－Ａからの前縁７．５の距離よりも大きい距離に配置されている。

図１に示す実施形態では、インペラ７は、シュラウド７．９を更に備える。図示していない他の実施形態では、インペラ７は、シュラウド無しインペラとすることができ、その場合、シュラウド７．９は省略される。

インペラ出口の周りに、ディフューザ１１が配置されている。ディフューザ１１は、インペラ７を取り囲み、インペラ７と同軸である。ディフューザ１１を分離して、図１の線ＩＩ－ＩＩに沿って見た図２の断面図で、及び図３の等角図で示す。図２の詳細の拡大図を図４に示す。ディフューザ１１は、インペラ７の周りに円周方向に延び、シャフト９の回転軸Ａ－Ａと一致する軸を有する。

ディフューザ１１は、いわゆるベーン付きディフューザであり、ディフューザ軸Ａ－Ａを中心として配置された複数のディフューザベーン１１．１が設けられている。ディフューザベーン１１．１の目的は、流入するガス流の向きを、より半径方向に変化させること、すなわち、ディフューザ１１から出るガス流の速度の接線成分を低減させ、圧力回復及び全体的なステージ効率を増加させることである。

各ディフューザベーン１１．１は、前縁１１．３及び後縁１１．５を含む。前縁１１．３と後縁１１．５との間の距離は、ディフューザベーン１１．１の翼弦Ｂと称される。軸Ａ－Ａからの前縁１１．３の距離は、後縁１１．５の距離よりも小さい。

各ディフューザベーン１１．１は、吸引側１１．７及び圧力側１１．９を更に含む。各ディフューザベーン１１．１への空気力学的負荷は、吸引側が、ディフューザ１１の入口に向いているベーン側、すなわち、半径方向内向きに面するディフューザベーン１１．１の側となるようなものである。逆に、圧力側は、ディフューザ１１の出口に面する、すなわち半径方向外向きに面する、ディフューザベーン１１．１の側である。

ディフューザ１１の入口におけるガス流方向は、圧縮機を通る質量流量に依存する。質量流量がより大きい場合は、より多くの半径方向の流れ（接線速度成分がより小さい）が発生し、質量流量がより小さい場合は、より多くの接線方向の流れ（接線速度成分がより大きい）が発生する。圧縮機ステージ間の圧力比は、質量流量が減少するにつれて増加する。

図５は、遠心圧縮機ステージの特性曲線を、質量流量対圧力比のグラフで概略的に示す。質量流量を横軸にプロットし、圧力比を垂直軸にプロットしている。特性曲線は、ＣＣとラベル付けされている。ディフューザ入口における流れ角、すなわち、ディフューザ１１の入口におけるガス速度の方向は、質量流量が低下するにつれて接線により近づく。図６は、特性曲線の両側にある２つの動作点ＰＡ及びＰＢにおける流れ角を概略的に示す。ＶＡ及びＶＢは、それぞれ、動作点ＰＡ及びＰＢに対応するディフューザベーン１１．１の前縁における速度ベクトルである。

圧縮機の質量流量は、ストール状態が生じる下限を有する。この限界は、図５の図におけるストール限界ＳＬとして示される。ディフューザベーン１１．１は、主に吸引側１１．７でストールする。速度ベクトルがベクトルＶＢの傾きに到達すると、流れは、ディフューザベーン１１．１の吸引側１１．７から分離する。圧縮機への損傷を防ぐために、圧縮機の動作点は、ストール限界ＳＬから安全距離に維持されなければならない。

ストール限界ＳＬは、図５のグラフの右側にシフトする場合があり、したがって、ディフューザのソリディティが低下すると、質量流量に関する圧縮機の動作範囲は低下する。ソリディティは、ディフューザベーン１１．１の翼弦と、２つの連続する、すなわち隣接して配置されたディフューザベーン１１．１の間の間隔との間の比率として定義される。ディフューザベーン間のピッチが一定であるベーン付きディフューザでは、ソリディティは、次のように定義される。

これは、各流路について同一である。Ｂは、ディフューザベーンの翼弦であり、Ｓは、ピッチ、すなわち隣接するディフューザベーン１１．１間の間隔であり、すなわち、２つの連続的に配置されたディフューザベーン１１．１の距離である。

より低いソリディティがより早いストール、すなわち図５のグラフの右側に向かうストール限界のシフトを意味し得るという点で、ソリディティは、ストール限界に影響を及ぼす。

円周方向に配置されたディフューザベーン１１．１間のピッチが非一定である従来技術のベーン付きディフューザでは、ここでもソリディティは、ｉ番目の流路の各々に対して、次のように定義される。

式中、Ｓｉは、間隔、すなわちｉ番目の流路を画定する２つの連続するディフューザベーン１１．１間のピッチである。ソリディティは、ディフューザの周りで非一定であるため、ストール状態は、最小のソリディティ、すなわち最大のピッチＳｉを有する流路で生じ得る。圧縮機が安全な状態で動作するためには、動作点は、最も重要な流路、すなわち最大のピッチを有する流路のストール限界から、安全距離になければならない。これは、圧縮機の動作性の範囲を実質的に低下させる。したがって、先行技術の圧縮機設計によれば、インペラの高サイクル疲労破損のリスクを低減させることを目的とした振動の低減は、圧縮機の動作性を低下させる。

上述した欠点を緩和するために、本開示の実施形態は、ディフューザ設計における新規の手法を提供する。隣接するディフューザベーン１１．１間のピッチの増加により決定されることになるソリディティの低減は、関連するディフューザベーンの、より具体的には、その吸引側においてストールが発生し得るディフューザベーン１１．１の、翼弦の増加によりバランスが保たれる。このディフューザベーンは、その吸引側が、関連する流路に面しているディフューザベーンである。

図１、図２、及び図３を引き続き参照しながら、図４を参照すると、一般性を何ら損なうことなく、ディフューザ１１の一部分の拡大が示されている。この実施形態では、ディフューザベーン１１．１は、２つの異なるピッチ又は間隔Ｓ１及びＳ２に従って配置されている。より具体的には、間隔Ｓ２は、Ｓ１よりも大きい。

より具体的には、この実施形態では、ディフューザベーン１１．１の連続する対が、間隔Ｓ１及びＳ２で交互に配置されている。換言すれば、ディフューザ軸を中心として時計回りの向きに移動すると、第１の通路Ｐ１であって、第１の通路Ｐ１を画定するディフューザベーン１１．１の間に間隔Ｓ１を有する、第１の通路Ｐ１、の次に、第２の通路Ｐ２であって、第２の通路Ｐ２を画定するそれぞれのディフューザベーン１１．１の間に間隔Ｓ２（Ｓ２＞Ｓ１）を有する、第２の通路Ｐ２が続く。次の通路は、再び間隔Ｓ１を有し、以下同様である。この実施形態では、通路Ｐ１、Ｐ２は、非一定のピッチを有する。

通路Ｐ１及びＰ２を形成する３つの連続して配置されたベーンの翼弦Ｂが等しい場合、第１の通路Ｐ１のソリディティは、以下のように、第２の通路Ｐ２のソリディティよりも高くなる。

式中、
Ｓｉは、ｉ番目の流路のピッチ又は間隔である。
σ_Ｐｉは、ｉ番目の流路Ｐｉのソリディティである。

より低いソリディティを有する通路Ｐ２は、より早いストールを引き起こす場合がある。そのとき、Ｐ２が、圧縮機の動作性を制限する通路になる。これを回避するために、本明細書で開示される実施形態は、可変の、すなわち非一定の、翼弦Ｂを有するディフューザベーン１１．１を提供する。より具体的には、ディフューザベーン１１．１の翼弦Ｂは、ピッチ、すなわち連続する又は隣接するディフューザベーン１１．１間の間隔Ｓに相関し、その結果、通路Ｐを形成するディフューザベーンのうちの１つの翼弦Ｂの増加が、通路のソリディティを以下のように再びバランスさせる。

式中、Ｂｉは、ｉ番目の通路Ｐｉを画定する２つディフューザベーン１１．１のうちの１つの翼弦である。より具体的には、Ｂｉはディフューザベーンの翼弦であり、図４に示すように、ディフューザベーンの吸引側１１．７がｉ番目の通路Ｐｉに面している。ディフューザの流路のソリディティは、この場合は、ディフューザベーン１１．１の吸引側が流路に面しているディフューザベーン１１．１の翼弦と、ディフューザベーン１１．１の間に流路が画定される２つのディフューザベーン１１．１間のピッチとの間の比率として定義される。

ｉ番目の流路Ｐｉの各々の第１のディフューザベーン１１．１の翼弦Ｂを、通路を形成する２つのディフューザベーン間のピッチ又は間隔Ｓｉに依存させることにより、ピッチの変化により誘起されるソリディティの変化の影響は、翼弦の変化によりバランスが保たれる。

したがって、増加したピッチにより引き起こされ得るソリディティの低下を、関連するディフューザベーン１１．１の翼弦の増加でバランスさせることにより、圧縮機の動作性に悪影響を及ぼすことなく、インペラ振動の低減に関する、ピッチ変化の有益な効果が実現される。

好ましい実施形態では、ディフューザベーン翼弦Ｂｉの各々と、ｉ番目の流路Ｐｉの各々のベーンのピッチ又は間隔Ｓｉとの間の関係は、流路のソリディティσ_Ｐｉが一定に維持されるようなものである。

しかしながら、厳密に一定のソリディティ値は必須ではない。圧縮機の改善された動作性に関して有益な効果は、ソリディティが事前に設定された値を中心として実質的に一定に維持される場合にも実現できる。本明細書で使用される場合、「実質的に一定」は、一定の事前に設定されたソリディティ値を中心とする±２０％の範囲内にあるソリディティとして理解され得る。本明細書で開示される実施形態によれば、「実質的に一定」は、事前に設定された一定のソリディティ値を中心とする±１０％の範囲内、好ましくは、±５％の範囲内、より好ましくは、±２％の範囲内に維持されるソリディティとして理解され得る。

図７は、ピッチ（間隔）Ｓ及びコードＢを、横軸にプロットされた流路の角度位置に対して示すグラフである。ディフューザベーンの連続的に配置された対のピッチは、Ｓ１、Ｓ２、．．．Ｓｉ、．．．Ｓｎとラベル付けされている。各流路Ｐ１、Ｐ２、．．．Ｐｉ、．．．Ｐｎにおける第１のディフューザベーン１１．１の対応する翼弦は、Ｂ１、Ｂ２、．．．Ｂｉ、．．．Ｂｎとラベル付けされている。水平直線σｃｏｎｓｔは、一定のソリディティ値を示すのに対し、σｍｉｎ及びσｍａｘは、事前に設定された一定のソリディティ値σｃｏｎｓｔを中心とするソリディティ値の許容される範囲の最小値及び最大値を示す。上述したように、σｍｉｎは、σｃｏｎｓｔから２０％小さい、又は好ましくはσｃｏｎｓｔから１０％小さい、又はより好ましくは５％小さい、又は更により好ましくは２％小さい場合がある。同様に、σｍａｘは、σｃｏｎｓｔから２０％大きい、好ましくは、σｃｏｎｓｔから１０％大きい、又はより好ましくは５％大きい、又は更により好ましくは２％大きい場合がある。

図２、図４では、２つの異なるピッチＳ１及びＳ２に従う、隣接するディフューザベーン１１．１間のピッチＳの周期的変化と、ベーン翼弦Ｂの対応する周期的変化と、が示されている。他の実施形態では、ベーンは、３つ以上の異なるピッチ又は間隔Ｓ１、Ｓ２（図７）に従って配置することができる。

他の実施形態では、ピッチ及び翼弦の両方の変化は、周期的ではなく、図８に示すようにランダムであり得る。図１０は、ランダムに配置されたディフューザベーン１１．１を有するディフューザ１１の断面図を示す。

なお更なる実施形態では、変化を単調にすることができる。すなわち、ピッチ及び翼弦は、図９に示すように、最初の流路から始まり最後のディフューザ流路まで、ディフューザ軸Ａ－Ａの周りで徐々に減少してもよい。

インペラブレードの振動を更に低減させるために、ディフューザベーンの追加の特徴をディフューザ軸の周りで可変にすることができる。いくつかの実施形態によれば、例えば、ディフューザベーン１１．１は、可変プロファイルを有し得る。いくつかの実施形態では、ディフューザベーンは、半径方向位置が可変である前縁及び／又は後縁を有し得る。加えて又は代わりに、ディフューザベーンは、可変勾配を有し得る。

更に、図１では、ディフューザは、一定の高さを有する一方で、いくつかの実施形態では、ディフューザは、接線方向及び／又は流れ方向に可変高さを有し得る。

上述した実施形態は、具体的には遠心圧縮機を指す。しかしながら、本開示による新規のディフューザは、図１に示すものと同様の構造を有する遠心ポンプにおいても、利点と共に使用することができる。

例示的な実施形態は、上記で開示され、添付の図面に示されている。以下の特許請求の範囲で定義される本発明の範囲から逸脱することなく、本明細書に具体的に開示されているものに、様々な変更、省略、及び追加を行ってもよいことが、当業者には理解されるであろう。

Claims (14)

1. 遠心ターボ機械（１）のためのディフューザ（１１）であって、前記ディフューザ（１１）は、ディフューザ軸（Ａ－Ａ）を中心として円周方向に配置された複数のディフューザベーン（１１．１）を備え、各ディフューザベーン（１１．１）は、前記ディフューザ軸（Ａ－Ａ）から第１の距離にある前縁（１１．３）と、前記ディフューザ軸（Ａ－Ａ）から第２の距離にある後縁（１１．５）であって、前記第２の距離は、前記第１の距離よりも大きい、後縁（１１．５）と、半径方向内向きに面し、前記前縁（１１．３）から前記後縁（１１．５）まで延びている吸引側（１１．７）と、半径方向外向きに面し、前記前縁（１１．３）から前記後縁（１１．５）まで延びている圧力側（１１．９）と、を含み、それぞれの流路は、隣接して配置されたディフューザベーンの各対の、第１のディフューザベーン（１１．１）の前記吸引側（１１．７）と、第２のディフューザベーン（１１．１）の前記圧力側（１１．９）との間に画定され、前記ディフューザベーン（１１．１）は、前記ディフューザ軸（Ａ－Ａ）を中心として非一定のピッチで配置され、第１のディフューザベーン（１１．１）と第２のディフューザベーン（１１．１）との間にそれぞれの流路を画定する、隣接して配置された第１のディフューザベーン（１１．１）及び第２のディフューザベーン（１１．１）の各対の間のピッチ（Ｓ１、Ｓ２）は、前記第１のディフューザベーン（１１．１）及び前記第２のディフューザベーン（１１．１）のうちの１つの翼弦（Ｂ）と相関しており、前記ディフューザベーン（１１．１）は、可変長の翼弦を有し、隣接して配置されたディフューザベーン（１１．１）の各対の間の前記ピッチ（Ｓ１、Ｓ２）と、前記第１のディフューザベーン（１１．１）及び前記第２のディフューザベーン（１１．１）のうちの前記１つの前記翼弦とは、各流路のソリディティが、一定のソリディティ値を中心とする範囲内に維持されるように選択され、前記ディフューザベーン（１１．１）は、半径方向位置が可変である前記前縁（１１．３）を有する、ディフューザ（１１）。
2. 第１のディフューザベーン（１１．１）と第２のディフューザベーン（１１．１）との間にそれぞれの流路を画定する、隣接して配置された第１のディフューザベーン（１１．１）及び第２のディフューザベーン（１１．１）の各対の間の前記ピッチは、前記第１のディフューザベーン（１１．１）の前記翼弦と相関しており、前記第１のディフューザベーン（１１．１）の前記吸引側（１１．７）は、それぞれの前記流路に面している、請求項１に記載のディフューザ（１１）。
3. 前記範囲は、前記一定のソリディティ値の±２０％に等しく、好ましくは、前記一定のソリディティ値の±１０％、より好ましくは、前記一定のソリディティ値の±５％、更により好ましくは、±２％に等しい、請求項１又は２に記載のディフューザ（１１）。
4. 前記ディフューザベーン（１１．１）は、可変プロファイルを有する、請求項１～３の一項以上に記載のディフューザ（１１）。
5. 前記ピッチ及び前記翼弦の両方の変化は、ランダムである、請求項１～４の一項以上に記載のディフューザ（１１）。
6. 前記ピッチ及び前記翼弦の変化は、単調であり、前記ピッチ及び前記翼弦は、最初の流路から始まり最後の流路まで、前記ディフューザ軸Ａ－Ａの周りで徐々に減少する、請求項１～５の一項以上に記載のディフューザ（１１）。
7. 前記ディフューザベーン（１１．１）は、半径方向位置が可変である前記後縁（１１．５）を有する、請求項１～６の一項以上に記載のディフューザ（１１）。
8. 前記ディフューザベーン（１１．１）は、可変勾配を有する、請求項１～７の一項以上に記載のディフューザ（１１）。
9. 前記ディフューザの高さは、接線方向及び流れ方向のうちの少なくとも１つにおいて可変である、請求項１～８の一項以上に記載のディフューザ（１１）。
10. 遠心ターボ機械（１）のためのディフューザ（１１）であって、前記ディフューザ（１１）は、ディフューザ軸（Ａ－Ａ）を中心として円周方向に配置された複数のディフューザベーン（１１．１）を備え、各ディフューザベーン（１１．１）は、前縁（１１．３）と、後縁（１１．５）と、半径方向内向きに面し、前記前縁から前記後縁まで延びている吸引側（１１．７）と、半径方向外向きに面し、前記前縁（１１．３）から前記後縁（１１．５）まで延びている圧力側（１１．９）と、を含み、それぞれの流路（Ｐ）は、隣接して配置されたディフューザベーン（１１．１）の各対の、第１のディフューザベーン（１１．１）の前記吸引側（１１．７）と、第２のディフューザベーン（１１．１）の前記圧力側（１１．９）との間に画定され、前記ディフューザベーン（１１．１）は、前記ディフューザ軸（Ａ－Ａ）を中心として非一定のピッチ（Ｓ１、Ｓ２）で配置されており、前記ディフューザベーン（１１．１）は、非一定の翼弦（Ｂ）を有し、前記第１のディフューザベーンの前記翼弦と、ディフューザベーン（１１．１）の各対の、前記第１のディフューザベーンと前記第２のディフューザベーンとの間の前記ピッチ（Ｓ１、Ｓ２）、との間の比率は、実質的に一定であり、前記ディフューザベーン（１１．１）の前記前縁は、前記ディフューザ軸から可変の半径方向距離を有する、ディフューザ（１１）。
11. 前記比率は、一定のソリディティ値を中心とする範囲内に維持されている、請求項１０に記載のディフューザ（１１）。
12. 前記範囲は、前記一定のソリディティ値の±２０％以下であり、好ましくは、前記一定のソリディティ値の±１０％以下であり、より好ましくは、前記一定のソリディティ値の±５％以下、更により好ましくは、±２％以下である、請求項１１に記載のディフューザ（１１）。
13. 遠心ターボ機械（１）であって、回転軸（Ａ－Ａ）を中心として回転するように配置された少なくとも１つのインペラ（７）と、請求項１～１２の一項以上に記載のディフューザ（１１）と、を備える、遠心ターボ機械（１）。
14. 前記ターボ機械は、遠心圧縮機である、請求項１３に記載のターボ機械。
    
    

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