JP2023137630A - 樹脂複合体 - Google Patents

Abstract

【課題】曲げ剛性と軽量性とに優れた樹脂複合体を提供すること。【解決手段】芯材と、該芯材を覆う表面材とを含み、前記芯材が樹脂発泡体で構成され、前記表面材が、樹脂と繊維とを含むシート状の繊維強化樹脂材で構成された繊維強化樹脂層を含んでいる樹脂複合体であって、長手方向と、該長手方向に直交する短手方向とを有する板状体であり、前記長手方向での前記繊維強化樹脂層の引張弾性率をＥｗ（ＧＰａ）とし、前記短手方向での前記繊維強化樹脂層の引張弾性率をＥｈ（ＧＰａ）とし、前記長手方向での前記芯材の引張弾性率をＥｆ（ＭＰａ）とし、前記芯材の見掛け密度をＤ（ｋｇ／ｍ３）とした場合に、下記式（１）、（２）、及び、（３）の全てを満たす、樹脂複合体。６ ≦ （Ｅｗ／Ｅｈ） ≦ ２０ ・・・（１）７０ ≦ Ｅｗ ・・・（２）０．５ ≦ （Ｅｆ／Ｄ） ≦ １．５ ・・・（３）【選択図】 図１

Description

本発明は、樹脂複合体に関し、より詳しくは、芯材と、該芯材を覆う表面材とを含み、前記芯材が樹脂発泡体で構成され、前記表面材が、樹脂と繊維とを含むシート状の繊維強化樹脂材で構成された繊維強化樹脂層を含んでいる樹脂複合体に関する。

従来、優れた軽量性と強度とを兼ね備えることからＦＲＰなどと称される繊維強化樹脂材が広く用いられている。近年、繊維強化樹脂層を含む表面材を芯材となる樹脂発泡体に積層した樹脂複合体がその用途を拡大させている。この種の樹脂複合体は、樹脂発泡体を芯材として備えていることで優れた軽量性を発揮する。また、前記繊維強化樹脂層は繊維と樹脂とを含む繊維強化樹脂材で構成されているため、表面材に繊維強化樹脂層を含み、強度面でも優れているこの種の樹脂複合体として、下記特許文献１には長手方向での曲げ剛性に優れた樹脂複合体が記載されている。

特開２０００－３４３４７６号公報

長手方向と短手方向とを有する板状体である樹脂複合体で曲げ剛性の向上を図ろうとすると、繊維強化樹脂層を厚くしたり樹脂発泡体の発泡度を低下させたりしなければならなくなり、十分な軽量性が発揮されなくなるおそれがある。そして、曲げ剛性と軽量性との両立可能な板状の樹脂複合体への要望については十分満たされているとは言い難い。そこで本発明は曲げ剛性と軽量性との両立可能な板状の樹脂複合体を提供することを課題としている。

本発明は、上記課題を解決すべく、
芯材と、該芯材を覆う表面材とを含み、
前記芯材が樹脂発泡体で構成され、
前記表面材が、樹脂と繊維とを含むシート状の繊維強化樹脂材で構成された繊維強化樹脂層を含んでいる樹脂複合体であって、
長手方向と、該長手方向に直交する短手方向とを有する板状体であり、
前記長手方向での前記繊維強化樹脂層の引張弾性率をＥｗ（ＧＰａ）とし、
前記短手方向での前記繊維強化樹脂層の引張弾性率をＥｈ（ＧＰａ）とし、
前記長手方向での前記芯材の引張弾性率をＥｆ（ＭＰａ）とし、
前記芯材の見掛け密度をＤ（ｋｇ／ｍ^３）とした場合に、
下記式（１）、（２）、及び、（３）の全てを満たす、樹脂複合体を提供する。
６ ≦ （Ｅｗ／Ｅｈ） ≦ ２０ ・・・（１）
７０ ≦ Ｅｗ ・・・（２）
０．５ ≦ （Ｅｆ／Ｄ） ≦ １．５ ・・・（３）

本発明によれば、曲げ剛性と軽量性との両立可能な板状の樹脂複合体が提供され得る。

図１は、一実施形態の樹脂複合体を示した概略斜視図である。 図２は、樹脂複合体の断面図（図１のＩＩ－ＩＩ線矢視断面図）である。 図３Ａは、樹脂複合体の表層部の拡大断面図（図２のＩＩＩ部の拡大図）である。 図３Ｂは、樹脂複合体での芯材と繊維強化樹脂層との界面の様子を示した拡大断面図（図３Ａの破線Ｂ部の拡大図）である。 図４は、樹脂複合体の一使用例を示した概略斜視図である。 図５は、樹脂複合体の製造工程（繊維強化樹脂層を製造する際の準備段階）を示した概略図である。 図６は、樹脂複合体の製造工程（繊維強化樹脂層を製造する段階）を示した概略図である。 図７は、樹脂複合体の製造工程（樹脂複合体を製造する際の準備段階）を示した概略図である。 図８は、樹脂複合体の製造工程（樹脂複合体を製造する段階）を示した概略図である。

以下に本発明の実施形態に係る樹脂複合体について説明する。本実施形態の樹脂複合体は、図１に示すように長手方向Ｘと、該長手方向Ｘに直交する短手方向Ｙとを有する板状体である。図１に示す樹脂複合体１００は、平面視における形状が長方形である。該長方形は、前記長手方向Ｘに沿う長辺と前記短手方向に沿う短辺を有する。樹脂複合体１００は、前記長手方向Ｘと前記短手方向Ｙとに直交する厚さ方向Ｚを有する。

図１、２にも示されているように本実施形態に係る樹脂複合体１００は、板状の芯材１の両面に繊維強化樹脂層２を備えた表面材が積層されている。本実施形態の樹脂複合体１００は、表面材が繊維強化樹脂層２のみで構成されている。前記表面材は、フィルム層や塗膜層などが設けられていてもよい。本実施形態では、これらを繊維強化樹脂層２よりも外側に設けて樹脂複合体１００の美観を向上させてもよい。前記本実施形態に係る樹脂複合体１００は、２つの繊維強化樹脂層２の間に芯材１が挟まれた構造を有している。即ち、樹脂複合体１００は、一方の表面１００ａを構成する第１の繊維強化樹脂層２ａと、他方の表面１００ｂを構成する第２の繊維強化樹脂層２ｂとを備えている。

前記芯材１は、一面側にシート状の繊維強化樹脂材が一又は複数積層されているとともに前記一面側とは反対側となる他面側にも一又は複数の繊維強化樹脂材が積層されている。図３Ａに示すように本実施形態においては、前記芯材１の一面側及び他面側には、それぞれ複数枚の繊維強化樹脂材２０が積層されている。即ち、本実施形態の繊維強化樹脂層２は、積層構造を有している。

複数の繊維強化樹脂材で構成されている本実施形態での２つの前記繊維強化樹脂層２ａ，２ｂは、構造が共通していても異なっていてもよい。本実施形態での２つの前記繊維強化樹脂層２ａ，２ｂは、構造が共通している。それぞれの繊維強化樹脂層２ａ，２ｂは、第１の表面と、該第１の表面とは反対面となる第２の表面とを備え、それぞれ第１の表面が繊維強化樹脂層２ａ，２ｂの内側面なっていて前記芯材１との接着面となっている。繊維強化樹脂層２ａ，２ｂの第２の表面は、繊維強化樹脂層２ａ，２ｂの外側面なっていて樹脂複合体１００の一方の表面１００ａと他方の表面１００ｂとなっている。

第１の繊維強化樹脂層２ａは、例えば、５枚の繊維強化樹脂材２０が積層された積層構造を有する。５枚の繊維強化樹脂材２０の内の第１の繊維強化樹脂材２０（以下、「第１シート２１」ともいう）は、一面側が前記芯材１に接している。即ち、該第１シート２１は、繊維強化樹脂層２の２つの表面の内、前記芯材１に接着されている接着面を構成している。

前記第１シート２１の他面側には５枚の繊維強化樹脂材２０の内の第２の繊維強化樹脂材２０（以下、「第２シート２２」ともいう）が接している。以下、第３の繊維強化樹脂材２０（第３シート２３）、第４の繊維強化樹脂材２０（第４シート２４）、第５の繊維強化樹脂材２０（第５シート２５）の順に積層され、該第５シート２５が前記芯材１から最も離れた位置に設けられた繊維強化樹脂材２０となっている。即ち、該第１シート２１は、繊維強化樹脂層２の２つの表面の内、前記芯材１に接着されている表面とは逆側の表面を構成している。また、前記第５シート２５は、樹脂複合体１００の一方の表面１００ａを構成している。

前記第１シート２１が芯材１に接着され、芯材１から離れる方向に第２シート２２から第５シート２５までが順に積層されている点については第２の繊維強化樹脂層２ｂも同じである。

本実施形態での第１の繊維強化樹脂層２ａと第２の繊維強化樹脂層２ｂとのそれぞれは、前記長手方向Ｘでの引張弾性率をＥｗ（ＧＰａ）とし、前記短手方向Ｙでの引張弾性率をＥｈ（ＧＰａ）とした場合に、下記式（１）、（２）の両方を満たしている。
６ ≦ （Ｅｗ／Ｅｈ） ≦ ２０ ・・・（１）
７０ ≦ Ｅｗ ・・・（２）

上記の通り、本実施形態の樹脂複合体１００では、撓みが生じ易い長手方向Ｘでの曲げ剛性を短手方向Ｙでの曲げ剛性よりも強化を図るべく、長手方向Ｘでの引張弾性率の方が短手方向Ｙよりも大きい繊維強化樹脂層２が備えられている。そのことにより本実施形態の樹脂複合体１００では短手方向Ｙでの曲げ剛性の強化のために繊維などを過度に用いることが節約でき、重さが必要以上に重くなることが抑制される。

上記のような機能を発揮させる上において、第１の繊維強化樹脂層２ａと第２の繊維強化樹脂層２ｂとのそれぞれの長手方向Ｘでの引張弾性率（Ｅｗ）は、上記の通り７０ＧＰａ以上となっている。該引張弾性率（Ｅｗ）は、９０ＧＰａ以上であることが好ましい。該引張弾性率（Ｅｗ）は、１００ＧＰａ以上であってもよく、１５０ＧＰａ以上であってもよく、２００ＧＰａ以上であってもよい。該引張弾性率（Ｅｗ）は、例えば、５００ＧＰａ以下とされる。

本実施形態の樹脂複合体１００は、長手方向Ｘの寸法（長さ）をＬｗ（ｍｍ）とし、短手方向Ｙの寸法（幅）をＬｈ（ｍｍ）とした際に、幅（Ｌｈ）に対する長さ（Ｌｗ）の比率（Ｌｗ／Ｌｈ）が下記式（ａ）を満たすことが好ましい。
１．５ ≦ （Ｌｗ／Ｌｈ） ・・・（ａ）

前記比率（Ｌｗ／Ｌｈ）は、２．５以上であってもよく、３．５以上であってもよく、４．５以上であってもよい。前記比率（Ｌｗ／Ｌｈ）は、例えば、２０以下とされる。

樹脂複合体１００の長さ（Ｌｗ）は、１０００ｍｍ以上であることが好ましい。前記長さ（Ｌｗ）は、１５００ｍｍ以上であってもよく、２０００ｍｍ以上であってもよい。前記長さ（Ｌｗ）は、例えば、４０００ｍｍ以下とされる。

樹脂複合体１００の幅（Ｌｈ）は、２００ｍｍ以上であることが好ましい。前記幅（Ｌｈ）は、２５０ｍｍ以上であってもよく、３００ｍｍ以上であってもよい。前記幅（Ｌｈ）は、４００ｍｍ以上であってもよい。

樹脂複合体１００の厚さ方向での寸法（厚さ）をＬｔ（ｍｍ）とした際に、前記長さ（Ｌｗ）に対する厚さ（Ｌｔ）の比率（Ｌｔ／Ｌｗ）は、下記式（ｂ）を満たすことが好ましい。
０．１ ≦ （Ｌｔ／Ｌｗ） ・・・（ｂ）

樹脂複合体１００の厚さは、１５ｍｍ以上であることが好ましい。前記樹脂複合体１００の厚さ（Ｌｔ）は、２０ｍｍ以上であってもよく、２５ｍｍ以上であってもよく、３０ｍｍ以上であってもよい。樹脂複合体１００の厚さは、３５ｍｍ以上であってもよい。

前記芯材１の長さ（Ｃｗ（ｍｍ）：長手方向Ｘでの寸法）や幅（Ｃｈ（ｍｍ）：短手方向Ｙでの寸法）は、樹脂複合体１００と共通する。前記芯材１の厚さ（Ｃｔ（ｍｍ））は、１２ｍｍ以上であることが好ましい。前記芯材１の厚さ（Ｃｔ）は、１８ｍｍ以上であってもよく、２３ｍｍ以上であってもよく、２８ｍｍ以上であってもよい。芯材１の厚さ（Ｃｔ）は、３３ｍｍ以上であってもよい。

本実施形態では、樹脂複合体１００の側面にも表面材を設けて前記芯材１の６面全てを表面材で覆うようにしてもよい。その場合、芯材１の長さ（Ｃｗ）や幅（Ｃｈ）は、表面材（繊維強化樹脂層）の厚さ分だけ樹脂複合体１００の長さ（Ｌｗ）や幅（Ｌｈ）より小さくしてもよい。

繊維強化樹脂層２の厚さは、０．４０ｍｍ以上であることが好ましい。繊維強化樹脂層２の厚さは、０．５０ｍｍ以上であってもよく、０．６０ｍｍ以上であってもよく、０．７０ｍｍ以上であってもよい。繊維強化樹脂層２の厚さは、例えば、３．００ｍｍ以下とされる。繊維強化樹脂層２の厚さは、２．００ｍｍ以下であることが好ましい。

樹脂複合体１００、芯材１、及び、繊維強化樹脂層２の寸法は、複数箇所（例えば、４、５箇所）での測定値を算術平均した平均値として求めることができる。例えば、樹脂複合体１００、芯材１、及び、繊維強化樹脂層２の厚さは、長方形の４辺の中央部を測定した４つの測定値の算術平均値として求めることができる。

本実施形態での芯材１は、前記長手方向Ｘでの前記芯材１の引張弾性率をＥｆ（ＭＰａ）とし、前記芯材１の見掛け密度をＤ（ｋｇ／ｍ^３）とした場合に、下記式（３）を満たしている。
０．５ ≦ （Ｅｆ／Ｄ） ≦ １．５ ・・・（３）

芯材１の見掛け密度（Ｄ）は、２００ｋｇ／ｍ^３以下であってもよく、１５０ｋｇ／ｍ^３以下であってもよい。芯材１の見掛け密度（Ｄ）は、１１０ｋｇ／ｍ^３以下であることが好ましい。芯材１の見掛け密度（Ｄ）は、１００ｋｇ／ｍ^３以下であることがより好ましく、８０ｋｇ／ｍ^３以下であることがさらに好ましい。芯材１の見掛け密度（Ｄ）は、３０ｋｇ／ｍ^３以上であることが好ましい。

芯材１の見掛け密度（Ｄ）は、該芯材１の複数箇所（例えば、４、５箇所）より切り出した試料の見掛け密度の算術平均値として求めることができる。各試料は、例えば、ＪＩＳ Ｋ７２２２－２００５「発泡プラスチック及びゴム－見掛け密度の求め方」に記載の方法に基づいて測定することができる。具体的には、元のセル構造を変えないように切断した１００ｃｍ^３以上の試験片について、その体積（Ｖ（ｍ^３））と質量（Ｍ（ｋｇ））とを測定し、体積（Ｖ）に対する質量（Ｍ）の比率（Ｍ／Ｖ）を求めることによって見掛け密度を算出することができる。

芯材１を構成する前記樹脂発泡体は、例えば、アクリル系樹脂発泡体、ポリスチレン系樹脂発泡体、ポリエステル系樹脂発泡体、ポリカーボネート系樹脂発泡体などとすることができる。前記樹脂発泡体は、型内発泡成形によって得られる発泡体であって、押出法によって得られる発泡体であってもよい。型内発泡成形によって得られる発泡体は、樹脂発泡ビーズどうしを成形型内で熱融着させてなるビーズ発泡成形体であっても、発泡剤を含む樹脂組成物からなる塊状物を成形型内で発泡させた塊状発泡成形体であってもよい。

芯材１を構成する前記樹脂発泡体は、アクリル系樹脂発泡体であることが好ましい。即ち、前記樹脂発泡体は、アクリル樹脂を含むアクリル樹脂組成物で構成されていることが好ましい。アクリル系樹脂発泡体は、塊状発泡成形体であることが好ましい。

前記アクリル樹脂は、複数の重合性モノマー由来の構成を含んでいることが好ましい。前記重合性モノマーとしては、例えば、アクリル系モノマーとアクリル系モノマーと共重合可能なモノマーとが挙げられる。

前記アクリル系モノマーとしては、無水マレイン酸、メタクリルアミド、（メタ）アクリル酸、メタクリル酸メチル、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、無水イタコン酸、クロトン酸、アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸ラウリル、（メタ）アクリル酸２－エチルヘキシル、（メタ）アクリル酸シクロヘキシル、（メタ）アクリル酸ベンジル、アクリルアミド、マレイン酸アミド、マレイン酸イミドなどが挙げられる。なお、本明細書における“（メタ）アクリル”との用語は、“メタクリル”と“アクリル”との何れであってもよいことを意味すべく用いている。

前記アクリル系モノマーと共重合可能なモノマーとしては、スチレンモノマーが挙げられる。

前記アクリル樹脂の構成単位は、５０～７０質量％がメタクリル酸メチル由来で、１４～２７質量％が（メタ）アクリル酸由来で、１０～３０質量％がスチレン由来であることが好ましい。なお、１４～２７質量％の割合で含有される（メタ）アクリル酸由来の構成単位の内、全てがメタクリル酸由来であっても、全てがアクリル酸由来であってもよく、メタクリル酸由来の構成単位とアクリル酸由来の構成単位との両方が合計１４～２７質量％となるように含まれていてもよい。

無水マレイン酸及びメタクリルアミドに由来する構成単位を含有する場合には、構成単位の内の３５～６０質量％がメタクリル酸メチル由来で、１４～３５質量％が（メタ）アクリル酸由来で、１０～２０質量％がスチレン由来で、１．０～１０質量％が無水マレイン酸由来で、１．０～１０質量％がメタクリルアミド由来であることが好ましい。無水マレイン酸及びメタクリルアミドは、アクリル樹脂に優れた耐熱性を発揮させるのに有効に作用する。この場合も、１４～３５質量％の割合で含有される（メタ）アクリル酸由来の構成単位の内、全てがメタクリル酸由来であっても、全てがアクリル酸由来であってもよく、メタクリル酸由来の構成単位とアクリル酸由来の構成単位との両方が合計１４～３５質量％となるように含まれていてもよい。

前記アクリル樹脂組成物は、可塑剤をさらに含有することができる。前記可塑剤としては、フタル酸エステル、アジピン酸エステル、トリメリット酸エステル、ポリエステル、リン酸エステル、クエン酸エステル、エポキシ化植物油、セバシル酸エステル、アゼライン酸エステル、マレイン酸エステル、安息香酸エステル、スルホン酸エステル等を用いことができる。

前記フタル酸エステルとしては、フタル酸ジオクチル、フタル酸ジイソノニル、フタル酸ジイソデシル、フタル酸ジブチル等が挙げられる。前記アジピン酸エステルとしては、アジピン酸ジオクチル、アジピン酸ジイソノニル、アジピン酸ジイソブチル、アジピン酸ジブチル等が挙げられる。前記トリメリット酸エステルとしては、トリメリット酸トリオクチル等が挙げられる。

前記リン酸エステルとしては、リン酸トリクレシル、リン酸トリアミル、リン酸トリブチル等が挙げられる。前記クエン酸エステルとしては、アセチルク
エン酸トリブチル、クエン酸トリエチル、アセチルクエン酸トリエチル等が挙げられる。

前記エポキシ化植物油としては、エポキシ化大豆油、エポキシ化亜麻仁油等が挙げられる。

前記スルホン酸エステルとしては、アルキルスルホン酸フェニルエステル等が挙げられ、該スルホン酸エステルの市販品としては、ＬＡＮＸＥＳＳ社のメザモール（Ｍｅｓａｍｏｌｌ）等が挙げられる。

前記可塑剤としては、フタル酸ジオクチル、アジピン酸ジイソブチル、アセチルクエン酸トリブチル、スルホン酸エステル等が好適に用いられる。前記可塑剤は、アクリル系樹脂１００質量部に対し、０．１～２０質量部となる割合で含有されることが好ましく、０．３～１０質量部の割合で含有されることがより好ましく、０．５～５質量部の割合で含有されることが特に好ましい。

前記アクリル樹脂組成物は、着色剤、耐候剤、耐生物薬剤（抗菌剤、防黴剤、防蟻剤、防鼠剤など）、フィラーなどの各種添加剤を更に含んでもよい。

本実施形態での第１シート２１から第５シート２５までのそれぞれの繊維強化樹脂材２０は、繊維で構成された基材シートと該基材シートに含浸された樹脂とを備える。前記第１シート２１及び前記第５シート２５のそれぞれは基材シートがガラス繊維で構成されており、前記第２シート２２から前記第４シート２４までのそれぞれは基材シートが炭素繊維で構成されている。

本実施形態の基材シートは、不織布であってもよく、織布であってもよい。基材シートは、繊維を一方向に引き揃えただけのシート（ＵＤ材）であってもよい。基材シートを織布とする場合、織布の織りは、平織であってもよく、綾織であってもよく、朱子織であってもよい。基材シートを構成する繊維は、例えば、アルミナ繊維、バサルト繊維、ロックウール、金属繊維、ガラス繊維、炭素繊維などが挙げられる。基材シートを構成する繊維は、例えば、アラミド繊維やポリエーテルエーテルケトン繊維などの樹脂繊維であってもよい。

前記基材シートとともに繊維強化樹脂材２０を構成する樹脂としては、熱可塑性樹脂であってもよく、熱硬化性樹脂であってもよい。繊維強化樹脂材２０に優れた強度を発揮させる上で有利となる点で前記樹脂は熱硬化性樹脂であることが好ましい。即ち、本実施形態の繊維強化樹脂層２ａ，２ｂは、基材シートと該基材シートに含浸された未硬化な熱硬化性樹脂とを含むプリプレグシートで構成されることが好ましい。前記熱硬化性樹脂としては、エポキシ樹脂や不飽和ポリエステル樹脂が挙げられる。

本実施形態の基材シートは、ガラス繊維製であるか炭素繊維製であるかの何れかであることが好ましい。炭素繊維は、ピッチ系炭素繊維であってもよくＰＡＮ系炭素繊維であってもよい。

本実施形態では、繊維強化樹脂層２ａ，２ｂの両面を構成する第１シート２１と第５シート２５と、これらの間に設けられている第２シート２２、第３シート２３、及び、第４シート２４とで基材シートの素材を異ならせている。本実施形態での第１シート２１や第５シート２５の基材シートは、ガラス繊維製の平織物である。一方で第２シート２２、第３シート２３、及び、第４シート２４は、炭素繊維が一方向に引き揃えられているＵＤ材である。

第１シート２１と第５シート２５とは、ガラス繊維の方向が長手方向Ｘと短手方向Ｙとに平行するように配されている。第２シート２２、第３シート２３、及び、第４シート２４は、炭素繊維の方向が長手方向Ｘに平行するように配されている。本実施形態の第２シート２２、第３シート２３、及び、第４シート２４は、全てがピッチ系炭素繊維製のＵＤ材を基材シートとして備えたものであってもよく、全てがＰＡＮ系炭素繊維製のＵＤ材を基材シートとして備えたものであってもよく、何れか１つがピッチ系炭素繊維製のＵＤ材を基材シートとして備え、別の１つがＰＡＮ系炭素繊維製のＵＤ材を基材シートとして備えたものであってもよい。

樹脂複合体１００に曲げ応力等が加わった場合には、繊維強化樹脂層２ａ，２ｂの外側面や前記芯材１との接着面において応力集中が生じ易い。本実施形態では、これらの面を構成する第１シート２１と第５シート２５との基材シートがＵＤ材ではなく織布であることで繊維強化樹脂層２ａ，２ｂの表面にクラックなどが生じ難くなっている。しかも、綾織や朱子織のように緯糸や経糸を飛ばして織られている織物ではなく、平織物が第１シート２１や第５シート２５の基材シートとして採用されていることでそのような効果がより顕著に発揮され得る。このような機能を発揮させる上においてが第１シート２１や第５シート２５の基材シートは、ガラス繊維製でなくてもよく、炭素繊維製であってもよい。

本実施形態の繊維強化樹脂層２ａ，２ｂでは、ＵＤ材を用いることで曲げ変形が生じ易い長手方向Ｘでの補強のために多くの繊維が利用されていて曲げ変形が生じ難い短手方向Ｙでの補強のための繊維が節約されている。そのことにより、本実施形態の樹脂複合体１００では軽量化が容易となっている。各繊維強化樹脂材や繊維強化樹脂層２ａ，２ｂでの繊維含有量は、通常、５０質量％以上とされる。繊維含有量は、５５質量％以上であってもよく、６０質量％以上であってもよい。繊維含有量は、例えば、８０質量％以下とされる。繊維含有量は、７５質量％以下であってもよく、７０質量％以下であってもよい。

第１の繊維強化樹脂層２ａでの繊維含有量（ＭＦ１：質量％）と、第２の繊維強化樹脂層２ｂでの繊維含有量（ＭＦ２：質量％）とは、概ね同じであることが好ましく、両者の比（ＭＦ１／ＭＦ２）は０．８～１．２５であることが好ましい。各繊維強化樹脂層２ａ，２ｂを構成している複数の繊維強化樹脂材２０の内の最も繊維含有量の少ない繊維強化樹脂材２０での繊維含有量（ＰＦ１：質量％）と最も繊維含有量の多い繊維強化樹脂材２０での繊維含有量（ＰＦ２：質量％）とは、概ね同じであることが好ましく、両者の比（ＰＦ１／ＰＦ２）は０．８～１．２５であることが好ましい。

第１の繊維強化樹脂層２ａでの繊維の目付量（ＱＦ１：ｇ／ｍ^２）と、第２の繊維強化樹脂層２ｂでの繊維の目付量（ＱＦ２：ｇ／ｍ^２）についても同様に、概ね同じであることが好ましく、両者の比（ＱＦ１／ＱＦ２）は０．８～１．２５であることが好ましい。各繊維強化樹脂層２ａ，２ｂを構成している複数の繊維強化樹脂材２０の内の最も繊維の目付量の小さな繊維強化樹脂材２０での繊維目付量（ＲＦ１：ｇ／ｍ^２）と最も繊維の目付量の多い繊維強化樹脂材２０での繊維目付量（ＲＦ２：ｇ／ｍ^２）とは、概ね同じであることが好ましく、両者の比（ＲＦ１／ＲＦ２）は０．８～１．２５であることが好ましい。

本実施形態の樹脂複合体１００では、上記のようなことから式（１）や式（２）を満たすように構成されている。

本実施形態の樹脂複合体１００は、繊維強化樹脂材２０の樹脂が芯材１に含浸されており、そのことによってさらに優れた強度を発揮する。本実施形態の樹脂複合体１００は、繊維強化樹脂材２０の樹脂が芯材１に含浸していることで、繊維強化樹脂層２と芯材１との間にアンカー効果による優れた接着力が作用するばかりでなく、曲げ応力が加わった際に繊維強化樹脂層２と芯材１との界面において応力集中が生じることを抑制することができる。

本実施形態では繊維強化樹脂材２０の樹脂を含浸させるのに代えて、繊維強化樹脂層２と芯材１とを接着剤によって接着し、該接着剤に含まれる樹脂を芯材１に含浸させるようにしても同様の効果を得ることができる。芯材１に含浸させる樹脂は、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリウレタン樹脂、アクリル樹脂などが好ましい。

前記芯材１は、図３Ｂに示すように前記繊維強化樹脂層２との界面ＸＳを構成している部位に前記繊維強化材２０の樹脂が芯材１の表面１ａよりも内部に浸透している浸透領域１１を備えている。即ち、本実施形態の樹脂複合体１００は、前記樹脂が前記繊維強化樹脂層２から滲出して前記芯材１に浸透している。本実施形態の芯材１は、前記浸透領域１１の内側に前記樹脂が浸透していない非浸透領域１２を備えている。即ち、前記芯材１は、樹脂複合体１００の厚さ方向Ｚにおける両端部に前記浸透領域１１を備え、該浸透領域１１の中間部に前記非浸透領域１２を備えている。尚、図では、前記浸透領域１１が樹脂複合体１００の短手方向Ｙに沿って形成されている様子が示されているが前記浸透領域１１は樹脂複合体１００の長手方向Ｘにも広がりを有している。

前記浸透領域１１は、前記界面ＸＳからの深さＤＰができるだけ均一になるように形成されていることが好ましく、樹脂複合体１００の厚さ方向視における面積が広い方が好ましい。前記芯材１と前記繊維強化樹脂層２とが接する前記界面ＸＳの面積をＳ_０（ｃｍ^２）とし、前記浸透領域１１の面積をＳ_１（ｃｍ^２）とした際に、これらの面積比（Ｓ_１／Ｓ_０）については、下記関係式（Ｘ１）を満たすことが好ましい。
８０％ ≦ （Ｓ_１／Ｓ_０）×１００％ ・・・（Ｘ１）

前記面積比（Ｓ_１／Ｓ_０）は、下記関係式（Ｘ２）を満たすことがより好ましく、下記関係式（Ｘ３）を満たすことが特に好ましい。
８５％ ≦ （Ｓ_１／Ｓ_０）×１００％ ・・・（Ｘ２）
９０％ ≦ （Ｓ_１／Ｓ_０）×１００％ ・・・（Ｘ３）

前記樹脂が浸透している前記浸透領域１１は、最大深さ（前記界面と直交する方向における最大深さ）が前記芯材１と前記繊維強化樹脂層２との界面ＸＳから５００μｍ以上であることが好ましい。界面ＸＳから５００μｍ以上前記樹脂が浸透している部分の面積をＳ_２（ｃｍ^２）とした場合、当該面積と、前記界面との面積比（Ｓ_２／Ｓ_０）については、下記関係式（Ｘ４）を満たすことが好ましい。
５％ ≦ （Ｓ_２／Ｓ_０）×１００％ ・・・（Ｘ４）

前記面積比（Ｓ_２／Ｓ_０）は、下記関係式（Ｘ５）を満たすことがより好ましく、下記関係式（Ｘ６）を満たすことが特に好ましい。
１０％ ≦ （Ｓ_２／Ｓ_０）×１００％ ・・・（Ｘ５）
２０％ ≦ （Ｓ_２／Ｓ_０）×１００％ ・・・（Ｘ６）

前記樹脂が浸透している部分の平均深さは、２００μｍ以上であることが好ましく、３５０μｍ以上であることがより好ましく、５００μｍ以上であることが特に好ましい。

前記樹脂が浸透している部分の平均深さは、前記界面ＸＳと直交する方向に樹脂複合体１００を切断することによって現れる断面において前記界面ＸＳに沿った方向での一定長さ（Ｌ）の区間において前記樹脂が浸透している部分の断面積（Ｓａ）を求め、この断面積（Ｓａ）を長さ（Ｌ）で除して求めることができる。

前記浸透領域１１は、第１繊維強化樹脂層２ａと第２繊維強化樹脂層２ｂとの何れか一方が積層されている箇所において上記のような状態になっていることが好ましく、第１繊維強化樹脂層２ａと第２繊維強化樹脂層２ｂとの両方において上記のような状態になっていることがより好ましい。

本実施形態の樹脂複合体１００は、図４に示すように補強のために枠材２００に装着されて用いられてもよい。例えば、樹脂複合体１００の長手方向Ｘに平行な側面と短手方向Ｙに平行な側面との４面を覆い、厚さ方向Ｚでの寸法が樹脂複合体１００よりも僅かに大きな矩形枠状の側壁部２０１と該側壁部２０１の上下両端から繊維強化樹脂層２ａ，２ｂの外側面に沿うように短く内側に延びる鍔部２０２とを備えた枠材２００を装着すれば樹脂複合体１００の変形をより一層抑制することができる。

前記枠材２００が金属製である場合、炭素繊維製の基材シートの端面が前記枠材２００に直接接触しないように電気絶縁性の介在物を介装させることが好ましい。該介在物は、塗料や粘着テープのようなものであってもよく、接着剤のようなものであってもよい。このことにより前記枠材２００にガルバニック腐蝕などが生じることを抑制することができる。

即ち、本実施形態の樹脂複合体１００は、板状の樹脂複合体と該樹脂複合体１００の外周部を覆う枠材とを備えた板状部材の構成部材として用いることができ、該板状部材では前記枠材が金属製であってもよく、樹脂複合体の繊維強化樹脂層に炭素繊維が含まれている時に前記炭素繊維と前記枠材とが電気的に絶縁されていてもよい。

本実施形態の樹脂複合体１００や該樹脂複合体１００を含んだ板状部材は、軽量性と強度とに優れることから各種の用途に用いられ得る。本実施形態の樹脂複合体１００や板状部材は、例えば、トラックや船舶のボディーや鉄道車両に搭載されるコンテナなどの移動体用途、壁パネル、床パネル、天井パネルなどの建材用途、土留擁壁、水路や堤防の出入口を塞ぐ止水板などといった土木用途、大型装置の筐体などといった各種の用途に利用可能である。

本実施形態の樹脂複合体１００の用途は、上記例示に何等限定されない。また、本実施形態の樹脂複合体１００は、上記例示の態様に限定されるものではなく、各種変更が加えられ得る。即ち、本発明は、上記例示に何等限定されるものではない。

次に実施例を挙げて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。

まず、繊維強化樹脂層の形成材料として下記表１に示す４種類のプリプレグシートを用意した。

（実施例１）
一方向に引き揃えられた炭素繊維からなる基材シートに、未硬化のエポキシ樹脂が３２質量％含侵されている繊維強化樹脂材（厚さ：０．２２ｍｍ、目付：２８０ｇ／ｍ^２、三菱ケミカル社製「ダイヤリードプリプレグ ＨＹＥＪ２８Ｍ８０ＱＤ」、表１の「繊維強化樹脂材１」）を任意の寸法（２４５０ｍｍ×５２５ｍｍ）に切り出し、４枚用意した。その際、繊維が引き揃えられた方向が長手となるように繊維強化樹脂材を切り出した。

平織のガラス繊維からなる基材シートに、未硬化のエポキシ樹脂が３３％含侵されている繊維強化樹脂材（厚さ：０．１７ｍｍ、目付：３１５ｇ/ｍ^２、日本理化社製「リカライト ＥＧＰ８７ ＬＡ１８ＢＲ」、表１の「繊維強化樹脂材２」）を任意の寸法（２４５０ｍｍ×５２５ｍｍ）に切り出し、４枚用意した。用意した繊維強化樹脂材を表２に記載の積層構成に従って外周縁部を合わせながら積層し、複数の繊維強化樹脂材で構成された積層体１－１と積層体１－２とを作製した。

次に、厚み４ｍｍのアルミニウム板（寸法：２５５０ｍｍ×６２５ｍｍ、以下「アルミ板１」という）を１枚、厚み３ｍｍのアルミニウム板（寸法：２４５０ｍｍ×５２５ｍｍ、以下「アルミ板２－１、２－２、２－３」という）を３枚用意し、アルミ板１の上面に離型剤（ケムリースジャパン社製「ケムリース２１６６」）を塗布して一日放置し、アルミ板１の上面に離型処理を施した。なお、アルミ板１上面の外周縁部には、後記する封止材やバックバルブを配置するため、離型処理は施さなかった。

次に、図１に示すように、上面に離型処理を施したアルミ板１（ＡＬ１）をベース板として用い、アルミ板２－１（ＡＬ２－１）、離型フィルム（ＳＰ）（寸法：２５００ｍｍ×５７５ｍｍ、東レ社製「トレファンＹＭ１７S」、厚さ：２５μｍ、離型面：艶消し加工）、積層体１－１，１－２（ＬＢ１－１，ＬＢ１－２）を図５のように重ね合わせ、二次積層体（ＬＢ２）を作製した。はみ出した離型フィルム（ＳＰ）は、積層体１－１，１－２（ＬＢ１－１，ＬＢ１－２）から過度に樹脂が流出することを抑制するために、マスキングテープで二次積層体（ＬＢ２）の側面に固定した。図５に示すように、アルミ板２－１（ＡＬ２－１）、アルミ板２－２（ＡＬ２－２）、アルミ板２－３（ＡＬ２－３）を押圧部材として用い、各押圧部材と離型フィルム（ＳＰ）で積層体１－１，１－２（ＬＢ１－１，ＬＢ１－２）を挟みこむように、二次積層体（ＬＢ２）を作製した。

しかる後、ブリーザークロス（ＢＣ）（ＡＩＲＴＥＣＨ社製「ＡＩＲＷＥＡＶＥ Ｎ４」）を二次積層体（ＬＢ２）の上に配置し、二次積層体（ＬＢ２）を全面的に覆った。ブリーザークロス（ＢＣ）の上にバギングフィルム（ＢＦ）（ＡＩＲＴＥＣＨ社製「ＷＬ７４００」）を被せ、バギングフィルム（ＢＦ）の外周縁部とこれに対向するベース板（アルミ板１（ＡＬ１））との間を封止材（ＳＬ）（ＡＩＲＴＥＣＨ社製のシーラントテープ「ＧＳ４３ＭＲ」）を用いて接合し、バギングフィルム（ＢＦ）によって二次積層体（ＬＢ２）を密封して図６に示すような積層構造体（ＬＢＸ）を作製した。なお、バギングフィルム（ＢＦ）はナイロンフィルムで形成され、一部にバックバルブ（ＢＢ）（ＡＩＲＴＥＣＨ社製「ＶＡＣＶＡＬＶＥ ４０２Ａ」）を配置したものを用いた。

次に、積層構造体（ＬＢＸ）をオートクレーブ内に供給し、積層構造体（ＬＢＸ）のバックバルブ（ＢＢ）を真空ラインと接続し、バギングフィルム（ＢＦ）で密封された空間部を真空度０．１０ＭＰａに減圧した。なお、空間部の減圧はその後も継続して行った。しかる後、積層構造体（ＬＢＺ）をその表面温度が１３０℃となるように加熱し、１８０分間に亘って保持し、二次積層体（ＬＢ２）を厚み方向に０．３ＭＰａの圧力で加圧して、エポキシ樹脂を硬化させた。その後、二次積層体（ＬＢ２）を６０℃に冷却し、積層体１－１，１－２（ＬＢ１－１，ＬＢ１－２）で形成された繊維強化樹脂層１－１，１－２をオートクレーブから取り出した。繊維強化樹脂層の厚さは０．７８ｍｍであった。

（発泡体の調製）
（メタ）アクリル酸エステル（Ａ）、（メタ）アクリル酸（Ｂ）、スチレン（Ｃ）、などのモノマーと発泡剤（尿素）とを含むモノマー溶液を塊状重合して得られた重合体を加熱・発泡することで得られた塊状発泡成形体から切り出した板状の樹脂発泡体（樹脂発泡体１）を用意した。

（接着工程）
樹脂発泡体１（ＦＢ１）（アクリル系樹脂発泡体、寸法：２４５０ｍｍ×５２５ｍｍ、厚み：３９．４ｍｍ、積水化成品工業社製「フォーマックＳ＃２０００」、見掛け密度：５６ｋｇ／ｍ^３）、及び常温硬化型接着剤として、エポキシ樹脂（ナガセエレックス社製「ＥＰＯＸＹ ＲＥＳＩＮ ＡＷ１３６Ｎ」）と硬化剤（ナガセエレックス社製「ＨＡＲＤＥＮＥＲ ＨＹ９９４」）を用意した。秤量計にてエポキシ樹脂を２２７ｇ、硬化剤を９１ｇ測り取り、それらを均一に混合してエポキシ接着剤（ＥＰＸ）を調製した後に、繊維強化樹脂層１－１（ＦＲＰ１－１）の片面にヘラを用いて厚みが均等になるように塗布した。繊維強化樹脂層１－２（ＦＲＰ１－２）の片面にも同様の手法でエポキシ接着剤（ＥＰＸ）を塗布した。エポキシ接着剤（ＥＰＸ）を塗布した繊維強化樹脂層１－１（ＦＲＰ１－１）、及び１－２（ＦＲＰ１－２）で樹脂発泡体１（ＦＢ１）を挟みこみ、三次積層体（ＬＢ３）を作製した。次に、図７に示すように、アルミ板１（ＡＬ２－１）と離型フィルム（ＳＰ）とを用いて三次積層体（ＬＢ３）を挟みこみ、四次積層体（ＬＢ４）を作製した。はみ出した離型フィルム（ＳＰ）は、四次積層体（ＬＢ４）から過度に接着剤が流出することを抑制するために、マスキングテープで四次積層体（ＬＢ４）の側面に固定した。

しかる後、図８に示すように、ブリーザークロス（ＢＣ）で四次積層体（ＬＢ４）を全体的に包み、更に筒状のバギングフィルム（ＢＦ）で包んだのちに、バギングフィルム（ＢＦ）の端部はシーラントテープ（ＳＬ）で接合し、バギングフィルム（ＢＦ）によって四次積層体（ＬＢ４）を密封して二次積層構造体（ＬＢＹ）を作製した。なお、バギングフィルム（ＢＦ）の一部にバックバルブ（ＢＢ）を配置した。

次に、二次積層構造体（ＬＢＹ）をオートクレーブ内に供給し、二次積層構造体（ＬＢＹ）のバックバルブ（ＢＢ）を真空ラインと接続し、バギングフィルム（ＢＦ）で密封された空間部を真空度０．１０ＭＰａに減圧した。なお、空間部の減圧はその後も継続して行った。しかる後、二次積層構造体（ＬＢＹ）をその表面温度が８０℃となるように加熱し、６０分間に亘って保持しエポキシ接着剤（ＥＰＸ）を硬化させた。その後、二次積層構造体（ＬＢＹ）を６０℃に冷却し、一体化された四次積層体（ＬＢ４）を樹脂複合体としてオートクレーブから取り出した。樹脂複合体の厚さは４１．０ｍｍ、であった。

（測定方法）
（繊維強化樹脂層の厚み）
デジタルノギス（株式会社ミツトヨ社製、商品名「デジマチックキャリパ」）を使用して、長方形上の４辺の中点付近について測定し、平均値を算出した。

（繊維強化樹脂層の引張弾性率）
引張弾性率はＪＩＳ Ｚ２２４１に準拠し測定した。すなわち引張弾性率は（株）島津製作所製「ＡＧ－１００ＫＮＥ型 オートグラフ引張試験機」を用いて測定した。試験片は、ＵＤ材の繊維方向を０°方向（樹脂複合体の長手方向）、繊維方向に直交する方向を９０°方向（樹脂複合体の短手方向）とした場合、それぞれの方向に対して、ダンベル形ＪＩＳ１３Ｂ号で切り出した。それぞれの方向に対して、試験片の数は５個とした。試験片はＪＩＳ Ｋ ７１００：１９９９の記号「２３／５０」、２級の標準雰囲気下で１６時間かけて状態調節した後、測定に用いた。測定は同じ環境下で行、試験速度は１ｍｍ／ｍｉｎとした。得られたグラフより、傾きが最大となる荷重領域を設定し、前記万能試験機データ処理にて長手方向での繊維強化樹脂層の引張弾性率（Ｅｗ）と短手方向での繊維強化樹脂層の引張弾性率（Ｅｈ）とを求めた。

（樹脂発泡体の厚み）
樹脂発泡体の厚さは、デジタルノギス（株式会社ミツトヨ社製、商品名「デジマチックキャリパ」）を使用して測定した。測定は、長方形上の４辺の中点付近について実施した。測定値を算術平均して樹脂発泡体の厚さを算出した。

（樹脂発泡体の引張弾性率）
樹脂発泡体の長手方向での引張弾性率はＪＩＳ Ｋ６７６７：１９９９に準拠し測定した。すなわち引張弾性率は、（株）島津製作所製「オートグラフ ＡＧ－Ｘ ｐｌｕｓ １００ｋＮ」万能試験機、（株）島津製作所製「ＴＲＡＰＥＺＩＵＭ Ｘ」万能試験機データ処理を用いて測定した。試験片は、ダンベル形 タイプ１（ＩＳＯ１７９８規定）、試験片の厚みは１１ｍｍで切り出した。試験片の数は５個とした。試験片はＪＩＳ Ｋ ７１００：１９９９の記号「２３／５０」、２級の標準雰囲気下で１６時間かけて状態調節した後、測定に用いた。測定は同じ環境下で行い、試験速度は５００ｍｍ／ｍｉｎ、つかみ具間隔は１００ｍｍとした。得られたグラフより、傾きが最大となる荷重領域を設定し、前記万能試験機データ処理にて引張弾性率を求めた。

（樹脂発泡体の見掛け密度）
見掛け密度は次式により算出した。

見掛け密度（ｋｇ／ｍ^３）＝樹脂発泡体質量（ｋｇ）／ 樹脂発泡体寸法（ｍ^２）／ 樹脂発泡体厚さ（ｍ）

（樹脂複合体の厚さ）
樹脂複合体の厚さは、デジタルノギス（株式会社ミツトヨ社製、商品名「デジマチックキャリパ」）を使用して測定した。測定は、長方形上の４辺の中点付近について実施した。測定値を算術平均して樹脂複合体の厚さを算出した。

（樹脂複合体のたわみ量）
樹脂複合体のたわみ量は、インストロン社製「万能試験機５９８２型」を用いて測定した。試験片は、一方向繊維強化材の繊維方向（樹脂複合体の長手方向）を０°方向とした場合、０°方向が長手方向となるように、幅８２ｍｍ×長さ９２０ｍｍ×厚さ４１ｍｍを切り出した。試験片の数は５個とした。試験片はＪＩＳ Ｋ ７１００：１９９９の記号「２３／５０」、２級の標準雰囲気下で１６時間かけて状態調節した後、測定に用いた。測定は同じ環境下で行、試験速度は５ｍｍ／ｍｉｎとした。加圧くさびおよび支点の先端部の半径は５Ｒとし、支点間距離は８２０ｍｍとした。得られた荷重－変位曲線より、５００Ｎの荷重を負荷した際のパネル中央のたわみ量を測定した。

（樹脂複合体の見掛け密度）
樹脂複合体の見掛け密度は次式にて算出した。

樹脂複合体の見掛け密度（ｋｇ／ｍ^３）＝樹脂発泡体質量（ｋｇ）／樹脂複合体体積（ｍ^３）

（評価基準）
樹脂複合体のたわみ量が２．５ｍｍ以下、かつ樹脂複合体の見掛け密度が１８０ｋｇ／ｍ^３以下である樹脂複合体を曲げ剛性と軽量性とが良好であると判定した。

（実施例２～６、比較例１、２）
実施例２～６、比較例１、２の樹脂複合体は積層構成、樹脂発泡体を表２に示すように変更したのみで成形方法は実施例１と同様である。これらの樹脂複合体も実施例１と同様に評価した。結果を表２に併せて示す。尚、比較例１では、樹脂発泡体を変えたほかに、接着工程の温度を４０℃、保持時間を８時間に変更した。
尚、実施例４での発泡体（樹脂発泡体２）は、実施例１での発泡体（樹脂発泡体１）と発泡倍率が異なるだけで同じアクリル系樹脂組成物で構成されたものである。
比較例１での発泡体（樹脂発泡体３）はポリスチレン樹脂製のビーズ発泡成形体である。

以上のことからも、本発明によれば軽量性と曲げ剛性とに優れた樹脂複合体が提供され得ることがわかる。

１：芯材
２：繊維強化樹脂層
２０（２１，２２，２３，２４，２５）：繊維強化樹脂材
１００：樹脂複合体
Ｘ：長手方向
Ｙ：短手方向
Ｚ：厚さ方向

Claims (5)

1. 芯材と、該芯材を覆う表面材とを含み、
   前記芯材が樹脂発泡体で構成され、
   前記表面材が、樹脂と繊維とを含むシート状の繊維強化樹脂材で構成された繊維強化樹脂層を含んでいる樹脂複合体であって、
   長手方向と、該長手方向に直交する短手方向とを有する板状体であり、
   前記長手方向での前記繊維強化樹脂層の引張弾性率をＥｗ（ＧＰａ）とし、
   前記短手方向での前記繊維強化樹脂層の引張弾性率をＥｈ（ＧＰａ）とし、
   前記長手方向での前記芯材の引張弾性率をＥｆ（ＭＰａ）とし、
   前記芯材の見掛け密度をＤ（ｋｇ／ｍ^３）とした場合に、
   下記式（１）、（２）、及び、（３）の全てを満たす、樹脂複合体。
   
   ６ ≦ （Ｅｗ／Ｅｈ） ≦ ２０ ・・・（１）
   ７０ ≦ Ｅｗ ・・・（２）
   ０．５ ≦ （Ｅｆ／Ｄ） ≦ １．５ ・・・（３）
   
2. 前記繊維がガラス繊維又は炭素繊維である請求項１記載の樹脂複合体。
3. 厚さが０．４０ｍｍ以上、２．００ｍｍ以下の前記繊維強化樹脂層を有する請求項１又は２記載の樹脂複合体。
4. アクリル樹脂を含むアクリル樹脂組成物で前記樹脂発泡体が構成されている請求項１乃至３の何れか１項に記載の樹脂複合体。
5. 前記芯材の見掛け密度が３０ｋｇ／ｍ^３以上１１０ｋｇ／ｍ^３以下である請求項１乃至４の何れか１項に記載の樹脂複合体。