JP2023135655A - 状態判定装置、モータ駆動システム、冷凍システム、ファンシステム、状態判定方法 - Google Patents
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- H02P29/024—Detecting a fault condition, e.g. short circuit, locked rotor, open circuit or loss of load
Abstract
【課題】モータまたはモータを搭載する機器の状態が特定状態であるか否かを判定する。【解決手段】制御部（31）は、モータ（50）の電流または電圧に基づく信号の第１周波数成分（C1）に基づいて、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定する。信号が直流信号である場合、第１周波数成分（C1）の周波数は、モータ（50）の機械角周波数（fm）の１倍未満の特定周波数成分（Cs）の周波数である。信号が交流信号である場合、第１周波数成分（C1）の周波数は、信号の基本波周波数（f0）から特定周波数成分（Cs）の周波数を減算して得られる周波数、または、信号の基本波周波数（f0）に特定周波数成分（Cs）の周波数を加算して得られる周波数である。【選択図】図１
Description
本開示は、状態判定装置、モータ駆動システム、冷凍システム、ファンシステム、状態判定方法に関する。
特許文献１には、モータを含む圧縮機とモータに三相電流を出力するように構成される駆動装置とを備える空調機の故障徴候検出装置が開示されている。この故障徴候検出装置は、三相電流の測定値およびモータの回転子の回転角からモータのｑ軸電流を算出するように構成される変換部と、ｑ軸電流に対して周波数分析を行なうことによって算出される評価値と基準値とを比較することにより圧縮機の異常を検出するように構成される異常検出部とを備える。
ところで、モータまたはモータを搭載する機器の状態は、モータの電流または電圧に基づく信号の周波数成分のうちモータの機械角周波数の１倍未満の特定周波数成分と関連のある周波数成分に変動が現れる特定状態になり得る。しかしながら、特許文献１には、上記の特定状態について開示されておらず、モータまたはモータを搭載する機器の状態が上記の特定状態であるか否かを判定することについても、何ら開示も示唆もない。
本開示の第１の態様は、モータ駆動装置（20）により駆動されるモータ（50）または前記モータ（50）を搭載する機器（70）の状態を判定する状態判定装置に関し、この状態判定装置は、前記モータ（50）の電流または電圧に基づく信号の第１周波数成分（C1）に基づいて、前記モータ（50）または前記機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定する制御部（31）を備え、前記信号が直流信号である場合、前記第１周波数成分（C1）の周波数は、特定周波数成分（Cs）の周波数であり、前記信号が交流信号である場合、前記第１周波数成分（C1）の周波数は、前記信号の基本波周波数（f0）から前記特定周波数成分（Cs）の周波数を減算して得られる周波数、または、前記信号の基本波周波数（f0）に前記特定周波数成分（Cs）の周波数を加算して得られる周波数であり、前記特定周波数成分（Cs）は、前記モータ（50）の機械角周波数（fm）の１倍未満の周波数成分である。
第１の態様では、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定することができる。
本開示の第２の態様は、第１の態様において、前記モータ（50）は、滑り軸受により支持される回転軸（55）を回転駆動する状態判定装置である。
本開示の第３の態様は、第１または第２の態様において、前記直流信号は、前記モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）の各々の二乗値の総和の平方根を示す状態判定装置である。
本開示の第４の態様は、第１～第３の態様のいずれか１つにおいて、前記特定周波数成分（Cs）の周波数は、前記モータ（50）の機械角周波数（fm）に特定比率を乗算して得られる周波数である状態判定装置である。
本開示の第５の態様は、第４の態様において、前記特定比率は、自然数の逆数で表される分数比率である状態判定装置である。
本開示の第６の態様は、第１～第５の態様のいずれか１つにおいて、前記特定状態は、前記モータ（50）により回転駆動される回転軸または前記回転軸の軸受が摩耗している状態である状態判定装置である。
第６の態様では、回転軸または軸受が摩耗している状態を検出することができる。
本開示の第７の態様は、第４の態様において、前記特定状態は、前記モータ（50）により回転駆動される回転軸または前記回転軸の軸受が摩耗している状態であり、前記特定比率は、１／３、または、２／３である状態判定装置である。
第７の態様では、回転軸または軸受が摩耗している状態を検出することができる。
本開示の第８の態様は、モータ駆動システムに関し、このモータ駆動システムは、機器（70）に搭載されたモータ（50）を駆動するモータ駆動装置（20）と、前記モータ（50）または前記機器（70）の状態を判定する状態判定装置（30）とを備え、前記状態判定装置（30）は、第１～第７の態様のいずれか１つの状態判定装置である。
本開示の第９の態様は、冷凍システムに関し、この冷凍システムは、圧縮機（CC）を有する冷媒回路（RR1）と、前記圧縮機（CC）に搭載されたモータ（50）を駆動するモータ駆動装置（20）と、前記モータ（50）または前記圧縮機（CC）の状態を判定する状態判定装置（30）とを備え、前記状態判定装置（30）は、第１～第７の態様のいずれか１つの状態判定装置である。
本開示の第１０の態様は、ファンシステムに関し、このファンシステムは、ファン（FF）と、前記ファン（FF）に搭載されたモータ（50）を駆動するモータ駆動装置（20）と、前記モータ（50）または前記ファン（FF）の状態を判定する状態判定装置（30）とを備え、前記状態判定装置（30）は、第１～第７の態様のいずれか１つの状態判定装置である。
本開示の第１１の態様は、モータ駆動装置（20）により駆動されるモータ（50）または前記モータ（50）を搭載する機器（70）の状態を判定する状態判定方法に関し、この状態判定方法は、前記モータ（50）の電流または電圧に基づく信号の第１周波数成分（C1）を取得し、前記第１周波数成分（C1）に基づいて、前記モータ（50）または前記機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定し、前記信号が直流信号である場合、前記第１周波数成分（C1）の周波数は、特定周波数成分（Cs）の周波数であり、前記信号が交流信号である場合、前記第１周波数成分（C1）の周波数は、前記信号の基本波周波数（f0）から前記特定周波数成分の周波数を減算して得られる周波数、または、前記信号の基本波周波数（f0）に前記特定周波数成分の周波数を加算して得られる周波数であり、前記特定周波数成分（Cs）は、前記モータ（50）の機械角周波数（fm）の１倍未満の周波数成分である。
第１１の態様では、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定することができる。
以下、図面を参照して実施の形態を詳しく説明する。なお、図中同一または相当部分には同一の符号を付しその説明は繰り返さない。
（モータ駆動システム）
図１は、実施形態によるモータ駆動システム（10）の構成を例示する。モータ駆動システム（10）は、交流電源（60）から供給された電力を用いて三相交流のモータ（50）を駆動する。モータ（50）は、機器（70）に搭載される。例えば、モータ（50）は、ＩＰＭモータ（Interior Permanent MagnetMotor）である。機器（70）には、機器（70）の動作を制御する制御装置（71）が設けられる。この例では、モータ駆動システム（10）は、モータ駆動装置（20）と、状態判定装置（30）とを備える。
図１は、実施形態によるモータ駆動システム（10）の構成を例示する。モータ駆動システム（10）は、交流電源（60）から供給された電力を用いて三相交流のモータ（50）を駆動する。モータ（50）は、機器（70）に搭載される。例えば、モータ（50）は、ＩＰＭモータ（Interior Permanent MagnetMotor）である。機器（70）には、機器（70）の動作を制御する制御装置（71）が設けられる。この例では、モータ駆動システム（10）は、モータ駆動装置（20）と、状態判定装置（30）とを備える。
〔モータ駆動装置〕
モータ駆動装置（20）は、モータ（50）を駆動する。具体的には、モータ駆動装置（20）は、交流電源（60）から供給された電力を所定の周波数および電圧を有する出力交流電力（三相交流電力）に変換し、出力交流電力をモータ（50）に供給する。この例では、モータ駆動装置（20）は、コンバータ（21）と、直流部（22）と、インバータ（23）とを有する。
モータ駆動装置（20）は、モータ（50）を駆動する。具体的には、モータ駆動装置（20）は、交流電源（60）から供給された電力を所定の周波数および電圧を有する出力交流電力（三相交流電力）に変換し、出力交流電力をモータ（50）に供給する。この例では、モータ駆動装置（20）は、コンバータ（21）と、直流部（22）と、インバータ（23）とを有する。
コンバータ（21）は、交流電源（60）から供給された電力を整流する。この例では、コンバータ（21）は、交流電源（60）から供給された交流電力を全波整流する。例えば、コンバータ（21）は、複数の整流ダイオードがブリッジ状に結線されたダイオードブリッジ回路により構成される。直流部（22）は、コンバータ（21）の出力を平滑化する。この例では、直流部（22）は、コンデンサを有する。
インバータ（23）は、複数のスイッチング素子を有し、複数のスイッチング素子のスイッチング動作により直流部（22）の出力を所定の周波数および電圧を有する出力交流電力（三相交流電力）に変換する。
この例では、インバータ（23）は、ブリッジ結線された６つのスイッチング素子と、６つのスイッチング素子にそれぞれ逆並列に接続された６つの還流ダイオードとを有する。詳しく説明すると、インバータ（23）は、それぞれが直列に接続された２つのスイッチング素子からなる３つのスイッチングレグを有する。それらの３つのスイッチングレグの中点（具体的には上アーム側のスイッチング素子と下アーム側のスイッチング素子との接続点）は、モータ（50）の３つの巻線（Ｕ相，Ｖ相，Ｗ相の巻線）にそれぞれ接続される。
〔各種センサ〕
モータ駆動装置（20）には、相電流検出部（41）や電気角周波数検出部（42）などの各種センサが設けられる。
モータ駆動装置（20）には、相電流検出部（41）や電気角周波数検出部（42）などの各種センサが設けられる。
相電流検出部（41）は、モータ（50）の３つの巻線（図示を省略）をそれぞれ流れる三相の相電流（Ｕ相電流（iu）とＶ相電流（iv）とＷ相電流（iw））を検出する。例えば、相電流検出部（41）は、三相の相電流（iu,iv,iw）の全部を検出するものであってもよいし、三相の相電流（iu,iv,iw）のうち２つの相電流を検出し、その検出された二相の相電流に基づいて残りの１つの相電流を導出するものであってもよい。また、相電流検出部（41）は、直流部（22）に設けられたシャント抵抗（図示省略）により検出された直流電流とスイッチングパターンから三相の相電流（iu,iv,iw）を導出してもよい。
電気角周波数検出部（42）は、モータ（50）の電気角周波数（ω）を検出する。各種センサの検出信号は、制御部（31）に送信される。電気角周波数検出部（42）は本発明に必須の構成ではなく、モータ（50）の電気角周波数（ω）は他の方法で算出及びセンサレスにより推定されても良い。
〔状態判定装置〕
状態判定装置（30）は、モータ（50）または機器（70）の状態を判定する。状態判定装置（30）は、制御部（31）を備える。なお、この例では、状態判定装置（30）は、モータ（50）または機器（70）の状態の判定に加えて、モータ駆動装置（20）を制御してモータ（50）を制御する。
状態判定装置（30）は、モータ（50）または機器（70）の状態を判定する。状態判定装置（30）は、制御部（31）を備える。なお、この例では、状態判定装置（30）は、モータ（50）または機器（70）の状態の判定に加えて、モータ駆動装置（20）を制御してモータ（50）を制御する。
〔制御部〕
制御部（31）は、判定処理を行う。判定処理において、制御部（31）は、モータ（50）の電流または電圧に基づく信号の第１周波数成分（C1）に基づいて、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定する。判定処理は、状態判定方法の一例である。
制御部（31）は、判定処理を行う。判定処理において、制御部（31）は、モータ（50）の電流または電圧に基づく信号の第１周波数成分（C1）に基づいて、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定する。判定処理は、状態判定方法の一例である。
上記の信号は、直流信号または交流信号である。図２は、直流信号と交流信号とを例示する。図２には、直流信号の一例である「モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）の各々の二乗値の総和の平方根」と、交流信号の一例である「モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）」とが例示されている。
図３に示すように、上記の信号が直流信号である場合、第１周波数成分（C1）の周波数は、特定周波数成分（Cs）の周波数である。
特定周波数成分（Cs）は、モータ（50）の機械角周波数（fm）の１倍未満の周波数成分である。特定周波数成分（Cs）の周波数は、モータ（50）の機械角周波数（fm）に特定比率を乗算して得られる周波数である。特定比率は、自然数の逆数で表される分数比率である。例えば、特定比率は、１／３、または、２／３である。
図３の例では、特定周波数成分（Cs）の周波数は、モータ（50）の機械角周波数（fm）に「1/3」を乗算して得られる周波数「1/3fm」、または、モータ（50）の機械角周波数（fm）に「2/3」を乗算して得られる周波数「2/3fm」である。第１周波数成分（C1）の周波数は、「1/3fm」または「2/3fm」である。
図４に示すように、上記の信号が交流信号の場合、第１周波数成分（C1）の周波数は、上記の信号の基本波周波数（f0）から特定周波数成分（Cs）の周波数を減算して得られる周波数（第１周波数）、または、上記の信号の基本波周波数（f0）に特定周波数成分（Cs）の周波数を加算して得られる周波数（第２周波数）である。
図４の例では、特定周波数成分（Cs）の周波数は、モータ（50）の機械角周波数（fm）に「1/3」を乗算して得られる周波数「1/3fm」である。第１周波数は、「f0-1/3fm」であり、第２周波数は、「f0+1/3fm」である。第１周波数成分（C1）の周波数は、「f0-1/3fm」または「f0+1/3fm」である。
〔特定状態〕
特定状態は、モータ（50）の電流または電圧に基づく信号の第１周波数成分（C1）に変動（例えば振幅変動）が現れる状態である。第１周波数成分（C1）は、モータ（50）の機械角周波数（fm）の１倍未満の特定周波数成分（Cs）と関連のある周波数成分である。
特定状態は、モータ（50）の電流または電圧に基づく信号の第１周波数成分（C1）に変動（例えば振幅変動）が現れる状態である。第１周波数成分（C1）は、モータ（50）の機械角周波数（fm）の１倍未満の特定周波数成分（Cs）と関連のある周波数成分である。
言い換えると、特定状態は、モータ（50）の機械角周波数（fm）の１倍未満の特定周波数成分（Cs）の振幅変動がモータ（50）のトルクに生じる状態である。第１周波数成分（C1）は、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態である場合に、モータ（50）のトルクに生じる振幅変動（特定周波数成分（Cs）の振幅変動）に応じた振幅変動が生じる周波数成分である。
具体的には、特定状態は、モータ（50）により回転駆動される回転軸または回転軸の軸受が摩耗している状態である。言い換えると、特定状態は、回転軸または軸受の摩耗量が許容量を上回る状態である。
このような摩耗が回転軸または軸受に生じると、モータ（50）の機械角周波数（fm）の１倍未満（具体的には１／３または２／３）の特定周波数成分（Cs）の振幅変動がモータ（50）のトルクに生じ、その結果、モータ（50）の電流または電圧に基づく信号の第１周波数成分（C1）に変動（例えば振幅変動）が現れる。
〔制御処理〕
この例では、制御部（31）は、制御処理を行う。制御処理では、制御部（31）は、モータ駆動装置（20）を制御してモータ（50）を制御する。具体的には、制御部（31）は、モータ（50）の電気角周波数（ω）の指令値などの目標指令値、モータ駆動装置（20）に設けられた各種センサの検出信号などを入力する。そして、制御部（31）は、目標指令値、各種センサの検出信号などに基づいて、インバータ（23）のスイッチング動作を制御してインバータ（23）からモータ（50）に供給される交流電力を制御する。
この例では、制御部（31）は、制御処理を行う。制御処理では、制御部（31）は、モータ駆動装置（20）を制御してモータ（50）を制御する。具体的には、制御部（31）は、モータ（50）の電気角周波数（ω）の指令値などの目標指令値、モータ駆動装置（20）に設けられた各種センサの検出信号などを入力する。そして、制御部（31）は、目標指令値、各種センサの検出信号などに基づいて、インバータ（23）のスイッチング動作を制御してインバータ（23）からモータ（50）に供給される交流電力を制御する。
例えば、制御部（31）は、プロセッサ（コンピュータ）と、プロセッサと電気的に接続されてプロセッサを動作させるためのプログラムや情報を記憶するメモリとにより構成される。メモリに記憶されたプログラムをプロセッサが実行することにより、制御部（31）の各種の機能が実現される。
〔対処動作〕
また、制御部（31）は、判定処理において、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であると判定すると、対処動作を行う。対処動作は、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であることを示す第１情報を出力する出力動作と、モータ（50）の運転条件を変更する変更動作とのうち少なくとも一方の動作である。
また、制御部（31）は、判定処理において、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であると判定すると、対処動作を行う。対処動作は、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であることを示す第１情報を出力する出力動作と、モータ（50）の運転条件を変更する変更動作とのうち少なくとも一方の動作である。
出力動作の例としては、以下の第１出力動作、第２出力動作、第３出力動作、これらの組合せなどが挙げられる。第１出力動作は、リモートコントローラなどに設けられた表示装置（図示を省略）に第１情報を出力することにより第１情報を表示装置に表示させる動作である。第２出力動作は、機器（70）の動作を制御する制御装置（71）に第１情報を出力することにより、特定状態に対処するための動作を制御装置（71）に行わせる動作である。第３出力動作は、クラウド上のデータ蓄積部（図示を省略）に第１情報をアップロードする動作である。
変更動作の例としては、以下の第１変更動作、第２変更動作、異３変更動作、これらの組合せなどが挙げられる。第１変更動作は、モータ（50）を停止させる動作である。第２変更動作は、モータ（50）を加速させる動作である。第３変更動作は、モータ（50）を減速させる動作である。
〔実施形態の効果〕
以上のように、実施形態のモータ駆動システム（10）では、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定することができる。具体的には、モータ（50）により回転駆動される回転軸または回転軸の軸受が摩耗している状態を検出することができる。
以上のように、実施形態のモータ駆動システム（10）では、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定することができる。具体的には、モータ（50）により回転駆動される回転軸または回転軸の軸受が摩耗している状態を検出することができる。
なお、特定周波数成分（Cs）は、モータ（50）の機械角周波数（fm）の１倍未満の周波数成分である、具体的には、特定周波数成分（Cs）の周波数は、機械角周波数（fm）に特定比率を乗算して得られる周波数である。そして、特定周波数成分（Cs）と関連のある第１周波数成分（C1）は、モータ（50）の回転数や負荷が正常且つ定常な状態である場合に生じない周波数成分である。一方、モータ（50）の機械角周波数（fm）のＮ倍（Ｎは１以上の数）の周波数成分は、モータ（50）の回転数や負荷が正常且つ定常な状態である場合にも生じる周波数成分であり、モータ（50）の回転数や負荷の大きさに応じて変化する。
したがって、特定周波数成分（Cs）と関連のある第１周波数成分（C1）に基づいて状態判定を行うことにより、モータ（50）の機械角周波数（fm）のＮ倍（Ｎは１以上の数）の周波数成分に基づいて状態判定を行う場合よりも、状態を判定するための基準となる閾値の設定を容易に行うことができる。
また、交流信号の第１周波数成分（C1）を監視する場合、第１周波数成分（C1）は、交流信号の基本波周波数（f0）を中心とする基本波周波数成分から近くなる。例えば、第１周波数成分（C1）は、基本波周波数成分の側帯波として現れる。基本波周波数成分は、周波数幅を有する。そのため、第１周波数成分（C1）が基本波周波数成分に近くなるほど、第１周波数成分（C1）が基本波周波数成分の影響を受けやすくなり、第１周波数成分（C1）を基本波周波数成分から分離することが困難となる。例えば、モータ（50）の電流または電圧に基づく信号が交流信号である場合、第１周波数成分（C1）を基本波周波数成分から分離するために、減衰傾度が急峻なフィルタの実装が要求されるが、そのようなフィルタの実装は困難である。また、第１周波数成分（C1）が基本波周波数成分の側帯波として２つに分離されて現れるので、交流信号の第１周波数成分（C1）の振幅は、直流信号の第１周波数成分（C1）の振幅よりも小さくなる。
一方、直流信号の第１周波数成分（C1）を監視する場合、直流信号の基本波周波数成分は、直流量となる。モータ（50）の電流または電圧に基づく信号が直流信号である場合、基本波周波数成分は、平均などの簡単な処理により求めることができるゼロヘルツ成分となるので、簡単な計算により基本波周波数成分と第１周波数成分（C1）とを容易に分離することができる。また、直流信号の第１周波数成分（C1）の振幅は、交流信号の第１周波数成分（C1）の振幅よりも大きくなるので、第１周波数成分（C1）のＳＮ比を良好にすることができる。これにより、第１周波数成分（C1）の精度を向上させることができる。なお、第１周波数成分（C1）の振幅は、そもそも小さい値であるので、直流にしてＳＮ比を改善することが好ましい。
以上のとおり、直流信号の第１周波数成分（C1）を監視することにより、交流信号の第１周波数成分（C1）を監視する場合よりも、第１周波数成分（C1）の抽出を容易にすることができる。
なお、上記の判定処理とは異なる別の手法として、モータ（50）または機器（70）における振動を検知する振動センサの出力に基づいて、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定することが考えられる。しかしながら、この手法では、振動センサの出力にノイズが重畳しやすいので、モータ（50）または機器（70）の状態の判定を正確に行うことが困難である。また、振動センサを別途設ける必要がある。なお、このようなノイズの要因としては、振動センサの設置位置の誤差などが挙げられる。
この実施形態のモータ駆動システム（10）では、制御部（31）は、モータ（50）の電流または電圧に基づく信号の第１周波数成分（C1）に基づいて、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定する。この「モータ（50）の電流または電圧に基づく信号」には、上記のようなノイズが重畳しにくい。そのため、上記の手法よりも、モータ（50）または機器（70）の状態の判定を正確に行うことができる。また、既設の電流センサまたは電圧センサを利用することができる。
（信号の具体例）
次に、モータ（50）の電流または電圧に基づく信号の具体例について説明する。この信号は、直流信号と、交流信号とに大別される。
次に、モータ（50）の電流または電圧に基づく信号の具体例について説明する。この信号は、直流信号と、交流信号とに大別される。
〔直流信号の具体例〕
直流信号の例としては、「モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）に相関する信号」と、「モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）に相関する信号」と、「モータ（50）の電力に相関する信号」が挙げられる。
直流信号の例としては、「モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）に相関する信号」と、「モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）に相関する信号」と、「モータ（50）の電力に相関する信号」が挙げられる。
直流信号の別の例としては、「モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）をモータ（50）の相電流（iu,iv,iw）の位相（ωi・t）で座標変換して得られる電流（iγ,iδ）」と、「モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）をモータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）の位相（ωv・t）で座標変換して得られる電圧（Vγ,Vδ）」と、「モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）をモータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）の位相（ωv・t）で座標変換して得られる電流（iζ,iη）」と、「モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）をモータ（50）の相電流（iu,iv,iw）の位相（ωi・t）で座標変換して得られる電圧（Vζ,Vη）」が挙げられる。
直流信号のさらに別の例としては、「永久磁石による電機子鎖交磁束に合わせて座標変換したｄｑ軸磁束（λd,λq）」と、「永久磁石の電機子鎖交磁束と電機子反作用を合成した電機子鎖交磁束ベクトルの大きさλ0」が挙げられる。
なお、以下の説明において、「モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）」は、相電流検出部（41）により検出されるモータ（50）の相電流（iu,iv,iw）のことである。「モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）」は、制御部（31）の内部において用いられる電圧指令値に示されるモータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）、または、モータ駆動装置（20）に設けられた相電圧検出部（図示を省略）により検出されるモータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）のことである。「モータ（50）の電気角周波数（ω）」は、電気角周波数検出部（42）により検出されるモータ（50）の電気角周波数（ω）のことである。
〔１．モータの相電流に相関する信号の具体例〕
モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）に相関する信号の具体例としては、電流ベクトル振幅（Ia），電流ベクトル振幅の二乗値（Ia2），相電流振幅（I），相電流実効値（Irms）などが挙げられる。
モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）に相関する信号の具体例としては、電流ベクトル振幅（Ia），電流ベクトル振幅の二乗値（Ia2），相電流振幅（I），相電流実効値（Irms）などが挙げられる。
なお、電流ベクトル振幅（Ia）および電流ベクトル振幅の二乗値（Ia2）は、モータ（50）の三相の相電流（iu,iv,iw）の各々の二乗値の総和に応じた値の一例である。モータ（50）の三相の相電流（iu,iv,iw）の各々の二乗値の総和に応じた値は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）の大きさの整数乗に比例する値の一例である。
（１）電流ベクトル振幅
電流ベクトル振幅（Ia）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）に基づいて導出される。また、電流ベクトル振幅（Ia）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を固定座標系に変換して得られるα相電流（iα）およびβ相電流（iβ）に基づいて導出されてもよい。また、電流ベクトル振幅（Ia）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電流（iM）およびＴ軸電流（iT）に基づいて導出されてもよい。また、電流ベクトル振幅（Ia）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電流（id）およびｑ軸電流（iq）に基づいて導出されてもよい。具体的には、電流ベクトル振幅（Ia）は、次の式のように表現できる。
電流ベクトル振幅（Ia）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）に基づいて導出される。また、電流ベクトル振幅（Ia）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を固定座標系に変換して得られるα相電流（iα）およびβ相電流（iβ）に基づいて導出されてもよい。また、電流ベクトル振幅（Ia）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電流（iM）およびＴ軸電流（iT）に基づいて導出されてもよい。また、電流ベクトル振幅（Ia）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電流（id）およびｑ軸電流（iq）に基づいて導出されてもよい。具体的には、電流ベクトル振幅（Ia）は、次の式のように表現できる。
（２）電流ベクトル振幅の二乗値
電流ベクトル振幅の二乗値（Ia2）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）に基づいて導出される。また、電流ベクトル振幅の二乗値（Ia2）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を固定座標系に変換して得られるα相電流（iα）およびβ相電流（iβ）に基づいて導出されてもよい。また、電流ベクトル振幅の二乗値（Ia2）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電流（iM）およびＴ軸電流（iT）に基づいて導出されてもよい。また、電流ベクトル振幅の二乗値（Ia2）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電流（id）およびｑ軸電流（iq）に基づいて導出されてもよい。具体的には、電流ベクトル振幅の二乗値（Ia2）は、次の式のように表現できる。
電流ベクトル振幅の二乗値（Ia2）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）に基づいて導出される。また、電流ベクトル振幅の二乗値（Ia2）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を固定座標系に変換して得られるα相電流（iα）およびβ相電流（iβ）に基づいて導出されてもよい。また、電流ベクトル振幅の二乗値（Ia2）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電流（iM）およびＴ軸電流（iT）に基づいて導出されてもよい。また、電流ベクトル振幅の二乗値（Ia2）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電流（id）およびｑ軸電流（iq）に基づいて導出されてもよい。具体的には、電流ベクトル振幅の二乗値（Ia2）は、次の式のように表現できる。
（３）相電流振幅
相電流振幅（I）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）のうち１つの相電流（例えばＵ相電流（iu））と、相電流の位相（ωi）とに基づいて導出される。なお、相電流の位相（ωi）は、例えば、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）に基づいて導出される。具体的には、相電流振幅（I）は、次の式のように表現できる。
相電流振幅（I）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）のうち１つの相電流（例えばＵ相電流（iu））と、相電流の位相（ωi）とに基づいて導出される。なお、相電流の位相（ωi）は、例えば、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）に基づいて導出される。具体的には、相電流振幅（I）は、次の式のように表現できる。
（４）相電流実効値
相電流実効値（Irms）は、相電流振幅（I）に基づいて導出される。具体的には、相電流実効値（Irms）は、次の式のように表現できる。
相電流実効値（Irms）は、相電流振幅（I）に基づいて導出される。具体的には、相電流実効値（Irms）は、次の式のように表現できる。
（５）その他
以上の説明では、電流ベクトル振幅（Ia）がモータ（50）の三相の相電流（iu,iv,iw）に基づいて導出される場合を例に挙げたが、電流ベクトル振幅（Ia）は、モータ（50）の三相の相電流（iu,iv,iw）のうち二相の相電流に基づいて導出されてもよい。また、電流ベクトル振幅（Ia）は、モータ駆動装置（20）に設けられた直流電流検出部（例えばシャント抵抗、図示を省略）により検出されるインバータ（23）の直流電流に基づいて導出されてもよい。電流ベクトル振幅の二乗値（Ia2）についても同様である。
以上の説明では、電流ベクトル振幅（Ia）がモータ（50）の三相の相電流（iu,iv,iw）に基づいて導出される場合を例に挙げたが、電流ベクトル振幅（Ia）は、モータ（50）の三相の相電流（iu,iv,iw）のうち二相の相電流に基づいて導出されてもよい。また、電流ベクトル振幅（Ia）は、モータ駆動装置（20）に設けられた直流電流検出部（例えばシャント抵抗、図示を省略）により検出されるインバータ（23）の直流電流に基づいて導出されてもよい。電流ベクトル振幅の二乗値（Ia2）についても同様である。
〔２．モータの相電圧に相関する信号の具体例〕
モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）と相関する信号の具体例として、電圧ベクトル振幅（Va），電圧ベクトル振幅の二乗値（Va2），相電圧振幅（V），相電圧実効値（Vrms）などが挙げられる。
モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）と相関する信号の具体例として、電圧ベクトル振幅（Va），電圧ベクトル振幅の二乗値（Va2），相電圧振幅（V），相電圧実効値（Vrms）などが挙げられる。
なお、電圧ベクトル振幅（Va）および電圧ベクトル振幅の二乗値（Va2）は、モータ（50）の三相の相電圧（Vu,Vv,Vw）の各々の二乗値の総和に応じた値の一例である。モータ（50）の三相の相電圧（Vu,Vv,Vw）の各々の二乗値の総和に応じた値は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）の大きさの整数乗に比例する値の一例である。
（１）電圧ベクトル振幅
電圧ベクトル振幅（Va）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）に基づいて導出される。また、電圧ベクトル振幅（Va）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を固定座標系に変換して得られるα相電圧（Vα）およびβ相電圧（Vβ）に基づいて導出されてもよい。また、電圧ベクトル振幅（Va）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電圧（VM）およびＴ軸電圧（VT）に基づいて導出されてもよい。また、電圧ベクトル振幅（Va）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電圧（Vd）およびｑ軸電圧（Vq）に基づいて導出されてもよい。具体的には、電圧ベクトル振幅（Va）は、次の式のように表現できる。
電圧ベクトル振幅（Va）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）に基づいて導出される。また、電圧ベクトル振幅（Va）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を固定座標系に変換して得られるα相電圧（Vα）およびβ相電圧（Vβ）に基づいて導出されてもよい。また、電圧ベクトル振幅（Va）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電圧（VM）およびＴ軸電圧（VT）に基づいて導出されてもよい。また、電圧ベクトル振幅（Va）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電圧（Vd）およびｑ軸電圧（Vq）に基づいて導出されてもよい。具体的には、電圧ベクトル振幅（Va）は、次の式のように表現できる。
（２）電圧ベクトル振幅の二乗値
電圧ベクトル振幅の二乗値（Va2）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）に基づいて導出される。また、電圧ベクトル振幅の二乗値（Va2）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を固定座標系に変換して得られるα相電圧（Vα）およびβ相電圧（Vβ）に基づいて導出されてもよい。また、電圧ベクトル振幅の二乗値（Va2）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電圧（VM）およびＴ軸電圧（VT）に基づいて導出されてもよい。また、電圧ベクトル振幅の二乗値（Va2）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電圧（Vd）およびｑ軸電圧（Vq）に基づいて導出されてもよい。具体的には、電圧ベクトル振幅の二乗値（Va2）は、次の式のように表現できる。
電圧ベクトル振幅の二乗値（Va2）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）に基づいて導出される。また、電圧ベクトル振幅の二乗値（Va2）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を固定座標系に変換して得られるα相電圧（Vα）およびβ相電圧（Vβ）に基づいて導出されてもよい。また、電圧ベクトル振幅の二乗値（Va2）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電圧（VM）およびＴ軸電圧（VT）に基づいて導出されてもよい。また、電圧ベクトル振幅の二乗値（Va2）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電圧（Vd）およびｑ軸電圧（Vq）に基づいて導出されてもよい。具体的には、電圧ベクトル振幅の二乗値（Va2）は、次の式のように表現できる。
（３）相電圧振幅
相電圧振幅（V）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）のうち１つの相電圧（例えばＵ相電圧（Vu））と、相電圧の位相（ωv）とに基づいて導出される。なお、相電圧の位相（ωv）は、例えば、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）に基づいて導出される。具体的には、相電圧振幅（V）は、次の式のように表現できる。
相電圧振幅（V）は、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）のうち１つの相電圧（例えばＵ相電圧（Vu））と、相電圧の位相（ωv）とに基づいて導出される。なお、相電圧の位相（ωv）は、例えば、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）に基づいて導出される。具体的には、相電圧振幅（V）は、次の式のように表現できる。
（４）相電圧実効値
相電圧実効値（Vrms）は、相電圧振幅（V）に基づいて導出される。具体的には、相電圧実効値（Vrms）は、次の式のように表現できる。
相電圧実効値（Vrms）は、相電圧振幅（V）に基づいて導出される。具体的には、相電圧実効値（Vrms）は、次の式のように表現できる。
（５）その他
以上の説明では、電圧ベクトル振幅（Va）がモータ（50）の三相の相電圧（Vu,Vv,Vw）に基づいて導出される場合を例に挙げたが、電圧ベクトル振幅（Va）は、モータ（50）の三相の相電圧（Vu,Vv,Vw）のうち二相の相電圧に基づいて導出されてもよい。電圧ベクトル振幅の二乗値（Va2）についても同様である。
以上の説明では、電圧ベクトル振幅（Va）がモータ（50）の三相の相電圧（Vu,Vv,Vw）に基づいて導出される場合を例に挙げたが、電圧ベクトル振幅（Va）は、モータ（50）の三相の相電圧（Vu,Vv,Vw）のうち二相の相電圧に基づいて導出されてもよい。電圧ベクトル振幅の二乗値（Va2）についても同様である。
〔３．モータの電力に相関する信号の具体例〕
モータ（50）の電力に相関する信号の例として、瞬時電力（p），瞬時虚電力（q），皮相電力（S），有効電力（P），無効電力（Q）などが挙げられる。
モータ（50）の電力に相関する信号の例として、瞬時電力（p），瞬時虚電力（q），皮相電力（S），有効電力（P），無効電力（Q）などが挙げられる。
（１）瞬時電力
瞬時電力（p）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）と、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）とに基づいて導出される。また、瞬時電力（p）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を固定座標系に変換して得られるα相電流（iα）およびβ相電流（iβ）と、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を固定座標系に変換して得られるα相電圧（Vα）およびβ相電圧（Vβ）とに基づいて導出されてもよい。また、瞬時電力（p）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電流（iM）およびＴ軸電流（iT）と、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電圧（VM）およびＴ軸電圧（VT）とに基づいて導出されてもよい。また、瞬時電力（p）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電流（id）およびｑ軸電流（iq）と、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電圧（Vd）およびｑ軸電圧（Vq）とに基づいて導出されてもよい。具体的には、瞬時電力（p）は、次の式のように表現できる。
瞬時電力（p）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）と、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）とに基づいて導出される。また、瞬時電力（p）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を固定座標系に変換して得られるα相電流（iα）およびβ相電流（iβ）と、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を固定座標系に変換して得られるα相電圧（Vα）およびβ相電圧（Vβ）とに基づいて導出されてもよい。また、瞬時電力（p）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電流（iM）およびＴ軸電流（iT）と、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電圧（VM）およびＴ軸電圧（VT）とに基づいて導出されてもよい。また、瞬時電力（p）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電流（id）およびｑ軸電流（iq）と、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電圧（Vd）およびｑ軸電圧（Vq）とに基づいて導出されてもよい。具体的には、瞬時電力（p）は、次の式のように表現できる。
（２）瞬時虚電力
瞬時虚電力（q）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を固定座標系に変換して得られるα相電流（iα）およびβ相電流（iβ）と、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を固定座標系に変換して得られるα相電圧（Vα）およびβ相電圧（Vβ）とに基づいて導出される。また、瞬時虚電力（q）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電流（iM）およびＴ軸電流（iT）と、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電圧（VM）およびＴ軸電圧（VT）とに基づいて導出されてもよい。また、瞬時虚電力（q）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電流（id）およびｑ軸電流（iq）と、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電圧（Vd）およびｑ軸電圧（Vq）とに基づいて導出されてもよい。具体的には、瞬時虚電力（q）は、次の式のように表現できる。
瞬時虚電力（q）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を固定座標系に変換して得られるα相電流（iα）およびβ相電流（iβ）と、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を固定座標系に変換して得られるα相電圧（Vα）およびβ相電圧（Vβ）とに基づいて導出される。また、瞬時虚電力（q）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電流（iM）およびＴ軸電流（iT）と、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を一次磁束の向きに基づいた角度により座標変換して得られるＭ軸電圧（VM）およびＴ軸電圧（VT）とに基づいて導出されてもよい。また、瞬時虚電力（q）は、モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電流（id）およびｑ軸電流（iq）と、モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）を磁極位置の向きに基づいた角度により座標変換して得られるｄ軸電圧（Vd）およびｑ軸電圧（Vq）とに基づいて導出されてもよい。具体的には、瞬時虚電力（q）は、次の式のように表現できる。
（３）皮相電力
皮相電力（S）は、相電圧実効値（Vrms）と相電流実効値（Irms）とに基づいて導出される。具体的には、皮相電力（S）は、次の式のように表現できる。
皮相電力（S）は、相電圧実効値（Vrms）と相電流実効値（Irms）とに基づいて導出される。具体的には、皮相電力（S）は、次の式のように表現できる。
（４）有効電力
有効電力（P）は、相電圧実効値（Vrms）と、相電流実効値（Irms）と、相電圧と相電流との位相差（φ1）とに基づいて導出される。相電圧と相電流との位相差（φ1）は、１つの相電圧（例えばＵ相電圧（Vu））と１つの相電流（例えばＵ相電流（iu））との位相差であり、相電流の位相（ωi）および相電圧の位相（ωv）とに基づいて導出される。具体的には、有効電力（P）は、次の式のように表現できる。
有効電力（P）は、相電圧実効値（Vrms）と、相電流実効値（Irms）と、相電圧と相電流との位相差（φ1）とに基づいて導出される。相電圧と相電流との位相差（φ1）は、１つの相電圧（例えばＵ相電圧（Vu））と１つの相電流（例えばＵ相電流（iu））との位相差であり、相電流の位相（ωi）および相電圧の位相（ωv）とに基づいて導出される。具体的には、有効電力（P）は、次の式のように表現できる。
（５）無効電力
無効電力（Q）は、相電圧実効値（Vrms）と、相電流実効値（Irms）と、相電圧と相電流との位相差（φ1）とに基づいて導出される。相電圧と相電流との位相差（φ1）は、例えば、Ｕ相電圧（Vu）とＵ相電流（iu）との位相差であり、相電流の位相（ωi）および相電圧の位相（ωv）とに基づいて導出される。具体的には、無効電力（Q）は、次の式のように表現できる。
無効電力（Q）は、相電圧実効値（Vrms）と、相電流実効値（Irms）と、相電圧と相電流との位相差（φ1）とに基づいて導出される。相電圧と相電流との位相差（φ1）は、例えば、Ｕ相電圧（Vu）とＵ相電流（iu）との位相差であり、相電流の位相（ωi）および相電圧の位相（ωv）とに基づいて導出される。具体的には、無効電力（Q）は、次の式のように表現できる。
〔４．相電流を相電流の位相で座標変換して得られる電流〕
モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）をモータ（50）の相電流（iu,iv,iw）の位相（ωi・t）で座標変換して得られる電流（iγ,iδ）は、次の式のように表現できる。
モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）をモータ（50）の相電流（iu,iv,iw）の位相（ωi・t）で座標変換して得られる電流（iγ,iδ）は、次の式のように表現できる。
〔５．相電圧を相電圧の位相で座標変換して得られる電圧〕
モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）をモータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）の位相（ωv・t）で座標変換して得られる電圧（Vγ,Vδ）は、次の式のように表現できる。
モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）をモータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）の位相（ωv・t）で座標変換して得られる電圧（Vγ,Vδ）は、次の式のように表現できる。
〔６．相電流を相電圧の位相で座標変換して得られる電流〕
モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）をモータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）の位相（ωv・t）で座標変換して得られる電流（iζ,iη）は、次の式のように表現できる。
モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）をモータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）の位相（ωv・t）で座標変換して得られる電流（iζ,iη）は、次の式のように表現できる。
〔７．相電圧を相電流の位相で座標変換して得られる電圧〕
モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）をモータ（50）の相電流（iu,iv,iw）の位相（ωi・t）で座標変換して得られる電圧（Vζ,Vη）は、次の式のように表現できる。
モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）をモータ（50）の相電流（iu,iv,iw）の位相（ωi・t）で座標変換して得られる電圧（Vζ,Vη）は、次の式のように表現できる。
〔６．ｄｑ軸磁束と電機子鎖交磁束ベクトルの大きさ〕
永久磁石による電機子鎖交磁束に合わせて座標変換したｄｑ軸磁束（λd,λq）と、永久磁石の電機子鎖交磁束と電機子反作用を合成した電機子鎖交磁束ベクトルの大きさλ0は、次の式のように表現できる。次の式の「Ld」はｄ軸インダクタンスであり、「Lq」はｑ軸インダクタンスである。
永久磁石による電機子鎖交磁束に合わせて座標変換したｄｑ軸磁束（λd,λq）と、永久磁石の電機子鎖交磁束と電機子反作用を合成した電機子鎖交磁束ベクトルの大きさλ0は、次の式のように表現できる。次の式の「Ld」はｄ軸インダクタンスであり、「Lq」はｑ軸インダクタンスである。
〔７．直流信号のその他の例〕
また、直流信号は、モータ（50）の相電流や相電圧や線電流や線間電圧を３相２相変換し、さらに、回転座標変換を施した直流信号であってもよい。例えば、直流信号は、モータ（50）の相電流を３相２相変換したα軸電流およびβ軸電流を、モータ（50）の回転子の磁極の向きに基づく角度で回転座標変換したｄ軸電流およびｑ軸電流であってもよい。また、直流信号は、α軸電流およびβ軸電流を、モータ（50）の回転子の一次磁束の向きに基づく角度で回転座標変換したＭ軸電流およびＴ軸電流であってもよい。
また、直流信号は、モータ（50）の相電流や相電圧や線電流や線間電圧を３相２相変換し、さらに、回転座標変換を施した直流信号であってもよい。例えば、直流信号は、モータ（50）の相電流を３相２相変換したα軸電流およびβ軸電流を、モータ（50）の回転子の磁極の向きに基づく角度で回転座標変換したｄ軸電流およびｑ軸電流であってもよい。また、直流信号は、α軸電流およびβ軸電流を、モータ（50）の回転子の一次磁束の向きに基づく角度で回転座標変換したＭ軸電流およびＴ軸電流であってもよい。
また、直流信号は、モータ駆動装置（20）のコンバータ（21）に入力される電力、コンバータ（21）から出力される電力、直流部（22）から出力される電力、コンバータ（21）と直流部（22）との間を流れる電流、直流部（22）とインバータ（23）の間を流れる電流などであってもよい。
〔交流信号の具体例〕
交流信号の例としては、「モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）」と、「モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）」と、「各相の鎖交磁束（Ψfu,Ψfv,Ψfw）」とが挙げられる。
交流信号の例としては、「モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）」と、「モータ（50）の相電圧（Vu,Vv,Vw）」と、「各相の鎖交磁束（Ψfu,Ψfv,Ψfw）」とが挙げられる。
各相の鎖交磁束（Ψfu,Ψfv,Ψfw）は、次の式のように表現できる。
交流信号の別の例としては、上記の交流信号を三相二相変換した固定座標の電流、電圧鎖交磁束が挙げられる。
また、交流信号は、モータ（50）の線電流、線間電圧などであってもよい。また、交流信号は、相電流や相電圧や線電流や線間電圧を３相２相変換した２相の交流電流（例えばα軸電流およびβ軸電流）や２相の交流電圧であってもよい。また、交流電流は、商用電源系統（具体的には交流電源（60））とモータ駆動装置（20）のコンバータ（21）との間を流れる電流であってもよい。
（判定処理の具体例）
次に、判定処理について、４つの具体例（第１～第４判定処理）を挙げて説明する。なお、以下では、第１周波数成分（C1）の振幅に基づいて判定処理が行われる場合を例に挙げて説明する。以下の説明における「第１周波数成分（C1）」は、「第１周波数成分（C1）の振幅」のことである。
次に、判定処理について、４つの具体例（第１～第４判定処理）を挙げて説明する。なお、以下では、第１周波数成分（C1）の振幅に基づいて判定処理が行われる場合を例に挙げて説明する。以下の説明における「第１周波数成分（C1）」は、「第１周波数成分（C1）の振幅」のことである。
〔第１判定処理〕
次に、図５を参照して、第１判定処理について説明する。第１判定処理では、制御部（31）は、第１周波数成分（C1）の瞬時値に基づいて、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定する。具体的には、制御部（31）は、予め定められた検出周期毎に以下の処理（ステップ（S11）～ステップ（S13））を行う。
次に、図５を参照して、第１判定処理について説明する。第１判定処理では、制御部（31）は、第１周波数成分（C1）の瞬時値に基づいて、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定する。具体的には、制御部（31）は、予め定められた検出周期毎に以下の処理（ステップ（S11）～ステップ（S13））を行う。
〈ステップ（S11）〉
制御部（31）は、第１周波数成分（C1）の瞬時値を取得する。
制御部（31）は、第１周波数成分（C1）の瞬時値を取得する。
〈ステップ（S12）〉
次に、制御部（31）は、ステップ（S11）において取得された第１周波数成分（C1）の瞬時値が予め定められた上限値以上であるか否かを判定する。第１周波数成分（C1）の瞬時値が上限値以上である場合には、ステップ（S13）の処理が行われる。一方、そうでない場合には、第１判定処理が終了する。
次に、制御部（31）は、ステップ（S11）において取得された第１周波数成分（C1）の瞬時値が予め定められた上限値以上であるか否かを判定する。第１周波数成分（C1）の瞬時値が上限値以上である場合には、ステップ（S13）の処理が行われる。一方、そうでない場合には、第１判定処理が終了する。
〈ステップ（S13）〉
ステップ（S12）において第１周波数成分（C1）の瞬時値が上限値以上である場合、制御部（31）は、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であると判定する。そして、制御部（31）は、対処動作を行う。
ステップ（S12）において第１周波数成分（C1）の瞬時値が上限値以上である場合、制御部（31）は、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であると判定する。そして、制御部（31）は、対処動作を行う。
〔第２判定処理〕
図６および図７を参照して、第２判定処理について説明する。第２判定処理では、制御部（31）は、第１周波数成分（C1）の変化率に基づいて、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定する。具体的には、制御部（31）は、予め定められた検出周期毎に以下の処理（ステップ（S21）～ステップ（S23））を繰り返し行う。
図６および図７を参照して、第２判定処理について説明する。第２判定処理では、制御部（31）は、第１周波数成分（C1）の変化率に基づいて、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定する。具体的には、制御部（31）は、予め定められた検出周期毎に以下の処理（ステップ（S21）～ステップ（S23））を繰り返し行う。
〈ステップ（S21）〉
制御部（31）は、第１周波数成分の変化率を取得する。例えば、制御部（31）は、第１周波数成分（C1）の瞬時値を時間で微分することで第１周波数成分（C1）の変化率を導出する。図７の例では、時刻（t1,t2,t3）の各々において第１周波数成分（C1）の変化率が変化する。
制御部（31）は、第１周波数成分の変化率を取得する。例えば、制御部（31）は、第１周波数成分（C1）の瞬時値を時間で微分することで第１周波数成分（C1）の変化率を導出する。図７の例では、時刻（t1,t2,t3）の各々において第１周波数成分（C1）の変化率が変化する。
〈ステップ（S22）〉
制御部（31）は、ステップ（S21）において取得された第１周波数成分（C1）の変化率が予め定められた上限値以上であるか否かを判定する。第１周波数成分（C1）の変化率が上限値以上である場合には、ステップ（S23）の処理が行われる。一方、そうでない場合には、第２判定処理が終了する。図７の例では、時刻（t2）において第１周波数成分（C1）の変化率が上限値以上となる。
制御部（31）は、ステップ（S21）において取得された第１周波数成分（C1）の変化率が予め定められた上限値以上であるか否かを判定する。第１周波数成分（C1）の変化率が上限値以上である場合には、ステップ（S23）の処理が行われる。一方、そうでない場合には、第２判定処理が終了する。図７の例では、時刻（t2）において第１周波数成分（C1）の変化率が上限値以上となる。
〈ステップ（S23）〉
ステップ（S22）において第１周波数成分（C1）の変化率が上限値以上である場合、制御部（31）は、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であると判定する。そして、制御部（31）は、対処動作を行う。
ステップ（S22）において第１周波数成分（C1）の変化率が上限値以上である場合、制御部（31）は、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であると判定する。そして、制御部（31）は、対処動作を行う。
〔第３判定処理〕
図８および図９を参照して、第３判定処理について説明する。第３判定処理では、制御部（31）は、第１周波数成分（C1）が上限値以上となる時間を累積して得られる累積時間に基づいて、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定する。具体的には、制御部（31）は、予め定められた検出周期毎に以下の処理（ステップ（S31）～ステップ（S33））を繰り返し行う。
図８および図９を参照して、第３判定処理について説明する。第３判定処理では、制御部（31）は、第１周波数成分（C1）が上限値以上となる時間を累積して得られる累積時間に基づいて、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定する。具体的には、制御部（31）は、予め定められた検出周期毎に以下の処理（ステップ（S31）～ステップ（S33））を繰り返し行う。
〈ステップ（S31）〉
制御部（31）は、第１周波数成分（C1）が上限値以上となる時間の累積値（累積時間）を取得する。
制御部（31）は、第１周波数成分（C1）が上限値以上となる時間の累積値（累積時間）を取得する。
例えば、制御部（31）は、検出周期における代表値となる第１周波数成分（C1）の瞬時値を取得し、第１周波数成分（C1）の瞬時値が上限値以上であるか否かを判定する。そして、制御部（31）は、第１周波数成分（C1）の瞬時値が上限値以上である場合には、カウント値をインクリメントし、第１周波数成分（C1）の瞬時値が上限値以上ではない場合には、カウント値をインクリメントしない。このカウント値は、第１周波数成分（C1）が上限値以上となる時間の累積値（累積時間）に対応する。例えば、カウント値に検出周期に相当する時間を乗算して得られる値が累積時間となる。
図９の例では、時刻（t1～t12）の各々において第３判定処理が行われ、時刻（t1～t12）のうち時刻（t2～t5,t9～t12）においてカウント値がインクリメントされる。
〈ステップ（S32）〉
次に、制御部（31）は、ステップ（S31）において取得された累積時間（この例ではカウント値）が予め定められた閾値を上回るか否かを判定する。累積時間が閾値を上回る場合には、ステップ（S33）の処理が行われる、一方、そうでない場合には、第３判定処理が終了する。図９の例では、制御部（31）は、時刻（t11）においてカウント値が閾値を上回ると判定する。
次に、制御部（31）は、ステップ（S31）において取得された累積時間（この例ではカウント値）が予め定められた閾値を上回るか否かを判定する。累積時間が閾値を上回る場合には、ステップ（S33）の処理が行われる、一方、そうでない場合には、第３判定処理が終了する。図９の例では、制御部（31）は、時刻（t11）においてカウント値が閾値を上回ると判定する。
〈ステップ（S33）〉
ステップ（S32）において累積時間が閾値を上回る場合、制御部（31）は、制御部（31）は、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であると判定する。そして、制御部（31）は、対処動作を行う。
ステップ（S32）において累積時間が閾値を上回る場合、制御部（31）は、制御部（31）は、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であると判定する。そして、制御部（31）は、対処動作を行う。
〔第４判定処理〕
図１０および図１１を参照して、第４判定処理について説明する。第４判定処理では、制御部（31）は、予め定められた判定時間内において第１周波数成分（C1）が予め定められた上限値以上となる時間が占める割合（時間割合）に基づいて、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定する。具体的には、制御部（31）は、予め定められた検出周期毎に以下の処理（ステップ（S41）～ステップ（S43））を繰り返し行う。
図１０および図１１を参照して、第４判定処理について説明する。第４判定処理では、制御部（31）は、予め定められた判定時間内において第１周波数成分（C1）が予め定められた上限値以上となる時間が占める割合（時間割合）に基づいて、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定する。具体的には、制御部（31）は、予め定められた検出周期毎に以下の処理（ステップ（S41）～ステップ（S43））を繰り返し行う。
〈ステップ（S41）〉
制御部（31）は、判定時間内において第１周波数成分が上限値以上となる時間が占める割合（時間割合）を取得する。
制御部（31）は、判定時間内において第１周波数成分が上限値以上となる時間が占める割合（時間割合）を取得する。
例えば、制御部（31）は、現在時刻を終端とする所定時間期間（少なくとも判定時間に相当する期間）内における第１周波数成分（C1）を記憶する。そして、制御部（31）は、その記憶された第１周波数成分（C1）に基づいて、現在時刻を終端とし且つ期間長さが判定時間に相当する判定期間内において第１周波数成分（C1）が上限値以上である時間（上限値超過時間）を導出し、上限値超過時間を判定時間で除算することで時間割合を導出する。図１１の例では、時刻（t2）が現在時刻であり、時刻（t1）から時刻（t2）までの期間が判定期間であり、時間（T1）と時間（T2）が上限値超過時間であり、時間（T1）と時間（T2）の合計を判定時間（T0）で除算して得られる値が時間割合である。
〈ステップ（S42）〉
次に、制御部（31）は、ステップ（S41）において取得された時間割合（判定時間内において第１周波数成分が上限値以上となる時間が占める割合）が予め定められた閾値を上回るか否かを判定する。時間割合が閾値を上回る場合には、ステップ（S43）の処理が行われる。一方、そうでない場合には、第４判定処理が終了する。
次に、制御部（31）は、ステップ（S41）において取得された時間割合（判定時間内において第１周波数成分が上限値以上となる時間が占める割合）が予め定められた閾値を上回るか否かを判定する。時間割合が閾値を上回る場合には、ステップ（S43）の処理が行われる。一方、そうでない場合には、第４判定処理が終了する。
〈ステップ（S43）〉
ステップ（S42）において時間割合が閾値を上回る場合、制御部（31）は、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であると判定する。そして、制御部（31）は、対処動作を行う。
ステップ（S42）において時間割合が閾値を上回る場合、制御部（31）は、モータ（50）または機器（70）の状態が特定状態であると判定する。そして、制御部（31）は、対処動作を行う。
なお、以上の判定処理の説明では、第１周波数成分（C1）と上限値とが比較される場合を例に挙げたが、これに限定されない。例えば、第１周波数成分（C1）と予め定められた下限値とが比較されてもよい。つまり、上記の「上限値以上」を「下限値以下」に読み替えてもよい。また、第１周波数成分（C1）と予め定められた許容範囲とが比較されてもよい。つまり、上記の「上限値以上」を「許容範囲外」に読み替えてもよい。
（冷凍システム）
図１２は、冷凍システム（RR）の構成を例示する。冷凍システム（RR）は、冷媒が充填された冷媒回路（RR1）と、モータ駆動装置（20）と、状態判定装置（30）とを備える。
図１２は、冷凍システム（RR）の構成を例示する。冷凍システム（RR）は、冷媒が充填された冷媒回路（RR1）と、モータ駆動装置（20）と、状態判定装置（30）とを備える。
冷媒回路（RR1）は、圧縮機（CC）と、放熱器（RR5）と、減圧機構（RR6）と、蒸発器（RR7）とを有する。この例では、減圧機構（RR6）は、膨張弁である。冷媒回路（RR1）は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う。
圧縮機（CC）は、圧縮機構（CCa）と、モータ（50）とを有する。圧縮機構（CCa）は、回転軸によりモータ（50）に連結される。モータ（50）は、回転軸を回転駆動することで圧縮機構（CCa）を回転駆動する。モータ駆動装置（20）は、モータ（50）を駆動する。状態判定装置（30）は、モータ（50）またはモータ（50）を搭載する圧縮機（CC）の状態を判定する。
冷凍サイクルでは、圧縮機（CC）から吐出された冷媒は、放熱器（RR5）において放熱する。放熱器（RR5）から流出した冷媒は、減圧機構（RR6）において減圧され、蒸発器（RR7）において蒸発する。そして、蒸発器（RR7）から流出した冷媒は、圧縮機（CC）に吸入される。
この例では、冷凍システム（RR）は、空気調和機である。空気調和機は、冷房専用機であってもよいし、暖房専用機であってもよい。また、空気調和機は、冷房と暖房とを切り換える空気調和機であってもよい。この場合、空気調和機は、冷媒の循環方向を切り換える切換機構（例えば四方切換弁）を有する。また、冷凍システム（RR）は、給湯器、チラーユニット、庫内の空気を冷却する冷却装置などであってもよい。冷却装置は、冷蔵庫、冷凍庫、コンテナなどの内部の空気を冷却する。
（ファンシステム）
図１３は、ファンシステム（FF）の構成を例示する。ファンシステム（FF）は、ファン（FF1）と、モータ駆動装置（20）と、状態判定装置（30）とを備える。
図１３は、ファンシステム（FF）の構成を例示する。ファンシステム（FF）は、ファン（FF1）と、モータ駆動装置（20）と、状態判定装置（30）とを備える。
ファン（FF1）は、羽根を有する回転体（FFa）と、モータ（50）とを有する。回転体（FFa）は、回転軸によりモータ（50）に連結される。モータ（50）は、回転軸を回転駆動することで回転体（FF2a）を回転駆動する。モータ駆動装置（20）は、モータ（50）を駆動する。状態判定装置（30）は、モータ（50）またはモータ（50）を搭載するファン（FF1）の状態を判定する。
（軸受の具体例）
図１４に示すように、モータ（50）により回転駆動される回転軸（55）を支持する軸受（80）は、滑り軸受であってもよい。言い換えると、モータ（50）は、滑り軸受により支持される回転軸（55）を回転駆動するものであってもよい。滑り軸受は、軸受（80）の一例である。
図１４に示すように、モータ（50）により回転駆動される回転軸（55）を支持する軸受（80）は、滑り軸受であってもよい。言い換えると、モータ（50）は、滑り軸受により支持される回転軸（55）を回転駆動するものであってもよい。滑り軸受は、軸受（80）の一例である。
モータ（50）により回転駆動される回転軸（55）を支持する軸受（80）が「滑り軸受」である場合、回転軸（55）または軸受（80）に摩耗が生じると、モータ（50）の機械角周波数（fm）の１倍未満（具体的には１／３または２／３）の特定周波数成分（Cs）の振幅変動がモータ（50）のトルクに生じ、その結果、図３または図４に示すように、モータ（50）の電流または電圧に基づく信号の第１周波数成分（C1）に変動（例えば振幅変動）が現れる。
これは、回転軸（55）または軸受（80）の摩耗量が許容量を上回ると、軸受（80）に緩みやガタが発生して軸受（80）（具体的には滑り軸受）に支持される回転軸（55）の回転の軌道に変化が生じることが原因であると推測される。
（その他の実施形態）
以上の説明において、判定処理は、複数（図３および図４の例では２つ）の第１周波数成分（C1）の各々に基づいて行われてもよいし、複数の第１周波数成分（C1）のいずれかに基づいて行われてもよい。また、判定処理は、直流信号および交流信号の一方のみに基づいて行われてもよいし、直流信号および交流信号の各々に基づいて行われてもよい。
以上の説明において、判定処理は、複数（図３および図４の例では２つ）の第１周波数成分（C1）の各々に基づいて行われてもよいし、複数の第１周波数成分（C1）のいずれかに基づいて行われてもよい。また、判定処理は、直流信号および交流信号の一方のみに基づいて行われてもよいし、直流信号および交流信号の各々に基づいて行われてもよい。
また、以上の説明では、第１周波数成分（C1）の振幅に基づいて判定処理が行われる場合を例に挙げたが、第１周波数成分（C1）の位相に基づいて判定処理が行われてもよいし、第１周波数成分（C1）のスペクトル幅に基づいて判定処理が行われてもよい。
また、制御部（31）は、ニューラルネットワークまたは機械学習により構築されたアルゴリズム（信号の変化に基づいて状態を判定するためのアルゴリズム）を用いて判定処理をするように構成されてもよい。
また、制御部（31）は、１つのプロセッサにより実現されてもよいし、複数のプロセッサにより実現されてもよい。また、制御部（31）は、通信ネットワークを経由して互いに通信する複数の演算処理装置（コンピュータ）により実現されてもよい。
また、以上の説明では、直流部（22）がコンデンサを有する場合を例に挙げたが、これに限定されない。例えば、直流部（22）は、コンデンサとリアクトルとを有するＬＣ回路であってもよい。このような構成により、インバータ（23）のスイッチング素子によるスイッチング動作に伴うノイズ電流が交流電源（60）に流入することを抑制することができる。なお、上記のコンデンサの静電容量値は、コンバータ（21）の出力をほとんど平滑化することができない一方で、インバータ（23）のスイッチング動作により発生するリプルを平滑化することができる静電容量値に設定されてもよい。具体的には、上記のコンデンサは、一般的な電力変換装置においてコンバータ（21）の出力を平滑化するために用いられる平滑コンデンサ（例えば電解コンデンサ）の静電容量値の１／１００程度の静電容量値を有する小容量コンデンサにより構成されてもよい。
また、実施形態および変形例を説明したが、特許請求の範囲の趣旨および範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。また、以上の実施形態および変形例は、本開示の対象の機能を損なわない限り、適宜組み合わせたり置換したりしてもよい。
以上説明したように、本開示は、状態判定技術として有用である。
１０ モータ駆動システム
２０ モータ駆動装置
３０ 状態判定装置
３１ 制御部
４１ 相電流検出部
４２ 電気角周波数検出部
５０ モータ
６０ 交流電源
Ｃ１ 第１周波数成分
Ｃｓ 特定周波数成分
ＲＲ 冷凍システム
ＦＦ ファンシステム
２０ モータ駆動装置
３０ 状態判定装置
３１ 制御部
４１ 相電流検出部
４２ 電気角周波数検出部
５０ モータ
６０ 交流電源
Ｃ１ 第１周波数成分
Ｃｓ 特定周波数成分
ＲＲ 冷凍システム
ＦＦ ファンシステム
Claims (11)
- モータ駆動装置（20）により駆動されるモータ（50）または前記モータ（50）を搭載する機器（70）の状態を判定する状態判定装置であって、
前記モータ（50）の電流または電圧に基づく信号の第１周波数成分（C1）に基づいて、前記モータ（50）または前記機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定する制御部（31）を備え、
前記信号が直流信号である場合、前記第１周波数成分（C1）の周波数は、特定周波数成分（Cs）の周波数であり、
前記信号が交流信号である場合、前記第１周波数成分（C1）の周波数は、前記信号の基本波周波数（f0）から前記特定周波数成分（Cs）の周波数を減算して得られる周波数、または、前記信号の基本波周波数（f0）に前記特定周波数成分（Cs）の周波数を加算して得られる周波数であり、
前記特定周波数成分（Cs）は、前記モータ（50）の機械角周波数（fm）の１倍未満の周波数成分である
状態判定装置。 - 請求項１の状態判定装置において、
前記モータ（50）は、滑り軸受により支持される回転軸（55）を回転駆動する
状態判定装置。 - 請求項１の状態判定装置において、
前記直流信号は、前記モータ（50）の相電流（iu,iv,iw）の各々の二乗値の総和の平方根を示す
状態判定装置。 - 請求項１の状態判定装置において、
前記特定周波数成分（Cs）の周波数は、前記モータ（50）の機械角周波数（fm）に特定比率を乗算して得られる周波数である
状態判定装置。 - 請求項４の状態判定装置において、
前記特定比率は、自然数の逆数で表される分数比率である
状態判定装置。 - 請求項１の状態判定装置において、
前記特定状態は、前記モータ（50）により回転駆動される回転軸または前記回転軸の軸受が摩耗している状態である
状態判定装置。 - 請求項４の状態判定装置において、
前記特定状態は、前記モータ（50）により回転駆動される回転軸または前記回転軸の軸受が摩耗している状態であり、
前記特定比率は、１／３、または、２／３である
状態判定装置。 - 機器（70）に搭載されたモータ（50）を駆動するモータ駆動装置（20）と、
前記モータ（50）または前記機器（70）の状態を判定する状態判定装置（30）とを備え、
前記状態判定装置（30）は、請求項１～７のいずれか１つの状態判定装置である
モータ駆動システム。 - 圧縮機（CC）を有する冷媒回路（RR1）と、
前記圧縮機（CC）に搭載されたモータ（50）を駆動するモータ駆動装置（20）と、
前記モータ（50）または前記圧縮機（CC）の状態を判定する状態判定装置（30）とを備え、
前記状態判定装置（30）は、請求項１～７のいずれか１つの状態判定装置である
冷凍システム。 - ファン（FF）と、
前記ファン（FF）に搭載されたモータ（50）を駆動するモータ駆動装置（20）と、
前記モータ（50）または前記ファン（FF）の状態を判定する状態判定装置（30）とを備え、
前記状態判定装置（30）は、請求項１～７のいずれか１つの状態判定装置である
ファンシステム。 - モータ駆動装置（20）により駆動されるモータ（50）または前記モータ（50）を搭載する機器（70）の状態を判定する状態判定方法であって、
前記モータ（50）の電流または電圧に基づく信号の第１周波数成分（C1）を取得し、
前記第１周波数成分（C1）に基づいて、前記モータ（50）または前記機器（70）の状態が特定状態であるか否かを判定し、
前記信号が直流信号である場合、前記第１周波数成分（C1）の周波数は、特定周波数成分（Cs）の周波数であり、
前記信号が交流信号である場合、前記第１周波数成分（C1）の周波数は、前記信号の基本波周波数（f0）から前記特定周波数成分の周波数を減算して得られる周波数、または、前記信号の基本波周波数（f0）に前記特定周波数成分の周波数を加算して得られる周波数であり、
前記特定周波数成分（Cs）は、前記モータ（50）の機械角周波数（fm）の１倍未満の周波数成分である
状態判定方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2022040385 | 2022-03-15 | ||
| JP2022040385 | 2022-03-15 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2023135655A true JP2023135655A (ja) | 2023-09-28 |
Family
ID=88023899
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2023040208A Pending JP2023135655A (ja) | 2022-03-15 | 2023-03-15 | 状態判定装置、モータ駆動システム、冷凍システム、ファンシステム、状態判定方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2023135655A (ja) |
| WO (1) | WO2023176873A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7381978B1 (ja) | 2023-03-31 | 2023-11-16 | ダイキン工業株式会社 | 状態推定装置、駆動システム、冷凍システム、ファンシステム、状態推定方法、状態推定プログラム |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11953555B2 (en) * | 2017-10-24 | 2024-04-09 | Mitsubishi Electric Corporation | Abnormality diagnosis device, abnormality diagnosis method, and abnormality diagnosis system |
-
2023
- 2023-03-15 WO PCT/JP2023/010040 patent/WO2023176873A1/ja unknown
- 2023-03-15 JP JP2023040208A patent/JP2023135655A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7381978B1 (ja) | 2023-03-31 | 2023-11-16 | ダイキン工業株式会社 | 状態推定装置、駆動システム、冷凍システム、ファンシステム、状態推定方法、状態推定プログラム |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| WO2023176873A1 (ja) | 2023-09-21 |
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