JP2023134900A - 電力システム - Google Patents

Abstract

【課題】電力変換装置における高調波共振を抑制する。【解決手段】実施形態の電力システムは、交流電力と直流電力を変換する複数の電力変換装置を備え、高調波基準超過状態の場合に、複数の電力変換装置に、高調波基準超過状態から高調波通常状態に移行させるための所定の運転状態変更指令を出力し、そのときに、高調波通常状態になるまで、運転状態変更指令を出力する対象の電力変換装置の数を徐々に増加させる。【選択図】図２

Description

本発明の実施形態は、電力システムに関する。

電力システムは、例えば、交流電力と直流電力を変換する複数の電力変換装置を備える。

特許第６１５７８８０号公報

系統連系する電力変換装置では、系統側の配線や電力負荷等による系統インピーダンスと電力変換装置制御の相互作用で高調波共振が発生し、運転が不安定化して、場合によっては保護停止に至る問題がある。例えば、多数の電力変換装置が連係するマイクログリッドや洋上風力発電システムなどの系統では、それらの相互作用によって深刻な共振トラブルに至るリスクが高い。

さらに、電力変換装置は、高調波フィルタを備えているが、運転状態が変化すると高調波フィルタの系統作用が変化し、高調波共振を発生する恐れがある。

そこで、本実施形態の課題は、電力変換装置における高調波共振を抑制することができる電力システムを提供することである。

実施形態の電力システムは、交流電力と直流電力を変換する複数の電力変換装置を備える。前記電力変換装置は、交流電源との導通の有無を切り替える開閉器と、直流電力で動作する装置である直流装置との接続を切り替えるスイッチング素子を含む電力変換器と、前記スイッチング素子に動作指令を与える変換器制御部と、を備える。前記電力システムは、前記電力変換装置に接続され、交流電圧および／または交流電流の所定の周波数範囲の高調波成分が所定基準を超過した状態である高調波基準超過状態、および、前記高調波成分が前記所定基準以下である高調波通常状態のいずれであるかを検知する高調波検知部と、前記高調波基準超過状態の場合に、複数の前記電力変換装置に、前記高調波基準超過状態から前記高調波通常状態に移行させるための所定の運転状態変更指令を出力し、そのときに、前記高調波通常状態になるまで、前記運転状態変更指令を出力する対象の前記電力変換装置の数を徐々に増加させる指令機能部と、を備える。

図１は、第１実施形態の電力システムの全体構成図である。 図２は、第１実施形態の電力システムによる処理を示すフローチャートである。 図３は、第１実施形態におけるスイッチング動作の説明図である。 図４は、第１実施形態における電圧制御モードと電流制御モードに関するグラフである。 図５は、第１実施形態の高調波検知部の機能構成を示す図である。 図６は、第１実施形態の変換器制御部の機能構成を示す図である。 図７は、第１実施形態の交流情報算出部の機能構成を示す図である。 図８は、第１実施形態における電圧制御モード時の変換器制御部の機能構成を示す図である。 図９は、第１実施形態における電圧制御部の機能構成を示す図である。 図１０は、第２実施形態の電力システムの全体構成図である。

以下、添付の図面を用いて、本発明の電力システムの実施形態（第１実施形態、第２実施形態）について説明する。なお、以下では、電力負荷のことを単に負荷と称する。

（第１実施形態）
図１は、第１実施形態の電力システムＳの全体構成図である。電力システムＳは、交流電源１と、系統構成２と、複数の電力変換装置３と、電力変換装置３ごとに設けられる直流装置４と、制御システム５と、を備える。

交流電源１は、交流電力を発生させる。

系統構成２は、系統側の配線や負荷等であり、系統インピーダンスを発生させる。

電力変換装置３は、交流系統と直流装置４の連系点に設けられ、交流系統が供給する交流電力と、直流装置４が供給する直流電力とを相互に変換する。電力変換装置３は、計器用変圧器ＶＴと、開閉器ＣＢと、連系インダクタＩと、高調波フィルタＦと、計器用変流器ＣＴと、変換器制御部３１と、電力変換器３２と、を備える。

開閉器ＣＢは、交流電源１との導通の有無を切り替える。

変換器制御部３１は、電力変換器３２のスイッチング素子に動作指令を与えるなどの各種制御を実行する。変換器制御部３１は、系統インピーダンスを発生する系統構成２と連系インダクタＩの間の系統連系点Ｐに接続された計器用変圧器ＶＴによって得た交流電圧Ｖｓや、連系インダクタＩと電力変換器３２の間に設けられた計器用変流器ＣＴによって得た交流電流Ｉｓや、制御システム５の指令機能部５２からの指令信号を用いて、電力変換器３２のスイッチング動作を制御するためのゲート指令ｇａｔｅなどを生成する。

変換器制御部３１は、例えば、ＣＰＵ（Central Processing Unit）等のハードウェアプロセッサが記憶部（不図示）に記憶されるプログラム（ソフトウェア）を実行することにより、各機能を実現する。また、各機能の一部または全部は、ＬＳＩ（LargeScaleIntegration）、ＡＳＩＣ（applicationspecificintegratedcircuit）、ＦＰＧＡ（FieldProgrammableGateArray）等のハードウェアによって実現されてもよいし、ソフトウェアとハードウェアの協働によって実現されてもよい。

電力変換器３２は、直流装置４との接続を切り替えるスイッチング素子を含む。電力変換器３２は、変換器制御部３１による制御に基づいて、交流電力と直流電力とを相互に変換する。電力変換器３２は、例えば、ＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Transistor：絶縁ゲート型バイポーラートランジスター）やＭＯＳＦＥＴ（Metal-Oxide-Semiconductor Field Effect Transistor：金属酸化膜半導体電界効果トランジスタ）などの自己消弧型スイッチング素子を用いて構成した回路である。

直流装置４は、直流電力で動作する装置であり、例えば、蓄電池、発電機、負荷などである。

制御システム５は、電力変換装置３の制御を実行するシステムであり、高調波検知部５１と、指令機能部５２と、を備える。

高調波検知部５１は、系統状態として、電圧、電流、電圧や電流に基づく値などの情報を入力する。これらの情報は、それぞれの電力変換装置３からの通信で得てもよいし、あるいは、別途の検出器から得てもよい。

高調波検知部５１は、入力情報に基づいて、複数の電力変換装置３について、交流電圧および／または交流電流の所定の周波数範囲の高調波成分が所定基準を超過した状態である高調波基準超過状態、および、高調波成分が所定基準以下である高調波通常状態のいずれであるかを検知する。なお、高調波基準超過状態になったことを判定するための閾値と、高調波通常状態になったことを判定するための閾値は、同じであってもよいし、異なっていてもよい（詳細は後述）。

指令機能部５２は、高調波基準超過状態の場合に、複数の電力変換装置３に、高調波基準超過状態から高調波通常状態に移行させるための所定の運転状態変更指令を出力し、そのときに、高調波通常状態になるまで、運転状態変更指令を出力する対象の電力変換装置３の数を徐々に増加させる。つまり、運転状態変更指令を出力する対象の電力変換装置３の数は、一度に増加させるのではなく、高調波基準超過状態から高調波通常状態に移行したか否かを逐次判定しながら、移行していない場合に段階的に増加させる。

例えば、指令機能部５２は、高調波基準超過状態の場合に、開閉器ＣＢが導通していて、かつ、スイッチング素子のスイッチングによる直流装置４との接続の切り替え動作が停止している電力変換装置３に対して、運転状態変更指令として、スイッチング素子をスイッチングさせるスイッチング運転指令を出力する。スイッチング運転指令を受信した電力変換装置３は、例えば、実質的に零電力で運転される。

指令機能部５２は、高調波基準超過状態の場合に、開閉器ＣＢが導通していて、かつ、スイッチング素子のスイッチングによる直流装置４との接続の切り替え動作が停止している電力変換装置３のうち、接続された直流装置４の状態に応じた優先度に基づいて選択した電力変換装置に対して、スイッチング運転指令を出力する。

直流装置４が蓄電池の場合、指令機能部５２は、接続された蓄電池の現在の充電状態と、充電状態に関する劣化特性と、に基づいて充放電ニーズを算出し、充放電ニーズが高いほど優先度が高いとして電力変換装置３を選択し、選択した電力変換装置３に対して、スイッチング運転指令を出力し、充放電動作を実行させる。例えば、蓄電池において、充電率８０％にて劣化が少ないとすると、充電率が８０％より小さいほど充電ニーズ（優先度）が高く、充電率が８０％より大きいほど放電ニーズ（優先度）が高い。

直流装置４が発電機の場合、指令機能部５２は、発電機の現在の運転状態から発電効率を算出し、発電効率が高いほど優先度が高いとして電力変換装置３を選択し、選択した電力変換装置３に対して、スイッチング運転指令を出力する。例えば、ＰＶ（Photovoltaic：太陽光発電）や風力発電機の場合、最大効率運転点に近いほど優先度が高い。

直流装置が負荷の場合、指令機能部５２は、負荷の現在の運転状態から電力供給ニーズを算出し、電力供給ニーズが高いほど優先度が高いとして電力変換装置３を選択し、選択した電力変換装置３に対して、スイッチング運転指令を出力する。例えば、負荷が温度調整装置の場合、現在温度と設定温度との乖離が大きいほど電力供給ニーズ（優先度）が高い。

以上、運転状態変更指令がスイッチング運転指令の場合について説明した。次に、運転状態変更指令が電流制御モードから電圧制御モードへの変更指令の場合について説明する。

変換器制御部３１は、交流電源１の電流をフィードバック制御する電流制御モードと、交流電源１の電流を直接フィードバック制御せずに交流電源１の電圧に同期して交流電源側に出力する電圧位相を調整する電圧制御モードと、を切り替え可能であるものとする。その場合、指令機能部５２は、高調波基準超過状態の場合に、電流制御モードで運転中の電力変換装置３に対して、運転状態変更指令として、電流制御モードから電圧制御モードへの変更指令を出力する。

また、指令機能部５２は、非常用の手段として、高調波基準超過状態によって運転状態変更指令を出力する対象の電力変換装置３の数が所定閾値以上であり、かつ、所定期間内に高調波基準超過状態から高調波通常状態に移行しない場合に、開閉器ＣＢを開放するようにしてもよい。つまり、ある程度の数の電力変換装置３の運転状態を変化させても高調波共振が継続する場合は、不安定状態の継続を防止するため、複数の開閉器ＣＢの一部または全部を開放する。これによって、例えば高調波フィルタＦが系統側に作用しなくなり、系統の高調波安定性を回復できる。

図２は、第１実施形態の電力システムＳによる処理を示すフローチャートである。ステップＳ１において、制御システム５の高調波検知部５１は、高調波基準超過状態であるか否かを判定し、Ｙｅｓの場合はステップＳ２に進み、Ｎｏの場合はステップＳ１に戻る。

ステップＳ２において、指令機能部５２は、１つの電力変換装置３に対して、運転状態変更指令を出力する。その場合、例えば、対象の電力変換装置３は、上述の各種の優先度に応じて選択する。

次に、ステップＳ３において、指令機能部５２は、所定時間が経過したか否かを判定し、Ｙｅｓの場合はステップＳ４に進み、Ｎｏの場合はステップＳ３に戻る。

ステップＳ４において、高調波検知部５１は、高調波通常状態になったか否かを判定し、Ｙｅｓの場合は処理を終了し、Ｎｏの場合はステップＳ２に戻る。

処理を終了した後は、再びスタート、ステップＳ１に戻り、高調波基準超過状態であるか否かを継続的に監視する。

図３は、第１実施形態におけるスイッチング動作の説明図で、電力変換装置３や系統インピーダンスなどの等価回路図である。図３に示すように、交流系統は、例えば、交流電源１から系統連系点Ｐまでの等価インダクタンスＬｇｒｉｄから構成される。また、系統連系点Ｐから交流電源１側をみた場合のインピーダンスを系統インピーダンスＺｇｒｉｄと称する。

また、系統連系点Ｐから電力変換器３２側をみた場合のインピーダンスを変換器インピーダンスＺｖｓｃと称する。Ｚｖｓｃは、連系インダクタＩ（Ｌｖｓｃ）や、高調波フィルタＦ、変換器制御の特性などに基づくインピーダンスである。

例えば、開閉器ＣＢが導通していて、かつ、電力変換器３２がスイッチング（Ｚｓｗ）停止状態の場合、電力変換器３２の電流Ｉｓ＝０となり、Ｌｇｒｉｄと高調波フィルタＦによって共振が発生する。

一方、開閉器ＣＢが導通していて、かつ、電力変換器３２がスイッチング（Ｚｓｗ）運転状態の場合、電力変換器３２の電流Ｉｓ≠０となり、電力変換器３２側の抵抗作用（－９０度＜Ｚｖｓｃの位相＜＋９０度）で、Ｌｇｒｉｄと高調波フィルタＦによる共振が緩和する。

なお、電力変換装置３が実質的に零電力運転の場合でも、電力変換器３２側の抵抗作用が得られる。

次に、図４は、第１実施形態における電圧制御モードと電流制御モードに関するグラフである。電流制御モードにおける変換器インピーダンスＺｖｓｃは、位相が±90度以内（－９０度～９０度）から外れ、その負性抵抗によって高調波共振が増幅する。

一方、電圧制御モードにおける変換器インピーダンスＺｖｓｃ’は、位相が±90度以内（－９０度～９０度）から外れず、負性抵抗を小さくできるので、高調波共振が増幅しにくい。

つまり、電流制御モードでは、主に高ゲインや制御遅延の影響で負性抵抗を示す周波数域が生じ得る。一方、電圧制御モードは電流を直接制御しないため、負性抵抗を小さくできる。

したがって、運転状態変更指令として、電流制御モードから電圧制御モードへの変更指令を用いることで、高調波共振を抑制できる。

次に、図５は、第１実施形態の高調波検知部５１の機能構成を示す図である。変換部５１１は、系統状態として、三相（Ｒ相、Ｓ相、Ｔ相）の電圧または電流の情報を入力する。また、変換部５１１は、交流系統の基準位相theta＝２πｆ_ｓ×ｔ（ｆ_ｓは系統周波数、ｔは時間）を入力する。変換部５１１は、系統周波数成分を直流量に変換し、有効軸成分Ｄと無効軸成分Ｑを出力する。

ディジタルフィルタ５１２は、例えば高域通過フィルタであり、直流量を除去することで、高調波成分のみを出力する。ディジタルフィルタ５１２の特性を工夫することで任意の周波数範囲の信号を検出できる。

ディジタルフィルタ５１２の出力の平方和を取る（符号５１３）ことで、所定の周波数範囲の高調波の合計が得られる。これを基準（符号５１４）の同じく平方値（符号５１５）と比較器５１６で比較することで高調波基準超過状態、高調波通常状態を判定する。

なお、高調波基準は図示のように１つでもよいし、比較器５１６にヒステリシス特性を持たせて高調波通常状態から高調波基準超過状態の判定に用いる第１の閾値と、高調波基準超過状態から高調波通常状態の判定に用いる第２の閾値が異なっていてもよい。

また、図５に示す例に限らず、フーリエ変換などを用いて所定周波数の振幅を計算して比較するなど、他の高調波検知の方法を採用してもよい。

図６は、第１実施形態の変換器制御部３１の機能構成を示す図である。この図６を用いて、電流制御モードの一例について説明する。まず、交流情報算出部３１１は、交流系統電圧位相（系統連系点電圧）を取得する。これにより、交流系統に高速同期した演算制御を実行できる。

電流制御部３１２は、例えば一般的な非干渉電流制御を実行する。例えば、交流系統電圧位相に同期した制御演算で交流電流をフィードバック制御する。

電流制御部３１２は、交流電流を有効電力・無効電力指令値に基づく交流電流指令値と比較し、その偏差に交流電流制御ゲインを乗じた値に基づき電圧指令値を出力する。

このように、交流電流の制御によって有効電力と無効電力を調整する。なお、交流電流制御ゲインの設計や電流制御演算の遅延時間による制御誤差によっては変換器インピーダンスに負性抵抗が生じ、高周波共振につながる。

ゲート信号生成部３１３は、電圧指令値に基づいて、例えば三角波キャリア比較方式などによってスイッチング素子を制御するゲート信号を生成する。

次に、図７は、第１実施形態の交流情報算出部３１１（図６）の機能構成を示す図である。まず、変換部８１は、電圧検出器によって検出された系統連系点電圧（Ｒ相電圧Ｖｓｒ、Ｓ相電圧Ｖｓｓ、及びＴ相電圧Ｖｓｔ）を示す情報を取得する。変換部８１は、取得したＲ相電圧Ｖｓｒ、Ｓ相電圧Ｖｓｓ、及びＴ相電圧Ｖｓｔを、式（１）を用いて、交流系統有効電圧Ｖｓｄ、及び交流系統無効電圧Ｖｓｑに変換（算出）する。なお、交流系統電圧位相ｔｈｅｔａは、後述する発振器８５によって出力される値であり、交流系統のある基準相（この一例では、Ｒ相）の電圧位相を示す値である。

ＰＩ演算部８２は、変換部８１によって変換された交流系統無効電圧Ｖｓｑに基づいて、電力変換器３２が連系する交流系統電圧の周波数と、基準交流系統周波数ｆｓ０（符号８３）との周波数差（以下、周波数差Δｆｐｌｌ）を算出する。周波数差Δｆｐｌｌは、交流系統電圧の周波数が基準交流系統周波数ｆｓ０より高い場合、プラスの値をとり、基準交流系統周波数ｆｓ０より低い場合、マイナスの値をとる。基準交流系統周波数ｆｓ０は、連系する交流系統の定格周波数であり、例えば、５０［Ｈｚ］、又は６０［Ｈｚ］の定数である。周波数差Δｆｐｌｌは、ＰＩ演算部８２に入力される交流系統無効電圧Ｖｓｑの算出値が零になるまで、増加、又は減少を続け、実際の交流系統周波数と基準交流系統周波数ｆｓ０との差の値に収束する。

加算部８４は、ＰＩ演算部８２によって算出された周波数差Δｆｐｌｌを、基準交流系統周波数ｆｓ０に加算する。以降の説明において、基準交流系統周波数ｆｓ０に周波数差Δｆｐｌｌを加算した周波数を、交流周波数ｆｐｌｌと記載する。

発振器８５は、加算部８４によって算出された交流周波数ｆｐｌｌの周波数に基づいて、最小値０から最大値２πまでの間を繰り返し単調増加する交流系統電圧位相ｔｈｅｔａを出力する。なお、上述したように、交流系統電圧位相ｔｈｅｔａは、変換部８１の交流系統有効電圧Ｖｓｄ、及び交流系統無効電圧Ｖｓｑの変換と、交流電流制御とに用いられる。交流電流制御では、一般的な回転座標上の変数に基づく非干渉電流制御を適用する場合には、電圧・電流値に対する回転座標変換、あるいは逆変換（固定座標変換）等に交流系統電圧位相ｔｈｅｔａが利用される。上述の処理によって、交流情報算出部３１１は、変換部８１における交流系統無効電圧Ｖｓｑの算出値が零になるように、交流系統電圧位相ｔｈｅｔａの算出を繰り返すことで、交流系統電圧位相ｔｈｅｔａを得る。

次に、図８は、第１実施形態における電圧制御モード(仮想発電機制御)時の変換器制御部３１（図１）の機能構成を示す図である。

電力算出部３１４は、電力変換器３２に流入出する有効電力と無効電力を演算する。

電圧制御部３１５は、例えば同期発電機の特性を模擬した疑似慣性制御を行う。有効電力指令値と有効電力との差に疑似慣性特性を乗じた周波数偏差から電圧指令値の発振周波数が演算される。

電圧指令値の振幅は無効電力指令値、無効電力、電圧振幅指令値から演算される。電流制御のフィードバック制御は行わない。

交流電流の制御でなく電圧指令値の位相・振幅制御によって有効電力と無効電力を調整する。交流系統への同期は有効電力指令値と有効電力との差に基づきゆるやかになり、同期発電機のような動特性になる。

ゲート電圧生成部３１６は、電圧制御部３１５からの電圧指令値に基づいてゲート信号を生成し、出力する。

このように、電圧制御モードでは、交流電流のフィードバック制御がなく、ゆるやかに交流系統に同期するため電流制御演算の遅延時間等に起因した負性抵抗特性を発生しにくい。これにより、高調波共振を抑制できる。

次に、図９は、第１実施形態における電圧制御部３１５（図８）の機能構成を示す図である。計算器９０１は、有効電力指令値ｐ^＊を減算し、有効電力ｐを加算する。

計算器９０１からの出力に基づいて関数を用いて擬似慣性Δｆ^＊を出力する（符号９０２）。加算器９０４は、Δｆ^＊と基準交流系統周波数（定数）ｆ_ｓ０（符号９０３）を加算し、発振周波数ｆ^＊を出力する。

発振器９０５は、発振周波数ｆ^＊に基づいて電圧指令値位相theta^＊を出力する。

計算器９０６は、無効電力指令値ｑ^＊を加算し、無効電力ｑを減算する。

計算器９０６からの出力に基づいて関数を用いて垂下特性の値を出力する（符号９０７）。加算器９０９は、垂下特性の値と交流系統電圧指令値Ｖｓ^＊を加算する。ＰＩ制御９１１は、計算器９１０からの出力を用いてＰＩ（Proportional Integral）制御を行う。加算器９１２は電圧指令値振幅Ｖ^＊を出力する。

正弦波演算９１３は、電圧指令値位相theta^＊および電圧指令値振幅Ｖ^＊に基づく正弦波演算を行い、電圧指令値を出力する。

なお、上述の計算において、有効電力の正極性を系統から電力変換器３２に流入する向きとする。その場合、例えば、有効電力指令値＞有効電力になると疑似慣性出力Δｆ^＊＜０となり、発振周波数ｆ^＊が小さくなる。

また、電圧指令値Ｖｒ^＊、Ｖｓ^＊、Ｖｔ^＊の位相は系統に対して遅れるため、有効電力が電力変換器３２に流入する。

また、無効電力の正極性を電力変換器３２が容量性運転する向きとする。その場合、例えば、交流系統電圧指令値＞交流系統電圧になるとＰＩ制御によって電圧指令値振幅Ｖ^＊が増加し、交流系統電圧を上昇させる効果のある容量性無効電力が出力される。

このようにして、第１実施形態の電力システムＳによれば、高調波基準超過状態の場合に、複数の電力変換装置３に運転状態変更指令を出力するときに、対象の電力変換装置３の数を徐々に増加させることで、電力変換装置３における高調波共振を抑制しつつ、かつ、不要な運転変更を行う電力変換装置３の発生を回避できる。

また、高調波検知部５１が制御システム５に設けられていることで、電力変換装置３を改造する必要がない。

また、運転状態変更指令として、具体的に、電力変換器３２のスイッチング素子をスイッチングさせるスイッチング運転指令を用いることができる。ここで、必要以上の数の電力変換装置３が運転変更されると、スイッチングによる電力損失増加を招くが、これを回避できる。また、直流装置４が蓄電池、発電機、負荷の場合に、それぞれについての優先度に基づいて運転変更に適した電力変換装置３を選択して運転変更させることで、電力システム運用上必要な動作と高調波共振の抑制を両立でき、効率がよい。

また、運転状態変更指令として、電流制御モードから電圧制御モードへの変更指令を用いるようにすれば、より効果的に高調波共振を抑制できる。ここで、必要以上の数の電力変換装置３が運転変更されると、ゆるやかに交流系統に同期する電圧制御モードの特性による電力システムの応答性低下を招くが、これを回避できる。

また、高調波基準超過状態が継続してしまう非常時には、電力変換装置３の開閉器ＣＢの一部または全部を開放することで、高調波共振のさらなる拡大を防止することができる。

（第２実施形態）
次に、第２実施形態について説明する。第１実施形態と同様の事項については、同様の説明を適宜省略する。

図１０は、第２実施形態の電力システムＳの全体構成図である。第１実施形態（図１）と比較して、制御システム５に高調波検知部５１が設けられておらず、変換器制御部３１ごとに高調波検知部３１９が設けられている点で相違する。複数の高調波検知部３１９は、それぞれ、高調波検知部５１と同様の機能を有する。

その場合、制御システム５の指令機能部５２は、複数の高調波検知部３１９から受信した高調波基準超過状態、高調波通常状態の情報に基づいて、総合的に高調波基準超過状態、および、高調波通常状態のいずれであるかを判定する。

例えば、指令機能部５２は、電力変換装置３が１台でも高調波基準超過状態と判定した場合は、運転状態変更指令を出力するなど高調波状態を集約して判定する。

このようにして、第２実施形態によれば、変換器制御部３１ごとに高調波検知部３１９を有する場合でも、第１実施形態と同様の作用効果を得ることができる。この第２実施形態の手法は、例えば、変換器制御部３１の機能を活用することで、計器用変圧器ＶＴや計器用変流器ＣＴとのインターフェースを含めて制御システム５の構成を簡略化するのに有効である。

本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら新規な実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれるとともに、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。

また、本実施形態の電力システムＳで実行されるプログラムは、インストール可能な形式又は実行可能な形式のファイルでＣＤ（Compact Disc）－ＲＯＭ（Read Only Memory）、フレキシブルディスク（ＦＤ）、ＣＤ－Ｒ（Recordable）、ＤＶＤ（Digital Versatile Disk）等のコンピュータ装置で読み取り可能な記録媒体に記録して提供することができる。また、当該プログラムを、インターネット等のネットワーク経由で提供または配布するようにしてもよい。

１…交流電源、２…系統構成、３…電力変換装置、４…直流装置、５…制御システム、３１…変換器制御部、３２…電力変換器、５１…高調波検知部、５２…指令機能部、Ｓ…電力システム

Claims (11)

1. 交流電力と直流電力を変換する複数の電力変換装置を備える電力システムであって、
   前記電力変換装置は、
   交流電源との導通の有無を切り替える開閉器と、
   直流電力で動作する装置である直流装置との接続を切り替えるスイッチング素子を含む電力変換器と、
   前記スイッチング素子に動作指令を与える変換器制御部と、を備え、
   前記電力システムは、
   前記電力変換装置に接続され、交流電圧および／または交流電流の所定の周波数範囲の高調波成分が所定基準を超過した状態である高調波基準超過状態、および、前記高調波成分が前記所定基準以下である高調波通常状態のいずれであるかを検知する高調波検知部と、
   前記高調波基準超過状態の場合に、複数の前記電力変換装置に、前記高調波基準超過状態から前記高調波通常状態に移行させるための所定の運転状態変更指令を出力し、そのときに、前記高調波通常状態になるまで、前記運転状態変更指令を出力する対象の前記電力変換装置の数を徐々に増加させる指令機能部と、を備える電力システム。
2. 前記高調波検知部、および、前記指令機能部は、複数の前記電力変換装置を制御する制御システムに設けられている、請求項１に記載の電力システム。
3. 前記高調波検知部は、前記変換器制御部ごとに設けられ、
   前記指令機能部は、複数の前記電力変換装置を制御する制御システムに設けられ、複数の前記高調波検知部から受信した前記高調波基準超過状態、前記高調波通常状態の情報に基づいて、総合的に前記高調波基準超過状態、および、前記高調波通常状態のいずれであるかを判定する、請求項１に記載の電力システム。
4. 前記指令機能部は、前記高調波基準超過状態の場合に、前記開閉器が導通していて、かつ、前記スイッチング素子のスイッチングによる前記直流装置との接続の切り替え動作が停止している前記電力変換装置に対して、前記運転状態変更指令として、前記スイッチング素子をスイッチングさせるスイッチング運転指令を出力する、請求項１に記載の電力システム。
5. 前記スイッチング運転指令を受信した前記電力変換装置は実質的に零電力で運転される、請求項４に記載の電力システム。
6. 前記指令機能部は、前記高調波基準超過状態の場合に、前記開閉器が導通していて、かつ、前記スイッチング素子のスイッチングによる前記直流装置との接続の切り替え動作が停止している前記電力変換装置のうち、接続された前記直流装置の状態に応じた優先度に基づいて選択した前記電力変換装置に対して、前記スイッチング運転指令を出力する、請求項４に記載の電力システム。
7. 前記直流装置は、蓄電池であり、
   前記指令機能部は、接続された前記蓄電池の現在の充電状態と、充電状態に関する劣化特性と、に基づいて充放電ニーズを算出し、前記充放電ニーズが高いほど前記優先度が高いとして前記電力変換装置を選択し、選択した前記電力変換装置に対して、前記スイッチング運転指令を出力する、請求項６に記載の電力システム。
8. 前記直流装置は、発電機であり、
   前記指令機能部は、前記発電機の現在の運転状態から発電効率を算出し、前記発電効率が高いほど前記優先度が高いとして前記電力変換装置を選択し、選択した前記電力変換装置に対して、前記スイッチング運転指令を出力する、請求項６に記載の電力システム。
9. 前記直流装置は、電力の負荷であり、
   前記指令機能部は、前記負荷の現在の運転状態から電力供給ニーズを算出し、前記電力供給ニーズが高いほど前記優先度が高いとして前記電力変換装置を選択し、選択した前記電力変換装置に対して、前記スイッチング運転指令を出力する、請求項６に記載の電力システム。
10. 前記変換器制御部は、
    前記交流電源の電流をフィードバック制御する電流制御モードと、
    前記交流電源の電流を直接フィードバック制御せずに前記交流電源の電圧に同期して前記交流電源側に出力する電圧位相を調整する電圧制御モードと、を切り替え可能であり、
    前記指令機能部は、前記高調波基準超過状態の場合に、前記電流制御モードで運転中の前記電力変換装置に対して、前記運転状態変更指令として、前記電流制御モードから前記電圧制御モードへの変更指令を出力する、請求項１に記載の電力システム。
11. 前記指令機能部は、
    前記高調波基準超過状態によって前記運転状態変更指令を出力する対象の前記電力変換装置の数が所定閾値以上であり、かつ、所定期間内に前記高調波基準超過状態から前記高調波通常状態に移行しない場合に、前記開閉器を開放する、請求項１に記載の電力システム。

Images