JP2023132040A - 燃料電池システム - Google Patents

Abstract

【課題】燃料電池スタック内部の液滴を十分に排水し、発電効率を確保する。【解決手段】制御装置（２２）は、検出された発電状態に基づき燃料電池スタック（１２）の発電状態が安定していると判定した場合、複数のインジェクタ（５６、５８）の少なくとも１つが噴射するタイミングを交替的に設けて燃料ガスの噴射を行う第１噴射制御と、検出された前記発電状態に基づき燃料電池スタック（１２）の発電状態が安定していないと判定した場合、複数のインジェクタ（５６、５８）が同時に噴射するタイミングを間欠的に設けて前記燃料ガスを噴射する第２噴射制御と、を切り替える。【選択図】図１

Description

この発明は、酸化剤ガスと燃料ガスとの電気化学反応により発電する燃料電池スタックを備える燃料電池システムに関する。

近年、より多くの人々が手ごろで信頼でき、持続可能且つ先進的なエネルギへのアクセスを確保できるようにするため、エネルギの効率化に貢献する燃料電池に関する研究開発が行われている。

例えば、特許文献１には、燃料ガス供給路に複数のインジェクタを設け、燃料電池スタックの負荷が相対的に高負荷であるか、低負荷であるかに応じて、噴射するインジェクタを決定する燃料電池システムが開示されている。

特開２０１９－１６９２６４号公報

特許文献１に開示された燃料電池システムでは、相対的に高負荷であるか低負荷であるかの燃料ガス消費量に基づいて噴射するインジェクタの切替制御を行っているが、燃料電池スタック内部の液滴量（生成水）の排水性（発電安定性）の観点については開示がないという課題がある。
この発明は、上述した課題を解決することを目的とする。

この発明の一態様に係る燃料電池システムは、酸化剤ガスと燃料ガスとの電気化学反応により発電する燃料電池スタックと、該燃料電池スタックに前記燃料ガスを供給する燃料ガス供給路と、該燃料ガス供給路に設けられ、個別に前記燃料電池スタックに向けて前記燃料ガスを噴射又は噴射停止が可能な複数のインジェクタと、前記燃料電池スタックの発電状態を検出する発電状態検出部と、制御装置と、を有し、前記制御装置は、検出された前記発電状態に基づき前記燃料電池スタックの発電状態が安定していると判定した場合、複数の前記インジェクタの少なくとも１つが噴射するタイミングを交替的に設けて前記燃料ガスの噴射を行う第１噴射制御と、検出された前記発電状態に基づき前記燃料電池スタックの発電状態が安定していないと判定した場合、複数の前記インジェクタが同時に噴射するタイミングを間欠的に設けて前記燃料ガスを噴射する第２噴射制御と、を切り替える。

この発明によれば、発電状態が安定している状況では、燃料電池スタック内部の液滴量が少ないので、複数のインジェクタの少なくとも１つが噴射するタイミングを交替的に設けていれば、１つのインジェクタによる噴射流量（噴射圧力）で燃料電池スタック内部の液滴を十分に排水でき、発電効率を確保できる。これにより、燃料電池システムのＮＶ（雑音振動）性能を向上させる（雑音振動を低減させる）ことができることに加え、インジェクタの耐久性能を向上させることができる。

一方、発電状態が安定していない状況では、燃料電池スタック内部の液滴量が多いので、複数のインジェクタを同時に噴射するタイミングを間欠的に設けることで、排水するための噴射流量（噴射圧力）を確保することができ、発電状態が安定していない状況を脱却させることができる。延いてはエネルギの効率化に寄与する。

図１は、実施形態に係る燃料電池システムが搭載された燃料電池自動車の概略構成図である。 図２Ａは、第１インジェクタ及び第２インジェクタによる第２噴射制御（間欠同時噴射制御）を示すタイムチャートである。図２Ｂは、第１インジェクタ及び第２インジェクタによる第１噴射制御（交替連続噴射制御）を示すタイムチャートである。 図３は、燃料電池スタックの排水性（発電安定性）に関する発明者等による新たな知見を示す説明図である。 図４は、第１実施例に係る燃料電池システムを搭載した燃料電池自動車の動作説明に供されるフローチャートである。 図５は、第２実施例に係る燃料電池システムを搭載した燃料電池自動車の動作説明に供されるフローチャートである。 図６は、図４及び図５のフローチャートにより説明した第１実施例及び第２実施例の動作の一例を説明するタイミングチャートである。 図７Ａは、第１～第３インジェクタによる第２噴射制御（間欠同時噴射制御）を示すタイムチャートである。図７Ｂは、第１～第３インジェクタによる第１噴射制御（交替連続噴射制御）を示すタイムチャートである。

［構成］
図１は、実施形態に係る燃料電池システム１０が搭載された燃料電池自動車１００の概略構成図である。

燃料電池自動車１００は、燃料電池システム１０と、該燃料電池システム１０の発電電力により駆動される走行用のモータである負荷１０２とを備える。

燃料電池システム１０は、燃料電池スタック１２（燃料電池）を備える。燃料電池スタック１２には、水素ガスである燃料ガスを供給する燃料ガス供給装置１４と、空気である酸化剤ガスを供給する酸化剤ガス供給装置１６と、冷却媒体である熱交換媒体を供給する熱交換媒体供給装置１８とが設けられる。

燃料電池システム１０は、さらに、駆動部１０４と、高電圧の蓄電装置であるバッテリ１０６と、システム制御装置である制御装置２２とを備える。

燃料電池スタック１２は、複数の発電セル２４が積層される。発電セル２４は、電解質膜・電極構造体２６をセパレータ２８及びセパレータ３０で挟持して構成される。セパレータ２８、３０は、金属セパレータ又はカーボンセパレータにより構成される。

電解質膜・電極構造体２６は、例えば、水分が含まれたパーフルオロスルホン酸の薄膜である固体高分子電解質膜３２と、前記固体高分子電解質膜３２を挟持するアノード電極３４及びカソード電極３６とを備える。

燃料電池スタック１２は、正極端子１１０と負極端子１１２を備える。

正極端子１１０は、積層された発電セル２４の一方の積層端部の、カソード電極３６に接触しているセパレータ３０に内部配線（不図示）を通じて電気的に接続されている。

負極端子１１２は、積層された発電セル２４の他方の積層端部の、アノード電極３４に接触しているセパレータ２８に内部配線（不図示）を通じて電気的に接続されている。

正極端子１１０及び負極端子１１２と駆動部１０４とを接続する両配線中に、スタック発電電流検出部又はスタック発電電力検出部として機能するスタック発電状態検出部１１４が設けられる。

この場合、正極端子１１０と駆動部１０４とを接続する正極側配線中に発電電流Ｉｆｃを検出して測定する電流センサ１１６が設けられる。正極端子１１０と駆動部１０４の間には、発電電圧（スタック発電電圧）Ｖｆｃを検出して測定する電圧センサ１１８が設けられる。

なお、スタック発電状態検出部１１４には、燃料電池スタック１２のインピーダンス（スタックインピーダンス）を燃料電池スタック１２の外部から検出して測定するインピーダンスセンサを含むスタックインピーダンス検出部を設けてもよい。

燃料電池スタック１２の内部には、各発電セル２４の発電電圧（セル発電電圧）Ｖｃｅｌｌを検出する電圧センサを含むセル発電状態検出部９４が設けられる。セル発電状態検出部９４により検出された各発電セル２４のセル発電電圧Ｖｃｅｌｌは、燃料電池スタック１２の不図示の外部端子に導かれている。

セル発電状態検出部９４には、各発電セル２４のインピーダンス（セルインピーダンス）を検出して測定するセルインピーダンスセンサを設けてもよい。

セパレータ２８と電解質膜・電極構造体２６との間には、アノード電極３４に燃料ガスを導くための燃料ガス流路３８が設けられている。セパレータ３０と電解質膜・電極構造体２６との間には、カソード電極３６に酸化剤ガスを供給するための酸化剤ガス流路４０が設けられている。互いに隣接するセパレータ２８とセパレータ３０との間には、前記熱交換媒体を流通させるための熱交換媒体流路４２が設けられている。

燃料電池スタック１２には、燃料ガス入口４４ａ、燃料ガス出口４４ｂ、酸化剤ガス入口４６ａ、酸化剤ガス出口４６ｂ、熱交換媒体入口４８ａ及び熱交換媒体出口４８ｂが設けられる。燃料ガス入口４４ａは、各発電セル２４の積層方向に貫通するとともに、燃料ガス流路３８の供給側に連通する。燃料ガス出口４４ｂは、各発電セル２４の積層方向に貫通するとともに、燃料ガス流路３８の排出側に連通する。

酸化剤ガス入口４６ａは、各発電セル２４の積層方向に貫通するとともに、酸化剤ガス流路４０の供給側に連通する。酸化剤ガス出口４６ｂは、各発電セル２４の積層方向に貫通するとともに、酸化剤ガス流路４０の排出側に連通する。

熱交換媒体入口４８ａは、各発電セル２４の積層方向に貫通するとともに、熱交換媒体流路４２の供給側に連通する。熱交換媒体出口４８ｂは、各発電セル２４の積層方向に貫通するとともに、熱交換媒体流路４２の排出側に連通する。

燃料ガス供給装置１４は、高圧の燃料ガス（高圧水素）を貯留する燃料ガスタンク５０を備え、この燃料ガスタンク５０は、燃料ガス供給路５２を介して燃料電池スタック１２の燃料ガス入口４４ａに連通する。燃料ガス供給路５２は、燃料電池スタック１２に燃料ガスを供給する。

燃料ガス供給路５２は、第１供給路５４ａ、第１分岐路５４ｂ、第２分岐路５４ｃ及び第２供給路５４ｄを有する。第１供給路５４ａの上流側の端部は、燃料ガスタンク５０に連結されている。第１供給路５４ａの下流側の端部は、第１分岐路５４ｂと第２分岐路５４ｃの上流側の端部（分岐部５３）に連結されている。第１分岐路５４ｂと第２分岐路５４ｃとは、並列に設けられている。第２供給路５４ｄの上流側の端部は、第１分岐路５４ｂと第２分岐路５４ｃとの下流側の端部（合流部５５）に連結されている。第２供給路５４ｄの下流側の端部は、燃料ガス入口４４ａに連結されている。

第１分岐路５４ｂには第１インジェクタ５６が設けられ、第２分岐路５４ｃには第２インジェクタ５８が設けられている。第１インジェクタ５６は、周知の構成の電子制御式燃料噴射装置であって、第１供給路５４ａから第１分岐路５４ｂに導かれた燃料ガスを下流側に噴射する。

詳細な図示は省略するが、第１インジェクタ５６は、インジェクタ本体に形成された流路を開閉する弁体と、弁体を作動させるためのコイル（ソレノイド）とを有する。第１インジェクタ５６は、コイルに通電されることにより開弁し、コイルへの通電が遮断されることにより閉弁する。第２インジェクタ５８は、第１インジェクタ５６と略同一構成である。第２インジェクタ５８は、第１供給路５４ａから第２分岐路５４ｃに導かれた燃料ガスを下流側に噴射する。

第２供給路５４ｄには、エジェクタ（ＥＪ）６０が配設されている。エジェクタ６０は、合流部５５から導かれた燃料ガスにベンチュリ効果により負圧を発生させて後述する循環流路６８の燃料オフガスを吸い込み、燃料ガスに混合して下流側に吐出するものである。

燃料電池スタック１２の燃料ガス出口４４ｂには、燃料ガス排出路６４が連通する。燃料ガス排出路６４は、アノード電極３４で少なくとも一部が使用された燃料ガスである燃料オフガス（燃料排ガス）を、燃料電池スタック１２から導出する。燃料ガス排出路６４には、気液分離器６６が設けられる。

燃料ガス排出路６４の下流側の端部には、循環流路６８とパージ流路７０とが連結されている。循環流路６８は、燃料オフガスをエジェクタ６０に導く。循環流路６８には、循環ポンプ７２が設けられる。循環ポンプ７２は、燃料ガス排出路６４に排出された燃料オフガスを、循環流路６８を通って燃料ガス供給路５２に循環させる。

パージ流路７０には、パージ弁７４が設けられている。気液分離器６６の底部には、主に液体成分を含む流体を排出する排水流路７６の一端が連結されている。排水流路７６には、ドレイン弁７８が設けられている。

酸化剤ガス供給装置１６は、燃料電池スタック１２の酸化剤ガス入口４６ａに連通する酸化剤ガス供給路８０と、燃料電池スタック１２の酸化剤ガス出口４６ｂに連通する酸化剤ガス排出路８２とを備える。

酸化剤ガス供給路８０には、酸化剤ガス（大気からの空気）を圧縮して供給するコンプレッサ２０が設けられている。酸化剤ガス供給路８０は、燃料電池スタック１２に酸化剤ガスを導入し、酸化剤ガス排出路８２は、カソード電極３６で少なくとも一部が使用された酸化剤ガスである酸化剤オフガスを、燃料電池スタック１２から排出する。

熱交換媒体供給装置１８は、燃料電池スタック１２の熱交換媒体入口４８ａに接続される熱交換媒体供給路８６を備える。前記熱交換媒体供給路８６には、熱交換媒体ポンプ８８が設けられている。熱交換媒体供給路８６は、ラジエータ９０に連結されるとともに、前記ラジエータ９０には、熱交換媒体出口４８ｂに連通する熱交換媒体排出路９２が連結される。熱交換媒体排出路９２には、熱交換媒体の温度（熱交換媒体温度）Ｔｒを検出して測定する温度センサ８４が設けられる。

制御装置２２は、計算機であり、プロセッサであるＣＰＵ（中央処理装置）、メモリであるＲＯＭ、ＲＡＭ、等を有しており、ＣＰＵがＲＯＭに記憶されているプログラムを読み出し実行することで各種機能実現部（機能実現手段）として機能する。なお、各種機能実現部は、ハードウエアとしての機能実現器により構成することもできる。

制御装置２２には、燃料電池自動車１００の電源スイッチ１０１が接続されている。電源スイッチ１０１は、燃料電池システム１０の燃料電池スタック１２の発電運転を開始乃至継続（ＯＮ状態）させるか終了（ＯＦＦ状態）させるかを切り替える。制御装置２２には、また、それぞれ図示しないアクセル開度センサ、車速センサ、バッテリ１０６のＳＯＣセンサが接続される。

制御装置２２は、負荷１０２が必要とする電力（アクセル開度、車速、道路勾配等を変数として算出される要求電力）に基づいて燃料電池スタック１２の発電電力を制御する。なお、燃料電池システム１０を構成するコンプレッサ２０、熱交換媒体ポンプ８８、及び循環ポンプ７２も、負荷に含まれる。

制御装置２２は、発電状態判定部９６及びインジェクタ制御部９８を有する。

発電状態判定部９６は、スタック発電状態検出部１１４及び／又はセル発電状態検出部９４により検出された発電状態に基づき燃料電池スタック１２の発電状態が安定しているか否（安定していない）かを判定する。

インジェクタ制御部９８は、第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８を制御（開弁及び閉弁）する。具体的には、インジェクタ制御部９８は、電源スイッチ１０１がＯＮ状態である場合に、発電状態判定部９６による発電状態が安定判定であるとき、第１噴射制御に切り替え、発電状態判定部９６による発電状態が不安定判定であるとき、第２噴射制御に切り替える。

第１噴射制御では、第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８の少なくとも１つが噴射するタイミングを交替的に設けて前記燃料ガスの噴射を行う。

第２噴射制御では、第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８の両方を同時に噴射するタイミングを間欠的に設けて前記燃料ガスの噴射を行う。

理解の便宜上、第１噴射制御を交替連続噴射制御（交替噴射制御）ともいい、第２噴射制御を間欠同時噴射制御ともいう。

後に詳述するように、第２噴射制御では、燃料電池スタック１２内部の燃料ガス流路３８に大きな圧力脈動が生じるので、燃料ガス流路３８にある生成水を燃料ガス出口４４ｂから排出させる排水性が向上する。一方、第１噴射制御では、圧力脈動幅が小さくなるので、ＮＶ（雑音振動）性能を向上させる（雑音振動を低減させる）ことができる。

［基本的な動作］
このように構成される燃料電池システム１０の基本的な動作について、以下に説明する。

電源スイッチ１０１がＯＮ状態にある場合、燃料ガス供給装置１４では、燃料ガスタンク５０から第１供給路５４ａに燃料ガスが供給される。このとき、インジェクタ制御部９８は、第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８の少なくともいずれかを開弁制御する。第１インジェクタ５６から噴射された燃料ガスは、第１分岐路５４ｂから合流部５５に導かれる。第２インジェクタ５８から噴射された燃料ガスは、第２分岐路５４ｃから合流部５５に導かれる。

合流部５５に導かれた燃料ガスは、エジェクタ６０の駆動口ノズルからエジェクタ６０のディフューザを通じ、第２供給路５４ｄを介して燃料ガス入口４４ａに供給される。燃料ガス入口４４ａに供給された燃料ガスは、燃料ガス流路３８に導入され、燃料ガス流路３８に沿って移動することにより電解質膜・電極構造体２６のアノード電極３４に供給される。

酸化剤ガス供給装置１６では、コンプレッサ２０により外部の空気が圧縮されて加圧された酸化剤ガスが酸化剤ガス供給路８０に送られる。この酸化剤ガスは、燃料電池スタック１２の酸化剤ガス入口４６ａに供給される。酸化剤ガスは、酸化剤ガス入口４６ａから酸化剤ガス流路４０に導入され、酸化剤ガス流路４０に沿って移動することにより電解質膜・電極構造体２６のカソード電極３６に供給される。

各電解質膜・電極構造体２６では、アノード電極３４に供給される燃料ガスと、カソード電極３６に供給される酸化剤ガス中の酸素とが、電極触媒層内で電気化学反応により消費されて発電が行われる。

アノード電極３４では、燃料ガス（水素）が供給されることにより、触媒による電極反応によって水素分子から水素イオンを生じ、該水素イオンが固体高分子電解質膜３２を透過してカソード電極３６に移動する一方、水素分子から電子が解放される。

水素分子から解放された電子は、負極端子１１２からスタック発電状態検出部１１４、駆動部１０４及び負荷１０２を通じ、正極端子１１０を介してカソード電極３６に移動する。

カソード電極３６では、触媒の作用によって前記水素イオン及び前記電子と、供給された酸化剤ガスに含まれる酸素とが反応して水が生成される。

生成された水（生成水）は、固体高分子電解質膜３２を浸透してアノード電極３４に到達する。そのため、燃料電池スタック１２（燃料ガス流路３８）内には、生成水が発生する。

熱交換媒体供給装置１８では、熱交換媒体ポンプ８８の稼働下に、熱交換媒体供給路８６から燃料電池スタック１２の熱交換媒体入口４８ａに純水やエチレングリコール、オイル等の熱交換媒体が供給される。熱交換媒体は、熱交換媒体流路４２に沿って流動し、発電セル２４を冷却した後、熱交換媒体出口４８ｂから熱交換媒体排出路９２に排出される。

アノード電極３４に供給されて一部が消費された燃料ガスは、燃料オフガスとして燃料ガス出口４４ｂから燃料ガス排出路６４に排出される。燃料オフガスは、燃料ガス排出路６４から循環流路６８を介してエジェクタ６０の吸入口に導入される。

吸入口から導入された燃料オフガスは、駆動口ノズルから導入されている燃料ガスにより発生した負圧の作用によってエジェクタ６０内に吸引されて燃料ガスに混合されて、エジェクタ６０の吐出口から第２供給路５４ｄに吐出される。

第２供給路５４ｄに吐出された燃料オフガスの混合された燃料ガスが、燃料ガス入口４４ａを介して燃料電池スタック１２内の燃料ガス流路３８に流通する。

燃料ガス排出路６４に排出された燃料オフガスは、必要に応じて、パージ弁７４の開放作用下に外部に排出（パージ）される。同様に、カソード電極３６に供給されて一部が消費された酸化剤ガスは、酸化剤ガス出口４６ｂから酸化剤ガス排出路８２に排出される。

［噴射制御動作］
次に、燃料電池システム１０の第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８による燃料噴射制御の切替動作について以下の（ｉ）～（ｉｉｉ）の順に説明する。
（ｉ）熱交換媒体温度Ｔｒとスタックアノード差圧による発電安定性との関係
（ｉｉ）［第１実施例］：第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８のフィードフォワード噴射制御
（ｉｉｉ）［第２実施例］：第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８のフィードバック噴射制御

（ｉ）熱交換媒体温度Ｔｒとスタックアノード差圧による発電安定性との関係
一般に、燃料電池スタック１２から負荷１０２に供給される発電電流Ｉｆｃが、電流閾値Ｉｔｈ（燃料電池自動車１００の車種毎に予め決定される。）を上回る、いわゆる高負荷状態では、燃料ガス流路３８に発生する生成水の液滴量が多量となる。

該生成水を燃料電池スタック１２の燃料ガス流路３８（燃料ガス出口４４ｂ）から排出するため、インジェクタ制御部９８は、第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８の噴射制御を、大きなスタックアノード差圧が発生可能な第２噴射制御（間欠同時噴射制御）に切り替える。

なお、スタックアノード差圧とは、燃料ガス入口４４ａ（高圧側）と燃料ガス出口４４ｂ（低圧側）との間の燃料ガス流路３８の差圧をいう。

図２Ａは、噴射流量Ａの第１インジェクタ５６及び噴射流量Ｂ（Ａ＝Ｂ）の第２インジェクタ５８による第２噴射制御（間欠同時噴射制御）を示すタイムチャートである。横軸は時間であり、縦軸は、上から順に、第１インジェクタ５６の噴射流量Ａ、第２インジェクタ５８の噴射流量Ｂ、及び第１インジェクタ５６と第２インジェクタ５８の合計噴射流量（Ａ＋Ｂ）を示している。

第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８は、所定周期（所定インターバル）Ｔｉ内で同時ＯＮ時間（同時噴射時間、ＯＮデューティ）が、同時ＯＦＦ時間（同時遮断時間、ＯＦＦデューティ）より大きくなる所定デューティによる噴射制御及び遮断制御を、間欠的に繰り返している。

すなわち、制御装置２２（インジェクタ制御部９８）は、第２噴射制御（間欠同時噴射制御）では、第１及び第２インジェクタ５６、５８が同時に噴射するタイミングを間欠的に設けて燃料ガス流路３８内に前記燃料ガスを噴射することで、スタックアノード差圧を間欠的に大きな値（噴射流量Ａ＋Ｂ）としている。

一方、負荷１０２に供給される発電電流Ｉｆｃが、電流閾値Ｉｔｈを下回る、いわゆる中負荷及び低負荷状態では、燃料ガス流路３８に発生する生成水の液滴量が少ないので、第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８の少なくとも１つが噴射するタイミングを交替的に設けていれば、１つのインジェクタによる噴射流量（噴射圧力）で燃料電池スタック１２内部の液滴を十分に排水でき、発電効率を確保できる。これにより、燃料電池システム１０のＮＶ（雑音振動）性能を向上させる（雑音振動を低減させる）ことができる。

図２Ｂは、噴射流量Ａの第１インジェクタ５６及び噴射流量Ｂ（Ａ＝Ｂ）の第２インジェクタ５８による第１噴射制御（交替連続噴射制御）を示すタイムチャートである。横軸は時間であり、縦軸は、上から順に、第１インジェクタ５６の噴射流量Ａ、第２インジェクタ５８の噴射流量Ｂ、及び第１インジェクタ５６と第２インジェクタ５８の合計噴射流量（Ａ＋Ｂ、Ａ、又はＢ）を示している。

第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８は、所定周期（所定インターバル）Ｔｉ内で、経時的に順に、同時ＯＮ（同時噴射）期間、第１インジェクタ５６ＯＮ及び第２インジェクタ５８ＯＦＦ（第１インジェクタ５６のみ噴射）期間、同時ＯＮ（同時噴射）期間、第２インジェクタ５８ＯＮ及び第２インジェクタ５６ＯＦＦ（第２インジェクタ５８のみ噴射）期間となるように、噴射が制御されている。

すなわち、制御装置２２（インジェクタ制御部９８）は、第１噴射制御（交替連続噴射制御）では、第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８の少なくとも１つが噴射するタイミングを交替的に設けて前記燃料ガスを噴射することで、所定周期（所定インターバル）Ｔｉ内で、同時噴射されるタイミングを少なくすることで、燃料電池システム１０（燃料電池自動車１００）のＮＶ（雑音振動）性能を向上させている（雑音振動を低減させている）。

図３は、燃料電池スタック１２の排水性（発電安定性）に関する発明者等による新たな知見を示している。

図３では、発電電流Ｉｆｃが、電流閾値Ｉｔｈである（Ｉｆｃ＝Ｉｔｈ）場合の、横軸を、温度センサ８４により検出され測定される熱交換媒体の温度（熱交換媒体温度）Ｔｒ［℃］とし、縦軸を、スタックアノード差圧としたときの発電安定性良好（○）な状態と、発電安定性悪い（排水不良）（△）状態をプロットしている。

図３から、燃料電池スタック１２の内部の排水性の観点においては第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８によって発生する第１噴射制御（交替連続噴射制御）によって発生するスタックアノード差圧、第２噴射制御（間欠同時噴射制御）によって発生するスタックアノード差圧及び燃料電池スタック１２内の熱交換媒体流路４２を流通する熱交換媒体の温度（温度センサ８４で測定された熱交換媒体温度Ｔｒとみなしている。）を考慮した噴射制御が必要であることが分かる。

つまり、熱交換媒体温度Ｔｒ（燃料電池スタック１２の温度）を考慮して第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８の噴射制御を切り替えることが燃料電池スタック１２の発電安定性の向上、延いては、燃料電池スタック１２の耐久性向上の観点から重要である。

すなわち、熱交換媒体温度Ｔｒによって第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８の噴射制御を切り替えることで燃料電池スタック１２の発電安定性及び耐久性を向上させることができる。

図３から分かるように、熱交換媒体温度Ｔｒが、温度閾値Ｔｔｈより低い温度である場合、第１噴射制御（交替連続噴射制御）では、発電安定性が悪くなるので、一律的に第２噴射制御（間欠同時噴射制御）に切り替えて噴射制御を行うことが好ましい。

また、セル発電状態検出部９４により各発電セル２４の電圧（セル電圧）を検出しているので、制御装置２２（発電状態判定部９６）は、平均セル電圧（Ｖｃｍｅａｎという。）を算出し、さらに算出した平均セル電圧Ｖｃｍｅａｎと最小セル電圧（Ｖｃｍｉｎという。）の差分（Ｖｃｍｅａｎ－Ｖｃｍｉｎ）を指標として第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８の噴射制御を切り替えることで燃料電池スタック１２の発電安定性及び耐久性を向上させることができる。

さらに、発電電流Ｉｆｃをパラメータとしてこの関係性は変化するため、発電電流Ｉｆｃの値も考慮する必要がある。

スタックアノード差圧が大きい方が、排水性が向上する理由は、第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８の同時噴射によるスタックアノード差圧の上昇又は燃料ガス流量が大きくなると、燃料電池スタック１２内部の燃料ガス流路３８内の水を排水できる能力が向上するためである。

また、熱交換媒体温度Ｔｒの温度が高いと、燃料ガス流路３８内での凝縮水が減少し、相対的に生成水量が減少するため、排水性としては向上する。

（ｉｉ）［第１実施例］：第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８のフィードフォワード噴射制御
図４のフローチャートを参照しながら、第１実施例に係る燃料電池システム１０を搭載した燃料電池自動車１００の動作を説明する。図４のフローチャートによる処理は、制御装置２２により所定の周期で繰り返し実行される。

図４のステップＳ１にて、制御装置２２は、電源スイッチ１０１がＯＮ状態であるか否（ＯＦＦ状態である）かを判定する。

電源スイッチ１０１がＯＮ状態にある（ステップＳ１：ＹＥＳ）場合、ステップＳ２に進む。

ステップＳ２にて、制御装置２２は、要求発電制御を行う。

この場合、制御装置２２は、アクセル開度等に基づき、負荷１０２の燃料電池スタック１２への発電要求電力Ｐｒｅｑを算出する。そして、制御装置２２は、燃料電池スタック１２の発電電力Ｐｆｃ（Ｐｆｃ＝Ｉｆｃ×Ｖｆｃ）が、算出した発電要求電力Ｐｒｅｑになるように、酸化剤ガス供給装置１６により燃料電池スタック１２の酸化剤ガス流路４０に供給する酸化剤ガスの流量を制御するとともに、燃料ガス供給装置１４により燃料電池スタック１２の燃料ガス流路３８に供給する燃料ガスの流量を制御する。

この場合、制御装置２２は、発電要求電力Ｐｒｅｑの多寡に応じて燃料電池スタック１２に供給される酸化剤ガスの流量（カソード圧力）を、コンプレッサ２０の回転数を制御することで調整するとともに、燃料電池スタック１２に供給される燃料ガスの流量（アノード圧力）を第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８のＯＮデューティを制御することで調整し、ステップＳ３以降の噴射タイミング決定制御を行う。

ステップＳ３にて、制御装置２２の発電状態判定部９６は、電流センサ１１６により検出される発電電流Ｉｆｃの値が電流閾値（所定値）Ｉｔｈ以上か否かを判定する。

発電電流Ｉｆｃが電流閾値Ｉｔｈ以上である（Ｉｆｃ≧Ｉｔｈ、ステップＳ３：ＹＥＳ）場合、燃料ガス流路３８の液滴量が多量となるので、処理をステップＳ４に進める。

ステップＳ４にて、制御装置２２のインジェクタ制御部９８は、第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８による噴射制御を第２噴射制御（間欠同時噴射制御）（図２Ａ）に切り替えることを決定する。

以降、ステップＳ１：ＹＥＳ、ステップＳ２での要求発電制御での噴射制御を第２噴射制御（間欠同時噴射制御）（図２Ａ）に切り替えて制御する。

一方、ステップＳ３にて、発電電流Ｉｆｃが電流閾値Ｉｔｈ未満である（Ｉｆｃ＜Ｉｔｈ、ステップＳ３：ＮＯ）場合、処理をステップＳ５に進める。

ステップＳ５にて、制御装置２２の発電状態判定部９６は、温度センサ８４により検出される熱交換媒体温度Ｔｒが温度閾値（所定値）Ｔｔｈ以上か否かを判定する。

熱交換媒体温度Ｔｒが温度閾値Ｔｔｈ未満である（Ｔｒ＜Ｔｔｈ、ステップＳ５：ＮＯ）場合、発電安定性が悪くなるので、処理をステップＳ４に進める。

ステップＳ４にて、制御装置２２のインジェクタ制御部９８は、第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８による噴射制御を第２噴射制御（間欠同時噴射制御）に切り替えることを決定する。

以降、制御装置２２は、ステップＳ１：ＹＥＳ、ステップＳ２での要求発電制御での噴射制御をインジェクタ制御部９８による第２噴射制御（間欠同時噴射制御）（図２Ａ）に切り替えて、ステップＳ５：ＮＯ→ステップＳ４→ステップＳ１：ＹＥＳ→ステップＳ２→ステップＳ３：ＮＯ→ステップＳ５：ＮＯの制御を繰り返す。

この制御の繰り返し中に、ステップＳ５での、温度センサ８４により検出される熱交換媒体温度Ｔｒが温度閾値Ｔｔｈ以上となった場合には、発電安定性が悪いことが解消して発電安定性が良好となり、且つ、発電電流Ｉｆｃが電流閾値Ｉｔｈ未満（ステップＳ３：ＮＯ）であるので燃料ガス流路３８の液滴量が少ないと判定し、ステップＳ６に進む。

ステップＳ６にて、インジェクタ制御部９８は、第２噴射制御（間欠同時噴射制御）から第１噴射制御（交替連続噴射制御）に切り替えることを決定する。

以降、制御装置２２は、ステップＳ１：ＹＥＳ、ステップＳ２での要求発電制御での噴射制御をインジェクタ制御部９８による第１噴射制御（交替連続噴射制御）（図２Ｂ）に切り替えて、ステップＳ３以降の処理を繰り返す（ステップＳ３：ＮＯ→ステップＳ５：ＹＥＳ→ステップＳ６→ステップＳ１：ＹＥＳ→ステップＳ２→ステップＳ３：ＮＯ…）。

なお、ステップＳ１にて、電源スイッチ１０１がＯＮ状態からＯＦＦ状態に切り替えられた場合には、制御装置２２は、ステップＳ７の停止処理を行って処理を終了する。

ステップＳ７の停止処理では、制御装置２２は、第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８による第２噴射制御（間欠同時噴射制御）を行いつつ、コンプレッサ２０を所定時間動作させて、電解質膜・電極構造体２６を所定の乾燥状態とした後、補機（コンプレッサ２０、循環ポンプ７２、熱交換媒体ポンプ８８及び第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８）への電気の供給を終了する。このとき、燃料ガスタンク５０の遮断弁（不図示）を閉じる。

なお、燃料電池スタック１２の発電中に、燃料電池自動車１００で利用している発電電力Ｐｆｃが不足する場合には、バッテリ１０６から電力が供給され、発電電力Ｐｆｃが余剰となる場合には、バッテリ１０６に蓄電される。

（ｉｉｉ）［第２実施例］：第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８のフィードバック噴射制御
図５のフローチャートを参照しながら、第２実施例に係る燃料電池システム１０を搭載した燃料電池自動車１００の動作を説明する。図５のフローチャートによる処理は、制御装置２２により所定の周期で繰り返し実行される。

なお、図５において、上記図４に示したものと対応するステップには、同一のステップ番号を付けてその詳細な説明を省略する。

図５のフローチャートでは、図４のフローチャートと比較対照して、噴射タイミングを決定する際、ステップＳ３の発電電流Ｉｆｃと電流閾値Ｉｔｈとの大小判断の前に、ステップＳ３Ａの発電状態判定部９６による発電安定性判定処理を追加している。

このステップＳ３Ａの判定処理では、発電状態判定部９６は、例えば、セル発電状態検出部９４により検出される、上記した平均セル電圧Ｖｃｍｅａｎと最小セル電圧Ｖｃｍｉｎの差分（Ｖｃｍｅａｎ－Ｖｃｍｉｎ）が、燃料電池システム１０毎に予め定められたセル電圧閾値（所定値）Ｖｔｈ以上｛（Ｖｃｍｅａｎ－Ｖｃｍｉｎ）≧Ｖｔｈ｝の場合には、不安定である（ステップＳ３Ａ：ＮＯ）と判定し、処理をステップＳ４に進める。

ステップＳ４では、発電状態が不安定であるのでこれを解消するために、発電状態判定部９６は第１インジェクタ５６及び第２インジェクタ５８による噴射制御を第２噴射制御（間欠同時噴射制御）に切り替えることを決定する。

以降、制御装置２２は、ステップＳ１：ＹＥＳ、ステップＳ２での要求発電制御での噴射制御をインジェクタ制御部９８による第２噴射制御（間欠同時噴射制御）（図２Ａ）に切り替えて、ステップＳ３Ａ：ＮＯ→ステップＳ４→ステップＳ１：ＹＥＳ→ステップＳ２→ステップＳ３Ａ：ＮＯ→ステップＳ４の制御を繰り返す。

この制御の繰り返し中に、ステップＳ３Ａの判定が肯定的となって、発電状態判定部９６が、発電安定性が良好となったと判断した場合には、上述したステップＳ３以降の処理を行う。

［タイミングチャートによる要部動作説明］
図４及び図５のフローチャートにより説明した第１実施例及び第２実施例の動作の一例を図６のタイミングチャートを参照して説明する。

時点ｔ１にて、電源スイッチ１０１がＯＮ状態にされると、起動時における発電制御が開始され、時点ｔ２にて第２噴射制御（間欠同時噴射制御）が設定され、発電が開始される。

時点ｔ３にて、起動時における発電制御が終了すると、時点ｔ３以降、通常運転である要求発電制御（ステップＳ２）が開始される。

時点ｔ３～時点ｔ４の間は、発電電流Ｉｆｃが電流閾値Ｉｔｈ未満であって（ステップＳ３：ＮＯ）、熱交換媒体温度Ｔｒが温度閾値Ｔｔｈ未満の温度となっている（ステップＳ５：ＮＯ）ので、第２噴射制御（間欠同時噴射制御）が継続される。

時点ｔ４～時点ｔ５の間は、発電電流Ｉｆｃが電流閾値Ｉｔｈ未満であって（ステップＳ３：ＮＯ）、熱交換媒体温度Ｔｒが温度閾値Ｔｔｈ以上の温度まで上昇している（ステップＳ５：ＹＥＳ）ので、第１噴射制御（交替連続噴射制御）に切り替えられる。

時点ｔ５～時点ｔ６の間は、発電電流Ｉｆｃが電流閾値Ｉｔｈ以上となっている（ステップＳ３：ＹＥＳ）ので、第２噴射制御（間欠同時噴射制御）に切り替えられる。

時点ｔ６～時点ｔ７の間は、発電電流Ｉｆｃが電流閾値Ｉｔｈ未満であって（ステップＳ３：ＮＯ）、熱交換媒体温度Ｔｒが温度閾値Ｔｔｈ以上の温度になっている（ステップＳ５：ＹＥＳ）ので、第１噴射制御（交替連続噴射制御）に切り替えられる。

時点ｔ７～時点ｔ８の間は、発電電流Ｉｆｃが電流閾値Ｉｔｈ未満であって（ステップＳ３：ＮＯ）、熱交換媒体温度Ｔｒが温度閾値Ｔｔｈ未満の温度となっている（ステップＳ５：ＮＯ）ので、第２噴射制御（間欠同時噴射制御）に切り替えられる。

時点ｔ８にて、電源スイッチ１０１がＯＦＦ状態にされると、第２噴射制御（間欠同時噴射制御）を行う停止処理（ステップＳ７）が行われた後、時点ｔ９にて、燃料電池システム１０が遮断状態（次の起動までの待機状態であって、ソーク状態とも称される。）とされる。

なお、上記実施形態では、熱交換媒体温度Ｔｒを熱交換媒体出口４８ｂに連通する熱交換媒体排出路９２で検出しているが、熱交換媒体入口４８ａに連通する熱交換媒体供給路８６で検出してもよい。熱交換媒体排出路９２及び熱交換媒体供給路８６間の出入口温度差あるいは平均値を用いてもよい。

［変形例］
以下のような変形も可能である。
上記実施形態では、第１インジェクタ５６と第２インジェクタ５８の２つのインジェクタを並列的に設けて第１噴射制御（交替連続噴射制御）と第２噴射制御（間欠同時噴射制御）の噴射切替制御を行っているが、３つ以上のインジェクタを並列的に設けて第１噴射制御（交替連続噴射制御）と第２噴射制御（間欠同時噴射制御）の噴射切替制御を行ってもよい。

図７Ａは、噴射流量Ａの第１インジェクタ、噴射流量Ｂの第２インジェクタ、及び噴射流量Ｃ（Ａ＝Ｂ＝Ｃ）の第３インジェクタによる第２噴射制御（間欠同時噴射制御）を示すタイムチャートである。横軸は時間であり、縦軸は、上から順に、第１インジェクタの噴射流量Ａ、第２インジェクタの噴射流量Ｂ、第３インジェクタの噴射流量Ｃ及び第１～第３インジェクタの組み合わせの合計噴射流量を示している。

第１～第３インジェクタは、所定周期（所定インターバル）Ｔｉ内で２つのインジェクタの同時ＯＮ時間（同時噴射時間、ＯＮデューティ）が、３つのインジェクタの同時ＯＦＦ時間（同時遮断時間、ＯＦＦデューティ）より大きくなる所定デューティによる噴射制御及び遮断制御を、間欠的に繰り返している。

すなわち、制御装置２２（インジェクタ制御部９８）は、第２噴射制御（間欠同時噴射制御）では、第１～第３インジェクタのうち、２つのインジェクタが同時に噴射するタイミングを間欠的に設けて前記燃料ガスを噴射することで、スタックアノード差圧を間欠的に大きな値（噴射流量Ａ＋Ｂ、Ｂ＋Ｃ、又はＡ＋Ｃ）としている。

図７Ｂは、噴射流量Ａの第１インジェクタ、噴射流量Ｂの第２インジェクタ及び噴射流量Ｃの第３インジェクタによる第１噴射制御（交替連続噴射制御）を示すタイムチャートである。横軸は時間であり、縦軸は、上から順に、第１インジェクタの噴射流量Ａ、第２インジェクタの噴射流量Ｂ、第３インジェクタの噴射流量Ｃ（Ａ＝Ｂ＝Ｃ）、及び第１～第３インジェクタの中の２つのインジェクタの合計噴射流量（Ａ＋Ｃ、Ａ＋Ｂ、Ｂ、Ｂ＋Ｃ、又はＣ）を示している。

第１～第３インジェクタは、所定周期（所定インターバル）Ｔｉ内で、経時的に、２つの同時ＯＮ（同時噴射）期間と１つのＯＮ期間の組み合わせを切り替えている。

すなわち、制御装置２２（インジェクタ制御部９８）は、第１噴射制御（交替連続噴射制御）では、第１～第３インジェクタの少なくとも１つが噴射するタイミングを交替的に設けて前記燃料ガスを噴射することで、所定周期（所定インターバル）Ｔｉ内で、同時噴射されるタイミングを少なくすることで、燃料電池システム１０（燃料電池自動車１００）のＮＶ（雑音振動）性能を向上させている（雑音振動を低減させている）。

なお、図７Ａにより説明した変形例の切替制御によれば、所定周期（所定インターバル）Ｔｉの３倍の周期での第１～第３インジェクタのＯＮデューティが、実施形態を説明した図２Ａ、図２Ｂの切替制御に比較して、２／３に少なくなる。そのため、第１～第３インジェクタの寿命を延ばすことができる。

［実施形態及び変形例から把握し得る発明］
ここで、上記実施形態及び変形例から把握し得る発明について、以下に記載する。なお、理解の便宜のために構成要素の一部には、上記実施形態及び変形例で用いた符号を付けているが、該構成要素は、その符号を付けたものに限定されない。

［１］この発明に係る燃料電池システム１０は、酸化剤ガスと燃料ガスとの電気化学反応により発電する燃料電池スタック１２と、該燃料電池スタックに前記燃料ガスを供給する燃料ガス供給路５２と、該燃料ガス供給路に設けられ、個別に前記燃料電池スタックに向けて前記燃料ガスを噴射又は噴射停止が可能な複数のインジェクタ５６、５８と、前記燃料電池スタックの発電状態を検出する発電状態検出部９４、１１４と、制御装置２２と、を有し、前記制御装置は、検出された前記発電状態に基づき前記燃料電池スタックの発電状態が安定していると判定した場合、複数の前記インジェクタの少なくとも１つが噴射するタイミングを交替的に設けて前記燃料ガスの噴射を行う第１噴射制御と、検出された前記発電状態に基づき前記燃料電池スタックの発電状態が安定していないと判定した場合、複数の前記インジェクタが同時に噴射するタイミングを間欠的に設けて前記燃料ガスを噴射する第２噴射制御と、を切り替える。

この構成により、発電状態が安定している状況では、燃料電池スタック内部の液滴量が少ないので、複数のインジェクタの少なくとも１つが噴射するタイミングを交替的に設けていれば、１つのインジェクタによる噴射流量（噴射圧力）で燃料電池スタック内部の液滴を十分に排水でき、発電効率を確保できる。これにより、燃料電池システムのＮＶ（雑音振動）性能を向上させる（雑音振動を低減させる）ことができることに加え、インジェクタの耐久性能を向上させることができる。

一方、発電状態が安定していない状況では、燃料電池スタック内部の液滴量が多いので、複数のインジェクタを同時に噴射するタイミングを間欠的に設けることで、排水するための噴射流量（噴射圧力）を確保することができ、発電状態が安定していない状況を脱却させることができる。延いてはエネルギの効率化に寄与する。

［２］また、燃料電池システムにおいては、前記燃料電池スタックは、複数の発電セル２４が積層されたものであり、前記発電状態検出部は、複数の前記発電セルの発電状態を検出するものであり、前記制御装置は、前記発電セル間の前記発電状態の差分が所定値未満の場合、前記燃料電池スタックの発電状態が安定していると判定するようにしてもよい。

このように、発電セル間の発電状態に基づき、燃料電池スタックの発電状態が安定か否かを容易且つ高精度に把握できるので、複数のインジェクタによる第１噴射制御と第２噴射制御とを迅速且つ的確に切り替えることができる。

［３］さらに、燃料電池システムにおいては、前記燃料電池スタックに、該燃料電池スタック内で熱交換を行う熱交換媒体を供給する熱交換媒体供給装置１８と、前記発電状態検出部として、前記熱交換媒体の温度を検出する温度センサ８４と、をさらに備え、前記制御装置は、検出された前記熱交換媒体の温度が温度閾値以上の場合、前記第１噴射制御に切り替え、検出された前記熱交換媒体の温度が前記温度閾値未満の場合、前記第２噴射制御に切り替えるようにしてもよい。

このように、燃料電池スタックの発電安定状態に相関する熱交換媒体の温度に基づき、燃料電池スタックの発電状態を容易且つ高精度に把握できるので、複数のインジェクタによる第１噴射制御と第２噴射制御とを迅速且つ的確に切り替えることができる。

［４］さらにまた、燃料電池システムにおいては、前記燃料電池スタックに、該燃料電池スタック内で熱交換を行う熱交換媒体を供給する熱交換媒体供給装置と、前記発電状態検出部として、前記熱交換媒体の温度を検出する温度センサ及び前記燃料電池スタックの発電電流を検出する電流センサ１１６と、をさらに備え、前記制御装置は、検出された前記発電電流が電流閾値未満で、且つ前記熱交換媒体の温度が閾値温度以上の場合に、前記第１噴射制御を行うようにしてもよい。

これにより、１つのインジェクタによる噴射流量（噴射圧力）で燃料電池スタック内部の液滴を十分に排水でき、発電効率を確保できる第１噴射制御のタイミングをより高精度に判断できるので、燃料電池システムのＮＶ（雑音振動）性能をより向上させる（雑音振動を低減させる）ことができる。

なお、この発明は、上述した実施形態に限らず、この発明の要旨を逸脱することなく、種々の構成を採り得る。

１０…燃料電池システム １２…燃料電池スタック
１４…燃料ガス供給装置 １６…酸化剤ガス供給装置
１８…熱交換媒体供給装置 ２０…コンプレッサ
２２…制御装置 ２４…発電セル
５２…燃料ガス供給路 ５６…第１インジェクタ
５８…第２インジェクタ ８４…温度センサ
９４…セル発電状態検出部 ９６…発電状態判定部
９８…インジェクタ制御部 １００…燃料電池自動車
１１４…スタック発電状態検出部

Claims (4)

1. 酸化剤ガスと燃料ガスとの電気化学反応により発電する燃料電池スタックと、
   該燃料電池スタックに前記燃料ガスを供給する燃料ガス供給路と、
   該燃料ガス供給路に設けられ、個別に前記燃料電池スタックに向けて前記燃料ガスを噴射又は噴射停止が可能な複数のインジェクタと、
   前記燃料電池スタックの発電状態を検出する発電状態検出部と、
   制御装置と、を有し、
   前記制御装置は、
   検出された前記発電状態に基づき前記燃料電池スタックの発電状態が安定していると判定した場合、複数の前記インジェクタの少なくとも１つが噴射するタイミングを交替的に設けて前記燃料ガスの噴射を行う第１噴射制御と、
   検出された前記発電状態に基づき前記燃料電池スタックの発電状態が安定していないと判定した場合、複数の前記インジェクタが同時に噴射するタイミングを間欠的に設けて前記燃料ガスを噴射する第２噴射制御と、
   を切り替える
   燃料電池システム。
2. 請求項１に記載の燃料電池システムにおいて、
   前記燃料電池スタックは、複数の発電セルが積層されたものであり、
   前記発電状態検出部は、複数の前記発電セルの発電状態を検出するものであり、
   前記制御装置は、
   前記発電セル間の前記発電状態の差分が所定値未満の場合、前記燃料電池スタックの発電状態が安定していると判定する
   燃料電池システム。
3. 請求項１に記載の燃料電池システムにおいて、
   前記燃料電池スタックに、該燃料電池スタック内で熱交換を行う熱交換媒体を供給する熱交換媒体供給装置と、
   前記発電状態検出部として、前記熱交換媒体の温度を検出する温度センサと、をさらに備え、
   前記制御装置は、
   検出された前記熱交換媒体の温度が温度閾値以上の場合、前記第１噴射制御に切り替え、検出された前記熱交換媒体の温度が前記温度閾値未満の場合、前記第２噴射制御に切り替える
   燃料電池システム。
4. 請求項１に記載の燃料電池システムにおいて、
   前記燃料電池スタックに、該燃料電池スタック内で熱交換を行う熱交換媒体を供給する熱交換媒体供給装置と、
   前記発電状態検出部として、前記熱交換媒体の温度を検出する温度センサ及び前記燃料電池スタックの発電電流を検出する電流センサと、をさらに備え、
   前記制御装置は、
   検出された前記発電電流が電流閾値未満で、且つ前記熱交換媒体の温度が閾値温度以上の場合に、前記第１噴射制御を行う
   燃料電池システム。

Images