JP2023110517A - 極低温タンクとその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】常温から極低温までの温度範囲及び所定の圧力範囲において、極低温流体を内部に貯留することができ、かつ一部が剥離することなく、全体の厚さ（肉厚）を小さくできる極低温タンクとその製造方法を提供する。【解決手段】極低温タンク１００は、中空の外殻１０、口金２０、及びライナ３０を備える。中空の外殻１０は、常温から極低温流体の極低温までの温度範囲においてライナ３０に作用する圧力により生じる面内応力を超える引張強度を有する繊維強化プラスチックからなる。口金２０は、外殻１０に一体化され極低温流体Ｌを充填又は排出する流路２２を有する。ライナ３０は、上記温度範囲において、外殻１０との熱収縮差に追従可能な伸縮性と、極低温流体Ｌに対する耐食性及び液密性と、水に対する不溶性とを有する。【選択図】図１

Description

本発明は、極低温の極低温流体を貯留するための極低温タンクとその製造方法に関する。

従来、航空宇宙分野において液体酸素等の極低温流体を貯留するタンク（極低温タンク）には、金属製タンクが使用されている。
しかし、かかる金属製タンクは、重量が大きいため、その軽量化が求められている。

この要望を満たすために、例えば特許文献１，２が提案されている。

特許文献１の極低温複合材圧力容器は、内殻及び外殻を有する耐圧層と、内殻の内面に形成された気密樹脂層と、を備える。内殻を気密樹脂層の融点以上の加熱に耐え得る繊維強化樹脂複合材で成形し、気密樹脂層を内殻の内面に熱可塑型気密性樹脂フィルムを融着することにより形成し、外殻を気密樹脂層の融点未満の温度で成形される繊維強化樹脂複合材で成形する。

特許文献２の高圧容器は、ライナー層とその外側の炭素繊維強化樹脂層とからなる。ライナー層は、外側から順に炭素繊維強化樹脂層が巻き付けられた外層と、接着層と、側鎖１，２－ジオール構造単位を有するビニルアルコール系樹脂を含むバリアー層と、ポリアミド樹脂を主成分とする内層とからなる。

特開２００６－６２３２０号公報 特開２０１７－１８０５６０号公報

上述した特許文献１の圧力容器では、気密樹脂層を特定形状フィルムを重ね合わせて繋ぎ合わせることにより、内殻の内面に形成している。
そのため、気密樹脂層は常温で繋ぎ合わされた樹脂フィルムが融着した状態であり、極低温流体（例えば液体水素）を充填すると、内殻と樹脂フィルムがそれぞれ極低温流体の温度（例えば液体水素の場合、約－２５３℃）まで冷却される。
この際、内殻と樹脂フィルムの線膨張係数の差が大きく、温度変化により樹脂フィルムに引張応力が作用した際に、繋ぎ合わせ部において内殻から特定形状フィルムの一部が剥離する可能性がある。

上述した特許文献２の高圧容器では、ライナー層を構成する外層の外側に、外殻（炭素繊維強化樹脂層）が巻き付けられている。そのため、高圧を支持する外殻の他に炭素繊維強化樹脂層の巻付圧を受ける外層が不可欠であり、外層が厚くなり、高圧容器全体の厚さ（肉厚）が大きくなる。

本発明は上述した問題点を解決するために創案されたものである。すなわち本発明の目的は、常温から極低温までの温度範囲及び所定の圧力範囲において、極低温流体を内部に貯留することができ、かつ一部が剥離することなく、全体の厚さ（肉厚）を小さくできる極低温タンクとその製造方法を提供することにある。

本発明によれば、中空の外殻と、
前記外殻に一体化され極低温流体を充填又は排出する流路を有する口金と、
前記外殻及び前記口金の内面に一体的に形成されたライナと、を備え、
前記外殻は、常温から極低温流体の極低温までの温度範囲において前記ライナに作用する圧力により生じる面内応力を超える引張強度を有する繊維強化プラスチックからなり、
前記ライナは、前記温度範囲において、前記外殻との熱収縮差に追従可能な伸縮性と、前記極低温流体に対する耐食性及び液密性と、水に対する不溶性とを有する、極低温タンクが提供される。

また本発明によれば、上述した極低温タンクの製造方法であって、
（Ａ）外面が前記外殻の内面に位置する金属製のマンドレルを準備し、前記マンドレルに前記口金を固定し、前記マンドレル及び前記口金の外周面に、前記外殻を一体的に成形する外殻成形ステップと、
（Ｂ）成形された前記外殻の内側から前記マンドレルを分割して取り出すマンドレル取出しステップと、
（Ｃ）前記外殻及び前記口金の内面に前記ライナを一体的に形成するライナ形成ステップと、を備える、ことを特徴とする極低温タンクの製造方法が提供される

本発明によれば、外殻及び口金の内面に一体的に形成されたライナが、常温から極低温流体の極低温までの温度範囲において、外殻との熱収縮差に追従可能な伸縮性と、極低温流体に対する耐食性及び液密性と、水に対する不溶性とを有する。
従って、ライナが極低温流体に接触した状態で、常温から極低温までの温度変化により外殻との間に熱収縮差が生じても、熱収縮差に追従して伸縮し、耐食性及び液密性（ガスバリア性）を維持することができる。

また、ライナが、水に対する不溶性を有するので、ライナが接触する極低温流体に水分が含まれていても、水分の浸食による剥離を防止することができる。

さらに、本発明によれば、外殻は、常温から極低温流体の極低温までの温度範囲においてライナに作用する圧力により生じる面内応力を超える引張強度を有する繊維強化プラスチックからなる。
従って、外殻の面内応力がその引張強度を超えることなく、極低温流体の圧力によるライナ及び外殻の膨張を所定の範囲に抑えることができる。

さらに、本発明によれば、外殻とライナの間に、他の補強層（例えば、繊維強化樹脂層を巻き付ける外層）を必要としないので、全体の厚さ（肉厚）を小さくできる。

本発明による極低温タンクの全体断面図である。 図１のＡ部拡大図である。 第１実施形態（Ａ）、第２実施形態（Ｂ）、第３実施形態（Ｃ）の図２と同様のＡ部拡大図である。 本発明による極低温タンクの製造方法の全体フロー図である。 極低温タンクの製造方法の説明図である。

以下、本発明の実施形態を添付図面に基づいて詳細に説明する。なお、各図において共通する部分には同一の符号を付し、重複した説明を省略する。

（第１実施形態）
図１は、本発明による極低温タンク１００の第１実施形態の全体断面図である。
この図において、極低温タンク１００は、中空の外殻１０、口金２０、及びライナ３０を備える。

外殻１０は、常温から極低温流体の極低温までの温度範囲（以下、「所定温度範囲」）においてライナ３０に作用する圧力により生じる面内応力を超える引張強度を有する繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）からなる。
極低温流体Ｌは、液体酸素（ＬＯＸ）、液体水素（ＬＨ２）又は液体天然ガス（ＬＮＧ）である。液体酸素の温度は約－１８０℃の極低温であり、液体水素の温度は約－２５３℃の極低温である。
繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）は、炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ）であることが好ましい。また、炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ）は、常温硬化型であることが好ましいが、熱硬化型でも熱可塑型でもよい。
なお、繊維強化プラスチックは、ガラス繊維強化プラスチック、アラミド繊維強化プラスチック、等であってもよい。
この例で外殻１０は、軸心Ｚ－Ｚを中心とする中空回転体である。

上述した構成により、外殻１０の面内応力がその引張強度を超えることなく、極低温流体Ｌの圧力によるライナ３０及び外殻１０の膨張を所定の範囲に抑えることができる。

図１において、口金２０は、外殻１０に一体化され極低温流体Ｌを充填又は排出する流路２２を有する。
口金２０は、極低温流体Ｌに対する耐食性およびライナ成形時の熱負荷に耐える樹脂、繊維強化プラスチック、又は金属からなる。
樹脂は、外殻１０のマトリックス樹脂であるのがよい。繊維強化プラスチックは外殻１０と同じであるのがよい。また、金属は、好ましくはチタン、チタン合金、又はステンレスである。
なお、口金２０が外殻１０と同じ繊維強化プラスチックの場合は、一体成形することが好ましい。

図１において、極低温タンク１００は、さらに支持構造体５０、伸縮配管５２、及び固定配管５４を有する。
支持構造体５０は、外殻１０に固定され、外部（例えば、航空機機体、ロケットや衛星内の固定フレーム）に外殻１０を固定する。
伸縮配管５２は、一方（図で上部）の口金２０と外部配管（例えば、航空機機体、ロケットや衛星の推進装置）とを繋ぐ。伸縮配管５２は、この例では軸方向に伸縮可能なベローズ配管である。
固定配管５４は、他方（図で下部）の口金２０と外部配管（例えば、航空機機体、ロケットや衛星の推進装置）との間に固定され軸方向に伸縮しない配管である。
なお、図１において、下側もベローズ配管（伸縮配管５２）を配置しても良い。また、固定配管５４を省略して図で下部の口金２０を全閉してもよい。

図２は、図１の伸縮配管５２を省略したＡ部拡大図である。
この図において、口金２０は、軸心Ｚ－Ｚを中心とする中空円板であり、外面２０ａ、内面２０ｂ、内周面２０ｃ、及び外周面２０ｄを有する。

外面２０ａは、外殻１０の軸方向外側（図で左側）に位置し、内面２０ｂは、外殻１０の軸方向内側（図で右側）に位置する。
この例において、外面２０ａと内面２０ｂは、軸心Ｚ－Ｚに直交する平面であるが、これに限定されず、軸心Ｚ－Ｚに斜めに傾斜しても、曲面であってもよい。

内周面２０ｃは、流路２２を囲み、この例では円筒面である。
外周面２０ｄは、内周面２０ｃより半径方向外側に位置し、軸方向に外面２０ａから内面２０ｂに向けて広がる。

口金２０は、外殻１０の内面に密着する接合部２１を有する。
この例で、接合部２１は、口金２０の外周面２０ｄであり、外殻１０の軸方向端部内面が外周面２０ｄに結合して一体化されている。

ライナ３０は、外殻１０及び口金２０の内面に一体的に形成されている。
図２において、口金２０は金属製であり、ライナ３０は口金２０の内面２０ｂと外殻１０の内面に一体的に形成されている。

ライナ３０は、所定温度範囲において、外殻１０との熱収縮差に追従可能な伸縮性と、極低温流体Ｌに対する耐食性及び液密性と、水に対する不溶性とを有する。
この例において、ライナ３０は、ブテンジオールビニルアルコールコポリマー（ＢＶＯＨ）とジルコニウム化合物を含み不溶化処理されたＢＶＯＨ硬化膜である。

ブテンジオールビニルアルコールコポリマー（ＢＶＯＨ）は、ビニルアルコール系樹脂であり、例えば、ニチゴーＧポリマー（登録商標）として三菱ケミカル株式会社から市販されている。
ＢＶＯＨは、ポリビニルアルコール（ＰＶＯＨ）、又は、エチレン・ビニルアルコール樹脂（ＥＶＯＨ：汎用熱可塑性樹脂）と比較して以下の特徴を有する。
（１）酸素ガス、水素ガスに対するガスバリア性に優れる。
（２）ＰＶＯＨに比べ融点が低く、また熱分解しにくい特性を有しており、溶融成形性に優れる。
（３）延伸性に優れる。
（４）ＢＶＯＨは、それ自体は水溶性であるが、ジルコニウム化合物を併用して不溶化処理することで、ＢＶＯＨの特性を損なうことなく、水に対する不溶性（耐水性）を付与することができる。

従ってＢＶＯＨ硬化膜からなるライナ３０は、所定温度範囲において、外殻１０との熱収縮差に追従可能な伸縮性と、極低温流体Ｌに対する耐食性及び液密性（ガスバリア性）と、水に対する不溶性とを有する。

ライナ３０は、最適な比率で分散した炭素繊維のショートファイバーを含むことが好ましい。なお、ガラス繊維のショートファイバー、シリカ粉末などの無機フィラー、アラミド繊維などの有機繊維をフィラーとして充填しても良い。
この構成により、ライナ３０の破断強度を高めかつ線膨張係数を下げて外殻１０との熱収縮差を低減することができる。
後述する製造方法において、外殻１０を一体的に成形した後に、ＢＶＯＨ水溶液を外殻１０及び口金２０の内面に塗布し、不溶化処理してＢＶＯＨ硬化膜を一体的に形成する。
この際、ライナ３０を複数の層（例えば、外層、中間層、及び内層）で構成し、フィラーの配合比率を外層、中間層、内層の順で多く設定することが好ましい。
この構成により、外殻１０と外層、及び外層、中間層、内層の界面での熱収縮差を低減することができる。

図１と図２において、ライナ３０は、さらに保護層３２を有する。保護層３２は、ＢＶＯＨ硬化膜の内面に形成され、水に対し不溶性を有するエラストマーからなる。
図２において、保護層３２は口金２０の内周面２０ｃとライナ３０の内面に一体的に形成され、ＢＶＯＨ硬化膜の端部と口金２０の内面２０ｂの境界面からの極低温流体Ｌの侵入を防止している。
この構成により、極低温流体Ｌに水分が含まれていても、保護層３２により水分とＢＶＯＨ硬化膜の接触を防止することができ、ＢＶＯＨ硬化膜の水に対する不溶性（耐水性）をさらに高めることができる。

図１と図２において、極低温タンク１００は、さらに外殻１０とＢＶＯＨ硬化膜の境界面に位置し、外殻１０の内面に形成された金属メッキ層３４を有する。金属メッキ層３４は、例えば、金、チタン、等のメッキ層であり、所定温度範囲において、極低温流体Ｌに対する液密性を有する。
図２において、金属メッキ層３４は口金２０の内面２０ｂと外殻１０の内面に一体的に形成され、口金付き外殻１５（後述する）の極低温流体Ｌに対する液密性を高めている。
この構成により、金属メッキ層３４が極低温流体Ｌに対する液密性を有するので、ＢＶＯＨ硬化膜の液密性と協働して極低温流体Ｌに対する液密性をさらに高めることができる。

図３は、第１実施形態（Ａ）、第２実施形態（Ｂ）、第３実施形態（Ｃ）の図２と同様のＡ部拡大図である。
図３（Ａ）の第１実施形態において、ライナ３０は、上述したＢＶＯＨ硬化膜であり、金属メッキ層３４と保護層３２は不可欠でなく、省略してもよい。

図３（Ｂ）の第２実施形態において、ライナ３０は、ブテンジオールビニルアルコールコポリマー（ＢＶＯＨ）からなるＢＶＯＨ層３１と、ＢＶＯＨ層３１の内面に形成された保護層３２とを有する。保護層３２は、水に対し不溶性を有するエラストマーからなる。
その他の構成は、第１実施形態と同様である。また上述した金属メッキ層３４を設けてもよい。
この構成により、ライナ３０は、所定温度範囲において、外殻１０との熱収縮差に追従可能な伸縮性と、極低温流体Ｌに対する耐食性及び液密性と、水に対する不溶性とを有する。

図３（Ｃ）の第３実施形態において、ライナ３０は、金属メッキ層３４である。
金属メッキ層３４は、例えば、金、チタン、等のメッキ層であり、所定温度範囲において、外殻１０の熱収縮に追従可能な伸縮性と、極低温流体Ｌに対する耐食性及び液密性と、水に対する不溶性とを有する。

表１に、エポキシ樹脂、ナイロン樹脂、ＢＶＯＨ層、ＢＶＯＨ硬化膜、及び金属メッキ層の水素ガス透過係数を示す。
この表から、金属メッキ層は、エポキシ樹脂及びナイロン樹脂と比較して水素ガス透過係数が約５０分の１以下であり、ＢＶＯＨ層及びＢＶＯＨ硬化膜はさらに小さく、それぞれ水素ガスを透し難いことがわかる。

図４は、本発明による極低温タンクの製造方法の全体フロー図であり、図５は、極低温タンクの製造方法の説明図である。
以下、ライナ３０が第１実施形態である場合について説明する。
図４において、極低温タンクの製造方法は、Ｓ１～Ｓ４の各ステップを有する。

外殻成形ステップ（Ｓ１）では、図５（Ａ）に示すように、外面が外殻１０の内面に位置する金属製のマンドレル１を準備し（Ｓ１－１）、マンドレル１に口金２０を固定し、マンドレル１及び口金２０の外周面に、外殻１０を一体的に成形する。
この例で、外殻１０は、軸心Ｚ－Ｚを中心とする中空回転体であり、口金２０は、軸心Ｚ－Ｚを中心とする中空円板である。
また、マンドレル１は、口金２０の内周面２０ｃの内側から分割して取り出せるように構成されている。

外殻成形ステップ（Ｓ１）において、マンドレル１を繊維強化プラスチックのマトリックス樹脂の成形温度まで加熱する（Ｓ１－２）。
また、外殻成形ステップ（Ｓ１）において、軸心Ｚ－Ｚを中心にマンドレル１を回転させながら成形することが好ましい。これによりマンドレル１と口金２０の外面に繊維強化プラスチックからなる外殻１０を成形する。

外殻１０の成形は、フィラメントワインディングによることが好ましい。フィラメントワインディングでは、マンドレル１の外面に圧力をかけながら、炭素繊維に樹脂を付着、含浸させたプリプレグ繊維を巻き付けて成形する。
なお、本発明は、フィラメントワインディングに限定されない。例えば、マトリックスに熱可塑性樹脂が適用される場合は、ＡＦＰ（Ａｕｔｏｍａｔｅｄ Ｆｉｂｅｒ Ｐｌａｃｅｍｅｎｔ法：自動積層法）による成形であってもよい。

次に、マンドレル１を常温まで冷却する。
この冷却により、マンドレル１の外側に口金付き外殻１５が一体成形される。
口金付き外殻１５の寸法、厚さ、耐圧性能を試験して、口金付き外殻１５が完成する。

マンドレル取出しステップ（Ｓ２）では、図５（Ｂ）に示すように、成形された外殻１０（口金付き外殻１５）の内側からマンドレル１を分割して取り出す。
次いで、マンドレル取出しステップ（Ｓ２）の後、口金付き外殻１５（外殻１０及び口金２０）の内面に、所定温度範囲において極低温流体Ｌに対する液密性を有する金属メッキ層３４を形成する。
金属メッキ層３４の形成は、第１実施形態及び第２実施形態では省略してもよい。

ライナ形成ステップ（Ｓ３）では、図５（Ｃ）に示すように、口金付き外殻１５（外殻１０及び口金２０）の内面にライナ３０を一体的に形成する。
ライナ形成ステップ（Ｓ３）において、ブテンジオールビニルアルコールコポリマー（ＢＶＯＨ）とジルコニウム化合物を含むＢＶＯＨ水溶液に、フィラーを、ライナ３０の破断強度を高めかつ線膨張係数を下げる比率で分散配合する（Ｓ３－１）。
なお、フィラーは炭素繊維のショートファイバーであることが好ましいが、ガラス繊維のショートファイバー、シリカ粉末などの無機フィラー、アラミド繊維などの有機繊維をフィラーとして充填しても良い。
ジルコニウム化合物として、第一稀元素化学工業（株）から市販されているジルコゾールＡＣ－７，ＺＣ－２０，ＺＮをＢＶＯＨに対し１：０．４～１の範囲で配合する。またこれを水に溶かしてＢＶＯＨ水溶液とする。
第２実施形態ではジルコニウム化合物を含まないＢＶＯＨ水溶液を用いてもよい。

次いで、ＢＶＯＨ水溶液を外殻１０及び口金２０の内面に塗布する（Ｓ３－２）。
次いで、塗布したＢＶＯＨ水溶液を不溶化処理して、極低温流体Ｌに対する耐食性及び液密性と、水に対し不溶性を有するＢＶＯＨ硬化膜を一体的に形成する（Ｓ３－３）。
「不溶化処理」は、例えば塗布したＢＶＯＨ水溶液を６０℃で１２時間乾燥させた後、１２０℃で１０分間加熱する。この不溶化処理により、ＢＶＯＨのガスバリア性を損なうことなく、水に対し不溶性を有するＢＶＯＨ硬化膜とすることができる。
第２実施形態ではジルコニウム化合物を含まないＢＶＯＨ水溶液を外殻１０及び口金２０の内面に塗布し乾燥させてＢＶＯＨ層３１を形成する。

Ｓ３－１～Ｓ３－３のステップは、繰り返して実施し、その際、フィラーの配合比率を外層部は多く、内層部は少なくすることが好ましい。

保護層の形成ステップ（Ｓ４）では、図５（Ｄ）に示すように、ライナ３０の内面に、水に対し不溶性を有するエラストマーからなる保護層３２を形成する。
保護層３２の形成は、第１実施形態では省略してもよい。

図５（Ｄ）において、ライナ３０及び保護層３２が常温で硬化した後、硬化後の極低温タンク１００の寸法、厚さ、耐圧性能、気密性能、低温耐圧性能を試験して、極低温タンク１００が完成する。

上述した本発明の実施形態によれば、外殻１０及び口金２０の内面に一体的に形成されたライナ３０が、常温から極低温流体の極低温までの温度範囲において、外殻との熱収縮差に追従可能な伸縮性と、極低温流体に対する耐食性及び液密性と、水に対する不溶性とを有する。例えば第１実施形態では、ライナ３０は、ブテンジオールビニルアルコールコポリマー（ＢＶＯＨ）とジルコニウム化合物を含み不溶化処理されたＢＶＯＨ硬化膜である。
ＢＶＯＨは、常温から極低温流体Ｌの極低温までの温度範囲において、外殻１０との熱収縮差に追従可能な伸縮性と、極低温流体Ｌに対する耐食性及び液密性（ガスバリア性）と、を有する。
従って、ライナ３０が極低温流体Ｌに接触した状態で、常温から極低温までの温度変化により外殻１０との間に熱収縮差が生じても、熱収縮差に追従して伸縮し、耐食性及び液密性（ガスバリア性）を維持することができる。

また、例えば第１実施形態では、ジルコニウム化合物を含むＢＶＯＨは、不溶化処理によりＢＶＯＨの特性を損なうことなく、水に対する不溶性を付加することができ、ライナ３０は、水に対する不溶性を有する。
従って、ライナ３０が接触する極低温流体Ｌに水分が含まれていても、水分の浸食による剥離を防止することができる。
また、ライナ３０が一体的に形成されており、特許文献１の気密樹脂層のように繋ぎ合わせ部がないので、剥離する可能性を大幅に低減することができる。

さらに、本発明によれば、外殻１０は、常温から極低温流体Ｌの極低温までの温度範囲においてライナ３０に作用する圧力により生じる面内応力を超える引張強度を有する繊維強化プラスチック（例えばＣＦＲＰ）からなる。
従って、外殻１０の面内応力がその引張強度を超えることなく、極低温流体Ｌの圧力によるライナ３０及び外殻１０の膨張を所定の範囲に抑えることができる。

さらに、本発明によれば、外殻１０とライナ３０の間に、他の補強層（例えば、繊維強化樹脂層を巻き付ける外層）を必要としないので、全体の厚さ（肉厚）を小さくできる。
本発明では外殻１０の内面にライナ３０を一体的に形成するので、特許文献２の巻付圧を受ける外層が不要であり、その分、全体の厚さ（肉厚）を小さくできる。

なお本発明は上述した実施形態に限定されず、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々変更を加え得ることは勿論である。

Ｌ 極低温流体、Ｚ－Ｚ 軸心、１ マンドレル、１０ 外殻、
１５ 口金付き外殻、２０ 口金、２０ａ 外面、２０ｂ 内面、
２０ｃ 内周面、２０ｄ 外周面、２１ 接合部、２２ 流路、
３０ ライナ、３１ ＢＶＯＨ層、３２ 保護層、３４ 金属メッキ層、
５０ 支持構造体、５２ 伸縮配管、５４ 固定配管、１００ 極低温タンク

Claims (18)

1. 中空の外殻と、
   前記外殻に一体化され極低温流体を充填又は排出する流路を有する口金と、
   前記外殻及び前記口金の内面に一体的に形成されたライナと、を備え、
   前記外殻は、常温から極低温流体の極低温までの温度範囲において前記ライナに作用する圧力により生じる面内応力を超える引張強度を有する繊維強化プラスチックからなり、
   前記ライナは、前記温度範囲において、前記外殻との熱収縮差に追従可能な伸縮性と、前記極低温流体に対する耐食性及び液密性と、水に対する不溶性とを有する、極低温タンク。
2. 前記ライナは、ブテンジオールビニルアルコールコポリマー（ＢＶＯＨ）とジルコニウム化合物を含み不溶化処理されたＢＶＯＨ硬化膜である、請求項１に記載の極低温タンク。
3. 前記ＢＶＯＨ硬化膜の内面に形成された保護層を有し、該保護層は、水に対し不溶性を有するエラストマーからなる、請求項２に記載の極低温タンク。
4. 前記ライナは、ブテンジオールビニルアルコールコポリマー（ＢＶＯＨ）からなるＢＶＯＨ層と、前記ＢＶＯＨ層の内面に形成された保護層とを有し、該保護層は、水に対し不溶性を有するエラストマーからなる、請求項１に記載の極低温タンク。
5. 前記外殻の内面に形成された金属メッキ層を有し、該金属メッキ層は、前記温度範囲において、前記極低温流体に対する液密性を有する、請求項２又は４に記載の極低温タンク。
6. 前記ライナは、フィラーを含み、該フィラーは、前記ライナの破断強度を高めかつ線膨張係数を下げる比率で分散している、請求項２又は４に記載の極低温タンク。
7. 前記ライナは、金属メッキ層である、請求項１に記載の極低温タンク。
8. 前記口金は、前記極低温流体に対する耐食性および前記外殻の成形時の熱負荷に耐える樹脂、繊維強化プラスチック、又は金属からなる、請求項１に記載の極低温タンク。
9. 前記外殻に固定され、外部に前記外殻を固定するための支持構造体と、
   前記口金と外部配管とを繋ぐ伸縮可能な伸縮配管と、を有する、請求項１に記載の極低温タンク。
10. 前記外殻は、軸心を中心とする中空回転体であり、
    前記口金は、前記軸心を中心とする中空円板であり、
    前記中空円板は、前記外殻の内面に密着する接合部を有する、請求項１に記載の極低温タンク。
11. 請求項１に記載の極低温タンクの製造方法であって、
    （Ａ）外面が前記外殻の内面に位置する金属製のマンドレルを準備し、前記マンドレルに前記口金を固定し、前記マンドレル及び前記口金の外周面に、前記外殻を一体的に成形する外殻成形ステップと、
    （Ｂ）成形された前記外殻の内側から前記マンドレルを分割して取り出すマンドレル取出しステップと、
    （Ｃ）前記外殻及び前記口金の内面に前記ライナを一体的に形成するライナ形成ステップと、を備える、ことを特徴とする極低温タンクの製造方法。
12. 前記ライナ形成ステップにおいて、
    ブテンジオールビニルアルコールコポリマー（ＢＶＯＨ）とジルコニウム化合物を含むＢＶＯＨ水溶液を前記外殻及び前記口金の内面に塗布し、
    次いで、塗布した前記ＢＶＯＨ水溶液を不溶化処理して、前記極低温流体に対する耐食性及び液密性と、水に対し不溶性を有するＢＶＯＨ硬化膜を一体的に形成する、請求項１１に記載の極低温タンクの製造方法。
13. 前記ライナ形成ステップの後、前記ライナの内面に、水に対し不溶性を有するエラストマーからなる保護層を形成する、請求項１２に記載の極低温タンクの製造方法。
14. 前記ライナ形成ステップにおいて、
    ブテンジオールビニルアルコールコポリマー（ＢＶＯＨ）を含むＢＶＯＨ水溶液を前記外殻及び前記口金の内面に塗布し乾燥させてＢＶＯＨ層を形成し、
    次いで、前記ＢＶＯＨ層の内面に、水に対し不溶性を有するエラストマーからなる保護層を形成する、請求項１１に記載の極低温タンクの製造方法。
15. 前記ＢＶＯＨ水溶液に、フィラーを、前記ライナの破断強度を高めかつ線膨張係数を下げる比率で分散配合する、請求項１２又は１４に記載の極低温タンクの製造方法。
16. 前記マンドレル取出しステップの後、前記外殻及び前記口金の内面に、前記温度範囲において前記極低温流体に対する液密性を有する金属メッキ層を形成する、請求項１１に記載の極低温タンクの製造方法。
17. 前記外殻は、軸心を中心とする中空回転体であり、
    前記口金は、前記軸心を中心とする中空円板であり、
    前記外殻成形ステップにおいて、前記軸心を中心に前記マンドレルを回転させながら前記マンドレルと前記口金の外面に繊維強化プラスチックからなる前記外殻を成形する、請求項１１に記載の極低温タンクの製造方法。
18. 前記外殻成形ステップにおいて、前記マンドレルを前記繊維強化プラスチックのマトリックス樹脂の成形温度まで加熱する、請求項１７に記載の極低温タンクの製造方法。
    

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