JP2023048264A - 積層体 - Google Patents

Abstract

【課題】 本発明の目的は、一方向強化繊維層と強化繊維織物層を組み合わせてなるＦＲＰ積層体において、強化繊維織物側をき裂進展させることで、一方向強化繊維への層内遷移を抑制することが可能となるＦＲＰ積層体を提供することである。【解決手段】 一方向に引き揃えられた強化繊維とマトリックス樹脂とを含む繊維強化複合材料の層（以下、一方向強化繊維層）と、その表面に隣接して積層された強化繊維織物とマトリックス樹脂とを含む繊維強化複合材料の層（以下、強化繊維織物層）とを含む積層体であって、少なくとも一つの一方向強化繊維層における該一方向の強化繊維と、その表面に隣接する少なくとも一つの強化繊維織物層の該強化繊維織物の間に樹脂層が存在し、該樹脂層に、真球ポリマー粒子と不定形ポリマー粒子とが含まれ、該一方向強化繊維の繊維方向と垂直方向の断面において、該樹脂層の強化繊維織物側に存在するポリマー粒子の占める面積における、該不定形ポリマー粒子の存在割合が５０％より高い、積層体。【選択図】なし

Description

本発明は、一方向に引き揃えられた強化繊維を含む繊維強化複合材料の層と、その表面に積層された強化繊維織物を含む繊維強化複合材料の層とを含む積層体に関する。

近年、炭素繊維やアラミド繊維などを強化繊維として用いた繊維強化複合材料（ＦＲＰ）は、その高い比強度と比弾性率を利用して、航空機や自動車などの構造材料、テニスラケット、ゴルフシャフトおよび釣り竿などのスポーツ、および一般産業用途などに利用されてきた。

そのＦＲＰの製造方法には、強化繊維に未硬化のマトリックス樹脂が含浸されたシート状中間材料であるプリプレグを用い、それを硬化させる方法や、モールド中に配置した強化繊維に液状の樹脂を流し込んで、それを硬化させるレジン・トランスファー・モールディング法などが用いられている。これらの製造方法のうち、プリプレグを用いる方法では、通常、プリプレグを複数枚積層した後、加熱加圧することによってＦＲＰ成形物を得ている。

中でも航空機や自動車などの構造材用途では、一方向に引き揃えられた強化繊維とマトリックス樹脂とを含むＦＲＰの層（以下、一方向強化繊維層または一方向ＦＲＰ）を有するＦＲＰを製造した後に、他の成形品と接合するなどの目的で、ＦＲＰに穴あけ加工を施す場合がある。この場合、ＦＲＰ表面の強化繊維が一方向に引き揃えられていると、加工時に切断された強化繊維が剥離し、ささくれ立って、外観表面が悪くなるという問題があった。

この問題に対しては、上記一方向ＦＲＰの表層に強化繊維織物とマトリックス樹脂とを含むＦＲＰの層（以下、強化繊維織物層または織物ＦＲＰ）を積層することで、一方向に引き揃えられている場合に比べて、ささくれなどが生じづらくなることが知られている。そこで、穴あけ加工を施す必要があるＦＲＰを製造する場合には、表面に織物ＦＲＰを用いることが多い（特許文献１）。

層間剥離を抑制する手法としては、層間に樹脂層を形成し、樹脂層内にポリマー粒子を配置する手法が挙げられる。一方向強化繊維のみからなるＦＲＰでは、層間にポリマー粒子を配置することで、層間をき裂進展する際に、エネルギー吸収が大きくなり、高い層間靱性を得ることができることが報告されている（特許文献２～４）。

特開２００５－１２６５５７号公報 特表２０１０－５０５９９０号公報 特開２０１８－２４８７９号公報 特表２０１７－５０５８４４号公報

特許文献１に記載の発明においては、強化繊維織物と一方向強化繊維を組み合わせてなるＦＲＰでは、一方向強化繊維の非繊維方向における両者の線膨張係数に差があるため、室温環境下で織物ＦＲＰと一方向ＦＲＰの間に残留応力が発生する。さらに、弾性率にも差があるため、強化繊維織物層と一方向強化繊維層の層間で、ドリル加工時に剥離（以下、層間剥離と記載する）が発生する傾向にあった。

特許文献２～４に記載の発明においては、層間をき裂進展する際に、き裂が層間から繊維層内に遷移（以下、層内遷移と記載）することで、ポリマー粒子によるエネルギー吸収ができず、想定よりも低い層間靱性となってしまう問題があった。特に、一方向強化繊維層と強化繊維織物層を組み合わせてなるＦＲＰ積層体の層間においては、強化繊維織物側では繊維同士で拘束されているため層内遷移が発生しないが、一方向強化繊維への層内遷移が問題となっていた。

本発明の目的は、一方向強化繊維層と強化繊維織物層を組み合わせてなるＦＲＰ積層体において、強化繊維織物側をき裂進展させることで、一方向強化繊維への層内遷移を抑制することが可能となるＦＲＰ積層体を提供することである。

一方向に引き揃えられた強化繊維とマトリックス樹脂とを含む繊維強化複合材料の層（以下、一方向強化繊維層）と、
その表面に隣接して積層された強化繊維織物とマトリックス樹脂とを含む繊維強化複合材料の層（以下、強化繊維織物層）とを含む積層体であって、
少なくとも一つの一方向強化繊維層における該一方向の強化繊維と、その表面に隣接する少なくとも一つの強化繊維織物層の該強化繊維織物の間に樹脂層が存在し、
該樹脂層に、真球ポリマー粒子と不定形ポリマー粒子とが含まれ、
該一方向強化繊維の繊維方向と垂直方向の断面において、該樹脂層の強化繊維織物側に存在するポリマー粒子の占める面積における、該不定形ポリマー粒子の存在割合が５０％より高い、積層体である。

本発明によれば、一方向強化繊維と強化繊維織物の間において、強化繊維織物側の樹脂層をき裂進展させることで、層間剥離が発生しにくいＦＲＰを提供することが可能となる。

以下、本発明をさらに詳しく説明する。

本発明のＦＲＰ積層体は、通常、一方向に引き揃えられた強化繊維とマトリックス樹脂からなるプリプレグの表面に、強化繊維織物とマトリックス樹脂からなるプリプレグを積層させて、硬化することで成形されるものである。さらに、その一方向強化繊維と強化繊維織物の間に樹脂層が形成されており、その樹脂層には不定形ポリマー粒子と真球ポリマー粒子が両方配置されている。さらに、その樹脂層は少なくとも、一方向強化繊維の繊維方向と垂直方向の断面において、樹脂層の強化繊維織物側に存在する粒子の占める面積における、不定形ポリマー粒子の存在割合が高くなっている。
＜材料＞
（強化繊維）
一方向強化繊維は一般に多数の単繊維が束ねられた強化繊維束として用いられるが、例えば炭素繊維では、通常、１，０００本～１，０００，０００本程度の単繊維がテープ状に集合したものを「トウ」と呼んでおり、このトウを配列させてシート状強化繊維束を得ることができる。配列状態は強化繊維長手方向に、一方向に配列させた物を一方向強化繊維、繊維を縦横に組み合わせ配列させた物を強化繊維織物と呼ぶ。ＦＲＰの力学特性を優先させる時には一方向材が用いられ、ドリル加工時のバリ抑制の場合や複材形状を作製する場合には強化繊維織物が用いられる傾向がある。強化繊維織物としては、平織や綾織、サテンなどを例示することができ、その他にも、編物や組物なども用いることができる。
本発明に用いられる強化繊維としては、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、ボロン繊維、ＰＢＯ繊維、高強力ポリエチレン繊維、アルミナ繊維および炭化ケイ素繊維などを用いることができる。これらの繊維を、２種類以上混合して用いても構わない。特に、材料の軽量化や高強度化の要求が高い用途においては、その優れた比弾性率と比強度のため、炭素繊維を好適に用いることができる。

一方向強化繊維用の炭素繊維の市販品としては、“トレカ（登録商標）”Ｔ８００Ｇ－２４Ｋ、“トレカ（登録商標）”Ｔ８００Ｓ－２４Ｋ、“トレカ（登録商標）”Ｔ７００Ｇ－２４Ｋ、“トレカ（登録商標）”Ｔ３００－３Ｋ、および“トレカ（登録商標）”Ｔ７００Ｓ－１２Ｋ（以上東レ（株）製）などが挙げられる。

強化繊維織物用の炭素繊維の市販品としては、“トレカ（登録商標）”クロス CM６６４４G などが挙げられる。
（マトリックス樹脂）
マトリックス樹脂は熱硬化性樹脂組成物であり、種類は特に制限はなく、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、不飽和ビニルエステル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビスマレイミド樹脂、ビスマレイミドトリアジン樹脂、シアネートエステル樹脂、ベンゾオキサジン樹脂などを主成分とする熱硬化性樹脂組成物のいずれも好適に用いることができる。

特に、エポキシ樹脂は、強化繊維との接着性が良いので、強度に優れたＦＲＰを得る場合に特に好ましく用いることができる。中でも、３官能以上のエポキシ樹脂が好適に用いられる。本発明で用いられる３官能以上のエポキシ樹脂とは、１分子中に３個以上のエポキシ基を有する化合物である。３官能以上のエポキシ樹脂としては、例えば、グリシジルアミン型エポキシ樹脂およびグリシジルエーテル型エポキシ樹脂が挙げられる。

３官能以上のエポキシ樹脂を用いることで、積層体の層間靭性とマトリックス樹脂の弾性率が向上するという点でより好ましい。また、不定形ポリマー粒子周辺のマトリックス樹脂の弾性率が粒子の弾性率よりさらに高くなるものであれば、不定形ポリマー粒子の周辺の樹脂への応力集中がさらに高くなるため、き裂が強化繊維織物側をより進展しやすくなり、一方向強化繊維への層内遷移が抑制されるという点でより好ましい。３官能以上のエポキシ樹脂において、官能基数は好ましくは３～７であり、より好ましくは３～４である。官能基数が多すぎると硬化後のマトリックス樹脂が脆くなってしまい、層間靭性を損ねる場合がある。例えば、ジアミノジフェニルメタン型、ジアミノジフェニルスルホン型、アミノフェノール型、メタキシレンジアミン型、１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサン型、イソシアヌレート型等のエポキシ樹脂が挙げられる。特に、物性のバランスが良いことから、ジアミノジフェニルメタン型とアミノフェノール型のエポキシ樹脂が特に好ましく用いられる。

３官能以上のグリシジルアミン型エポキシ樹脂としては、例えば、ジアミノジフェニルメタン型、ジアミノジフェニルスルホン型、アミノフェノール型、メタキシレンジアミン型、１，３－ビスアミノメチルシクロヘキサン型、イソシアヌレート型等のエポキシ樹脂が挙げられる。中でも物性のバランスが良いことから、ジアミノジフェニルメタン型とアミノフェノール型のエポキシ樹脂が特に好ましく用いられる。また、３官能以上のグリシジルエーテル型エポキシ樹脂としては、例えば、フェノールノボラック型、オルソクレゾールノボラック型、トリスヒドロキシフェニルメタン型およびテトラフェニロールエタン型等のエポキシ樹脂が挙げられる。

アミノフェノール型のエポキシ樹脂の市販品としては、ＥＬＭ１２０やＥＬＭ１００やＥＬＭ４３４（以上、住友化学（株）製）、“ｊＥＲ（登録商標）”６３０（三菱化学（株）製）、および“アラルダイト（登録商標）”ＭＹ０５１０（ハンツマン（株）製）、“アラルダイト（登録商標）”ＭＹ０６００（ハンツマン・アドバンスト・マテリアルズ社製）、“アラルダイト（登録商標）”ＭＹ０６１０（ハンツマン・アドバンスト・マテリアルズ社製）、“アラルダイト（登録商標）”ＭＹ７２１（ハンツマン・アドバンスト・マテリアルズ社製）などが挙げられる。

フェノールノボラック型エポキシ樹脂の市販品としては、ＤＥＮ４３１やＤＥＮ４３８（以上、ダウケミカル社製）および“ｊＥＲ（登録商標）”１５２（三菱化学（株）製）などが挙げられる。

オルソクレゾールノボラック型のエポキシ樹脂市販品としては、ＥＯＣＮ－１０２０（日本化薬（株）製）や“エピクロン（登録商標）”Ｎ－６６０（ＤＩＣ（株）製）などが挙げられる。

３官能以外のエポキシ樹脂として用いられるエポキシ樹脂のうち、２官能のエポキシ樹脂としては、フェノールを前駆体とするグリシジルエーテル型エポキシ樹脂が好ましく用いられる。このようなエポキシ樹脂として、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂、ナフタレン型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ樹脂、ウレタン変性エポキシ樹脂、ヒダントイン型およびレゾルシノール型エポキシ樹脂等が挙げられる。

ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂の市販品としては、“ＥＰＯＮ（登録商標）”８２５（三菱化学（株）製）、“エピクロン（登録商標）”８５０（ＤＩＣ（株）製）、“エポトート（登録商標）”ＹＤ－１２８（新日鐵化学（株）製）、およびＤＥＲ－３３１やＤＥＲ－３３２（以上、ダウケミカル社製）などが挙げられる。ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂としては、ＧＹ２８５（ビスフェノールＦ、ハンツマン・アドバンスト・マテリアルズ社製）などが挙げられる。

本発明のＦＲＰ用エポキシ樹脂組成物は、硬化剤を配合して用いると良い。ここで説明される硬化剤は、本発明のエポキシ樹脂組成物に含まれるエポキシ樹脂の硬化剤であり、エポキシ基と反応し得る活性基を有する化合物である。硬化剤としては、具体的には、例えば、ジシアンジアミド、芳香族ポリアミン、アミノ安息香酸エステル類、各種酸無水物、フェノールノボラック樹脂、クレゾールノボラック樹脂、ポリフェノール化合物、イミダゾール誘導体、脂肪族アミン、テトラメチルグアニジン、チオ尿素付加アミン、メチルヘキサヒドロフタル酸無水物のようなカルボン酸無水物、カルボン酸ヒドラジド、カルボン酸アミド、ポリメルカプタンおよび三フッ化ホウ素エチルアミン錯体のようなルイス酸錯体などが挙げられる。

芳香族ポリアミンを硬化剤として用いることにより、耐熱性の良好なエポキシ樹脂硬化物が得られる。特に、芳香族ポリアミンの中でも、ジアミノジフェニルスルホンの各種異性体は、耐熱性の良好なエポキシ樹脂硬化物を得るため最も適している硬化剤である。

また、ジシアンジアミドと尿素化合物、例えば、３，４－ジクロロフェニル－１，１－ジメチルウレアとの組合せ、あるいはイミダゾール類を硬化剤として用いることにより、比較的低温で硬化しながら高い耐熱耐水性が得られる。酸無水物を用いてエポキシ樹脂を硬化することは、アミン化合物硬化に比べ吸水率の低い硬化物を与える。その他、これらの硬化剤を潜在化したもの、例えば、マイクロカプセル化したものを用いることにより、プリプレグの保存安定性、特にタック性やドレープ性が室温放置しても変化しにくい。これらの硬化剤は、単独で使用しても複数を併用してもよい。

芳香族ポリアミン硬化剤の市販品としては、“セイカキュア（登録商標）”Ｓ（和歌山精化工業（株）製）、ＭＤＡ－２２０（三井化学（株）製）、“ｊＥＲキュア（登録商標）”Ｗ（三菱化学（株）製）、および３，３’－ＤＡＳ（三井化学（株）製）、“Ｌｏｎｚａｃｕｒｅ（登録商標）”Ｍ－ＤＥＡ（Ｌｏｎｚａ（株）製）、“Ｌｏｎｚａｃｕｒｅ（登録商標）”Ｍ－ＤＩＰＡ（Ｌｏｎｚａ（株）製）、“Ｌｏｎｚａｃｕｒｅ（登録商標）”Ｍ－ＭＩＰＡ（Ｌｏｎｚａ（株）製）および“Ｌｏｎｚａｃｕｒｅ（登録商標）”ＤＥＴＤＡ ８０（Ｌｏｎｚａ（株）製）などが挙げられる。
（ポリマー粒子） 本発明では、樹脂層にポリマー粒子を配置することで、ＦＲＰとしたときに、マトリックス樹脂の靱性が向上し層間靭性が向上する。ポリマー粒子を用いることで、樹脂層をき裂進展する際に、粒子周辺の樹脂で応力集中が発生することから、樹脂層を進展したき裂は、ポリマー粒子内に向けて進展し、樹脂層の破壊に必要なエネルギーが大きくなるため、高い層間靭性を与える。本発明で用いられるポリマー粒子の素材としては、マトリックス樹脂に混合または溶解して用い得るポリマー樹脂がよく、中でも、ポリアミドは最も好ましく、ポリアミドの中でも、ナイロン６、ナイロン１１、ナイロン１２やナイロン６及び１２の共重合体は、特に良好な熱硬化性樹脂との接着強度を与える。このポリマー粒子の形状としては、粒子の長径に対する短径の割合（以下、真球度と記載）が高い真球ポリマー粒子と、真球度が低い不定形ポリマー粒子が挙げられ、本発明では両者を併用する。

真球ポリマー粒子の平均粒径は、５～５０μｍの範囲であると好ましく、より好ましくは７～４０μｍの範囲、さらに好ましくは１０～３０μｍの範囲である。上記の上限のいずれかと下限のいずれかとの組み合わせによる範囲であってもよい。平均粒径を５μｍ以上とすることで、ポリマー粒子が強化繊維の束の中に侵入せず、得られる積層体の樹脂層に留まることができ、平均粒径を５０μｍ以下とすることでプリプレグ表面の樹脂層の厚みを適正化し、得られる積層体において、繊維質量含有率を適正化することができる。不定形ポリマー粒子の平均粒径についても、好適な範囲は、真球ポリマー粒子の平均粒径の範囲と同一であり、上記同様の理由が考えられる。

ここで、ポリマー粒子の平均粒径については、真球、不定形の粒子ともに、走査型電子顕微鏡などの顕微鏡にて粒子を１０００倍以上に拡大し写真撮影し、無作為に粒子を選び、その粒子の外接する円の直径を粒径とし、その粒径の平均値（ｎ＝５０）として求める。

前記真球ポリマー粒子の使用により、ＦＲＰのドリル加工時に、層間剥離が低減される。特に、真球ポリマー粒子を用いることで、エポキシ樹脂の流動特性を低下させないため、強化繊維への含浸性が優れ、ＦＲＰのドリル加工時に、層間遷移が低減され得る。高い真球度のポリマー粒子を用いることで、樹脂層をき裂進展する際に、ポリマー粒子周辺の樹脂において、発生する応力集中が小さくなり、高い層間靭性を実現することができる。真球ポリマー粒子の真球度は、９０～１００の範囲であり、好ましくは９５以上、より好ましくは９７以上である。真球ポリマー粒子の市販品として、“アミラン（登録商標）”ＳＰ－５００、ＳＰ－１０、ＴＲ－１、ＴＲ－２（東レ（株）製）などが挙げられる。さらに、ポリアミドからなる真球ポリマー粒子としては、国際公開第２０１８／２０７７２８号パンフレット記載のポリアミド粒子（実施例で説明）などを例示することができる。

ここで、ポリマー粒子の真球度は、個々の粒子径を、走査型電子顕微鏡にて、粒子を１０００倍で観察して、写真から任意の３０個の粒子を選択して、その短径と長径を測長し、下記数式に従い算出する。

エポキシ樹脂全体に対する真球ポリマー粒子の添加重量割合は、３質量％～２０質量％が好ましい。３質量％以上とすることで、高い層間靱性を得ることが可能となり、２０質量％以下とすることで、樹脂を低粘度にすることが可能となり、均一なフィルムを得ることができる。

前記不定形ポリマー粒子について、真球ポリマー粒子の形状が均一であるのに対して、不定形ポリマーは真球度が低く、不規則な形状を有する。そのため、樹脂層をき裂進展する際に、粒子周辺の樹脂の応力集中が粒子の形状によって異なり、粒子周辺の樹脂の破壊が不規則に発生するため、き裂の迂曲を誘起することができる。き裂の迂曲を誘起させることができる不定形ポリマー粒子の真球度として好ましくは、３０～８０の範囲である。かかる真球度が小さすぎると、粒子周辺の樹脂の応力集中が高くなりすぎ、破壊が早期に発生し、得られる層間靭性が低くなる場合がある。

不定形ポリマー粒子の市販品としては、“オルガソール（登録商標）”１００２Ｄ、２００１ＵＤ，２００１ＥＸＤ、２００２Ｄ、３２０２Ｄ，３５０１Ｄ，３５０２Ｄ、（以上、アルケマ社製）等が挙げられる。

エポキシ樹脂全体に対する不定形ポリマー粒子の添加重量割合は、３質量％～２０質量％が好ましい。３質量％以上とすることで、き裂の迂曲を高頻度で発生させることが可能となり、２０質量％以下とすることで、樹脂を低粘度にすることが可能となり、均一なフィルムを得ることができる。

さらに、一方向強化繊維の繊維方向と垂直方向の断面において、樹脂層の強化繊維織物側に存在する粒子の占める面積における不定形ポリマー粒子の存在割合を５０％より高くすることで、樹脂層内を進展するき裂を強化繊維織物側に迂曲させることが可能となる。これにより、一方向強化繊維への層内遷移を抑制することが可能となる。ここで、上記存在割合は、後述の実施例に測定方法を詳述する。また、樹脂層の強化繊維織物側とは、一方向強化繊維と強化繊維織物の間に存在する樹脂層において、強化繊維織物に近い側の半分の樹脂層の領域を意味する。具体的には、上記断面から任意に選択した５箇所を撮像して、撮像された画面にて、実施例に後述する方法により、樹脂層の中央線を取得する。中央線より強化繊維織物側を「強化繊維織物に近い側の半分の樹脂層の領域」として、同領域の面積に対するポリマー粒子の面積割合Ｐと不定形ポリマー粒子の面積割合Ｉをそれぞれ測定し、ＩをＰにより除して求める。なお、中央線上に存在するポリマー粒子は測定しないものとする。５か所の断面画像について同様に上記存在割合を算出し、その平均値を採る。

ここで、強化繊維織物は繊維同士で拘束しあっているため、強化繊維織物層への層内遷移は通常発生しない。樹脂層を進展するき裂をより確実に強化繊維織物側に迂曲させることができる上記不定形ポリマー粒子の存在割合として好ましくは、６０％以上の範囲にあることである。

以下、実施例によって、本発明の積層体について、より具体的に説明する。実施例で用いた樹脂原料、プリプレグおよびＦＲＰ積層体の作製方法および評価法を、次に示す。実施例のプリプレグの作製環境および評価は、特に断りのない限り、温度２５℃±２℃、相対湿度５０％の雰囲気で行ったものである。
＜炭素繊維（一方向強化繊維用）＞
“トレカ（登録商標）”Ｔ８００Ｓ－２４Ｋ（フィラメント数２４，０００本、引張強度７．０ＧＰａ、引張弾性率３２４ＧＰａ、引張伸度２．０％の炭素繊維、東レ（株）製）。
＜炭素繊維（強化繊維織物用）＞
“トレカ（登録商標）”クロス “CM６６４４G”（東レ（株）製）。
＜マトリックス樹脂＞
３官能以上のエポキシ樹脂
・ＥＬＭ４３４（テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン、住友化学（株）製）
・“アラルダイト（登録商標）”ＭＹ７２１（テトラグリシジルジアミノジフェニルメタン、ハンツマン・アドバンスト・マテリアルズ社製）
・“アラルダイト（登録商標）”ＭＹ０６００（トリグリシジルメタアミノフェノール、ハンツマン・アドバンスト・マテリアルズ社製）
２官能エポキシ樹脂
・“ＥＰＯＮ（登録商標）”８２５（ビスフェノールＡ、三菱化学（株）製）
・ＧＹ２８５（ビスフェノールＦ、ハンツマン・アドバンスト・マテリアルズ社製）
＜硬化剤＞
・“セイカキュア(登録商標)”－Ｓ（４，４’－ジアミノジフェニルスルホン、和歌山精化（株）製）
＜熱可塑性樹脂＞
・“スミカエクセル（登録商標）”ＰＥＳ５００３Ｐ（ポリエーテルスルホン、住友化学（株）製）。
＜ポリマー粒子＞
・真球ポリマー粒子：以下の製法により得られたポリアミド６粒子（モード径：１５．０μｍ、平均粒径：１５．０μｍ）
国際公開第２０１８／２０７７２８号公報を参考に、３Ｌのヘリカルリボン型の撹拌翼が付属したオートクレーブに、ε－カプロラクタム（東レ（株）製）２００ｇ、第２成分のポリマーとしてポリエチレングリコール（和光純薬工業（株）製１級ポリエチレングリコール２０，０００、重量平均分子量１８，６００）８００ｇ、水１，０００ｇを加え均一な溶液を形成後に密封し、窒素で置換した。その後、撹拌速度を１００ｒｐｍに設定し、温度を２４０℃まで昇温させた。この際、系の圧力が１０ｋｇ／ｃｍ^２に達した後、圧が１０ｋｇ／ｃｍ^２を維持するよう水蒸気を微放圧させながら制御した。温度が２４０℃に達した後に、０．２ｋｇ／ｃｍ^２・分の速度で放圧させた。その後、窒素を流しながら１時間温度を維持し重合を完了させ、２，０００ｇの水浴に吐出しスラリーを得た。溶解物を溶かした後に、ろ過を行い、ろ上物に水２，０００ｇを加え、８０℃で洗浄を行った。その後２００μｍの篩を通過させた凝集物を除いたスラリー液を、再度ろ過して単離したろ上物を８０℃で１２時間乾燥させ、ポリアミド６粉末を１４０ｇ作製した。得られた粉末の融点はポリアミド６と同様の２１８℃、結晶化温度は１７０℃であった。
・不定形ポリマー粒子
“オルガソール（登録商標）”１００２ Ｄ ＮＡＴ１（アルケマ（株）、平均粒径：２０．０μｍ）
“オルガソール（登録商標）”３５０２ Ｄ ＮＡＴ１（アルケマ（株）、平均粒径：２０．０μｍ）
（１）エポキシ樹脂組成物の調製
上記エポキシ樹脂と熱可塑性樹脂を表１のとおり混練し、１５０℃以上に昇温し、そのまま１時間攪拌することで熱可塑性樹脂を溶解させて透明な粘調液を得た。この液を混練しながら降温した後、硬化剤を添加してさらに混練し、第１樹脂組成物を得た。

また、上記エポキシ樹脂と熱可塑性樹脂を表１のとおり混練し、１５０℃以上に昇温し、そのまま１時間攪拌することで熱可塑性樹脂を溶解させて透明な粘調液を得た。この液を混練しながら降温した後、表１に示すとおりに真球ポリマー粒子、不定形ポリマー粒子を添加して混練した後、さらに硬化剤を添加して混練し、第２樹脂組成物を得た。
（２）一方向プリプレグの製造
２段含浸法を用いて作製した。シリコーンを塗布した離型紙上に、上記（１）で作製した第１樹脂組成物または第２樹脂組成物を均一に塗布して、それぞれ第１樹脂フィルム（樹脂目付３０ｇ／ｍ^２）、第２樹脂フィルム（樹脂目付２０ｇ／ｍ^２）とした。２枚の第１樹脂フィルムの間に一方向に均一に引き揃えた炭素繊維を挟み込み、プレスロールを用いて加熱、加圧して、炭素繊維に第１樹脂組成物が含浸した１次プリプレグを得た。次いで、１次プリプレグから両方の離型紙を剥離した。次に、２枚の第２樹脂フィルムの間に１次プリプレグを挟み込み、プレスロールを用いて加熱、加圧して、１次プリプレグに第２樹脂組成物が含浸した一方向プリプレグを得た（炭素繊維質量１９０ｇ／ｍ^２、樹脂含有率３５．５質量％）。
（３）織物プリプレグの製造
２段含浸法を用いて作製した。シリコーンを塗布した離型紙上に、上記（１）で作製した第１樹脂組成物または第２樹脂組成物を均一に塗布して、それぞれ第１樹脂フィルム、第２樹脂フィルムとした。２枚の第１樹脂フィルムの間に炭素繊維織物を挟み込み、プレスロールを用いて加熱、加圧して、炭素繊維に第１樹脂組成物が含浸した１次プリプレグを得た。次いで、１次プリプレグから両方の離型紙を剥離した。次に、２枚の第２樹脂フィルムの間に１次プリプレグを挟み込み、プレスロールを用いて加熱、加圧して、１次プリプレグに第２樹脂組成物が含浸した織物プリプレグを得た（炭素繊維質量１９５ｇ／ｍ^２、樹脂含有率４０質量％）。
（４）モードＩ層間靭性（Ｇ_ＩＣ）試験における層内遷移割合の測定
ＡＳＴＭ Ｄ５５２８（２００２）に準じ、次の（ａ）～（ｅ）の操作により層内遷移割合を測定した。
（ａ）一方向プリプレグと織物プリプレグを２５０ｍｍ×２５０ｍｍにそれぞれカットした後、一方向プリプレグの繊維方向を同方向に揃えて、１３ｐｌｙ積層した一方向プリプレグ積層体を２つ作製した。織物プリプレグ１ｐｌｙが中心になるように、２つの一方向プリプレグ１３ｐｌｙで挟むように積層し、一方向プリプレグと織物プリプレグで合わせて２７ｐｌｙのプリプレグ積層体を作製した。なお、織物プリプレグの経糸と、一方向プリプレグの繊維方向が同じ方向になるように積層した。これに、一方向プリプレグと織物プリプレグの片方の間（１３ｐｌｙ目と１４ｐｌｙ目の間）に、厚み１２．５μｍの長方形状のフッ素樹脂製フィルムを積層体端部から０°方向に４０ｍｍ差し込み、初期き裂を作製した。
（ｂ）積層したプリプレグをナイロンフィルムで隙間のないように覆い、オートクレーブ中で昇温速度１．５℃／分で１８０℃まで昇温した後、温度１８０℃、圧力７ｋｇ／ｃｍ^２で２時間加熱加圧して硬化し、ＦＲＰを成形した。
（ｃ）（ｂ）で得たＦＲＰの一方向材の０°を長さ方向とし、幅２５ｍｍ、長さ２００ｍｍにカットした。繊維方向は、サンプルの長さ方向と平行になるようにカットした。
（ｄ）ＡＳＴＭ Ｄ５５２８（２００２）に従い、ピン負荷用ブロック（長さ２５ｍｍ、アルミ製）を試験片表面に接着した。
（ｅ）き裂進展を観察しやすくするため、試験片の両側面に白色塗料を塗った。

作製したＦＲＰを用いて、以下の手順により、層内遷移割合の測定を行った。ＡＳＴＭ Ｄ５５２８（２００２）に従い、“インストロン（登録商標）”５５６５型を用いて試験を行った。（４）（ａ）で積層体内に差し込んだフッ素樹脂製フィルムの先端から、０°方向にき裂進展の長さが５０ｍｍに到達するまで、クロスヘッドスピードを１．０ｍｍ／ｍｉｎとしてき裂進展させた。試験終了後、き裂を試験片の端部までき裂進展させ、２つの試験片として、下記数式に従い、上記フィルム先端からき裂進展させた５０ｍｍ×試験片幅（２５ｍｍ）の範囲内で層内遷移した割合を測定した。なお、走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製走査型電子顕微鏡ＪＳＭ－６３０１ＮＦ）を用いて、き裂進展した領域の上下の破面で強化繊維の表面が露出している領域を層内遷移した領域とした。測定した試験片の数は５とした。

（５）樹脂層における強化繊維織物側に存在するポリマー粒子の占める面積における不定形ポリマー粒子の存在割合
一方向ＦＲＰと織物ＦＲＰの間の樹脂層における上記不定形ポリマー粒子の存在割合は、（４）モードＩ層間靭性（Ｇ_ＩＣ）試験用の試験片のフィルム未挿入部を一方向強化繊維の繊維方向と垂直な方向に切断し、その断面を研磨後、光学顕微鏡で２００倍に拡大し、一方向強化繊維と強化繊維織物の間の樹脂層が視野内に納まるようにして写真撮影した画像から測定した。

撮影した画像の樹脂層において、面外方向と平行な任意の線上における、一方向強化繊維で樹脂層に最も近い繊維単体の中心と、強化繊維織物で樹脂層に最も近い繊維単体の中心との中央点を得た。その操作を画像内の一方向強化繊維の面内方向において１０μｍおきに行い、隣接する点をつなぐことで、樹脂層の中央線を取得した。樹脂層の中央線より強化繊維織物側に近い樹脂層の領域における、同領域の面積に対するポリマー粒子の面積割合Ｐと不定形ポリマー粒子の面積割合Ｉをそれぞれ測定した。なお、中央線上に存在するポリマー粒子は測定しないものとする。ＩをＰにより除して、ポリマー粒子の占める面積における不定形ポリマー粒子の存在割合を算出した。５か所の断面画像を測定し、個々に上記存在割合を算出し、その平均値を採った。
（６）ポリマー粒子の真球度の測定
ポリマー粒子の個々の粒子径は、走査型電子顕微鏡（日本電子株式会社製走査型電子顕微鏡ＪＳＭ－６３０１ＮＦ）にて、粒子を１０００倍で観察し、測長した。写真から任意の３０個の粒子を選択して、その短径と長径を測定し、上記した数式に従い、真球度を算出した。不定形ポリマー粒子については、上記した２種類の“オルガソール（登録商標）”を１：１（質量比）で混合したものを測定した。
（実施例１、比較例１）
それぞれ、表１に記載の組成で、上記（２）または（３）のとおり一方向プリプレグ、強化繊維織物プリプレグを作製し、（４）（ａ）のとおりプリプレグ積層体を構成し、上記の（４）モードＩ層間靭性（Ｇ_ＩＣ）試験用の試験片の作成と層内遷移割合の測定を実施した。また、（５）に従って強化繊維織物側に存在するポリマー粒子の占める面積における不定形ポリマー粒子の存在割合（表中で、「不定形ポリマー粒子の存在割合」）を、（６）に従ってポリマー粒子の真球度を測定した。上記層内遷移割合と不定形ポリマー粒子の存在割合、ポリマー粒子の真球度を表１に示す。

実施例１と比較例１との対比により、真球ポリマー粒子に加えて、不定形ポリマー粒子を用い、さらに、一方向ＦＲＰと織物ＦＲＰの間の樹脂層において、強化繊維織物側に存在する粒子の占める面積における不定形ポリマー粒子の存在割合を高くすることで、一方向強化繊維への層内遷移が抑制されることが示された。

本発明によれば、一方向強化繊維への層内遷移を抑制することができることから、ドリル加工を施す構造物に好適に用いられる。例えば、航空宇宙用途では主翼、尾翼およびフロアビーム等の航空機一次構造材用途、フラップ、エルロン、カウル、フェアリングおよび内装材等の二次構造材用途、ロケットモーターケースおよび人工衛星構造材用途等に好適に用いられる。また一般産業用途では、自動車、船舶および鉄道車両等の移動体の構造材、ドライブシャフト等に好適に用いられる。

Claims (6)

1. 一方向に引き揃えられた強化繊維とマトリックス樹脂とを含む繊維強化複合材料の層（以下、一方向強化繊維層）と、
   その表面に隣接して積層された強化繊維織物とマトリックス樹脂とを含む繊維強化複合材料の層（以下、強化繊維織物層）とを含む積層体であって、
   少なくとも一つの一方向強化繊維層における該一方向の強化繊維と、その表面に隣接する少なくとも一つの強化繊維織物層の該強化繊維織物の間に樹脂層が存在し、
   該樹脂層に、真球ポリマー粒子と不定形ポリマー粒子とが含まれ、
   該一方向強化繊維の繊維方向と垂直方向の断面において、該樹脂層の強化繊維織物側に存在するポリマー粒子の占める面積における、該不定形ポリマー粒子の存在割合が５０％より高い、積層体。
2. 前記真球ポリマー粒子および前記不定形ポリマー粒子は、素材がポリアミドである、請求項１記載の積層体。
3. 前記真球ポリマー粒子の真球度が、９０～１００の範囲にある、請求項１または２記載の積層体。
4. 前記不定形ポリマー粒子の真球度が、３０～８０の範囲にある、請求項３に記載の積層体。
5. 前記不定形ポリマー粒子の存在割合が６０％以上の範囲にある、請求項１～４のいずれかに記載の積層体。
6. 前記マトリックス樹脂に、３官能以上のグリシジルアミンが含まれる、請求項１～５のいずれかに記載の積層体。